積層シート
【課題】引張強度、引張弾性率及び耐熱性の優れた延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートと熱可塑性樹脂層が強固に接着しており、線膨張係数が低く、軽量で、耐衝撃性、耐久性、作業性、生産性等が優れている積層シート、特に、雨樋等の外装建材として好適に使用できる積層シートを提供する。
【解決手段】非晶状態の熱可塑性ポリエステル系樹脂シート１を、該熱可塑性ポリエステル系樹脂１のガラス転移温度−２０℃〜該熱可塑性ポリエステル系樹脂１のガラス転移温度＋２０℃の温度で引抜延伸したのち、該引抜延伸温度より高い温度で一軸延伸して得られた延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シート１の両面に細かい凹凸加工をした後、熱可塑性樹脂層３が積層されていることを特徴とする積層シート。
【解決手段】非晶状態の熱可塑性ポリエステル系樹脂シート１を、該熱可塑性ポリエステル系樹脂１のガラス転移温度−２０℃〜該熱可塑性ポリエステル系樹脂１のガラス転移温度＋２０℃の温度で引抜延伸したのち、該引抜延伸温度より高い温度で一軸延伸して得られた延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シート１の両面に細かい凹凸加工をした後、熱可塑性樹脂層３が積層されていることを特徴とする積層シート。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、引張強度、引張弾性率及び耐熱性の優れた延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートを用いた外装建材として好適に使用できる積層シートに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、引抜成形により、平滑な表面を持つ、透明で、強度と弾性率の高い結晶性高分子シートを製造する方法が検討されており、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリアセタール樹脂、ナイロン等の結晶性高分子原反シートを、そのシートに１０ＭＰａの荷重をかけて１０℃／分の昇温速度で昇温した時の変形開始温度以上で示差走査熱量測定融解曲線の立ち上がり温度を超えない温度に加熱した一対のローラーを通じて、少なくとも延伸比２．５倍以上に引き抜くことを特徴とする結晶性高分子シートの製造方法が提案されている（例えば、特許文献１参照。）。
【特許文献１】特開昭６０−１５１２０号公報
【０００３】
しかしながら、上記結晶性高分子シートの製造方法でポリエステル系樹脂を延伸するには、ポリエステル系樹脂は低温では硬すぎて延伸に必要な柔軟性が不足し、高温では配向の緩和が支配的になるので、強度及び弾性率の優れた延伸シートを得るには、ポリエステル系樹脂のガラス転移温度−２０℃〜ガラス転移温度＋２０℃の温度範囲で引抜成形する必要があるが、引抜成形された延伸ポリエステル系樹脂シートはガラス転移温度以上に加熱されると弾性率が急激に低下するという欠点があった。
【０００４】
一方、塩化ビニル系樹脂は耐水性、難燃性、機械的特性等が優れ、且つ価格が比較的安価であるので、建築部材の材料として広く使用されている。例えば、雨樋は、一般的に硬質塩化ビニル系樹脂を押出成形により成形している。
【０００５】
しかし、硬質塩化ビニル系樹脂成形体の線膨張係数は７．０×１０-5（１／℃）と大きいので、硬質塩化ビニル系樹脂製雨樋を設置する際には、雨樋の伸縮を吸収しうる継手で接続したり、端部をフリーにしたりする必要があったが、施工される雨樋全体の長さが長くなると、継手や落とし口が多くなり、外観が悪いという欠点があった。
【０００６】
そのため、線膨張係数の低い雨樋の検討が種々なされている。例えば、塩化ビニル樹脂１００重量部に対して、マイカ２０〜３５重量部と、炭酸カルシウム２０〜４０重量部と、加工助剤５〜１５重量部とを添加した塩化ビニル系樹脂組成物からなることを特徴とする塩化ビニル系樹脂製雨樋（例えば、特許文献２参照。）が提案されている。
【特許文献２】特許第２９０５２６０号公報
【０００７】
上記雨樋は、塩化ビニル系樹脂にマイカと炭酸カルシウムを添加し雨樋の線膨張係数を低くしているが、塩化ビニル系樹脂を主体とするものであり、マイカと炭酸カルシウムの添加量が少ないと線膨張係数が依然として高く、添加量を多くすると雨樋の耐衝撃性、耐久性が低下するという欠点があった。
【０００８】
又、補強材としてガラス繊維を含浸したり、金属薄板を積層したりした雨樋も提案されている。例えば、熱可塑性樹脂と強化繊維とからなる複合シートが所要断面形状に賦形され、かつ、その表面に熱可塑性樹脂が押出被覆されているとともに、上記複合シートは、少なくともその賦形部分に強化短繊維がランダム配向していることを特徴とする複合成形品（例えば、特許文献３参照。）、金属薄板を芯材とし、この芯材両面に合成樹脂を被覆してシート材を形成し、このシート材に折曲治具先端部を押し当てて断面略コ字型に折曲形成して成る雨樋において、内面側となる前記合成樹脂の折曲位置に、折曲治具先端部がガイドされる凹溝を設けて成ることを特徴とする雨樋（例えば、特許文献４参照。）等が提案されている。
【特許文献３】特開平１１−１９９９８号公報
【特許文献４】特開平９−２７９７８３号公報
【０００９】
しかしながら、前者の雨樋は熱可塑性樹脂と強化繊維とからなり、短繊維がランダムに配向した複合シートを作成し、所要断面形状に賦形した後に、その表面に熱可塑性樹脂を押出被覆しなければならず、その製造が困難であり、且つ、廃棄する際に問題があった。
【００１０】
後者の雨樋は、金属薄板が芯材として積層されているので、重量が重くなり、切断作業が困難であり、且つ、雨樋の端部に金属薄板が露出するので経時により錆が発生し、腐食により耐久性が低下するという欠点があった。
【００１１】
更に、金属薄板からなる芯材やガラス繊維を使用せず、線膨張係数の低い雨樋として、例えば、２０〜８０℃の平均線膨張率が５×１０-5（１／℃）以下であるポリオレフィン延伸材料の表面に、該ポリオレフィンを溶解する低分子化合物を付着させた後、加圧・加熱により前記ポリオレフィン延伸材料を接着した、２０〜８０℃の平均線膨張率が５×１０-5（１／℃）以下であるポリオレフィン成形体（例えば、特許文献５参照。）、熱可塑性樹脂を押し出し成形した後、更に、この押し出し成形したものを延伸して引き延ばすことで分子を一方向に配向し、熱可塑性合成樹脂の線膨張係数が６×１０-5／℃以下で且つ厚みが０．５ｍｍより厚いことを特徴とする合成樹脂雨樋（例えば、特許文献６参照。）等が提案されている。
【特許文献５】特開平１０−２９１２５０号公報
【特許文献６】特開２００２−２８５６８５号公報
【００１２】
しかしながら、前者の雨樋はポリオレフィン延伸材料を２０〜４０倍と高度に延伸したシートであり、延伸方向に沿って割れやすく耐衝撃性が悪いという欠点を有しており、これを防ぐために硬質塩化ビニル系樹脂、ＡＥＳ樹脂等と積層しようとすると、ポリオレフィンはこれらの樹脂より融点が低いためポリオレフィンの延伸状態が崩れ、線膨張係数が高くなるという欠点があった。
【００１３】
更に、後者の雨樋は押し出し成形した雨樋を単に延伸したものなので、延伸方向に沿って割れやすく耐衝撃性が悪いという欠点を有していた。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
本発明の目的は、上記欠点に鑑み、引張強度、引張弾性率及び耐熱性の優れた延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートと熱可塑性樹脂層が強固に接着しており、線膨張係数が低く、軽量で、耐衝撃性、耐久性、作業性、生産性等が優れている積層シート、特に、雨樋等の外装建材として好適に使用できる積層シートを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
本発明の積層シートは、非晶状態の熱可塑性ポリエステル系樹脂シートを、該熱可塑性ポリエステル系樹脂のガラス転移温度−２０℃〜該熱可塑性ポリエステル系樹脂のガラス転移温度＋２０℃の温度で引抜延伸したのち、該引抜延伸温度より高い温度で一軸延伸して得られた延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの両面に細かい凹凸加工をした後、熱可塑性樹脂層が積層されていることを特徴とする。
【００１６】
本発明で使用される熱可塑性ポリエステル系樹脂としては、例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリグリコール酸、ポリ（Ｌ−乳酸）、ポリ（３−ヒドロキシブチレート）、ポリ（３−ヒドロキシブチレート／ヒドロキシバリレート）、ポリ（ε−カプロラクトン）、ポリエチレンサクシネート、ポリブチレンサクシネート、ポリブチレンサクシネートアジペート、ポリブチレンサクシネート／乳酸、ポリブチレンサクシネート／カーボネート、ポリブチレンサクシネート／テレフタレート、ポリブチレンアジペート／テレフタレート、ポリテトラメチレナジペート／テレフタレート、ポリブチレンサクシネート／アジペート／テレフタレート等が挙げられ、耐熱性の優れたポリエチレンテレフタレートが好ましい。
【００１７】
上記熱可塑性ポリエステル系樹脂の極限粘度は、低すぎるとシート作成時にドローダウンを起こしやすく、高すぎると、延伸しても機械的強度（特に弾性率）が上昇しないので、０．６〜１．０が好ましい。
【００１８】
熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの厚みは特に限定されないが、０．５〜５ｍｍが好ましい。０．５ｍｍ未満では、延伸後のシート厚みが薄くなりすぎ、取扱いに際しての強度が十分な大きさとならないことがあり、５ｍｍを超えると延伸が困難となることがある。
【００１９】
上記熱可塑性ポリエステル系樹脂シートは非晶状態である。熱可塑性ポリエステル系樹脂シートは非晶状態であればよく、その結晶化度は特に限定されるものではないが、示差走査熱量計で測定した結晶化度が１０％未満あることが好ましく、より好ましくは５％未満である。
【００２０】
本発明においては、上記非晶状態の熱可塑性ポリエステル系樹脂シートを引抜延伸する。引抜延伸する方法は特に限定されず所定のクリアランスを有する引抜金型を通して引抜延伸してもよいが、一対のロール間を通して引抜延伸するのが、延伸後の厚みを自由にコントロールでき、また引抜金型の特定部位の磨耗が生じることがないので好ましい。
【００２１】
引抜延伸する際の熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの温度は特に限定されるものではないが、ガラス転移温度付近の温度に予熱されているのが好ましい。
【００２２】
上記予熱温度は、該熱可塑性ポリエステル系樹脂のガラス転移温度−２０℃〜該熱可塑性ポリエステル系樹脂のガラス転移温度＋１０℃の温度が好ましい。
予熱温度が低すぎても高すぎても樹脂シートが所定の温度にならないことがあるからである。
【００２３】
上記引抜延伸する際の温度は、低温であると熱可塑性ポリエステル系樹脂シートが硬すぎて、引き抜こうとしても先に切断されてしまうことがあり、切断されなくてもシートにボイドができて白化してしまうなどの問題があり、高温になると熱可塑性ポリエステル系樹脂シートが柔らかくなりシートを引抜く張力により熱可塑性ポリエステル系樹脂シートが切断されるので、該熱可塑性ポリエステル系樹脂のガラス転移温度−２０℃〜該熱可塑性ポリエステル系樹脂のガラス転移温度＋２０℃の温度範囲であり、好ましくは該熱可塑性ポリエステル系樹脂のガラス転移温度〜該熱可塑性ポリエステル系樹脂のガラス転移温度＋１０℃の温度範囲である。
【００２４】
又、非晶状態の熱可塑性ポリエステル系樹脂シートを引抜く際に、ロールは必ずしも回転する必要はないが、特に熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの厚みが厚い場合には、せん断発熱によるロールの蓄熱に起因するシートの温度上昇が生じやすいため、引抜方向に回転させるのが好ましい。
【００２５】
ロールの回転速度が遅いと、ロールと熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの接触時間が長くなり、摩擦熱が発生し、ロール温度が上昇して、加熱された熱可塑性ポリエステル系樹脂を冷却する効果が低下し、所定の引抜延伸温度を超えてしまい、逆にロールの回転速度が早くなると、熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの表面の熱可塑性ポリエステル系樹脂のみが流動し、均一に引抜延伸できなくなり、得られた引抜延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの弾性率が低下する。
【００２６】
従って、ロールの回転速度は熱可塑性ポリエステル系樹脂シートを同一条件の引抜速度でロールが回転していない状態で引き抜いた際の送り速度と実質的に同一又はそれ以下の速度が好ましい。
【００２７】
又、熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの厚さが厚い（１．５ｍｍ以上）場合は、ロールとシートとのせん断による発熱が大きくなるため、ロールの回転速度は上記送り速度の５０〜１００％が好ましい。また、熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの厚さが薄い場合は、ロールによる冷却効果が大きいのでロールの回転速度は遅くてもよい。
【００２８】
上記引抜延伸の延伸倍率は、特に限定されるものではないが、延伸倍率が低いと、引張強度、引張弾性率に優れたシートが得られず、高くなると延伸時にシートの破断が生じやすくなるので、２〜９倍が好ましく、さらに好ましくは４〜８倍である。
【００２９】
本発明においては、引抜延伸された熱可塑性ポリエステル系樹脂シートを該引抜延伸の温度より高い温度で一軸延伸する。
【００３０】
引抜延伸された熱可塑性ポリエステル系樹脂シートのポリエステル系樹脂は、延伸の阻害要因となる熱による等方的な結晶化及び配向が抑えられた状態で分子鎖は高度に配向しているので強度及び弾性率が優れているが、結晶化度は低いので加熱されると配向は容易に緩和され弾性率は低下してしまうという欠点を有している。
【００３１】
しかし、この引抜延伸された熱可塑性ポリエステル系樹脂シートを、該引抜延伸の温度より高い温度で一軸延伸することにより配向が緩和されることなく結晶化度が上昇し、加熱されても配向が容易に緩和されない耐熱性の優れた延伸シートが得られる。
【００３２】
上記一軸延伸する方法としてはロール延伸法が好適に用いられる。ロール延伸法とは、速度の異なる２対のロール間に延伸原反を挟み、延伸原反を加熱しつつ引っ張る方法であり、一軸方向のみに強く分子配向させることができる。
【００３３】
上記一軸延伸する際の温度は、引抜延伸する際の一対のロールの温度より高い温度であればよいが、高すぎると引抜延伸された熱可塑性ポリエステル系樹脂シートが溶融して切断されるので、昇温速度１０℃／ｍｉｎで測定した示差走査熱量曲線での熱可塑性ポリエステル系樹脂の結晶化ピークの立ち上がり温度〜融解ピークの立ち上がり温度の温度範囲が好ましい。
【００３４】
尚、ポリエチレンテレフタレートの結晶化ピークの立ち上がり温度は約１２０℃であり、融解ピークの立ち上がり温度は約２３０℃である。従って、ポリエチレンテレフタレートシートを一軸延伸する際は約１２０℃〜約２３０℃で一軸延伸するのが好ましい。
【００３５】
上記一軸延伸の延伸倍率は、特に限定されるものではないが、延伸倍率が低いと、引張強度、引張弾性率に優れたシートが得られず、高くなると延伸時にシートの破断が生じやすくなるので、１．０５〜３倍が好ましく、さらに好ましくは１．１〜２倍である。又、引抜延伸と一軸延伸の合計延伸倍率は、同様の理由で、２．５〜１０倍が好ましい。
【００３６】
本発明においては、一軸延伸された延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートは、耐熱性をさらに向上させるために熱固定するのが好ましい。
【００３７】
熱固定温度は、昇温速度１０℃／ｍｉｎで測定した示差走査熱量曲線での熱可塑性ポリエステル系樹脂の結晶化ピークの立ち上がり温度より低いと熱可塑性ポリエステル系樹脂の結晶化が進まないので耐熱性が向上せず、融解ピークの立ち上がり温度より高いと熱可塑性ポリエステル系樹脂が溶解して延伸（配向）が消滅し引張弾性率、引張強度等が低下し、一軸延伸温度より３０℃以上高くなると、一軸延伸温度で結晶化した結晶の配向が緩和されるので、昇温速度１０℃／ｍｉｎで測定した示差走査熱量曲線での熱可塑性ポリエステル系樹脂の結晶化ピークの立ち上がり温度〜融解ピークの立ち上がり温度であって、一軸延伸温度より３０℃以上高くない温度が好ましい。
【００３８】
又、熱固定する際に、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートに大きな張力がかかっていると延伸され、張力がかかっていないか、非常に小さい状態では収縮するので、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの長さが実質的に変化しない状態で行うことが好ましく、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートに圧力もかかっていないのが好ましい。
【００３９】
即ち、熱固定された延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの長さが、熱固定前の延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの長さの０．９５〜１．１で、一軸延伸倍率より低い倍率になるように熱固定するのが好ましい。
【００４０】
従って、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートをピンチロール等のロールで加熱室内を移動しながら連続的に熱固定する場合は、入口側と出口側の延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの送り速度比を０．９５〜１．１で、一軸延伸倍率より低い倍率になるように設定して熱固定するのが好ましい。
【００４１】
熱固定する際の加熱方法は、特に限定されるものではなく、例えば、熱風、ヒーター等で加熱する方法があげられる。
【００４２】
熱固定する時間は、特に限定されず、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの厚さや熱固定温度により異なるが、一般に１０秒〜１０分が好ましい。
【００４３】
更に、上記熱固定された延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートは、ガラス転移温度〜昇温速度１０℃／ｍｉｎで測定した示差走査熱量曲線での熱可塑性ポリエステル系樹脂の結晶化ピークの立ち上がり温度の範囲で、実質的に張力がかからない状態でアニールされるのが好ましい。
【００４４】
上記アニールすることにより、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートは弾性率等の力学的物性が良好であって、ガラス転移温度以上の温度に加熱されても弾性率等の力学的物性が低下することがなく、且つ、収縮率を低く抑えることができる。
【００４５】
又、アニールする際に、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートに大きな張力がかかっていると延伸されるので、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートに実質的に張力がかからない状態でアニールするのが好ましい。
【００４６】
即ち、アニールされた延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの長さが、アニール前の延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの長さの１．０以下になるようにアニールするのが好ましい。
【００４７】
従って、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートをピンチロール等のロールで加熱室内を移動しながら連続的にアニールする場合は、入口側と出口側の延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの送り速度比を１．０以下になるように設定してアニールするのが好ましい。
【００４８】
又、短尺シートをアニールする際には、荷重がかからないよう両端部を開放して行うのが好ましい。
【００４９】
アニールする際の加熱方法は、特に限定されるものではなく、例えば、熱風、ヒーター等で加熱する方法があげられる。
【００５０】
アニールする時間は、特に限定されず、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの厚さやアニール温度により異なるが、一般に１０秒以上が好ましく、より好ましくは３０秒〜６０分であり、更に好ましくは１〜２０分である。
【００５１】
本発明における延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートは、線膨張係数が−１．５×１０-5／℃より小さい延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートを製造するには、製造に必要なエネルギーが大きく経済的に非効率となり、０／℃以上であると延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの両面に熱可塑性樹脂層を積層した積層シートの線膨張係数が大きくなるので、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの線膨張係数は−１．５×１０-5／℃以上、０／℃未満が好ましい。
【００５２】
熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの引張弾性率が７ＧＰａを下回ると、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの両面に熱可塑性樹脂層を積層した積層成形体の線膨張係数が大きくなり、１５ＧＰａを上回ると積層成形体の耐衝撃性が低下するので、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの引張弾性率は７〜１５ＧＰａが好ましい。
【００５３】
本発明においては、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートは、その両面に細かい凹凸加工をした後、熱可塑性樹脂層が積層されている。
【００５４】
細かい凹凸加工の方向は特に限定されず、熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの一軸延伸方向に沿った凹凸、熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの一軸延伸方向を横切った凹凸、曲線を描いた凹凸を形成することができる。
【００５５】
又、細かい凹凸は、小さすぎると特殊な研磨布やブラシなどの工具が必要となり経済的でなく、大きすぎると凹凸加工を行った効果が得られにくいので、表面粗さＲａが０．５〜２０μｍが好ましい。
尚、ここでいう表面粗さＲａは表面粗さ計により、カットオフ波長０．８ｍｍ、波長長さ４ｍｍで測定した値である。
【００５６】
上記細かい凹凸加工方法としては、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの表面全体に線状の細かい凹凸を施すことができる加工方法であれば、特に限定されず、例えば、サンディイング加工、ブラッシング加工等が挙げられる。
【００５７】
上記サンディイング加工とは、セラミックや砂、金属粒子等を結着剤で布や紙上に塗工接着した研磨布や研磨紙を、塗工面を延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートに接触させた状態で摺動させたり、回転させたりすることにより延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シート表面の樹脂を掻取り凹凸部を設けることである。
研磨布／紙は、ベルト状にした状態や、複数枚の短冊状にして一端を回転軸上に水車状に固定した状態が、連続的に凹凸加工できるので好ましい。
【００５８】
上記ブラッシング加工とは、金属線やナイロン繊維、ポリプロピレン繊維、ポリエステル繊維、アラミド繊維、ポリフェニレンスルファイド繊維等の毛材からなるブラシの先端を延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートに接触させ摺動させたり、回転させたりすることにより延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シート表面の樹脂を掻取り凹凸部を設けることである。
ブラシとしてはホイール状やカップ状に植毛された形状が、連続的に凹凸加工できるので好ましい。
【００５９】
上記熱可塑性樹脂は、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートに積層され、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートが衝撃により延伸方向に沿って割れや亀裂が発生しないように保護すると共に、ポリエステル系樹脂が直接雨水や太陽光線に曝されて加水分解や劣化を受け耐久性が低下することを防ぐものである。
【００６０】
上記熱可塑性樹脂としては、例えば、硬質塩化ビニル樹脂、塩素化塩化ビニル樹脂、塩素化ポリエチレン樹脂、ＡＢＳ樹脂、ＡＥＳ樹脂、スチレン樹脂、ＡＳ樹脂、メチルメタクリレート樹脂、エチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂等が挙げられる。
【００６１】
熱可塑性樹脂を溶融して延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートに塗布積層する場合は、熱可塑性樹脂の融点が熱可塑性ポリエステル系樹脂の融点より高いと、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの結晶が緩和され線膨張係数が高くなるので、熱可塑性樹脂は熱可塑性ポリエステル系樹脂より融点の低い樹脂が好ましい。
【００６２】
上記熱可塑性樹脂の厚みは、特に限定されず、その用途により適宜決定されればよいが、薄すぎると上記保護効果が低下し、厚くなると重くなると共に延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの低線膨張係数の効果が減少されるので０．１〜３ｍｍが好ましい。
【００６３】
延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートに熱可塑性樹脂層を積層する方法は、特に限定されず、従来公知の任意の積層方法が採用されてよいが、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの細かい凹凸加工をした両面に、押出機や熱プレス等で溶融した熱可塑性樹脂を積層し、押出圧やプレス圧により凹部を熱可塑性樹脂で埋める方法が好ましい。
【００６４】
又、接着剤としてホットメルト型接着剤も好適に使用できる。ホットメルト型接着剤としては、熱可塑性ポリエステル系樹脂の融点より低い融点を有するポリエステル系、ポリオレフィン系、ポリウレタン系等のホットメルト型接着剤が好適に使用できる。
【００６５】
ホットメルト型接着剤で接着積層する方法は、特に限定されるものではなく、従来公知の任意の方法が採用されてよく、例えば、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの細かい凹凸加工をした両面に、溶融されたホットメルト型接着剤を押出塗工やロールコートし、ホットメルト型接着剤で凹部を埋めると共にホットメルト型接着剤層を積層し、その上に熱可塑性樹脂層を接着積層する方法が挙げられる。
【００６６】
又、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの細かい凹凸加工をした両面に、ホットメルト型接着剤層及び熱可塑性樹脂層を順次積層し、加熱加圧することにより、ホットメルト型接着剤を溶融し、ホットメルト型接着剤を凹部に侵入させ、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートと熱可塑性樹脂層を接着積層してもよい。
【００６７】
上記の加熱加圧方法としては、熱ロールプレスや超音波ウエルダーが例示される。
上記超音波ウエルダーにより融着する方法は、従来公知の任意の方法が採用されてよく、例えば、上記延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シート、ホットメルト型接着剤、及び熱可塑性樹脂層を積層し、１５〜４０ｋＨｚの周波数で加振したホーンとローレットの間を通過させる方法があげられる。
【００６８】
図１は、超音波ウエルダーによりする方法の一例を示す説明図である。図中１は延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートであり、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シート１の細かい凹凸加工をした両面にホットメルト型接着剤シート２、２が積層され、更に、その上に熱可塑性樹脂層３、３が積層されて積層体１０が形成されている。
【００６９】
積層体１０はホーン４とローレット５で押圧された状態で移送すると共に、ホーン４から１５〜４０ｋＨｚの周波数で加振することにより、ホーン４から伝えられた超音波振動による摩擦熱により瞬時にホットメルト型接着剤シート２が加熱溶融して延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シート１と熱可塑性樹脂層３が接着され積層シート１１が得られる。
【００７０】
この際、ホーン４とローレット５の間隔は積層体１０の厚みより狭く設定し、積層体１０をホーン４とローレット５で加圧しながら融着する。加圧するには、ホーン４にエアシリンダ、油圧シリンダ等を連設し、ホーン４を積層体１０を介してローレット５に押圧すればよい。
【００７１】
又、ローレット５の表面には突起部が形成されているので、より効率よく融着することができ、突起部の配列や形状を変化することにより、融着部位の配列や形状のパターンを変化することができる。
【００７２】
又、超音波ウエルダーにより融着する際には、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シート１の配向状態が緩和されるのを抑制するために、積層体１０（延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シート１）に張力を負荷しておくのが好ましい。
【００７３】
又、細かい凹凸加工を施された延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの両面に、凹部を埋めるように積層された接着剤を介して、熱可塑性樹脂層が積層されていることを特徴とする。
【００７４】
上記接着剤としては、従来公知の任意の接着剤が使用可能であり、例えば、反応性接着剤、エポキシ系接着剤、ウレタン系接着剤、ポリエステル系接着剤、及びゴム系接着剤よりなる群から選らばれた１種類又は２種類以上の接着剤が挙げられる。
【００７５】
接着剤で積層する場合は、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの細かい凹凸加工を施された両面に、凹部を埋めるように接着剤を塗布積層し、その上に熱可塑性樹脂層を積層接着すればよい。
【００７６】
上記積層シートは、異型成形、曲げ加工等の成形方法により所定形状に成形することができ、所定形状の積層成形シートが得られる。積層成形シートの耐候性や意匠性を向上させるために、熱可塑性樹脂層の表面に異なる樹脂層を積層したり、塗料を塗装したりしてもよい。
【００７７】
本発明の積層成形シートは、外装建材として、特に雨樋として好適に用いられる。
【発明の効果】
【００７８】
本発明で使用される延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートは引張強度、引張弾性率及び耐熱性が優れている。特に、一軸延伸後熱固定した延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シート及び更にアニールした延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートはより耐熱性が優れている。
【００７９】
本発明の積層シートは、上記延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートに細かい凹凸加工をした後、熱可塑性樹脂が積層されているので、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートと熱可塑性樹脂は強固に接着しており、線膨張係数が低く、軽量で、耐衝撃性、耐久性、作業性、生産性等が優れている。従って、雨樋等の外装建材として好適に使用できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００８０】
次に本発明の実施例を説明するが、本発明は下記実施例に限定されるものではない。
【００８１】
（実施例１）
ポリエチレンテレフタレート（ユニチカ社製、商品名「ＮＥＨ−２０７０」、極限粘度０．８８）を溶融押出成形した後急冷しして得られた、結晶化度１．３％、厚さ２．５ｍｍのポリエチレンテレフタレートシートを延伸装置（協和エンジニアリング社製）に供給し、８０℃に予熱した後、７４℃に加熱され０．０５ｍ／ｍｉｎで延伸方向に回転している一対のロール（ロール間隔０．６ｍｍ）間を２ｍ／ｍｉｎの速度で引抜いて引抜延伸し、更に熱風加熱槽中でポリエチレンテレフタレートシート表面温度を１８０℃に加熱し、出口速度２．５ｍ／ｍｉｎに設定してロール一軸延伸をして、延伸倍率が約５倍、厚さ０．５ｍｍの延伸ポリエチレンテレフタレートシートを得た。
【００８２】
尚、上記ポリエチレンテレフタレートのガラス転移温度は７６．７℃、昇温速度１０℃／ｍｉｎで測定した示差走査熱量曲線での結晶化ピークの立ち上がり温度は約１４０℃であり、融解ピークの立ち上がり温度は約２３４℃であった。なお、延伸装置へのシートの送り速度は０．４ｍｍ／ｍｉｎの速度であった。
【００８３】
得られた延伸ポリエチレンテレフタレートシートの両面を、ベルトサンダー（アミテック社製）により８０番の研磨布ベルトでサイジング処理（延伸ポリエチレンテレフタレートシートの送り速度７ｍ／分、研磨布ベルトの回転速度１０ｍ／秒）し、延伸ポリエチレンテレフタレートシートの一軸延伸方向に沿った凹凸を形成した。
凹凸面を表面粗さ計（東京精密社製、商品名「サーコフ５５０Ａ」）でカットオフ波長０．８ｍｍ、波長長さ４ｍｍで測定したところ、表面粗さＲａ値は１２．８μｍであった。
【００８４】
凹凸加工の施された延伸ポリエチレンテレフタレートシートの両面にポリウレタン系ホットメルト型接着剤（積水フーラー社製、商品名「エスダイン９６１５Ｗ」）を１２０℃で溶融し、リバースコーター（松下工業社製）で０．０４ｍｍの厚さに塗布し、４０℃で養生してポリウレタン系ホットメルト型接着剤が２００℃で溶融しなくなるまで湿気硬化させて接着剤積層延伸ポリエチレンテレフタレートシートを得た。
【００８５】
得られた接着剤積層延伸ポリエチレンテレフタレートシートの両面に塩化ビニル樹脂（徳山積水社製、「ＴＳ１０００Ｒ」）を２００℃で押出被覆して、両面に厚さ０．４ｍｍの塩化ビニル樹脂層が積層された積層シートを得た。
【００８６】
（実施例２）
実施例１で得られた延伸ポリエチレンテレフタレートシートの両面を、ベルトサンダー（アミテック社製）により１２０番の研磨布ベルトでサイジング処理（延伸ポリエチレンテレフタレートシートの送り速度３ｍ／分、研磨布ベルトの回転速度５ｍ／秒）し、延伸ポリエチレンテレフタレートシートの一軸延伸方向に沿った凹凸を形成した。
凹凸面を表面粗さ計（東京精密社製、商品名「サーコフ５５０Ａ」）でカットオフ波長０．８ｍｍ、波長長さ４ｍｍで測定したところ、表面粗さＲａ値は６．０μｍであった。
【００８７】
凹凸加工の施された延伸ポリエチレンテレフタレートシートの両面にポリエステル系ホットメルト型接着剤（東洋紡績社製、商品名バイロンＧＭ−９１３」、融点１２６℃）を溶融し成形した厚さ０．０４ｍｍホットメルト型接着剤シートを１６５℃で積層し、次いで、塩化ビニル樹脂（徳山積水社製、「ＴＳ１０００Ｒ」）を２００℃で溶融押出被覆して、両面に厚さ０．４ｍｍの塩化ビニル樹脂層が積層された積層シートを得た。
【００８８】
（比較例１）
実施例１で得られた延伸ポリエチレンテレフタレートシートの両面にポリエステル系ホットメルト型接着剤（東洋紡績社製、商品名バイロンＧＭ−９２０」、融点１０７℃）を溶融塗布し、厚さ０．０３ｍｍホットメルト型接着剤シートを１６５℃で積層し、次いで、両面に厚さ０．４ｍｍの塩化ビニル樹脂シート（徳山積水社製、「ＴＳ１０００Ｒ」を１９５℃で押出成形して得た）を１６０℃、圧力１ＭＰａで３０秒間プレスして、両面に塩化ビニル樹脂層が積層された積層シートを得た。
【００８９】
得られた延伸ポリエチレンテレフタレートシート及び積層シートの物性を以下の評価法にて評価し、結果を表１に示した。
【００９０】
（１）線膨張係数
ＪＩＳ Ｋ ７１９７に準拠して測定した。
（２）引張弾性率
ＪＩＳ Ｋ ７１１３の引張試験方法に準拠して測定した。
【００９１】
（３）剥離強度
ＪＩＳ Ｋ ６８５４に準拠し、幅２５ｍｍの試験片を作成し、熱可塑性樹脂層の端部を剥離し、剥離速度１００ｍｍ／分の速度でＴ型剥離試験を行った。
【００９２】
【表１】
【図面の簡単な説明】
【００９３】
【図１】延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートと熱可塑性樹脂層をホットメルト型接着剤で超音波ウエルダーによりする方法の一例を示す説明図である。
【符号の説明】
【００９４】
１ 延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シート
２ ホットメルト型接着剤シート
３ 熱可塑性樹脂層
４ ホーン
５ ローレット
１０ 積層体
１１ 積層シート
【技術分野】
【０００１】
本発明は、引張強度、引張弾性率及び耐熱性の優れた延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートを用いた外装建材として好適に使用できる積層シートに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、引抜成形により、平滑な表面を持つ、透明で、強度と弾性率の高い結晶性高分子シートを製造する方法が検討されており、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリアセタール樹脂、ナイロン等の結晶性高分子原反シートを、そのシートに１０ＭＰａの荷重をかけて１０℃／分の昇温速度で昇温した時の変形開始温度以上で示差走査熱量測定融解曲線の立ち上がり温度を超えない温度に加熱した一対のローラーを通じて、少なくとも延伸比２．５倍以上に引き抜くことを特徴とする結晶性高分子シートの製造方法が提案されている（例えば、特許文献１参照。）。
【特許文献１】特開昭６０−１５１２０号公報
【０００３】
しかしながら、上記結晶性高分子シートの製造方法でポリエステル系樹脂を延伸するには、ポリエステル系樹脂は低温では硬すぎて延伸に必要な柔軟性が不足し、高温では配向の緩和が支配的になるので、強度及び弾性率の優れた延伸シートを得るには、ポリエステル系樹脂のガラス転移温度−２０℃〜ガラス転移温度＋２０℃の温度範囲で引抜成形する必要があるが、引抜成形された延伸ポリエステル系樹脂シートはガラス転移温度以上に加熱されると弾性率が急激に低下するという欠点があった。
【０００４】
一方、塩化ビニル系樹脂は耐水性、難燃性、機械的特性等が優れ、且つ価格が比較的安価であるので、建築部材の材料として広く使用されている。例えば、雨樋は、一般的に硬質塩化ビニル系樹脂を押出成形により成形している。
【０００５】
しかし、硬質塩化ビニル系樹脂成形体の線膨張係数は７．０×１０-5（１／℃）と大きいので、硬質塩化ビニル系樹脂製雨樋を設置する際には、雨樋の伸縮を吸収しうる継手で接続したり、端部をフリーにしたりする必要があったが、施工される雨樋全体の長さが長くなると、継手や落とし口が多くなり、外観が悪いという欠点があった。
【０００６】
そのため、線膨張係数の低い雨樋の検討が種々なされている。例えば、塩化ビニル樹脂１００重量部に対して、マイカ２０〜３５重量部と、炭酸カルシウム２０〜４０重量部と、加工助剤５〜１５重量部とを添加した塩化ビニル系樹脂組成物からなることを特徴とする塩化ビニル系樹脂製雨樋（例えば、特許文献２参照。）が提案されている。
【特許文献２】特許第２９０５２６０号公報
【０００７】
上記雨樋は、塩化ビニル系樹脂にマイカと炭酸カルシウムを添加し雨樋の線膨張係数を低くしているが、塩化ビニル系樹脂を主体とするものであり、マイカと炭酸カルシウムの添加量が少ないと線膨張係数が依然として高く、添加量を多くすると雨樋の耐衝撃性、耐久性が低下するという欠点があった。
【０００８】
又、補強材としてガラス繊維を含浸したり、金属薄板を積層したりした雨樋も提案されている。例えば、熱可塑性樹脂と強化繊維とからなる複合シートが所要断面形状に賦形され、かつ、その表面に熱可塑性樹脂が押出被覆されているとともに、上記複合シートは、少なくともその賦形部分に強化短繊維がランダム配向していることを特徴とする複合成形品（例えば、特許文献３参照。）、金属薄板を芯材とし、この芯材両面に合成樹脂を被覆してシート材を形成し、このシート材に折曲治具先端部を押し当てて断面略コ字型に折曲形成して成る雨樋において、内面側となる前記合成樹脂の折曲位置に、折曲治具先端部がガイドされる凹溝を設けて成ることを特徴とする雨樋（例えば、特許文献４参照。）等が提案されている。
【特許文献３】特開平１１−１９９９８号公報
【特許文献４】特開平９−２７９７８３号公報
【０００９】
しかしながら、前者の雨樋は熱可塑性樹脂と強化繊維とからなり、短繊維がランダムに配向した複合シートを作成し、所要断面形状に賦形した後に、その表面に熱可塑性樹脂を押出被覆しなければならず、その製造が困難であり、且つ、廃棄する際に問題があった。
【００１０】
後者の雨樋は、金属薄板が芯材として積層されているので、重量が重くなり、切断作業が困難であり、且つ、雨樋の端部に金属薄板が露出するので経時により錆が発生し、腐食により耐久性が低下するという欠点があった。
【００１１】
更に、金属薄板からなる芯材やガラス繊維を使用せず、線膨張係数の低い雨樋として、例えば、２０〜８０℃の平均線膨張率が５×１０-5（１／℃）以下であるポリオレフィン延伸材料の表面に、該ポリオレフィンを溶解する低分子化合物を付着させた後、加圧・加熱により前記ポリオレフィン延伸材料を接着した、２０〜８０℃の平均線膨張率が５×１０-5（１／℃）以下であるポリオレフィン成形体（例えば、特許文献５参照。）、熱可塑性樹脂を押し出し成形した後、更に、この押し出し成形したものを延伸して引き延ばすことで分子を一方向に配向し、熱可塑性合成樹脂の線膨張係数が６×１０-5／℃以下で且つ厚みが０．５ｍｍより厚いことを特徴とする合成樹脂雨樋（例えば、特許文献６参照。）等が提案されている。
【特許文献５】特開平１０−２９１２５０号公報
【特許文献６】特開２００２−２８５６８５号公報
【００１２】
しかしながら、前者の雨樋はポリオレフィン延伸材料を２０〜４０倍と高度に延伸したシートであり、延伸方向に沿って割れやすく耐衝撃性が悪いという欠点を有しており、これを防ぐために硬質塩化ビニル系樹脂、ＡＥＳ樹脂等と積層しようとすると、ポリオレフィンはこれらの樹脂より融点が低いためポリオレフィンの延伸状態が崩れ、線膨張係数が高くなるという欠点があった。
【００１３】
更に、後者の雨樋は押し出し成形した雨樋を単に延伸したものなので、延伸方向に沿って割れやすく耐衝撃性が悪いという欠点を有していた。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
本発明の目的は、上記欠点に鑑み、引張強度、引張弾性率及び耐熱性の優れた延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートと熱可塑性樹脂層が強固に接着しており、線膨張係数が低く、軽量で、耐衝撃性、耐久性、作業性、生産性等が優れている積層シート、特に、雨樋等の外装建材として好適に使用できる積層シートを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
本発明の積層シートは、非晶状態の熱可塑性ポリエステル系樹脂シートを、該熱可塑性ポリエステル系樹脂のガラス転移温度−２０℃〜該熱可塑性ポリエステル系樹脂のガラス転移温度＋２０℃の温度で引抜延伸したのち、該引抜延伸温度より高い温度で一軸延伸して得られた延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの両面に細かい凹凸加工をした後、熱可塑性樹脂層が積層されていることを特徴とする。
【００１６】
本発明で使用される熱可塑性ポリエステル系樹脂としては、例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリグリコール酸、ポリ（Ｌ−乳酸）、ポリ（３−ヒドロキシブチレート）、ポリ（３−ヒドロキシブチレート／ヒドロキシバリレート）、ポリ（ε−カプロラクトン）、ポリエチレンサクシネート、ポリブチレンサクシネート、ポリブチレンサクシネートアジペート、ポリブチレンサクシネート／乳酸、ポリブチレンサクシネート／カーボネート、ポリブチレンサクシネート／テレフタレート、ポリブチレンアジペート／テレフタレート、ポリテトラメチレナジペート／テレフタレート、ポリブチレンサクシネート／アジペート／テレフタレート等が挙げられ、耐熱性の優れたポリエチレンテレフタレートが好ましい。
【００１７】
上記熱可塑性ポリエステル系樹脂の極限粘度は、低すぎるとシート作成時にドローダウンを起こしやすく、高すぎると、延伸しても機械的強度（特に弾性率）が上昇しないので、０．６〜１．０が好ましい。
【００１８】
熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの厚みは特に限定されないが、０．５〜５ｍｍが好ましい。０．５ｍｍ未満では、延伸後のシート厚みが薄くなりすぎ、取扱いに際しての強度が十分な大きさとならないことがあり、５ｍｍを超えると延伸が困難となることがある。
【００１９】
上記熱可塑性ポリエステル系樹脂シートは非晶状態である。熱可塑性ポリエステル系樹脂シートは非晶状態であればよく、その結晶化度は特に限定されるものではないが、示差走査熱量計で測定した結晶化度が１０％未満あることが好ましく、より好ましくは５％未満である。
【００２０】
本発明においては、上記非晶状態の熱可塑性ポリエステル系樹脂シートを引抜延伸する。引抜延伸する方法は特に限定されず所定のクリアランスを有する引抜金型を通して引抜延伸してもよいが、一対のロール間を通して引抜延伸するのが、延伸後の厚みを自由にコントロールでき、また引抜金型の特定部位の磨耗が生じることがないので好ましい。
【００２１】
引抜延伸する際の熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの温度は特に限定されるものではないが、ガラス転移温度付近の温度に予熱されているのが好ましい。
【００２２】
上記予熱温度は、該熱可塑性ポリエステル系樹脂のガラス転移温度−２０℃〜該熱可塑性ポリエステル系樹脂のガラス転移温度＋１０℃の温度が好ましい。
予熱温度が低すぎても高すぎても樹脂シートが所定の温度にならないことがあるからである。
【００２３】
上記引抜延伸する際の温度は、低温であると熱可塑性ポリエステル系樹脂シートが硬すぎて、引き抜こうとしても先に切断されてしまうことがあり、切断されなくてもシートにボイドができて白化してしまうなどの問題があり、高温になると熱可塑性ポリエステル系樹脂シートが柔らかくなりシートを引抜く張力により熱可塑性ポリエステル系樹脂シートが切断されるので、該熱可塑性ポリエステル系樹脂のガラス転移温度−２０℃〜該熱可塑性ポリエステル系樹脂のガラス転移温度＋２０℃の温度範囲であり、好ましくは該熱可塑性ポリエステル系樹脂のガラス転移温度〜該熱可塑性ポリエステル系樹脂のガラス転移温度＋１０℃の温度範囲である。
【００２４】
又、非晶状態の熱可塑性ポリエステル系樹脂シートを引抜く際に、ロールは必ずしも回転する必要はないが、特に熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの厚みが厚い場合には、せん断発熱によるロールの蓄熱に起因するシートの温度上昇が生じやすいため、引抜方向に回転させるのが好ましい。
【００２５】
ロールの回転速度が遅いと、ロールと熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの接触時間が長くなり、摩擦熱が発生し、ロール温度が上昇して、加熱された熱可塑性ポリエステル系樹脂を冷却する効果が低下し、所定の引抜延伸温度を超えてしまい、逆にロールの回転速度が早くなると、熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの表面の熱可塑性ポリエステル系樹脂のみが流動し、均一に引抜延伸できなくなり、得られた引抜延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの弾性率が低下する。
【００２６】
従って、ロールの回転速度は熱可塑性ポリエステル系樹脂シートを同一条件の引抜速度でロールが回転していない状態で引き抜いた際の送り速度と実質的に同一又はそれ以下の速度が好ましい。
【００２７】
又、熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの厚さが厚い（１．５ｍｍ以上）場合は、ロールとシートとのせん断による発熱が大きくなるため、ロールの回転速度は上記送り速度の５０〜１００％が好ましい。また、熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの厚さが薄い場合は、ロールによる冷却効果が大きいのでロールの回転速度は遅くてもよい。
【００２８】
上記引抜延伸の延伸倍率は、特に限定されるものではないが、延伸倍率が低いと、引張強度、引張弾性率に優れたシートが得られず、高くなると延伸時にシートの破断が生じやすくなるので、２〜９倍が好ましく、さらに好ましくは４〜８倍である。
【００２９】
本発明においては、引抜延伸された熱可塑性ポリエステル系樹脂シートを該引抜延伸の温度より高い温度で一軸延伸する。
【００３０】
引抜延伸された熱可塑性ポリエステル系樹脂シートのポリエステル系樹脂は、延伸の阻害要因となる熱による等方的な結晶化及び配向が抑えられた状態で分子鎖は高度に配向しているので強度及び弾性率が優れているが、結晶化度は低いので加熱されると配向は容易に緩和され弾性率は低下してしまうという欠点を有している。
【００３１】
しかし、この引抜延伸された熱可塑性ポリエステル系樹脂シートを、該引抜延伸の温度より高い温度で一軸延伸することにより配向が緩和されることなく結晶化度が上昇し、加熱されても配向が容易に緩和されない耐熱性の優れた延伸シートが得られる。
【００３２】
上記一軸延伸する方法としてはロール延伸法が好適に用いられる。ロール延伸法とは、速度の異なる２対のロール間に延伸原反を挟み、延伸原反を加熱しつつ引っ張る方法であり、一軸方向のみに強く分子配向させることができる。
【００３３】
上記一軸延伸する際の温度は、引抜延伸する際の一対のロールの温度より高い温度であればよいが、高すぎると引抜延伸された熱可塑性ポリエステル系樹脂シートが溶融して切断されるので、昇温速度１０℃／ｍｉｎで測定した示差走査熱量曲線での熱可塑性ポリエステル系樹脂の結晶化ピークの立ち上がり温度〜融解ピークの立ち上がり温度の温度範囲が好ましい。
【００３４】
尚、ポリエチレンテレフタレートの結晶化ピークの立ち上がり温度は約１２０℃であり、融解ピークの立ち上がり温度は約２３０℃である。従って、ポリエチレンテレフタレートシートを一軸延伸する際は約１２０℃〜約２３０℃で一軸延伸するのが好ましい。
【００３５】
上記一軸延伸の延伸倍率は、特に限定されるものではないが、延伸倍率が低いと、引張強度、引張弾性率に優れたシートが得られず、高くなると延伸時にシートの破断が生じやすくなるので、１．０５〜３倍が好ましく、さらに好ましくは１．１〜２倍である。又、引抜延伸と一軸延伸の合計延伸倍率は、同様の理由で、２．５〜１０倍が好ましい。
【００３６】
本発明においては、一軸延伸された延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートは、耐熱性をさらに向上させるために熱固定するのが好ましい。
【００３７】
熱固定温度は、昇温速度１０℃／ｍｉｎで測定した示差走査熱量曲線での熱可塑性ポリエステル系樹脂の結晶化ピークの立ち上がり温度より低いと熱可塑性ポリエステル系樹脂の結晶化が進まないので耐熱性が向上せず、融解ピークの立ち上がり温度より高いと熱可塑性ポリエステル系樹脂が溶解して延伸（配向）が消滅し引張弾性率、引張強度等が低下し、一軸延伸温度より３０℃以上高くなると、一軸延伸温度で結晶化した結晶の配向が緩和されるので、昇温速度１０℃／ｍｉｎで測定した示差走査熱量曲線での熱可塑性ポリエステル系樹脂の結晶化ピークの立ち上がり温度〜融解ピークの立ち上がり温度であって、一軸延伸温度より３０℃以上高くない温度が好ましい。
【００３８】
又、熱固定する際に、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートに大きな張力がかかっていると延伸され、張力がかかっていないか、非常に小さい状態では収縮するので、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの長さが実質的に変化しない状態で行うことが好ましく、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートに圧力もかかっていないのが好ましい。
【００３９】
即ち、熱固定された延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの長さが、熱固定前の延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの長さの０．９５〜１．１で、一軸延伸倍率より低い倍率になるように熱固定するのが好ましい。
【００４０】
従って、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートをピンチロール等のロールで加熱室内を移動しながら連続的に熱固定する場合は、入口側と出口側の延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの送り速度比を０．９５〜１．１で、一軸延伸倍率より低い倍率になるように設定して熱固定するのが好ましい。
【００４１】
熱固定する際の加熱方法は、特に限定されるものではなく、例えば、熱風、ヒーター等で加熱する方法があげられる。
【００４２】
熱固定する時間は、特に限定されず、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの厚さや熱固定温度により異なるが、一般に１０秒〜１０分が好ましい。
【００４３】
更に、上記熱固定された延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートは、ガラス転移温度〜昇温速度１０℃／ｍｉｎで測定した示差走査熱量曲線での熱可塑性ポリエステル系樹脂の結晶化ピークの立ち上がり温度の範囲で、実質的に張力がかからない状態でアニールされるのが好ましい。
【００４４】
上記アニールすることにより、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートは弾性率等の力学的物性が良好であって、ガラス転移温度以上の温度に加熱されても弾性率等の力学的物性が低下することがなく、且つ、収縮率を低く抑えることができる。
【００４５】
又、アニールする際に、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートに大きな張力がかかっていると延伸されるので、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートに実質的に張力がかからない状態でアニールするのが好ましい。
【００４６】
即ち、アニールされた延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの長さが、アニール前の延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの長さの１．０以下になるようにアニールするのが好ましい。
【００４７】
従って、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートをピンチロール等のロールで加熱室内を移動しながら連続的にアニールする場合は、入口側と出口側の延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの送り速度比を１．０以下になるように設定してアニールするのが好ましい。
【００４８】
又、短尺シートをアニールする際には、荷重がかからないよう両端部を開放して行うのが好ましい。
【００４９】
アニールする際の加熱方法は、特に限定されるものではなく、例えば、熱風、ヒーター等で加熱する方法があげられる。
【００５０】
アニールする時間は、特に限定されず、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの厚さやアニール温度により異なるが、一般に１０秒以上が好ましく、より好ましくは３０秒〜６０分であり、更に好ましくは１〜２０分である。
【００５１】
本発明における延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートは、線膨張係数が−１．５×１０-5／℃より小さい延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートを製造するには、製造に必要なエネルギーが大きく経済的に非効率となり、０／℃以上であると延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの両面に熱可塑性樹脂層を積層した積層シートの線膨張係数が大きくなるので、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの線膨張係数は−１．５×１０-5／℃以上、０／℃未満が好ましい。
【００５２】
熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの引張弾性率が７ＧＰａを下回ると、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの両面に熱可塑性樹脂層を積層した積層成形体の線膨張係数が大きくなり、１５ＧＰａを上回ると積層成形体の耐衝撃性が低下するので、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの引張弾性率は７〜１５ＧＰａが好ましい。
【００５３】
本発明においては、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートは、その両面に細かい凹凸加工をした後、熱可塑性樹脂層が積層されている。
【００５４】
細かい凹凸加工の方向は特に限定されず、熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの一軸延伸方向に沿った凹凸、熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの一軸延伸方向を横切った凹凸、曲線を描いた凹凸を形成することができる。
【００５５】
又、細かい凹凸は、小さすぎると特殊な研磨布やブラシなどの工具が必要となり経済的でなく、大きすぎると凹凸加工を行った効果が得られにくいので、表面粗さＲａが０．５〜２０μｍが好ましい。
尚、ここでいう表面粗さＲａは表面粗さ計により、カットオフ波長０．８ｍｍ、波長長さ４ｍｍで測定した値である。
【００５６】
上記細かい凹凸加工方法としては、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの表面全体に線状の細かい凹凸を施すことができる加工方法であれば、特に限定されず、例えば、サンディイング加工、ブラッシング加工等が挙げられる。
【００５７】
上記サンディイング加工とは、セラミックや砂、金属粒子等を結着剤で布や紙上に塗工接着した研磨布や研磨紙を、塗工面を延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートに接触させた状態で摺動させたり、回転させたりすることにより延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シート表面の樹脂を掻取り凹凸部を設けることである。
研磨布／紙は、ベルト状にした状態や、複数枚の短冊状にして一端を回転軸上に水車状に固定した状態が、連続的に凹凸加工できるので好ましい。
【００５８】
上記ブラッシング加工とは、金属線やナイロン繊維、ポリプロピレン繊維、ポリエステル繊維、アラミド繊維、ポリフェニレンスルファイド繊維等の毛材からなるブラシの先端を延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートに接触させ摺動させたり、回転させたりすることにより延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シート表面の樹脂を掻取り凹凸部を設けることである。
ブラシとしてはホイール状やカップ状に植毛された形状が、連続的に凹凸加工できるので好ましい。
【００５９】
上記熱可塑性樹脂は、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートに積層され、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートが衝撃により延伸方向に沿って割れや亀裂が発生しないように保護すると共に、ポリエステル系樹脂が直接雨水や太陽光線に曝されて加水分解や劣化を受け耐久性が低下することを防ぐものである。
【００６０】
上記熱可塑性樹脂としては、例えば、硬質塩化ビニル樹脂、塩素化塩化ビニル樹脂、塩素化ポリエチレン樹脂、ＡＢＳ樹脂、ＡＥＳ樹脂、スチレン樹脂、ＡＳ樹脂、メチルメタクリレート樹脂、エチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂等が挙げられる。
【００６１】
熱可塑性樹脂を溶融して延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートに塗布積層する場合は、熱可塑性樹脂の融点が熱可塑性ポリエステル系樹脂の融点より高いと、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの結晶が緩和され線膨張係数が高くなるので、熱可塑性樹脂は熱可塑性ポリエステル系樹脂より融点の低い樹脂が好ましい。
【００６２】
上記熱可塑性樹脂の厚みは、特に限定されず、その用途により適宜決定されればよいが、薄すぎると上記保護効果が低下し、厚くなると重くなると共に延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの低線膨張係数の効果が減少されるので０．１〜３ｍｍが好ましい。
【００６３】
延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートに熱可塑性樹脂層を積層する方法は、特に限定されず、従来公知の任意の積層方法が採用されてよいが、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの細かい凹凸加工をした両面に、押出機や熱プレス等で溶融した熱可塑性樹脂を積層し、押出圧やプレス圧により凹部を熱可塑性樹脂で埋める方法が好ましい。
【００６４】
又、接着剤としてホットメルト型接着剤も好適に使用できる。ホットメルト型接着剤としては、熱可塑性ポリエステル系樹脂の融点より低い融点を有するポリエステル系、ポリオレフィン系、ポリウレタン系等のホットメルト型接着剤が好適に使用できる。
【００６５】
ホットメルト型接着剤で接着積層する方法は、特に限定されるものではなく、従来公知の任意の方法が採用されてよく、例えば、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの細かい凹凸加工をした両面に、溶融されたホットメルト型接着剤を押出塗工やロールコートし、ホットメルト型接着剤で凹部を埋めると共にホットメルト型接着剤層を積層し、その上に熱可塑性樹脂層を接着積層する方法が挙げられる。
【００６６】
又、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの細かい凹凸加工をした両面に、ホットメルト型接着剤層及び熱可塑性樹脂層を順次積層し、加熱加圧することにより、ホットメルト型接着剤を溶融し、ホットメルト型接着剤を凹部に侵入させ、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートと熱可塑性樹脂層を接着積層してもよい。
【００６７】
上記の加熱加圧方法としては、熱ロールプレスや超音波ウエルダーが例示される。
上記超音波ウエルダーにより融着する方法は、従来公知の任意の方法が採用されてよく、例えば、上記延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シート、ホットメルト型接着剤、及び熱可塑性樹脂層を積層し、１５〜４０ｋＨｚの周波数で加振したホーンとローレットの間を通過させる方法があげられる。
【００６８】
図１は、超音波ウエルダーによりする方法の一例を示す説明図である。図中１は延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートであり、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シート１の細かい凹凸加工をした両面にホットメルト型接着剤シート２、２が積層され、更に、その上に熱可塑性樹脂層３、３が積層されて積層体１０が形成されている。
【００６９】
積層体１０はホーン４とローレット５で押圧された状態で移送すると共に、ホーン４から１５〜４０ｋＨｚの周波数で加振することにより、ホーン４から伝えられた超音波振動による摩擦熱により瞬時にホットメルト型接着剤シート２が加熱溶融して延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シート１と熱可塑性樹脂層３が接着され積層シート１１が得られる。
【００７０】
この際、ホーン４とローレット５の間隔は積層体１０の厚みより狭く設定し、積層体１０をホーン４とローレット５で加圧しながら融着する。加圧するには、ホーン４にエアシリンダ、油圧シリンダ等を連設し、ホーン４を積層体１０を介してローレット５に押圧すればよい。
【００７１】
又、ローレット５の表面には突起部が形成されているので、より効率よく融着することができ、突起部の配列や形状を変化することにより、融着部位の配列や形状のパターンを変化することができる。
【００７２】
又、超音波ウエルダーにより融着する際には、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シート１の配向状態が緩和されるのを抑制するために、積層体１０（延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シート１）に張力を負荷しておくのが好ましい。
【００７３】
又、細かい凹凸加工を施された延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの両面に、凹部を埋めるように積層された接着剤を介して、熱可塑性樹脂層が積層されていることを特徴とする。
【００７４】
上記接着剤としては、従来公知の任意の接着剤が使用可能であり、例えば、反応性接着剤、エポキシ系接着剤、ウレタン系接着剤、ポリエステル系接着剤、及びゴム系接着剤よりなる群から選らばれた１種類又は２種類以上の接着剤が挙げられる。
【００７５】
接着剤で積層する場合は、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの細かい凹凸加工を施された両面に、凹部を埋めるように接着剤を塗布積層し、その上に熱可塑性樹脂層を積層接着すればよい。
【００７６】
上記積層シートは、異型成形、曲げ加工等の成形方法により所定形状に成形することができ、所定形状の積層成形シートが得られる。積層成形シートの耐候性や意匠性を向上させるために、熱可塑性樹脂層の表面に異なる樹脂層を積層したり、塗料を塗装したりしてもよい。
【００７７】
本発明の積層成形シートは、外装建材として、特に雨樋として好適に用いられる。
【発明の効果】
【００７８】
本発明で使用される延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートは引張強度、引張弾性率及び耐熱性が優れている。特に、一軸延伸後熱固定した延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シート及び更にアニールした延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートはより耐熱性が優れている。
【００７９】
本発明の積層シートは、上記延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートに細かい凹凸加工をした後、熱可塑性樹脂が積層されているので、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートと熱可塑性樹脂は強固に接着しており、線膨張係数が低く、軽量で、耐衝撃性、耐久性、作業性、生産性等が優れている。従って、雨樋等の外装建材として好適に使用できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００８０】
次に本発明の実施例を説明するが、本発明は下記実施例に限定されるものではない。
【００８１】
（実施例１）
ポリエチレンテレフタレート（ユニチカ社製、商品名「ＮＥＨ−２０７０」、極限粘度０．８８）を溶融押出成形した後急冷しして得られた、結晶化度１．３％、厚さ２．５ｍｍのポリエチレンテレフタレートシートを延伸装置（協和エンジニアリング社製）に供給し、８０℃に予熱した後、７４℃に加熱され０．０５ｍ／ｍｉｎで延伸方向に回転している一対のロール（ロール間隔０．６ｍｍ）間を２ｍ／ｍｉｎの速度で引抜いて引抜延伸し、更に熱風加熱槽中でポリエチレンテレフタレートシート表面温度を１８０℃に加熱し、出口速度２．５ｍ／ｍｉｎに設定してロール一軸延伸をして、延伸倍率が約５倍、厚さ０．５ｍｍの延伸ポリエチレンテレフタレートシートを得た。
【００８２】
尚、上記ポリエチレンテレフタレートのガラス転移温度は７６．７℃、昇温速度１０℃／ｍｉｎで測定した示差走査熱量曲線での結晶化ピークの立ち上がり温度は約１４０℃であり、融解ピークの立ち上がり温度は約２３４℃であった。なお、延伸装置へのシートの送り速度は０．４ｍｍ／ｍｉｎの速度であった。
【００８３】
得られた延伸ポリエチレンテレフタレートシートの両面を、ベルトサンダー（アミテック社製）により８０番の研磨布ベルトでサイジング処理（延伸ポリエチレンテレフタレートシートの送り速度７ｍ／分、研磨布ベルトの回転速度１０ｍ／秒）し、延伸ポリエチレンテレフタレートシートの一軸延伸方向に沿った凹凸を形成した。
凹凸面を表面粗さ計（東京精密社製、商品名「サーコフ５５０Ａ」）でカットオフ波長０．８ｍｍ、波長長さ４ｍｍで測定したところ、表面粗さＲａ値は１２．８μｍであった。
【００８４】
凹凸加工の施された延伸ポリエチレンテレフタレートシートの両面にポリウレタン系ホットメルト型接着剤（積水フーラー社製、商品名「エスダイン９６１５Ｗ」）を１２０℃で溶融し、リバースコーター（松下工業社製）で０．０４ｍｍの厚さに塗布し、４０℃で養生してポリウレタン系ホットメルト型接着剤が２００℃で溶融しなくなるまで湿気硬化させて接着剤積層延伸ポリエチレンテレフタレートシートを得た。
【００８５】
得られた接着剤積層延伸ポリエチレンテレフタレートシートの両面に塩化ビニル樹脂（徳山積水社製、「ＴＳ１０００Ｒ」）を２００℃で押出被覆して、両面に厚さ０．４ｍｍの塩化ビニル樹脂層が積層された積層シートを得た。
【００８６】
（実施例２）
実施例１で得られた延伸ポリエチレンテレフタレートシートの両面を、ベルトサンダー（アミテック社製）により１２０番の研磨布ベルトでサイジング処理（延伸ポリエチレンテレフタレートシートの送り速度３ｍ／分、研磨布ベルトの回転速度５ｍ／秒）し、延伸ポリエチレンテレフタレートシートの一軸延伸方向に沿った凹凸を形成した。
凹凸面を表面粗さ計（東京精密社製、商品名「サーコフ５５０Ａ」）でカットオフ波長０．８ｍｍ、波長長さ４ｍｍで測定したところ、表面粗さＲａ値は６．０μｍであった。
【００８７】
凹凸加工の施された延伸ポリエチレンテレフタレートシートの両面にポリエステル系ホットメルト型接着剤（東洋紡績社製、商品名バイロンＧＭ−９１３」、融点１２６℃）を溶融し成形した厚さ０．０４ｍｍホットメルト型接着剤シートを１６５℃で積層し、次いで、塩化ビニル樹脂（徳山積水社製、「ＴＳ１０００Ｒ」）を２００℃で溶融押出被覆して、両面に厚さ０．４ｍｍの塩化ビニル樹脂層が積層された積層シートを得た。
【００８８】
（比較例１）
実施例１で得られた延伸ポリエチレンテレフタレートシートの両面にポリエステル系ホットメルト型接着剤（東洋紡績社製、商品名バイロンＧＭ−９２０」、融点１０７℃）を溶融塗布し、厚さ０．０３ｍｍホットメルト型接着剤シートを１６５℃で積層し、次いで、両面に厚さ０．４ｍｍの塩化ビニル樹脂シート（徳山積水社製、「ＴＳ１０００Ｒ」を１９５℃で押出成形して得た）を１６０℃、圧力１ＭＰａで３０秒間プレスして、両面に塩化ビニル樹脂層が積層された積層シートを得た。
【００８９】
得られた延伸ポリエチレンテレフタレートシート及び積層シートの物性を以下の評価法にて評価し、結果を表１に示した。
【００９０】
（１）線膨張係数
ＪＩＳ Ｋ ７１９７に準拠して測定した。
（２）引張弾性率
ＪＩＳ Ｋ ７１１３の引張試験方法に準拠して測定した。
【００９１】
（３）剥離強度
ＪＩＳ Ｋ ６８５４に準拠し、幅２５ｍｍの試験片を作成し、熱可塑性樹脂層の端部を剥離し、剥離速度１００ｍｍ／分の速度でＴ型剥離試験を行った。
【００９２】
【表１】
【図面の簡単な説明】
【００９３】
【図１】延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートと熱可塑性樹脂層をホットメルト型接着剤で超音波ウエルダーによりする方法の一例を示す説明図である。
【符号の説明】
【００９４】
１ 延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シート
２ ホットメルト型接着剤シート
３ 熱可塑性樹脂層
４ ホーン
５ ローレット
１０ 積層体
１１ 積層シート
【特許請求の範囲】
【請求項１】
非晶状態の熱可塑性ポリエステル系樹脂シートを、該熱可塑性ポリエステル系樹脂のガラス転移温度−２０℃〜該熱可塑性ポリエステル系樹脂のガラス転移温度＋２０℃の温度で引抜延伸したのち、該引抜延伸温度より高い温度で一軸延伸して得られた延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの両面に細かい凹凸加工をした後、熱可塑性樹脂層が積層されていることを特徴とする積層シート。
【請求項２】
非晶状態の熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの、示差走査熱量計で測定した結晶化度が１０％未満であることを特徴とする請求項１記載の積層シート。
【請求項３】
引抜延伸を、上記温度に設定された一対のロール間を通して行うことを特徴とする請求項１又は２記載の積層シート。
【請求項４】
非晶状態の熱可塑性ポリエステル系樹脂シートを、該熱可塑性ポリエステル系樹脂のガラス転移温度−２０℃〜該熱可塑性ポリエステル系樹脂のガラス転移温度＋１０℃の温度で予熱した後、一対のロール間を通すことを特徴とする請求項３記載の積層シート。
【請求項５】
上記シートを、同一条件の引抜速度でロールが回転していない状態で引き抜いた際の送り速度と実質的に同一速度以下の速度で該ロールを引抜方向に回転させることを特徴とする請求項３又は４記載の積層シート。
【請求項６】
一軸延伸温度が、昇温速度１０℃／ｍｉｎで測定した示差走査熱量曲線での熱可塑性ポリエステル系樹脂の結晶化ピークの立ち上がり温度〜融解ピークの立ち上がり温度であることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載の積層シート。
【請求項７】
一軸延伸された延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートが、昇温速度１０℃／ｍｉｎで測定した示差走査熱量曲線での熱可塑性ポリエステル系樹脂の結晶化ピークの立ち上がり温度〜融解ピークの立ち上がり温度であって、一軸延伸温度より３０℃以上高くない温度で熱固定されていることを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載の積層シート。
【請求項８】
熱固定が、一軸延伸された延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの長さが実質的に変化しない状態で行われることを特徴とする請求項７記載の積層シート。
【請求項９】
熱固定された、一軸延伸された延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの長さが、熱固定前の一軸延伸された延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの長さの０．９５〜１．１であることを特徴とする請求項８記載の積層シート。
【請求項１０】
熱固定時間が１０秒〜１０分であることを特徴とする請求項７〜９のいずれか１項に記載の積層シート。
【請求項１１】
熱固定された延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートが、ガラス転移温度〜融点未満の温度で、実質的に張力がかからない状態でアニールされていることを特徴とする請求項７〜１０のいずれか１項に記載の積層シート。
【請求項１２】
アニールする温度が、ガラス転移温度〜昇温速度１０℃／ｍｉｎで測定した示差走査熱量曲線での熱可塑性ポリエステル系樹脂の結晶化ピークの立ち上がり温度の範囲であることを特徴とする請求項１１に記載の積層シート。
【請求項１３】
アニール時間が１０秒以上であることを特徴とする請求項１２記載の積層シート。
【請求項１４】
延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの線膨張率が−１．５×１０-5／℃以上、０／℃未満であり、引張弾性率が８〜１５ＧＰａであることを特徴とする請求項１〜１３のいずれか１項に記載の積層シート。
【請求項１５】
延伸倍率が３〜８倍であることを特徴とする請求項１〜１４のいずれか１項に記載の積層シート。
【請求項１６】
凹凸加工が、サンディイング加工又はブラッシング加工であることを特徴とする請求項１〜１５のいずれか１項に記載の積層シート。
【請求項１７】
熱可塑性樹脂層が、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シート上に熱可塑性樹脂を溶融塗布することにより積層されていることを特徴とする請求項１〜１６のいずれか１項に記載の積層シート。
【請求項１８】
熱可塑性樹脂層が、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂より融点の低いホットメルト型接着剤により延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートに接着積層されていることを特徴とする請求項１〜１６のいずれか１項に記載の積層シート。
【請求項１９】
熱可塑性樹脂層が、反応性接着剤、エポキシ系接着剤、ウレタン系接着剤、ポリエステル系接着剤及びゴム系接着剤よりなる群から選ばれた１種類又は２種類以上の接着剤により延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートに接着積層されていることを特徴とする請求項１〜１６のいずれか１項に記載の積層シート。
【請求項２０】
積層シートが、外装建材であることを特徴とする請求項１〜１９のいずれか１項記載の積層シート。
【請求項１】
非晶状態の熱可塑性ポリエステル系樹脂シートを、該熱可塑性ポリエステル系樹脂のガラス転移温度−２０℃〜該熱可塑性ポリエステル系樹脂のガラス転移温度＋２０℃の温度で引抜延伸したのち、該引抜延伸温度より高い温度で一軸延伸して得られた延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの両面に細かい凹凸加工をした後、熱可塑性樹脂層が積層されていることを特徴とする積層シート。
【請求項２】
非晶状態の熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの、示差走査熱量計で測定した結晶化度が１０％未満であることを特徴とする請求項１記載の積層シート。
【請求項３】
引抜延伸を、上記温度に設定された一対のロール間を通して行うことを特徴とする請求項１又は２記載の積層シート。
【請求項４】
非晶状態の熱可塑性ポリエステル系樹脂シートを、該熱可塑性ポリエステル系樹脂のガラス転移温度−２０℃〜該熱可塑性ポリエステル系樹脂のガラス転移温度＋１０℃の温度で予熱した後、一対のロール間を通すことを特徴とする請求項３記載の積層シート。
【請求項５】
上記シートを、同一条件の引抜速度でロールが回転していない状態で引き抜いた際の送り速度と実質的に同一速度以下の速度で該ロールを引抜方向に回転させることを特徴とする請求項３又は４記載の積層シート。
【請求項６】
一軸延伸温度が、昇温速度１０℃／ｍｉｎで測定した示差走査熱量曲線での熱可塑性ポリエステル系樹脂の結晶化ピークの立ち上がり温度〜融解ピークの立ち上がり温度であることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載の積層シート。
【請求項７】
一軸延伸された延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートが、昇温速度１０℃／ｍｉｎで測定した示差走査熱量曲線での熱可塑性ポリエステル系樹脂の結晶化ピークの立ち上がり温度〜融解ピークの立ち上がり温度であって、一軸延伸温度より３０℃以上高くない温度で熱固定されていることを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載の積層シート。
【請求項８】
熱固定が、一軸延伸された延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの長さが実質的に変化しない状態で行われることを特徴とする請求項７記載の積層シート。
【請求項９】
熱固定された、一軸延伸された延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの長さが、熱固定前の一軸延伸された延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの長さの０．９５〜１．１であることを特徴とする請求項８記載の積層シート。
【請求項１０】
熱固定時間が１０秒〜１０分であることを特徴とする請求項７〜９のいずれか１項に記載の積層シート。
【請求項１１】
熱固定された延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートが、ガラス転移温度〜融点未満の温度で、実質的に張力がかからない状態でアニールされていることを特徴とする請求項７〜１０のいずれか１項に記載の積層シート。
【請求項１２】
アニールする温度が、ガラス転移温度〜昇温速度１０℃／ｍｉｎで測定した示差走査熱量曲線での熱可塑性ポリエステル系樹脂の結晶化ピークの立ち上がり温度の範囲であることを特徴とする請求項１１に記載の積層シート。
【請求項１３】
アニール時間が１０秒以上であることを特徴とする請求項１２記載の積層シート。
【請求項１４】
延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートの線膨張率が−１．５×１０-5／℃以上、０／℃未満であり、引張弾性率が８〜１５ＧＰａであることを特徴とする請求項１〜１３のいずれか１項に記載の積層シート。
【請求項１５】
延伸倍率が３〜８倍であることを特徴とする請求項１〜１４のいずれか１項に記載の積層シート。
【請求項１６】
凹凸加工が、サンディイング加工又はブラッシング加工であることを特徴とする請求項１〜１５のいずれか１項に記載の積層シート。
【請求項１７】
熱可塑性樹脂層が、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シート上に熱可塑性樹脂を溶融塗布することにより積層されていることを特徴とする請求項１〜１６のいずれか１項に記載の積層シート。
【請求項１８】
熱可塑性樹脂層が、延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂より融点の低いホットメルト型接着剤により延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートに接着積層されていることを特徴とする請求項１〜１６のいずれか１項に記載の積層シート。
【請求項１９】
熱可塑性樹脂層が、反応性接着剤、エポキシ系接着剤、ウレタン系接着剤、ポリエステル系接着剤及びゴム系接着剤よりなる群から選ばれた１種類又は２種類以上の接着剤により延伸熱可塑性ポリエステル系樹脂シートに接着積層されていることを特徴とする請求項１〜１６のいずれか１項に記載の積層シート。
【請求項２０】
積層シートが、外装建材であることを特徴とする請求項１〜１９のいずれか１項記載の積層シート。
【図１】
【公開番号】特開２００７−２２３２０９（Ｐ２００７−２２３２０９Ａ）
【公開日】平成１９年９月６日（２００７．９．６）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００６−４８５１１（Ｐ２００６−４８５１１）
【出願日】平成１８年２月２４日（２００６．２．２４）
【出願人】（０００００２１７４）積水化学工業株式会社 (5,781)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成１９年９月６日（２００７．９．６）
【国際特許分類】
【出願日】平成１８年２月２４日（２００６．２．２４）
【出願人】（０００００２１７４）積水化学工業株式会社 (5,781)
【Ｆターム（参考）】
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