ガラス溶解炉およびガラス溶解炉における排ガスの処理方法
【課題】排ガスに含まれるNOX量を低減することができるガラス溶解炉を提供する。
【解決手段】原料投入側排出口3と清澄室側排出口4を備えたガラス溶解炉1であって、該溶解炉1には、酸素比が1以下の低酸素比でガラス原料を燃焼させる原料投入側酸素燃焼バーナ5と、酸素比が1以上の高酸素比でガラス原料を燃焼させる清澄室側酸素燃焼バーナ6が設けられ、前記原料投入側排出口3には、原料投入側排ガスポート7が、前記清澄室側排出口4には、清澄室側排ガスポート8が連通しており、前記原料投入側排ガスポート7と前記清澄室側排ガスポート8は、ともに煙道9に連通しており、前記煙道9には、混合位置より下流に、リバーニングガスを供給する設備が設けられ、更に下流に、空気を供給する設備が設けられていることを特徴とするガラス溶解炉1を採用する。
【解決手段】原料投入側排出口3と清澄室側排出口4を備えたガラス溶解炉1であって、該溶解炉1には、酸素比が1以下の低酸素比でガラス原料を燃焼させる原料投入側酸素燃焼バーナ5と、酸素比が1以上の高酸素比でガラス原料を燃焼させる清澄室側酸素燃焼バーナ6が設けられ、前記原料投入側排出口3には、原料投入側排ガスポート7が、前記清澄室側排出口4には、清澄室側排ガスポート8が連通しており、前記原料投入側排ガスポート7と前記清澄室側排ガスポート8は、ともに煙道9に連通しており、前記煙道9には、混合位置より下流に、リバーニングガスを供給する設備が設けられ、更に下流に、空気を供給する設備が設けられていることを特徴とするガラス溶解炉1を採用する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、ガラス溶解炉およびガラス溶解炉における排ガスの処理方法に関するものである。
【背景技術】
【0002】
従来、ガラスを溶融する際に、高温加熱プロセスとして、燃料を予熱空気で燃焼させる方法が多く採用されてきた。具体的には、ガラス溶融炉に備え付けられた蓄熱室において、溶解炉からの燃焼排ガスが保有する熱を回収し、その熱を使って燃焼用空気を予熱することが行われてきた。
【0003】
しかしながら、このような高温の予熱空気による燃焼では、空気中の窒素及び原料中の窒素分を起源とした大量のNOXが生成されるという不都合があった。
そこで、これら燃焼排ガス中のNOXを低減する方法として、特許文献1及び特許文献2に開示された発明がある。これらに開示されている方法は、燃焼排ガス中へ天然ガスなどの燃料をリバーニングガスとして噴射して、蓄熱室の上部空間を還元領域にすることで、NOXを還元分解し、その下流に空気を供給することにより、COなどの未燃焼分を燃焼させるものである。
【0004】
もっとも、空気燃焼ガラス溶解炉では、蓄熱室にかかる設備費が高く、設備更新の際には蓄熱室に使われている重金属類を含む煉瓦が産業廃棄物として大量に発生する。そこで、ガラス溶解炉では、蓄熱室を使用しなくても高い効率の得られる高温加熱プロセスが求められている。
【0005】
そのような事情のもと、近年、PSA式酸素製造法により、酸素濃度92%程度の酸素が比較的安価に製造できるようになったことから、従来の予熱空気燃焼式に変えて、酸素燃焼式のガラス溶解炉が実用化されてきている(例えば、特許文献3参照)。
【0006】
酸素燃焼式では、酸化剤中の窒素分が殆どなくなることから、予熱なしに非常に高温の火炎が得られるとともに、燃焼排ガス量が大幅に減少するため、従来の予熱空気燃焼式に比較して、熱効率が大きく改善される。また、サーマルNOXの原因となる窒素分が少ないため、NOX排出量も減少する。
【0007】
また、更なるNOX低減を求めて、低NOXバーナの使用や、燃焼条件を制御することによって、燃焼時のNOX発生量の低減が図られている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0008】
【特許文献1】特開昭55−27859号公報
【特許文献2】特開平6−239618号公報
【特許文献3】特開平10−316434号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0009】
ところで、特許文献3に示されるような一般的な酸素燃焼式ガラス溶解炉91では、図13に示すように、排ガス口92が原料投入側に設けられている。したがって、このような炉では、原料から窒素化合物が発生すると、炉内の酸素燃焼火炎に巻き込まれ、NOXが発生し、このNOXが排ガス口から排出されてしまうという問題があった。
【0010】
しかしながら、酸素燃焼式は、予熱空気燃焼式と比較して燃焼排ガス量が少ないため、燃焼排ガスに対してはNOXを低減する対策が十分に採られていなかった。今後、排出規制が強化された場合、炉内での更なる低NOX化に加え、燃焼排ガスについてもNOX低減対策を講じる必要がある。
【課題を解決するための手段】
【0011】
上記課題を解決するため、請求項1に係る発明は、燃焼排ガスを排出する原料投入側排出口と清澄室側排出口を備えたガラス溶解炉であって、該溶解炉の原料投入側には、酸素比が1以下の低酸素比でガラス原料を燃焼させる原料投入側酸素燃焼バーナが設けられ、前記溶解炉の清澄室側には、酸素比が1以上の高酸素比でガラス原料を燃焼させる清澄室側酸素燃焼バーナが設けられ、前記原料投入側排出口には、原料投入側の排ガスを排出する原料投入側排ガスポートが連通しており、前記清澄室側排出口には、清澄室側の排ガスを排出する清澄室側排ガスポートが連通しており、前記原料投入側排ガスポートと前記清澄室側排ガスポートは、ともに煙道に連通しており、前記煙道には、原料投入側の排ガスと清澄室側の排ガスの混合位置より下流に、リバーニングガスを供給するリバーニングガス供給設備が設けられ、前記煙道には、リバーニングガスが供給された位置よりも下流に、空気を供給するための空気供給設備が設けられていることを特徴とするガラス溶解炉である。
【0012】
請求項2に係る発明は、前記リバーニングガス供給設備が、リバーニングガスを前記煙道内で旋回するように吹き込むことを特徴とする請求項1に記載のガラス溶解炉である。
【0013】
請求項3に係る発明は、前記空気供給設備が、前記リバーニングガスの旋回方向とは逆向きに、空気を前記煙道内で旋回するように吹き込むことを特徴とする請求項2に記載のガラス溶解炉である。
【0014】
請求項4に係る発明は、前記煙道の形状を円筒形としたことを特徴とする請求項1ないし請求項3のいずれか1項に記載のガラス溶解炉である。
【0015】
請求項5に係る発明は、前記煙道が第1の煙道と第2の煙道とから構成されており、前記原料投入側排ガスポートと前記清澄室側排ガスポートが、ともに前記第1の煙道に連通しており、前記リバーニングガス供給設備が、前記第1の煙道に設けられており、前記第1の煙道が、リバーニングガスが混合された排ガスを前記第2の煙道内で旋回させるように前記第2の煙道と連通していることを特徴とする請求項1に記載のガラス溶解炉である。
【0016】
請求項6に係る発明は、前記原料投入側排ガスポートが、原料投入側の排ガスを前記煙道内で旋回させるように前記煙道と連通していることを特徴とする請求項1ないし請求項4のいずれか1項に記載のガラス溶解炉である。
【0017】
請求項7に係る発明は、前記清澄室側排ガスポートが、清澄室側の排ガスを前記煙道内で旋回させるように前記煙道と連通していることを特徴とする請求項1ないし請求項4または請求項6のいずれか1項に記載のガラス溶解炉である。
【0018】
請求項8に係る発明は、ガラス溶解炉における排ガスの処理方法であって、前記ガラス溶解炉の原料投入側に設置した原料投入側酸素燃焼バーナによって、ガラス原料を酸素比が1以下の低酸素比で燃焼するとともに、清澄室側に設置した清澄室側酸素燃焼バーナによって、ガラス原料を酸素比が1以上の高酸素比で燃焼し、前記原料投入側から排出された排ガスと、前記清澄室側から排出された排ガスとを混合し、混合された排ガスに、リバーニングガスを供給し、リバーニングガスが供給された排ガスに、空気を供給することを特徴とするガラス溶解炉における排ガスの処理方法である。
【0019】
請求項9に係る発明は、前記リバーニングガスを、排ガスの進行方向に対して旋回する方向に吹き込むことを特徴とする請求項8に記載のガラス溶解炉における排ガスの処理方法である。
【0020】
請求項10に係る発明は、前記空気を、前記リバーニングガスの旋回方向とは逆向きに、混合された排ガスの進行方向に対して旋回するように吹き込むことを特徴とする請求項9に記載のガラス溶解炉における排ガスの処理方法である。
【0021】
請求項11に係る発明は、前記リバーニングガスが混合された排ガスを、排ガスの進行方向に対して旋回させることを特徴とする請求項8ないし請求項10のいずれか1項に記載のガラス溶解炉における排ガスの処理方法である。
【0022】
請求項12に係る発明は、前記原料投入側からの排ガスを旋回させることを特徴とする請求項8ないし請求項11のいずれか1項に記載のガラス溶解炉における排ガスの処理方法である。
【0023】
請求項13に係る発明は、前記清澄室側からの排ガスを旋回させることを特徴とする請求項8ないし請求項12のいずれか1項に記載のガラス溶解炉における排ガスの処理方法である。
【発明の効果】
【0024】
本発明により、ガラス溶解炉において排ガスに含まれるNOX量を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【0025】
【図1】図1は、本発明の第1の実施形態であるガラス溶解炉の斜視図である。
【図2】図2(a)及び(b)は、本発明の第1の実施形態に用いられる煙道の断面図である。
【図3】図3(a)及び(b)は、本発明の第2の実施形態に用いられる煙道の断面図である。
【図4】図4(a)及び(b)は、本発明の第2の実施形態に用いられる煙道の断面図である。
【図5】図5(a)及び(b)は、本発明の第3の実施形態に用いられる煙道の斜視図である。
【図6】図6(a)及び(b)は、本発明の第3の実施形態に用いられる煙道の斜視図である。
【図7】図7(a)及び(b)は、本発明の第3の実施形態に用いられる煙道の断面図である。
【図8】図8(a)及び(b)は、本発明の第4の実施形態に用いられる煙道の斜視図である。
【図9】図9は、本発明の実施例に用いられるガラス溶解炉の斜視図である。
【図10】図10は、NOX分解率とリバーニングガス吹き込み位置からの滞留時間の関係を示すグラフである。
【図11】図11は、NOX分解率とリバーニングガス吹き込み位置からの滞留時間の関係を示すグラフである。
【図12】図12は、NOX分解率とリバーニングガス吹き込み位置からの滞留時間の関係を示すグラフである。
【図13】図13は、従来のガラス溶解炉を示す平面図である。
【発明を実施するための形態】
【0026】
以下、本発明を適用した実施形態であるガラス溶解炉およびガラス溶解炉における排ガスの処理方法について、図面を用いて詳細に説明する。なお、以下の説明で用いる図面は、特徴を分かり易くするために、便宜上特徴となる部分を拡大して示している場合があり、各構成要素の寸法比率が実際と同じであるとは限らない。
【0027】
[第1の実施形態]
まず、本発明の第1の実施形態であるガラス溶解炉について説明する。
本実施形態のガラス溶解炉1は、図1に示すように、溶解炉本体2と、原料投入側排出口3と、清澄室側排出口4と、原料投入側酸素燃焼バーナ5と、清澄室側酸素燃焼バーナ6と、原料投入側排ガスポート7と、清澄室側排ガスポート8と、煙道9と、リバーニングガス供給設備10と、空気供給設備11と、を備えた構成となっている。なお、図1においては、ガラス溶解炉1は、溶解炉本体2の前面2aからガラス原料を導入し、背面2bから加熱されたガラス原料を取り出して清澄室(図示略)に導出する構成となっている。
【0028】
原料投入側排出口3は、溶解炉本体2の側面2cで原料投入側に設けられており、設けられる個数は、1個であっても、図1に示すように対向する側面2cに1個ずつ合計2個設けられていても、それ以上であっても構わない。
また、清澄室側排出口4は、溶解炉本体2の側面2cで清澄室側に設けられており、原料投入側排出口3と同様に、1個であっても、図1に示すように対向する側面2cに1個ずつ合計2個設けられていても、それ以上であっても構わない。
【0029】
また、原料投入側排出口3には、原料投入側の排ガスを排出する原料投入側排ガスポート7が連通しており、清澄室側排出口4には、清澄室側の排ガスを排出する清澄室側排ガスポート8が連通している。
【0030】
原料投入側酸素燃焼バーナ5は、溶解炉本体2の各側面2cに複数個ずつ、原料投入側に設けられており、各側面2cから対向する側面2cに向かって火炎が伸びて形成されるように構成されている。また、原料投入側酸素燃焼バーナ5は、適宜の燃料流体によって燃焼するバーナであり、酸素比が1以下の低酸素比状態でガラス原料を燃焼させるバーナである。
【0031】
ここで酸素比とは、バーナに供給される酸素量を、バーナに供給される燃料流体を燃焼させるのに必要とされる理論必要酸素量で除した値をいう。したがって、理論的には、酸素比1.0の状態が、酸素を過不足なく用いて完全燃焼することが可能な状態といえる。
【0032】
また、清澄室側酸素燃焼バーナ6は、溶解炉本体2の各側面2cに複数個ずつ、清澄室側に設けられており、各側面2cから対向する側面2cに向かって火炎が伸びて形成されるように構成されている。また、清澄室側酸素燃焼バーナ6は、適宜の燃料流体によって燃焼するバーナであり、酸素比が1以上の高酸素比状態でガラス原料を燃焼させるバーナである。
なお、溶解炉本体2内全体の酸素比は0.95〜1.3の範囲となるように、原料投入側酸素燃焼バーナ5と、清澄室側酸素燃焼バーナ6の燃焼条件を調整する。
【0033】
また、本実施形態でいう原料投入側とは、ガラス原料を投入する溶解炉本体2の前面2aから炉長Lの1/3から2/3くらいまでの位置のことを指し、それよりも下流側を清澄室側と呼んでいる。
また、複数設けられた原料投入側酸素燃焼バーナ5および清澄室側酸素燃焼バーナ6の火炎は、溶解炉本体2内において、千鳥状に形成されていることが好ましい。
【0034】
原料投入側排ガスポート7と清澄室側排ガスポート8は、ともに煙道9に連通している。煙道9は、管状の配管で、断面形状は矩形状であっても円形状であっても構わないが、円形状の方がよりNOXを効率よく分解する。
また煙道9には、清澄室側排ガスポート8が連通した位置よりも下流に、リバーニングガスを供給するリバーニングガス供給設備10が、それより下流に空気を供給する空気供給設備11が設けられている。なお、リバーニングガス供給設備10および空気供給設備11には、公知のものを用いて構わない。
【0035】
また、本実施形態においては、煙道9の断面形状が矩形状の場合、図2(a)の矢印Gで示すように、断面視した際に当該矩形のいずれかの1つまたは2つ以上の辺の略中央で、略垂直にリバーニングガスおよび空気が供給されるように、リバーニングガス供給設備10および空気供給設備11が形成されている。また、煙道9の断面形状が円形上である場合には、図2(b)の矢印Gで示すように、断面視した際に当該円周上の1つまたは2つ以上の位置において、接線に垂直にリバーニングガスおよび空気が供給されるように、リバーニングガス供給設備10および空気供給設備11は形成されている。
【0036】
次に、本実施形態のガラス溶解炉における排ガスの処理方法について説明する。
まず、溶解炉本体2内において、原料投入側酸素燃焼バーナ5および清澄室側酸素燃焼バーナ6によって、ガラス原料を燃焼させる。この際、原料投入側酸素燃焼バーナ5は、酸素比が1以下の低酸素比でガラス原料を燃焼し、清澄室側酸素燃焼バーナ6は、酸素比が1以上の高酸素比でガラス原料を燃焼する。
【0037】
その後、原料投入側の排ガスを、原料投入側排出口3を介して原料投入側排ガスポート7に導出し、さらに煙道9に導出する。また、清澄室側の排ガスを、清澄室側排出口4を介して清澄室側排ガスポート8に導出し、さらに煙道9に導出する。このようにして、原料投入側の排ガスと、清澄室側の排ガスとを混合する。
【0038】
その後、混合された排ガスに、リバーニングガス供給設備10を操作してリバーニングガスを供給する。このリバーニングガスを供給した位置より下流には、還元領域Aが形成されることとなり、ここで排ガス中に含まれているNOXは還元分解される。
その後、リバーニングガスが供給された位置よりも下流で、空気供給設備11を操作して空気を供給する。この空気を供給した位置より下流には、完全燃焼領域Bが形成されることなり、ここでCO、H2、炭化水素などの未燃分は完全燃焼し、系外に排出されることはない。
以上のようにして、ガラス溶解炉1における排ガスを処理する。
【0039】
本実施形態では、原料投入側燃焼バーナ5を低酸素比状態で燃焼させるので、溶解炉本体2内において、還元領域Cが形成されており、原料投入側の排ガス中に含まれるNOX濃度は低く、かつ弱い還元雰囲気が形成されている。このため、煙道9に供給するリバーニングガスを少量にしても、原料投入側の排ガスに含まれるNOXを十分に還元分解することができる。
また、原料投入側の排ガスと、清澄室側の排ガスとを混合することで、混合後の排ガスを還元雰囲気にすることができ、清澄室側の排ガスから排出されたNOXを還元分解することができる。その結果、煙道9に供給するリバーニングガスを少量にしても、清澄室側の排ガスに含まれるNOXを十分に還元分解することができる。
【0040】
[第2の実施形態]
次に、本発明を適用した第2の実施形態に係るガラス溶解炉およびガラス溶解炉における排ガスの処理方法について説明する。なお、本実施形態は、第1の実施形態の変形例であり、同様の部分については説明を省略する。
【0041】
本実施形態は、第1の実施形態とは、煙道9へのリバーニングガスおよび空気の供給方法が異なるのみで、他は第1の実施形態と同様である。
本実施形態のリバーニングガス供給設備10(図1参照)は、図3の矢印で示すように、煙道9内で排ガスの進行方向に対して旋回するようにリバーニングガスを吹き込むように形成されている。
【0042】
具体的には、煙道9の断面形状が矩形状の場合、図3(a)に示すように、断面視した際に、当該矩形上のいずれかの1つまたは2つ以上の辺であって、所望する旋回方向(図3(a)では反時計回り)先端側から垂直に、リバーニングガスを煙道9内に導入するように、リバーニングガス供給設備10を形成する。
【0043】
また、煙道9の断面形状が円形上の場合、図3(b)に示すように、断面視した際に、当該円周の1つまたは2つ以上の位置において、接線方向で所望する旋回方向に向けて(図3(b)では反時計周り)、リバーニングガスを煙道9内に導入するように、リバーニングガス供給設備10を形成する。
【0044】
また、本実施形態では、空気供給設備11(図1参照)もリバーニング供給設備10と同様に、煙道9内で排ガスの進行方向に対して旋回するように空気を吹き込むように形成されている。具体的な構造は、図3に示したようなリバーニングガス供給設備10と同様である。
なお、本実施形態では、リバーニングガスの旋回方向と、空気の旋回方向とは、同一方向でも逆方向でも構わないが、逆方向であることが好ましい。例えば、図4(a)や図4(b)に示すように空気を時計周りに旋回させ、リバーニングガスを反時計周りに旋回させたり、またはその逆に空気を反時計周りに旋回させ、リバーニングガスを時計回りに旋回させたりすることが好ましい。
【0045】
本実施形態でも第1の実施形態と同様に、排ガスに含まれるNOX量を低減することができる。
また、リバーニングガスが、煙道9内において旋回流が生じるように導入されているので、排ガスとの混合を促進するとともに、滞留時間を長くすることができ、NOX低減率を大きくすることができる。また、NOXを還元分解するのに必要な煙道9の長さを短くすることができる。
【0046】
また、空気が、煙道9内において旋回流が生じるように導入されているので、排ガスとの混合を促進するとともに、滞留時間を長くすることができ、煙道9の長さを短くしても十分に未燃分を燃焼させることができる。
【0047】
また、リバーニングガスと空気の旋回方向を逆にすることで、さらに混合を促進することができ、煙道9をより短くすることができる。
【0048】
[第3の実施形態]
次に、本発明を適用した第3の実施形態に係るガラス溶解炉およびガラス溶解炉における排ガスの処理方法について説明する。なお、本実施形態は、第1の実施形態の変形例であり、同様の部分については説明を省略する。
【0049】
本実施形態では、図5に示すように、煙道9は、第1の煙道9aと第2の煙道9bとから構成されており、原料投入側排ガスポート7(図1参照)と清澄室側排ガスポート8(図1参照)は、いずれも第1の煙道9aに連通している。
また、リバーニングガス供給設備10(図1参照)は、第1の煙道9aで、原料投入側の排ガスと清澄室側の排ガスが混合された位置よりも下流の位置に設けられている。
なお、第1の煙道9aおよび第2の煙道9bは、いずれも断面形状が矩形状であっても円形状であっても構わない。
【0050】
また、第1の煙道9aは、図5の矢印Xで示すように、リバーニングガスが混合された排ガスを第2の煙道9b内で旋回させるように第2の煙道9bと連通している。
具体的には、第2の煙道9bの断面形状が矩形状の場合、図5(a)に示すように、断面視した際に、当該矩形上のいずれか一つの辺であって、所望する旋回方向(図5(a)では反時計回り)先端側に、垂直に第1の煙道9aを接続させる。
【0051】
また、第2の煙道9bの断面形状が円形上の場合、図5(b)に示すように、断面視した際に、当該円周の接線方向で、所望する旋回方向に向けて(図5(b)では反時計周り)、第1の煙道9aを接続させる。
なお、リバーニングガスが混合された排ガスは、旋回して導入された結果、リバーニングガスがよく混合され、第2の煙道9bへ導入した直後に還元領域Aが形成される。
【0052】
本実施形態でも、第1の実施形態と同様に、排ガスに含まれるNOX量を低減することができる。
また、リバーニングガスが混合された排ガスが、排ガスの進行方向に対して旋回しているので、排ガスの混合がより促進され、煙道9の長さ、特に第2の煙道9bの長さをより短くすることができる。
【0053】
なお、本実施形態と第2の実施形態を組み合わせても構わない。その際、より排ガスの混合を期すため、供給する空気の旋回方向は、リバーニングガスが混合された排ガスの旋回方向と逆であることが好ましい。
また、本実施形態では、リバーニングガスを第1の煙道9aに導入したが、図6(a)および図6(b)に示すように、第2の煙道9bに導入しても構わない。その場合、すでに混合ガスに強い旋回が生じているので、図7(a)に示すようにリバーニングガスを旋回せずに導入したり、図7(b)または図7(c)に示すように旋回させて導入しても構わないが、排ガスの混合を促進させるという観点からすると、混合ガスの旋回方向と逆方向(図7(c)参照)に導入することが好ましい。
【0054】
[第4の実施形態]
次に、本発明を適用した第4の実施形態に係るガラス溶解炉およびガラス溶解炉における排ガスの処理方法について説明する。なお、本実施形態は、第1の実施形態の変形例であり、同様の部分については説明を省略する。
【0055】
本実施形態は、第1の実施形態と異なり、原料投入側排ガスポート7及び清澄室側排ガスポート8と、煙道9との連通の仕方に特徴がある。
【0056】
本実施形態では、原料投入側排ガスポート7は、図8の矢印Xで示すように、原料投入側の排ガスを、煙道9内で排ガスの進行方向に対して旋回させるように煙道9と連通している。
具体的には、煙道9の断面形状が矩形状の場合、図8(a)に示すように、断面視した際に、当該矩形上のいずれか1つの辺であって、所望する旋回方向(図8(a)では反時計回り)先端側に、垂直に原料投入側排ガスポート7を接続させる。
【0057】
また、煙道9の断面形状が円形上の場合、図8(b)に示すように、断面視した際に、当該円周の接線方向で、所望する旋回方向に向けて(図8(b)では反時計周り)、原料投入側排ガスポート7を接続させる。
【0058】
また、原料投入側排ガスポート7と同様に、清澄室側排ガスポート8も、清澄室側の排ガスを煙道9内で排ガスの進行方向に対して旋回させるように、煙道9と連通している。具体的な構造は、原料導入側排ガスポート7と同様である。
なお、原料投入側の排ガスの旋回方向と、清澄室側の排ガスの旋回方向は、同一方向であっても逆方向であっても構わない。
【0059】
本実施形態でも、第1の実施形態と同様に、排ガスに含まれるNOX量を低減することができる。
また、原料投入側の排ガスと、清澄室側の排ガスを旋回して煙道9に導入するので、ガスの混合がより促進され、煙道9の長さをより短くすることができる。
なお、本実施形態と第2の実施形態を組み合わせても構わない。
【0060】
以上、本発明を実施形態に基づき説明したが、本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更可能であることは言うまでもない。
【0061】
以下、実施例により、本発明を更に詳しく説明するが、本発明は下記実施例に何ら制限されるものではない。
実施例1として、図9に示すような酸素燃焼バーナを10本(原料投入側酸素燃焼バーナ51〜54、清澄室側酸素燃焼バーナ65〜610)備えたガラス溶解炉1において、各バーナの酸素比を表1に示す値に調整して運転し、NOXを低減させる試験を行った。
その結果、煙道排ガスのNOX濃度は、標準運転条件1000PPMに対して、実施例1の低NOX運転条件では、600PPMまで低減した。
【0062】
【表1】
【0063】
次に、実施例2として、図2に示したような、煙道内にリバーニングガスを旋回させることなく導入し、還元雰囲気を形成し、その下流で空気を吹き込んで完全燃焼させる試験を行い、NOX分解率とリバーニングガス吹き込み位置からの滞留時間の関係を調べた。また、同じ条件で、実施例3として、図3(a)に示したような断面矩形状の煙道を用いてリバーニングガスを旋回させた場合について、実施例4として図3(b)に示したような断面円形上の煙道を用いてリバーニングガスを旋回させた場合について調べた。結果を表2および図10に示す。
【0064】
【表2】
【0065】
表2および図10から、リバーニングガスを旋回させることで、NOX分解速度を速くすることができること、および断面形状は矩形状よりも円形状の方がNOX分解速度を速くすることができることが分かった。
【0066】
次に、実施例5として、図5(a)に示したような、煙道をいずれも断面形状が矩形状の第1の煙道と第2の煙道から構成し、第1の煙道においてリバーニングガスを吹き込み、その後排ガスを旋回させて第2の煙道に導入し、さらにその下流で空気を吹き込んで完全燃焼させる試験を行い、NOX分解率とリバーニングガス吹き込み位置からの滞留時間の関係を調べた。また、実施例6として、同じ条件で、図5(b)に示したような煙道を断面形状が矩形状の第1の煙道と円形状の第2の煙道とから構成した場合について調べた。結果を表3および図11に示す。なお、参考のため、実施例2の結果も合わせて表3および図11に示す。
【0067】
【表3】
【0068】
表3および図11から、リバーニングガスが混合された排ガスを旋回させることで、NOX分解速度を速くすることができることが分かった。また、第2の煙道の断面形状を円形状とすることで、よりNOX分解速度が速くなることも分かった。
【0069】
次に、実施例7ないし実施例9として、図6(b)に示したように、煙道を断面形状が矩形状の第1の煙道と円形状の第2の煙道とから構成し、第1の煙道からの排ガスを旋回させて第2の煙道に導入し、その後リバーニングガスを導入し、その下流で空気を導入して試験を行い、NOX分解率とリバーニングガス吹き込み位置からの滞留時間の関係を調べた。
【0070】
なお、リバーニングガスの導入方法につき、実施例7では、図7(a)に示したような旋回させずに吹き込む方法を採用し、実施例8では、図7(b)に示したような排ガスと同方向に吹き込む方法を採用し、実施例9では、図7(c)に示したような逆方向に吹き込む方法の3つについて試験を行った。結果を表4および図12に示す。
【0071】
【表4】
【0072】
表4および図12から、NOX分解速度は、速い順に、逆方向に吹き込む方法、旋回させずに吹き込む方法、同方向に吹き込む方法の順になることが分かった。
【符号の説明】
【0073】
1・・・ガラス溶解炉、2・・・溶解炉本体、2a・・・溶解炉本体の前面、2b・・・溶解炉本体の背面、2c・・・溶解炉本体の側面、3・・・原料投入側排出口、4・・・清澄室側排出口、5・・・原料投入側酸素燃焼バーナ、6・・・清澄室側酸素燃焼バーナ、7・・・原料投入側排ガスポート、8・・・清澄室側排ガスポート、9・・・煙道、9a・・・第1の煙道、9b・・・第2の煙道、10・・・リバーニングガス供給設備、11・・・空気供給設備、A・・・還元領域、B・・・完全燃焼領域、C・・・還元領域
【技術分野】
【0001】
本発明は、ガラス溶解炉およびガラス溶解炉における排ガスの処理方法に関するものである。
【背景技術】
【0002】
従来、ガラスを溶融する際に、高温加熱プロセスとして、燃料を予熱空気で燃焼させる方法が多く採用されてきた。具体的には、ガラス溶融炉に備え付けられた蓄熱室において、溶解炉からの燃焼排ガスが保有する熱を回収し、その熱を使って燃焼用空気を予熱することが行われてきた。
【0003】
しかしながら、このような高温の予熱空気による燃焼では、空気中の窒素及び原料中の窒素分を起源とした大量のNOXが生成されるという不都合があった。
そこで、これら燃焼排ガス中のNOXを低減する方法として、特許文献1及び特許文献2に開示された発明がある。これらに開示されている方法は、燃焼排ガス中へ天然ガスなどの燃料をリバーニングガスとして噴射して、蓄熱室の上部空間を還元領域にすることで、NOXを還元分解し、その下流に空気を供給することにより、COなどの未燃焼分を燃焼させるものである。
【0004】
もっとも、空気燃焼ガラス溶解炉では、蓄熱室にかかる設備費が高く、設備更新の際には蓄熱室に使われている重金属類を含む煉瓦が産業廃棄物として大量に発生する。そこで、ガラス溶解炉では、蓄熱室を使用しなくても高い効率の得られる高温加熱プロセスが求められている。
【0005】
そのような事情のもと、近年、PSA式酸素製造法により、酸素濃度92%程度の酸素が比較的安価に製造できるようになったことから、従来の予熱空気燃焼式に変えて、酸素燃焼式のガラス溶解炉が実用化されてきている(例えば、特許文献3参照)。
【0006】
酸素燃焼式では、酸化剤中の窒素分が殆どなくなることから、予熱なしに非常に高温の火炎が得られるとともに、燃焼排ガス量が大幅に減少するため、従来の予熱空気燃焼式に比較して、熱効率が大きく改善される。また、サーマルNOXの原因となる窒素分が少ないため、NOX排出量も減少する。
【0007】
また、更なるNOX低減を求めて、低NOXバーナの使用や、燃焼条件を制御することによって、燃焼時のNOX発生量の低減が図られている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0008】
【特許文献1】特開昭55−27859号公報
【特許文献2】特開平6−239618号公報
【特許文献3】特開平10−316434号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0009】
ところで、特許文献3に示されるような一般的な酸素燃焼式ガラス溶解炉91では、図13に示すように、排ガス口92が原料投入側に設けられている。したがって、このような炉では、原料から窒素化合物が発生すると、炉内の酸素燃焼火炎に巻き込まれ、NOXが発生し、このNOXが排ガス口から排出されてしまうという問題があった。
【0010】
しかしながら、酸素燃焼式は、予熱空気燃焼式と比較して燃焼排ガス量が少ないため、燃焼排ガスに対してはNOXを低減する対策が十分に採られていなかった。今後、排出規制が強化された場合、炉内での更なる低NOX化に加え、燃焼排ガスについてもNOX低減対策を講じる必要がある。
【課題を解決するための手段】
【0011】
上記課題を解決するため、請求項1に係る発明は、燃焼排ガスを排出する原料投入側排出口と清澄室側排出口を備えたガラス溶解炉であって、該溶解炉の原料投入側には、酸素比が1以下の低酸素比でガラス原料を燃焼させる原料投入側酸素燃焼バーナが設けられ、前記溶解炉の清澄室側には、酸素比が1以上の高酸素比でガラス原料を燃焼させる清澄室側酸素燃焼バーナが設けられ、前記原料投入側排出口には、原料投入側の排ガスを排出する原料投入側排ガスポートが連通しており、前記清澄室側排出口には、清澄室側の排ガスを排出する清澄室側排ガスポートが連通しており、前記原料投入側排ガスポートと前記清澄室側排ガスポートは、ともに煙道に連通しており、前記煙道には、原料投入側の排ガスと清澄室側の排ガスの混合位置より下流に、リバーニングガスを供給するリバーニングガス供給設備が設けられ、前記煙道には、リバーニングガスが供給された位置よりも下流に、空気を供給するための空気供給設備が設けられていることを特徴とするガラス溶解炉である。
【0012】
請求項2に係る発明は、前記リバーニングガス供給設備が、リバーニングガスを前記煙道内で旋回するように吹き込むことを特徴とする請求項1に記載のガラス溶解炉である。
【0013】
請求項3に係る発明は、前記空気供給設備が、前記リバーニングガスの旋回方向とは逆向きに、空気を前記煙道内で旋回するように吹き込むことを特徴とする請求項2に記載のガラス溶解炉である。
【0014】
請求項4に係る発明は、前記煙道の形状を円筒形としたことを特徴とする請求項1ないし請求項3のいずれか1項に記載のガラス溶解炉である。
【0015】
請求項5に係る発明は、前記煙道が第1の煙道と第2の煙道とから構成されており、前記原料投入側排ガスポートと前記清澄室側排ガスポートが、ともに前記第1の煙道に連通しており、前記リバーニングガス供給設備が、前記第1の煙道に設けられており、前記第1の煙道が、リバーニングガスが混合された排ガスを前記第2の煙道内で旋回させるように前記第2の煙道と連通していることを特徴とする請求項1に記載のガラス溶解炉である。
【0016】
請求項6に係る発明は、前記原料投入側排ガスポートが、原料投入側の排ガスを前記煙道内で旋回させるように前記煙道と連通していることを特徴とする請求項1ないし請求項4のいずれか1項に記載のガラス溶解炉である。
【0017】
請求項7に係る発明は、前記清澄室側排ガスポートが、清澄室側の排ガスを前記煙道内で旋回させるように前記煙道と連通していることを特徴とする請求項1ないし請求項4または請求項6のいずれか1項に記載のガラス溶解炉である。
【0018】
請求項8に係る発明は、ガラス溶解炉における排ガスの処理方法であって、前記ガラス溶解炉の原料投入側に設置した原料投入側酸素燃焼バーナによって、ガラス原料を酸素比が1以下の低酸素比で燃焼するとともに、清澄室側に設置した清澄室側酸素燃焼バーナによって、ガラス原料を酸素比が1以上の高酸素比で燃焼し、前記原料投入側から排出された排ガスと、前記清澄室側から排出された排ガスとを混合し、混合された排ガスに、リバーニングガスを供給し、リバーニングガスが供給された排ガスに、空気を供給することを特徴とするガラス溶解炉における排ガスの処理方法である。
【0019】
請求項9に係る発明は、前記リバーニングガスを、排ガスの進行方向に対して旋回する方向に吹き込むことを特徴とする請求項8に記載のガラス溶解炉における排ガスの処理方法である。
【0020】
請求項10に係る発明は、前記空気を、前記リバーニングガスの旋回方向とは逆向きに、混合された排ガスの進行方向に対して旋回するように吹き込むことを特徴とする請求項9に記載のガラス溶解炉における排ガスの処理方法である。
【0021】
請求項11に係る発明は、前記リバーニングガスが混合された排ガスを、排ガスの進行方向に対して旋回させることを特徴とする請求項8ないし請求項10のいずれか1項に記載のガラス溶解炉における排ガスの処理方法である。
【0022】
請求項12に係る発明は、前記原料投入側からの排ガスを旋回させることを特徴とする請求項8ないし請求項11のいずれか1項に記載のガラス溶解炉における排ガスの処理方法である。
【0023】
請求項13に係る発明は、前記清澄室側からの排ガスを旋回させることを特徴とする請求項8ないし請求項12のいずれか1項に記載のガラス溶解炉における排ガスの処理方法である。
【発明の効果】
【0024】
本発明により、ガラス溶解炉において排ガスに含まれるNOX量を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【0025】
【図1】図1は、本発明の第1の実施形態であるガラス溶解炉の斜視図である。
【図2】図2(a)及び(b)は、本発明の第1の実施形態に用いられる煙道の断面図である。
【図3】図3(a)及び(b)は、本発明の第2の実施形態に用いられる煙道の断面図である。
【図4】図4(a)及び(b)は、本発明の第2の実施形態に用いられる煙道の断面図である。
【図5】図5(a)及び(b)は、本発明の第3の実施形態に用いられる煙道の斜視図である。
【図6】図6(a)及び(b)は、本発明の第3の実施形態に用いられる煙道の斜視図である。
【図7】図7(a)及び(b)は、本発明の第3の実施形態に用いられる煙道の断面図である。
【図8】図8(a)及び(b)は、本発明の第4の実施形態に用いられる煙道の斜視図である。
【図9】図9は、本発明の実施例に用いられるガラス溶解炉の斜視図である。
【図10】図10は、NOX分解率とリバーニングガス吹き込み位置からの滞留時間の関係を示すグラフである。
【図11】図11は、NOX分解率とリバーニングガス吹き込み位置からの滞留時間の関係を示すグラフである。
【図12】図12は、NOX分解率とリバーニングガス吹き込み位置からの滞留時間の関係を示すグラフである。
【図13】図13は、従来のガラス溶解炉を示す平面図である。
【発明を実施するための形態】
【0026】
以下、本発明を適用した実施形態であるガラス溶解炉およびガラス溶解炉における排ガスの処理方法について、図面を用いて詳細に説明する。なお、以下の説明で用いる図面は、特徴を分かり易くするために、便宜上特徴となる部分を拡大して示している場合があり、各構成要素の寸法比率が実際と同じであるとは限らない。
【0027】
[第1の実施形態]
まず、本発明の第1の実施形態であるガラス溶解炉について説明する。
本実施形態のガラス溶解炉1は、図1に示すように、溶解炉本体2と、原料投入側排出口3と、清澄室側排出口4と、原料投入側酸素燃焼バーナ5と、清澄室側酸素燃焼バーナ6と、原料投入側排ガスポート7と、清澄室側排ガスポート8と、煙道9と、リバーニングガス供給設備10と、空気供給設備11と、を備えた構成となっている。なお、図1においては、ガラス溶解炉1は、溶解炉本体2の前面2aからガラス原料を導入し、背面2bから加熱されたガラス原料を取り出して清澄室(図示略)に導出する構成となっている。
【0028】
原料投入側排出口3は、溶解炉本体2の側面2cで原料投入側に設けられており、設けられる個数は、1個であっても、図1に示すように対向する側面2cに1個ずつ合計2個設けられていても、それ以上であっても構わない。
また、清澄室側排出口4は、溶解炉本体2の側面2cで清澄室側に設けられており、原料投入側排出口3と同様に、1個であっても、図1に示すように対向する側面2cに1個ずつ合計2個設けられていても、それ以上であっても構わない。
【0029】
また、原料投入側排出口3には、原料投入側の排ガスを排出する原料投入側排ガスポート7が連通しており、清澄室側排出口4には、清澄室側の排ガスを排出する清澄室側排ガスポート8が連通している。
【0030】
原料投入側酸素燃焼バーナ5は、溶解炉本体2の各側面2cに複数個ずつ、原料投入側に設けられており、各側面2cから対向する側面2cに向かって火炎が伸びて形成されるように構成されている。また、原料投入側酸素燃焼バーナ5は、適宜の燃料流体によって燃焼するバーナであり、酸素比が1以下の低酸素比状態でガラス原料を燃焼させるバーナである。
【0031】
ここで酸素比とは、バーナに供給される酸素量を、バーナに供給される燃料流体を燃焼させるのに必要とされる理論必要酸素量で除した値をいう。したがって、理論的には、酸素比1.0の状態が、酸素を過不足なく用いて完全燃焼することが可能な状態といえる。
【0032】
また、清澄室側酸素燃焼バーナ6は、溶解炉本体2の各側面2cに複数個ずつ、清澄室側に設けられており、各側面2cから対向する側面2cに向かって火炎が伸びて形成されるように構成されている。また、清澄室側酸素燃焼バーナ6は、適宜の燃料流体によって燃焼するバーナであり、酸素比が1以上の高酸素比状態でガラス原料を燃焼させるバーナである。
なお、溶解炉本体2内全体の酸素比は0.95〜1.3の範囲となるように、原料投入側酸素燃焼バーナ5と、清澄室側酸素燃焼バーナ6の燃焼条件を調整する。
【0033】
また、本実施形態でいう原料投入側とは、ガラス原料を投入する溶解炉本体2の前面2aから炉長Lの1/3から2/3くらいまでの位置のことを指し、それよりも下流側を清澄室側と呼んでいる。
また、複数設けられた原料投入側酸素燃焼バーナ5および清澄室側酸素燃焼バーナ6の火炎は、溶解炉本体2内において、千鳥状に形成されていることが好ましい。
【0034】
原料投入側排ガスポート7と清澄室側排ガスポート8は、ともに煙道9に連通している。煙道9は、管状の配管で、断面形状は矩形状であっても円形状であっても構わないが、円形状の方がよりNOXを効率よく分解する。
また煙道9には、清澄室側排ガスポート8が連通した位置よりも下流に、リバーニングガスを供給するリバーニングガス供給設備10が、それより下流に空気を供給する空気供給設備11が設けられている。なお、リバーニングガス供給設備10および空気供給設備11には、公知のものを用いて構わない。
【0035】
また、本実施形態においては、煙道9の断面形状が矩形状の場合、図2(a)の矢印Gで示すように、断面視した際に当該矩形のいずれかの1つまたは2つ以上の辺の略中央で、略垂直にリバーニングガスおよび空気が供給されるように、リバーニングガス供給設備10および空気供給設備11が形成されている。また、煙道9の断面形状が円形上である場合には、図2(b)の矢印Gで示すように、断面視した際に当該円周上の1つまたは2つ以上の位置において、接線に垂直にリバーニングガスおよび空気が供給されるように、リバーニングガス供給設備10および空気供給設備11は形成されている。
【0036】
次に、本実施形態のガラス溶解炉における排ガスの処理方法について説明する。
まず、溶解炉本体2内において、原料投入側酸素燃焼バーナ5および清澄室側酸素燃焼バーナ6によって、ガラス原料を燃焼させる。この際、原料投入側酸素燃焼バーナ5は、酸素比が1以下の低酸素比でガラス原料を燃焼し、清澄室側酸素燃焼バーナ6は、酸素比が1以上の高酸素比でガラス原料を燃焼する。
【0037】
その後、原料投入側の排ガスを、原料投入側排出口3を介して原料投入側排ガスポート7に導出し、さらに煙道9に導出する。また、清澄室側の排ガスを、清澄室側排出口4を介して清澄室側排ガスポート8に導出し、さらに煙道9に導出する。このようにして、原料投入側の排ガスと、清澄室側の排ガスとを混合する。
【0038】
その後、混合された排ガスに、リバーニングガス供給設備10を操作してリバーニングガスを供給する。このリバーニングガスを供給した位置より下流には、還元領域Aが形成されることとなり、ここで排ガス中に含まれているNOXは還元分解される。
その後、リバーニングガスが供給された位置よりも下流で、空気供給設備11を操作して空気を供給する。この空気を供給した位置より下流には、完全燃焼領域Bが形成されることなり、ここでCO、H2、炭化水素などの未燃分は完全燃焼し、系外に排出されることはない。
以上のようにして、ガラス溶解炉1における排ガスを処理する。
【0039】
本実施形態では、原料投入側燃焼バーナ5を低酸素比状態で燃焼させるので、溶解炉本体2内において、還元領域Cが形成されており、原料投入側の排ガス中に含まれるNOX濃度は低く、かつ弱い還元雰囲気が形成されている。このため、煙道9に供給するリバーニングガスを少量にしても、原料投入側の排ガスに含まれるNOXを十分に還元分解することができる。
また、原料投入側の排ガスと、清澄室側の排ガスとを混合することで、混合後の排ガスを還元雰囲気にすることができ、清澄室側の排ガスから排出されたNOXを還元分解することができる。その結果、煙道9に供給するリバーニングガスを少量にしても、清澄室側の排ガスに含まれるNOXを十分に還元分解することができる。
【0040】
[第2の実施形態]
次に、本発明を適用した第2の実施形態に係るガラス溶解炉およびガラス溶解炉における排ガスの処理方法について説明する。なお、本実施形態は、第1の実施形態の変形例であり、同様の部分については説明を省略する。
【0041】
本実施形態は、第1の実施形態とは、煙道9へのリバーニングガスおよび空気の供給方法が異なるのみで、他は第1の実施形態と同様である。
本実施形態のリバーニングガス供給設備10(図1参照)は、図3の矢印で示すように、煙道9内で排ガスの進行方向に対して旋回するようにリバーニングガスを吹き込むように形成されている。
【0042】
具体的には、煙道9の断面形状が矩形状の場合、図3(a)に示すように、断面視した際に、当該矩形上のいずれかの1つまたは2つ以上の辺であって、所望する旋回方向(図3(a)では反時計回り)先端側から垂直に、リバーニングガスを煙道9内に導入するように、リバーニングガス供給設備10を形成する。
【0043】
また、煙道9の断面形状が円形上の場合、図3(b)に示すように、断面視した際に、当該円周の1つまたは2つ以上の位置において、接線方向で所望する旋回方向に向けて(図3(b)では反時計周り)、リバーニングガスを煙道9内に導入するように、リバーニングガス供給設備10を形成する。
【0044】
また、本実施形態では、空気供給設備11(図1参照)もリバーニング供給設備10と同様に、煙道9内で排ガスの進行方向に対して旋回するように空気を吹き込むように形成されている。具体的な構造は、図3に示したようなリバーニングガス供給設備10と同様である。
なお、本実施形態では、リバーニングガスの旋回方向と、空気の旋回方向とは、同一方向でも逆方向でも構わないが、逆方向であることが好ましい。例えば、図4(a)や図4(b)に示すように空気を時計周りに旋回させ、リバーニングガスを反時計周りに旋回させたり、またはその逆に空気を反時計周りに旋回させ、リバーニングガスを時計回りに旋回させたりすることが好ましい。
【0045】
本実施形態でも第1の実施形態と同様に、排ガスに含まれるNOX量を低減することができる。
また、リバーニングガスが、煙道9内において旋回流が生じるように導入されているので、排ガスとの混合を促進するとともに、滞留時間を長くすることができ、NOX低減率を大きくすることができる。また、NOXを還元分解するのに必要な煙道9の長さを短くすることができる。
【0046】
また、空気が、煙道9内において旋回流が生じるように導入されているので、排ガスとの混合を促進するとともに、滞留時間を長くすることができ、煙道9の長さを短くしても十分に未燃分を燃焼させることができる。
【0047】
また、リバーニングガスと空気の旋回方向を逆にすることで、さらに混合を促進することができ、煙道9をより短くすることができる。
【0048】
[第3の実施形態]
次に、本発明を適用した第3の実施形態に係るガラス溶解炉およびガラス溶解炉における排ガスの処理方法について説明する。なお、本実施形態は、第1の実施形態の変形例であり、同様の部分については説明を省略する。
【0049】
本実施形態では、図5に示すように、煙道9は、第1の煙道9aと第2の煙道9bとから構成されており、原料投入側排ガスポート7(図1参照)と清澄室側排ガスポート8(図1参照)は、いずれも第1の煙道9aに連通している。
また、リバーニングガス供給設備10(図1参照)は、第1の煙道9aで、原料投入側の排ガスと清澄室側の排ガスが混合された位置よりも下流の位置に設けられている。
なお、第1の煙道9aおよび第2の煙道9bは、いずれも断面形状が矩形状であっても円形状であっても構わない。
【0050】
また、第1の煙道9aは、図5の矢印Xで示すように、リバーニングガスが混合された排ガスを第2の煙道9b内で旋回させるように第2の煙道9bと連通している。
具体的には、第2の煙道9bの断面形状が矩形状の場合、図5(a)に示すように、断面視した際に、当該矩形上のいずれか一つの辺であって、所望する旋回方向(図5(a)では反時計回り)先端側に、垂直に第1の煙道9aを接続させる。
【0051】
また、第2の煙道9bの断面形状が円形上の場合、図5(b)に示すように、断面視した際に、当該円周の接線方向で、所望する旋回方向に向けて(図5(b)では反時計周り)、第1の煙道9aを接続させる。
なお、リバーニングガスが混合された排ガスは、旋回して導入された結果、リバーニングガスがよく混合され、第2の煙道9bへ導入した直後に還元領域Aが形成される。
【0052】
本実施形態でも、第1の実施形態と同様に、排ガスに含まれるNOX量を低減することができる。
また、リバーニングガスが混合された排ガスが、排ガスの進行方向に対して旋回しているので、排ガスの混合がより促進され、煙道9の長さ、特に第2の煙道9bの長さをより短くすることができる。
【0053】
なお、本実施形態と第2の実施形態を組み合わせても構わない。その際、より排ガスの混合を期すため、供給する空気の旋回方向は、リバーニングガスが混合された排ガスの旋回方向と逆であることが好ましい。
また、本実施形態では、リバーニングガスを第1の煙道9aに導入したが、図6(a)および図6(b)に示すように、第2の煙道9bに導入しても構わない。その場合、すでに混合ガスに強い旋回が生じているので、図7(a)に示すようにリバーニングガスを旋回せずに導入したり、図7(b)または図7(c)に示すように旋回させて導入しても構わないが、排ガスの混合を促進させるという観点からすると、混合ガスの旋回方向と逆方向(図7(c)参照)に導入することが好ましい。
【0054】
[第4の実施形態]
次に、本発明を適用した第4の実施形態に係るガラス溶解炉およびガラス溶解炉における排ガスの処理方法について説明する。なお、本実施形態は、第1の実施形態の変形例であり、同様の部分については説明を省略する。
【0055】
本実施形態は、第1の実施形態と異なり、原料投入側排ガスポート7及び清澄室側排ガスポート8と、煙道9との連通の仕方に特徴がある。
【0056】
本実施形態では、原料投入側排ガスポート7は、図8の矢印Xで示すように、原料投入側の排ガスを、煙道9内で排ガスの進行方向に対して旋回させるように煙道9と連通している。
具体的には、煙道9の断面形状が矩形状の場合、図8(a)に示すように、断面視した際に、当該矩形上のいずれか1つの辺であって、所望する旋回方向(図8(a)では反時計回り)先端側に、垂直に原料投入側排ガスポート7を接続させる。
【0057】
また、煙道9の断面形状が円形上の場合、図8(b)に示すように、断面視した際に、当該円周の接線方向で、所望する旋回方向に向けて(図8(b)では反時計周り)、原料投入側排ガスポート7を接続させる。
【0058】
また、原料投入側排ガスポート7と同様に、清澄室側排ガスポート8も、清澄室側の排ガスを煙道9内で排ガスの進行方向に対して旋回させるように、煙道9と連通している。具体的な構造は、原料導入側排ガスポート7と同様である。
なお、原料投入側の排ガスの旋回方向と、清澄室側の排ガスの旋回方向は、同一方向であっても逆方向であっても構わない。
【0059】
本実施形態でも、第1の実施形態と同様に、排ガスに含まれるNOX量を低減することができる。
また、原料投入側の排ガスと、清澄室側の排ガスを旋回して煙道9に導入するので、ガスの混合がより促進され、煙道9の長さをより短くすることができる。
なお、本実施形態と第2の実施形態を組み合わせても構わない。
【0060】
以上、本発明を実施形態に基づき説明したが、本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更可能であることは言うまでもない。
【0061】
以下、実施例により、本発明を更に詳しく説明するが、本発明は下記実施例に何ら制限されるものではない。
実施例1として、図9に示すような酸素燃焼バーナを10本(原料投入側酸素燃焼バーナ51〜54、清澄室側酸素燃焼バーナ65〜610)備えたガラス溶解炉1において、各バーナの酸素比を表1に示す値に調整して運転し、NOXを低減させる試験を行った。
その結果、煙道排ガスのNOX濃度は、標準運転条件1000PPMに対して、実施例1の低NOX運転条件では、600PPMまで低減した。
【0062】
【表1】
【0063】
次に、実施例2として、図2に示したような、煙道内にリバーニングガスを旋回させることなく導入し、還元雰囲気を形成し、その下流で空気を吹き込んで完全燃焼させる試験を行い、NOX分解率とリバーニングガス吹き込み位置からの滞留時間の関係を調べた。また、同じ条件で、実施例3として、図3(a)に示したような断面矩形状の煙道を用いてリバーニングガスを旋回させた場合について、実施例4として図3(b)に示したような断面円形上の煙道を用いてリバーニングガスを旋回させた場合について調べた。結果を表2および図10に示す。
【0064】
【表2】
【0065】
表2および図10から、リバーニングガスを旋回させることで、NOX分解速度を速くすることができること、および断面形状は矩形状よりも円形状の方がNOX分解速度を速くすることができることが分かった。
【0066】
次に、実施例5として、図5(a)に示したような、煙道をいずれも断面形状が矩形状の第1の煙道と第2の煙道から構成し、第1の煙道においてリバーニングガスを吹き込み、その後排ガスを旋回させて第2の煙道に導入し、さらにその下流で空気を吹き込んで完全燃焼させる試験を行い、NOX分解率とリバーニングガス吹き込み位置からの滞留時間の関係を調べた。また、実施例6として、同じ条件で、図5(b)に示したような煙道を断面形状が矩形状の第1の煙道と円形状の第2の煙道とから構成した場合について調べた。結果を表3および図11に示す。なお、参考のため、実施例2の結果も合わせて表3および図11に示す。
【0067】
【表3】
【0068】
表3および図11から、リバーニングガスが混合された排ガスを旋回させることで、NOX分解速度を速くすることができることが分かった。また、第2の煙道の断面形状を円形状とすることで、よりNOX分解速度が速くなることも分かった。
【0069】
次に、実施例7ないし実施例9として、図6(b)に示したように、煙道を断面形状が矩形状の第1の煙道と円形状の第2の煙道とから構成し、第1の煙道からの排ガスを旋回させて第2の煙道に導入し、その後リバーニングガスを導入し、その下流で空気を導入して試験を行い、NOX分解率とリバーニングガス吹き込み位置からの滞留時間の関係を調べた。
【0070】
なお、リバーニングガスの導入方法につき、実施例7では、図7(a)に示したような旋回させずに吹き込む方法を採用し、実施例8では、図7(b)に示したような排ガスと同方向に吹き込む方法を採用し、実施例9では、図7(c)に示したような逆方向に吹き込む方法の3つについて試験を行った。結果を表4および図12に示す。
【0071】
【表4】
【0072】
表4および図12から、NOX分解速度は、速い順に、逆方向に吹き込む方法、旋回させずに吹き込む方法、同方向に吹き込む方法の順になることが分かった。
【符号の説明】
【0073】
1・・・ガラス溶解炉、2・・・溶解炉本体、2a・・・溶解炉本体の前面、2b・・・溶解炉本体の背面、2c・・・溶解炉本体の側面、3・・・原料投入側排出口、4・・・清澄室側排出口、5・・・原料投入側酸素燃焼バーナ、6・・・清澄室側酸素燃焼バーナ、7・・・原料投入側排ガスポート、8・・・清澄室側排ガスポート、9・・・煙道、9a・・・第1の煙道、9b・・・第2の煙道、10・・・リバーニングガス供給設備、11・・・空気供給設備、A・・・還元領域、B・・・完全燃焼領域、C・・・還元領域
【特許請求の範囲】
【請求項1】
燃焼排ガスを排出する原料投入側排出口と清澄室側排出口を備えたガラス溶解炉であって、
該溶解炉の原料投入側には、酸素比が1以下の低酸素比でガラス原料を燃焼させる原料投入側酸素燃焼バーナが設けられ、
前記溶解炉の清澄室側には、酸素比が1以上の高酸素比でガラス原料を燃焼させる清澄室側酸素燃焼バーナが設けられ、
前記原料投入側排出口には、原料投入側の排ガスを排出する原料投入側排ガスポートが連通しており、
前記清澄室側排出口には、清澄室側の排ガスを排出する清澄室側排ガスポートが連通しており、
前記原料投入側排ガスポートと前記清澄室側排ガスポートは、ともに煙道に連通しており、
前記煙道には、原料投入側の排ガスと清澄室側の排ガスの混合位置より下流に、リバーニングガスを供給するリバーニングガス供給設備が設けられ、
前記煙道には、リバーニングガスが供給された位置よりも下流に、空気を供給するための空気供給設備が設けられていることを特徴とするガラス溶解炉。
【請求項2】
前記リバーニングガス供給設備が、リバーニングガスを前記煙道内で旋回するように吹き込むことを特徴とする請求項1に記載のガラス溶解炉。
【請求項3】
前記空気供給設備が、前記リバーニングガスの旋回方向とは逆向きに、空気を前記煙道内で旋回するように吹き込むことを特徴とする請求項2に記載のガラス溶解炉。
【請求項4】
前記煙道の形状を円筒形としたことを特徴とする請求項1ないし請求項3のいずれか1項に記載のガラス溶解炉。
【請求項5】
前記煙道が第1の煙道と第2の煙道とから構成されており、
前記原料投入側排ガスポートと前記清澄室側排ガスポートが、ともに前記第1の煙道に連通しており、
前記リバーニングガス供給設備が、前記第1の煙道に設けられており、
前記第1の煙道が、リバーニングガスが混合された排ガスを前記第2の煙道内で旋回させるように前記第2の煙道と連通していることを特徴とする請求項1に記載のガラス溶解炉。
【請求項6】
前記原料投入側排ガスポートが、原料投入側の排ガスを前記煙道内で旋回させるように前記煙道と連通していることを特徴とする請求項1ないし請求項4のいずれか1項に記載のガラス溶解炉。
【請求項7】
前記清澄室側排ガスポートが、清澄室側の排ガスを前記煙道内で旋回させるように前記煙道と連通していることを特徴とする請求項1ないし請求項4または請求項6のいずれか1項に記載のガラス溶解炉。
【請求項8】
ガラス溶解炉における排ガスの処理方法であって、
前記ガラス溶解炉の原料投入側に設置した原料投入側酸素燃焼バーナによって、ガラス原料を酸素比が1以下の低酸素比で燃焼するとともに、清澄室側に設置した清澄室側酸素燃焼バーナによって、ガラス原料を酸素比が1以上の高酸素比で燃焼し、
前記原料投入側から排出された排ガスと、前記清澄室側から排出された排ガスとを混合し、
混合された排ガスに、リバーニングガスを供給し、
リバーニングガスが供給された排ガスに、空気を供給することを特徴とするガラス溶解炉における排ガスの処理方法。
【請求項9】
前記リバーニングガスを、排ガスの進行方向に対して旋回する方向に吹き込むことを特徴とする請求項8に記載のガラス溶解炉における排ガスの処理方法。
【請求項10】
前記空気を、前記リバーニングガスの旋回方向とは逆向きに、混合された排ガスの進行方向に対して旋回するように吹き込むことを特徴とする請求項9に記載のガラス溶解炉における排ガスの処理方法。
【請求項11】
前記リバーニングガスが混合された排ガスを、排ガスの進行方向に対して旋回させることを特徴とする請求項8ないし請求項10のいずれか1項に記載のガラス溶解炉における排ガスの処理方法。
【請求項12】
前記原料投入側からの排ガスを旋回させることを特徴とする請求項8ないし請求項11のいずれか1項に記載のガラス溶解炉における排ガスの処理方法。
【請求項13】
前記清澄室側からの排ガスを旋回させることを特徴とする請求項8ないし請求項12のいずれか1項に記載のガラス溶解炉における排ガスの処理方法。
【請求項1】
燃焼排ガスを排出する原料投入側排出口と清澄室側排出口を備えたガラス溶解炉であって、
該溶解炉の原料投入側には、酸素比が1以下の低酸素比でガラス原料を燃焼させる原料投入側酸素燃焼バーナが設けられ、
前記溶解炉の清澄室側には、酸素比が1以上の高酸素比でガラス原料を燃焼させる清澄室側酸素燃焼バーナが設けられ、
前記原料投入側排出口には、原料投入側の排ガスを排出する原料投入側排ガスポートが連通しており、
前記清澄室側排出口には、清澄室側の排ガスを排出する清澄室側排ガスポートが連通しており、
前記原料投入側排ガスポートと前記清澄室側排ガスポートは、ともに煙道に連通しており、
前記煙道には、原料投入側の排ガスと清澄室側の排ガスの混合位置より下流に、リバーニングガスを供給するリバーニングガス供給設備が設けられ、
前記煙道には、リバーニングガスが供給された位置よりも下流に、空気を供給するための空気供給設備が設けられていることを特徴とするガラス溶解炉。
【請求項2】
前記リバーニングガス供給設備が、リバーニングガスを前記煙道内で旋回するように吹き込むことを特徴とする請求項1に記載のガラス溶解炉。
【請求項3】
前記空気供給設備が、前記リバーニングガスの旋回方向とは逆向きに、空気を前記煙道内で旋回するように吹き込むことを特徴とする請求項2に記載のガラス溶解炉。
【請求項4】
前記煙道の形状を円筒形としたことを特徴とする請求項1ないし請求項3のいずれか1項に記載のガラス溶解炉。
【請求項5】
前記煙道が第1の煙道と第2の煙道とから構成されており、
前記原料投入側排ガスポートと前記清澄室側排ガスポートが、ともに前記第1の煙道に連通しており、
前記リバーニングガス供給設備が、前記第1の煙道に設けられており、
前記第1の煙道が、リバーニングガスが混合された排ガスを前記第2の煙道内で旋回させるように前記第2の煙道と連通していることを特徴とする請求項1に記載のガラス溶解炉。
【請求項6】
前記原料投入側排ガスポートが、原料投入側の排ガスを前記煙道内で旋回させるように前記煙道と連通していることを特徴とする請求項1ないし請求項4のいずれか1項に記載のガラス溶解炉。
【請求項7】
前記清澄室側排ガスポートが、清澄室側の排ガスを前記煙道内で旋回させるように前記煙道と連通していることを特徴とする請求項1ないし請求項4または請求項6のいずれか1項に記載のガラス溶解炉。
【請求項8】
ガラス溶解炉における排ガスの処理方法であって、
前記ガラス溶解炉の原料投入側に設置した原料投入側酸素燃焼バーナによって、ガラス原料を酸素比が1以下の低酸素比で燃焼するとともに、清澄室側に設置した清澄室側酸素燃焼バーナによって、ガラス原料を酸素比が1以上の高酸素比で燃焼し、
前記原料投入側から排出された排ガスと、前記清澄室側から排出された排ガスとを混合し、
混合された排ガスに、リバーニングガスを供給し、
リバーニングガスが供給された排ガスに、空気を供給することを特徴とするガラス溶解炉における排ガスの処理方法。
【請求項9】
前記リバーニングガスを、排ガスの進行方向に対して旋回する方向に吹き込むことを特徴とする請求項8に記載のガラス溶解炉における排ガスの処理方法。
【請求項10】
前記空気を、前記リバーニングガスの旋回方向とは逆向きに、混合された排ガスの進行方向に対して旋回するように吹き込むことを特徴とする請求項9に記載のガラス溶解炉における排ガスの処理方法。
【請求項11】
前記リバーニングガスが混合された排ガスを、排ガスの進行方向に対して旋回させることを特徴とする請求項8ないし請求項10のいずれか1項に記載のガラス溶解炉における排ガスの処理方法。
【請求項12】
前記原料投入側からの排ガスを旋回させることを特徴とする請求項8ないし請求項11のいずれか1項に記載のガラス溶解炉における排ガスの処理方法。
【請求項13】
前記清澄室側からの排ガスを旋回させることを特徴とする請求項8ないし請求項12のいずれか1項に記載のガラス溶解炉における排ガスの処理方法。
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】
【公開番号】特開2011−195386(P2011−195386A)
【公開日】平成23年10月6日(2011.10.6)
【国際特許分類】
【出願番号】特願2010−64468(P2010−64468)
【出願日】平成22年3月19日(2010.3.19)
【出願人】(000231235)大陽日酸株式会社 (642)
【Fターム(参考)】
【公開日】平成23年10月6日(2011.10.6)
【国際特許分類】
【出願日】平成22年3月19日(2010.3.19)
【出願人】(000231235)大陽日酸株式会社 (642)
【Fターム(参考)】
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