加熱装置の運転方法
【課題】被加熱体の加熱による損傷の発生頻度が低く、かつエネルギーの効率が高い加熱装置の運転方法を提供する。
【解決手段】波長１．６〜２．６μｍにおける熱放射率０．７以上の材質から形成されている内壁面２４を有する壁部２５に囲まれた収容室２３に被加熱体２９を収容する収容部２５と、収容室２３内の雰囲気温度および被加熱体内の温度分布に基づき雰囲気温度の昇温速度を制御しつつ収容室内を加熱する加熱手段２８と、を備える加熱装置において、収容室２３に被加熱体２９を収容し、被加熱体２９に不具合を生じさせないための温度分布の最大許容値が定められている雰囲気温度において、加熱手段２８が、前記最大許容値の０．９〜１．０倍になるように、雰囲気温度の昇温速度を制御しつつ収容室２３内を加熱する加熱装置２１の運転方法。
【解決手段】波長１．６〜２．６μｍにおける熱放射率０．７以上の材質から形成されている内壁面２４を有する壁部２５に囲まれた収容室２３に被加熱体２９を収容する収容部２５と、収容室２３内の雰囲気温度および被加熱体内の温度分布に基づき雰囲気温度の昇温速度を制御しつつ収容室内を加熱する加熱手段２８と、を備える加熱装置において、収容室２３に被加熱体２９を収容し、被加熱体２９に不具合を生じさせないための温度分布の最大許容値が定められている雰囲気温度において、加熱手段２８が、前記最大許容値の０．９〜１．０倍になるように、雰囲気温度の昇温速度を制御しつつ収容室２３内を加熱する加熱装置２１の運転方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、被加熱物を収容して加熱する加熱装置の運転方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
加熱工程は、様々な製品の製造工程に用いられている。加熱工程において、被加熱体内に温度差が生じると被加熱体に熱応力が生じ、その熱応力が材料強度を超えた場合には、熱衝撃割れなどが発生する。したがって、加熱工程では、被加熱体内に温度差が生じないように被加熱体が置かれる空間の雰囲気温度を緩やかに昇温することによって、被加熱体における熱衝撃割れなど不良の発生を抑えている（例えば、特許文献１、２）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００３−２１２６７２号公報
【特許文献２】特開２００４−０５９３５７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、被加熱体の置かれる空間の雰囲気温度を緩やかに昇温する方法は、昇温に要する時間が長くなり、ひいては昇温に多くのエネルギーを消費するため、近年の環境負荷低減の要求に即さなくなっている。
【０００５】
上記の問題に鑑みて、本発明の課題は、被加熱体の加熱による損傷の発生頻度が低く、かつエネルギーの効率が高い加熱装置の運転方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記課題を解決するために完成するに至った、本発明は、以下に示す加熱装置の運転方法である。
【０００７】
［１］ 波長１．６〜２．６μｍにおける熱放射率０．７以上の材質から形成されている内壁面を有する壁部に囲まれた収容室に被加熱体を収容する収容部と、前記収容室内の雰囲気温度を計測する雰囲気温度計測手段と、前記被加熱体内の温度分布を計測する温度分布計測手段と、前記雰囲気温度計測手段が計測した前記雰囲気温度および前記温度分布計測手段が計測した前記温度分布に基づき前記雰囲気温度の昇温速度を制御しつつ前記収容室内を加熱する加熱手段と、を備える加熱装置の運転方法であって、前記収容部の前記収容室に前記被加熱体を収容し、前記雰囲気温度計測手段が、前記被加熱体に不具合を生じさせないための前記被加熱体内における前記温度分布の最大許容値を定められている前記雰囲気温度を計測したときに、前記加熱手段が、前記温度分布計測手段により計測される前記被加熱体内における前記温度分布を前記最大許容値の０．９〜１．０倍になるように、前記雰囲気温度の前記昇温速度を制御しつつ前記収容室内を加熱する加熱装置の運転方法。
【０００８】
［２］ 前記雰囲気温度が７５０℃以上となるまで昇温する前記［１］に記載の加熱装置の運転方法。
【０００９】
［３］ 前記内壁面が、炭化珪素（ＳｉＣ）、酸化チタン（ＴｉＯ２、ＴｉＯ）、およびシリカ（ＳｉＯ２）からなる群より選ばれる少なくとも２種を主成分とする材質から形成されている前記［１］または［２］に記載の加熱装置の運転方法。
【００１０】
［４］ 前記壁部が、内壁面を形成する内壁材と、前記内壁材を裏打ちする支持材とを有し、前記内壁材が、厚さ０．１〜３．０ｍｍであり、炭化珪素（ＳｉＣ）、酸化チタン（ＴｉＯ２、ＴｉＯ）、およびシリカ（ＳｉＯ２）からなる群より選ばれる少なくとも２種を主成分とする材質から形成されている前記［１］または［２］に記載の加熱装置の運転方法。
【発明の効果】
【００１１】
本発明の加熱装置の運転方法は、熱放射率の高い材質から形成されている内壁面に囲まれた収容室内で被加熱体を加熱することによって被加熱体内の温度が均一化しやくなり、収容室内の雰囲気温度の昇温速度を可能な限り高めているため、昇温に要するエネルギー効率が高くかつ被加熱体の不具体の発生が低く抑えられる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】黒体の放射能波長分布を示す図である。
【図２】平板の壁部から平板の被加熱体への放射伝熱量を説明するための図である。
【図３】図２に示す平板の壁部から平板の被加熱体への放射伝熱量を計算した結果を表す図である。
【図４】各種材料についての波長１．６〜３．６μｍにおける熱放射率を表す図である。
【図５】実施例１に用いた電気炉の模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、図面を参照しつつ本発明の実施の形態について説明する。本発明は、以下の実施形態に限定されるものではなく、本発明の範囲を逸脱しない限りにおいて、変更、修正、改良を加え得るものである。
【００１４】
本発明の加熱装置の運転方法（以下、「本発明の運転方法」）は、波長１．６〜２．６μｍにおける熱放射率０．７以上の材質から形成されている内壁面を有する壁部に囲まれた収容室に被加熱体を収容する収容部と、収容室内の雰囲気温度を計測する雰囲気温度計測手段と、被加熱体内の温度分布を計測する温度分布計測手段と、雰囲気温度計測手段が計測した雰囲気温度および温度分布計測手段が計測した温度分布に基づき雰囲気温度の昇温速度を制御しつつ収容室内を加熱する加熱手段と、を備える加熱装置を用いることを特徴とする。
【００１５】
さらに、本発明の運転方法は、上記加熱装置において、収容部の収容室に被加熱体を収容し、雰囲気温度計測手段が、被加熱体に不具合を生じさせないための被加熱体内における温度分布の最大許容値を定められている雰囲気温度を計測したときに、加熱手段が、温度分布計測手段により計測される被加熱体内における温度分布を前記最大許容値の０．９〜１．０倍になるように、雰囲気温度の昇温速度を制御しつつ収容室内を加熱することを特徴とする。
【００１６】
収容室を囲む壁部の内壁面が、波長１．６〜２．６μｍにおける熱放射率０．７以上の材質から形成されているため、収容室内にある被加熱体は、その周囲を囲む壁部からより多くの熱を放射伝熱によって受けることがきる。そのため、被加熱体は、温度分布がより少なく均一になるように加熱される。
【００１７】
図１は、黒体の放射能波長分布を示す。７５０〜１５００℃の黒体から放射される電磁波のうち、放射強度が最大となる波長は１．６〜２．６μｍにある。したがって、収容室内での放射伝熱は、収容室内の雰囲気温度が７５０〜１５００℃のとき、波長１．６〜２．６μｍにおける熱放射率が支配的となる。
【００１８】
図２に示す、平板の壁部（温度Ｔ１、熱放射率ｅ１）から平板の被加熱体（温度Ｔ２、熱放射率ｅ２）への放射伝熱量は、下記式（Ｉ）で表される。
平板の壁部
【００１９】
【数１】
【００２０】
式（Ｉ）に基づき、平板の被加熱体（温度Ｔ２＝９００〜１６００℃、熱放射率ｅ２＝０．２）が、平板の壁部（温度Ｔ２＝９００〜１６００℃、熱放射率ｅ２＝０．２／０．５／０．８）から受ける放射伝熱量Ｑｎｅｔを計算した結果を図３に示す。平板の壁部の温度Ｔ１が１０００℃、１２００℃、１４００℃、１６００℃である場合のいずれにおいても、平板の壁部の熱放射率がより大きいと放射伝熱量Ｑｎｅｔもより大きくなる。例えば、平板の壁部の温度Ｔ１が１６００℃かつ平板の被加熱体の温度Ｔ２が１４００℃のとき、平板の壁部の熱放射率ｅ１が０．２、０．５、０．８と大きくなるにつれて、放射伝熱量Ｑｎｅｔが大きくなる。
【００２１】
図１〜３を参照し述べた上記知見から理解できるように、本発明の運転方法に用いる加熱装置では、収容室を囲む壁部の内壁面が波長１．６〜２．６μｍにおける熱放射率０．７以上の材質から形成されているため、壁部の熱が、放射伝熱によって収容室内に収められた被加熱体に効率良く伝えられる。
【００２２】
雰囲気温度計測手段は、収容室内の雰囲気温度をリアルタイムで計測することができるものであれば、その具体的な構成については特に制限されない。
【００２３】
温度分布計測手段は、被加熱体内の温度分布をリアルタイムで計測するものである。本明細書のいう被加熱体内の温度分布は、被加熱体に熱応力による損傷や表面の色むらなどの不具合を生じさせないように計測されるものであり、必ずしも被加熱体内の最大温度と最少温度の差を意味するものではないものとする。温度分布手段は、必ずしも被加熱体内の全ての部分の温度を計測する必要なない。例えば、被加熱体内の２つの特定の箇所Ａおよび箇所Ｂの表面温度の差を計測すれば被加熱体の損傷の発生を防止できる場合には、温度分布手段は、箇所Ａおよび箇所Ｂの表面温度差を被加熱体内の計測し、被加熱体内において箇所Ａおよび箇所Ｂよりも高い温度の箇所または低い温度の箇所があるときであっても、箇所Ａおよび箇所Ｂの表面温度差を温度分布とみなしてもよいものとする。
【００２４】
被加熱体には、被加熱体に熱応力による損傷や表面の色むらなどの不具合を生じさせないための、被加熱体内の温度分布の最大許容値が定められている。この最大許容値は、収容室内の雰囲気温度に対応させる形で定められている。例えば、収用室内の雰囲気温度を２０℃から１２００℃まで昇温する加熱装置の運転方法において、雰囲気温度１０００〜１２００℃の時に被加熱体内における温度分布が雰囲気温度の１％（例えば、１０００℃で１０℃、１２００℃で１２℃）を超えたときに被加熱体に不具体が生じる場合には、被加熱体内における温度分布の最大許容値は、雰囲気温度１０００℃のとき１０℃、雰囲気温度１２００℃のとき１２℃と定められる。なお、被加熱体内の温度分布の最大許容値は、被加熱体の大きさ、形状、材質などによって異なるものであり、予備実験や経験的知見に基づいて定められる。
【００２５】
収容室内における雰囲気温度の昇温速度がより高ければ被加熱体内の温度分布がより大きくなりやい。本発明の運転方法では、加熱手段が被加熱体内における温度分布を上記最大許容値の０．９〜１．０倍となるように収容室内における雰囲気温度の昇温速度を制御する。そのため、収容室内における雰囲気温度の昇温速度は、必要以上に低くなりすぎず、かつ被加熱体内における温度分布の増大に起因する被加熱体の不具合を生じさせない程度で高くなっている。特に、本発明の運転方法では、収容部が被加熱体内における温度分布を少なく均一になりやすい形態であるため、被加熱体内の温度分布を上記最大許容値の０．９〜１．０倍にするには、収容室内の雰囲気温度の昇温速度を高めなければならない。したがって、本発明の運転方法は、雰囲気温度の昇温速度が高められ、収容室内の雰囲気温度が目標の温度に昇温するまでの時間が短縮されるため、雰囲気温度の昇温に要するエネルギーを少なくすることができる。
【００２６】
本発明の運転方法は、内壁面の材質について熱放射率０．７以上と規定されている波長１．６〜２．６μｍが７５０〜１５００℃での熱放射に支配的であることを考慮すると、収容室内の雰囲気温度を７５０℃以上となるまで昇温することが好適である。内壁面が７５０〜１５００℃のときには、多くの熱が放射伝熱によって壁部から被加熱体に伝えられ、被加熱体内の温度分布がより均一になりやすい。そのため、収容室内の雰囲気温度が７５０〜１５００℃のときに、収容室内における雰囲気温度の昇温速度を一層高めなければならなくなり、この温度域での昇温に要する時間の短縮が一層促進される。
【００２７】
本発明の運転方法では、収容部の壁部の内壁面が、炭化珪素（ＳｉＣ）、酸化チタン（ＴｉＯ２、ＴｉＯなど）、およびシリカ（ＳｉＯ２）（クリストバライト、トリジマイト、シリカなど）からなる群より選ばれる少なくとも２種を成分とする材質から形成されていることが好ましい。この材料は、波長１．６〜２．６μｍでの放射率が常温（２５℃）でも高温でも０．７以上あり、上記材質を選択することにより、放射伝熱効率を高くできる。このことは、被加熱体内に温度分布が生じたときに、その高温部分に対する伝熱よりも、低温部分への伝熱の効率が高く保つことでき、結果、被加熱体内部の温度分布の幅を縮小できる。
【００２８】
図４は、各種材料についての波長１．６〜３．６μｍでの熱放射率を表す。炭化珪素とＳｉＯ２（炭化珪素表面に酸化皮膜として存在）（ＳｉＣ＝９８質量％、ＳｉＯ２＝２質量％、気孔率１７％）の熱放射率を、常温（２５℃）の場合が「黒塗り三角」、１０００℃が「黒塗り丸」で示す。酸化チタンとＳｉＯ２の混合物（ＴｉＯ＝５０質量％、ＳｉＯ２＝５０質量％、気孔率２０％）の常温（２５℃）での放射率を「黒塗り四角」で示す。コージェライト（２ＭｇＯ・２Ａｌ２Ｏ３・５ＳｉＯ２＝１００質量％、気孔率２０％）の常温（２５℃）での熱放射率を「白抜き丸」で示す。アルミナ質材料（Ａｌ２０３＝９２質量％、ＳｉＯ２＝８質量％、気孔率１５％）の熱放射率を常温（２５℃）の場合が「白抜き四角」、１０００℃の場合が「白抜き菱形」で示す。アルミナ質材料（Ａｌ２Ｏ３＝９９質量％、ＳｉＯ２＝１質量％、気孔率１％）の常温（２５℃）での熱放射率を「白抜き三角」で示す。炭化珪素とＳｉＯ２、および酸化チタンとＳｉＯ２の波長１．６〜２．６μｍでの放射率は、常温（２５℃）および高温（１０００℃）ともに約０．８から約０．９である。対して、コージェライト、および、アルミナとＳｉＯ２からなるアルミナ質材料の波長１．６〜２．６μｍでの放射率は、常温（２５℃）および高温（１０００℃）ともに約０．１から約０．２５である。
【００２９】
加熱装置の壁部は、内壁面を形成する内壁材と、内壁材を裏打ちする支持材とを有し、内壁材が厚さ０．１〜３．０ｍｍであり、炭化珪素（ＳｉＣ）、酸化チタン（ＴｉＯ２、ＴｉＯ）、およびシリカ（ＳｉＯ２）（クリストバライト、トリジマイト、シリカガラス）からなる群より選ばれる少なくとも２種を成分とする材質から形成されていることが好ましい。上記内壁材は、その温度が７５０〜１５００℃のときに放射伝熱によって多くの熱を被加熱体に伝えることができ、厚さ３．０ｍｍ以下であるために熱容量が低くなっている。上記の内壁材は、熱容量が低いため、必要熱量の絶対値を軽減させることができる。
【実施例】
【００３０】
以下、本発明を実施例に基づいてさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【００３１】
（実施例１）
（１）電気炉
図５に、実施例１に用いた電気炉１を表す。電気炉１の炉壁４は、炉内に面する表面に、厚さ約０．２ｍｍの塗壁１０が設けられたものを用いた。塗壁１０は、アルミナ質の断熱材９（厚さ２００ｍｍ、気孔率６０％）の炉内２側の表面に、ＳｉＣ粒（平均粒径１００μｍ）と水ガラス（ＳｉＣ９８重量％に対し、水ガラス中のＳｉＯ２が２重量％）と外配合で１％ポリビニルピロリドン（ＰＶＰ）を含む混合スラリーをスプレー塗布して設けた。側面の構成する４面全ての炉壁４の炉内壁面８上には、それぞれヒーター３を設置した。天井側の炉壁４の中央より炉内２に向けて炉温制御熱電対５を設けた。電気炉１の有効内寸は、幅５００×奥行き高さ５００×５００ｍｍである。なお、炭化珪素から形成される塗壁１０の熱放射率は、図４を参照されたい（ＳｉＣ＝９８質量％およびＳｉＯ２＝２質量％からなる材料の、常温（２５℃）および高温（１０００℃）での波長１．６〜２．６μｍにおける熱放射率は約０．８〜０．９である）。
【００３２】
（２）棚組
炉内２に、アルミナ質の棚板１１が支柱を挟んで２０段重ねられた棚組１３を、２組並べて炉内２に配置した（図５）。アルミナ質の棚板１１は、気孔率６０％、幅２００×長さ３００×高さ１０ｍｍのものを用いた。支柱は、棚板１１と同じアルミナ質の１０ｍｍ立方のものを用いた。各棚板１３には、１，１０，２０段目の棚板１１に、これらの長さ方向の中央部分の位置における幅方向の両端にそれぞれ熱電対７を１個ずつ設置した（１組の棚組１３あたり６個の熱電対７を設置した）。
【００３３】
（３）昇温設定
常温（２５℃）より１４００℃まで炉内２の雰囲気温度を昇温し、炉内２の雰囲気温度が１４００℃に到達した後、そのまま１４００℃の雰囲気温度を保つように設定した。棚組１３内（１組ごと）の温度分布は、上記６個の熱電対７により計測した。炉内２の雰囲気温度１４００℃時における棚組１３内の温度分布が１２℃となるように、炉内の雰囲気温度の昇温プログラムを設定した。したがって、炉内２の雰囲気温度１４００℃での棚板１３内の温度分布の最大許容値１２℃とした場合、炉内雰囲気温度１４００℃での温度分布が最大許容値の１．０倍となるように昇温の制御をしたことになる。
【００３４】
表１に、実施例１における、炉内の雰囲気温度が常温（２５℃）から１４００℃に到達するまでの昇温に要した積算電力（ｋＷｈ）、炉内の雰囲気温度が常温（２５℃）から１４００℃に到達するまでに要した時間（ｈ）、雰囲気温度１４００℃到達時の棚組１３内の温度分布（℃）、および炉内の雰囲気温度が１４００℃到達した後に雰囲気温度１４００℃を保持するために要する電力（ｋＷ）を示す。
【００３５】
【表１】
【００３６】
（比較例１）
電気炉１の炉壁４に塗壁１０を設けなかった以外は、実施例１と同様にした。なお、アルミナ質の断熱材９の熱放射率は、図４を参照されたい（アルミナ質材料の、常温（２５℃）および高温（１０００℃）での波長１．６〜２．６μｍにおける熱放射率は約０．１〜０．２である）。比較例１の結果を表１に示す。
【００３７】
（比較例２）
炉内２の雰囲気温度１４００℃時における棚組１３内の温度分布が６℃となるように炉内２の雰囲気温度の昇温プログラムを設定した以外は、実施例１と同様にした。炉内２の雰囲気温度１４００℃での棚板１３内の温度分布の最大許容値１２℃とした場合、炉内雰囲気温度１４００℃での温度分布が最大許容値の０．５倍となるように昇温の制御をしたことになる。比較例２の結果を表１に示す。
【００３８】
実施例１は、比較例１に対して、炉内の雰囲気温度が常温（２５℃）から１４００℃に到達するまでの昇温に要した積算電力を約１１％（１２．５ｋＷｈ）低減し、炉内雰囲気温度を常温（２５℃）から１４００℃まで昇温するのに要した時間を２０％（１．５ｈ）短縮した。比較例１と比較例２は、炉内の雰囲気温度が常温（２５℃）から１４００℃に到達するまでの昇温に要した積算電力、および炉内雰囲気温度を常温（２５℃）から１４００℃まで昇温するのに要した時間が同じであった。
【産業上の利用可能性】
【００３９】
本発明は、非加熱物を収容して加熱する加熱装置の運転方法として利用できる。
【符号の説明】
【００４０】
１：電気炉、２：炉内、３：ヒーター、４：炉壁、５：炉温制御熱電対、７：熱電対、８：炉内壁面、９：断熱材、１０：塗壁、１１：棚板、１３：棚組、２１：加熱装置、２２：収容部、２３：収容室、２４：内壁面、２５：壁部、２８：加熱手段、２９：被加熱体。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、被加熱物を収容して加熱する加熱装置の運転方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
加熱工程は、様々な製品の製造工程に用いられている。加熱工程において、被加熱体内に温度差が生じると被加熱体に熱応力が生じ、その熱応力が材料強度を超えた場合には、熱衝撃割れなどが発生する。したがって、加熱工程では、被加熱体内に温度差が生じないように被加熱体が置かれる空間の雰囲気温度を緩やかに昇温することによって、被加熱体における熱衝撃割れなど不良の発生を抑えている（例えば、特許文献１、２）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００３−２１２６７２号公報
【特許文献２】特開２００４−０５９３５７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、被加熱体の置かれる空間の雰囲気温度を緩やかに昇温する方法は、昇温に要する時間が長くなり、ひいては昇温に多くのエネルギーを消費するため、近年の環境負荷低減の要求に即さなくなっている。
【０００５】
上記の問題に鑑みて、本発明の課題は、被加熱体の加熱による損傷の発生頻度が低く、かつエネルギーの効率が高い加熱装置の運転方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記課題を解決するために完成するに至った、本発明は、以下に示す加熱装置の運転方法である。
【０００７】
［１］ 波長１．６〜２．６μｍにおける熱放射率０．７以上の材質から形成されている内壁面を有する壁部に囲まれた収容室に被加熱体を収容する収容部と、前記収容室内の雰囲気温度を計測する雰囲気温度計測手段と、前記被加熱体内の温度分布を計測する温度分布計測手段と、前記雰囲気温度計測手段が計測した前記雰囲気温度および前記温度分布計測手段が計測した前記温度分布に基づき前記雰囲気温度の昇温速度を制御しつつ前記収容室内を加熱する加熱手段と、を備える加熱装置の運転方法であって、前記収容部の前記収容室に前記被加熱体を収容し、前記雰囲気温度計測手段が、前記被加熱体に不具合を生じさせないための前記被加熱体内における前記温度分布の最大許容値を定められている前記雰囲気温度を計測したときに、前記加熱手段が、前記温度分布計測手段により計測される前記被加熱体内における前記温度分布を前記最大許容値の０．９〜１．０倍になるように、前記雰囲気温度の前記昇温速度を制御しつつ前記収容室内を加熱する加熱装置の運転方法。
【０００８】
［２］ 前記雰囲気温度が７５０℃以上となるまで昇温する前記［１］に記載の加熱装置の運転方法。
【０００９】
［３］ 前記内壁面が、炭化珪素（ＳｉＣ）、酸化チタン（ＴｉＯ２、ＴｉＯ）、およびシリカ（ＳｉＯ２）からなる群より選ばれる少なくとも２種を主成分とする材質から形成されている前記［１］または［２］に記載の加熱装置の運転方法。
【００１０】
［４］ 前記壁部が、内壁面を形成する内壁材と、前記内壁材を裏打ちする支持材とを有し、前記内壁材が、厚さ０．１〜３．０ｍｍであり、炭化珪素（ＳｉＣ）、酸化チタン（ＴｉＯ２、ＴｉＯ）、およびシリカ（ＳｉＯ２）からなる群より選ばれる少なくとも２種を主成分とする材質から形成されている前記［１］または［２］に記載の加熱装置の運転方法。
【発明の効果】
【００１１】
本発明の加熱装置の運転方法は、熱放射率の高い材質から形成されている内壁面に囲まれた収容室内で被加熱体を加熱することによって被加熱体内の温度が均一化しやくなり、収容室内の雰囲気温度の昇温速度を可能な限り高めているため、昇温に要するエネルギー効率が高くかつ被加熱体の不具体の発生が低く抑えられる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】黒体の放射能波長分布を示す図である。
【図２】平板の壁部から平板の被加熱体への放射伝熱量を説明するための図である。
【図３】図２に示す平板の壁部から平板の被加熱体への放射伝熱量を計算した結果を表す図である。
【図４】各種材料についての波長１．６〜３．６μｍにおける熱放射率を表す図である。
【図５】実施例１に用いた電気炉の模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、図面を参照しつつ本発明の実施の形態について説明する。本発明は、以下の実施形態に限定されるものではなく、本発明の範囲を逸脱しない限りにおいて、変更、修正、改良を加え得るものである。
【００１４】
本発明の加熱装置の運転方法（以下、「本発明の運転方法」）は、波長１．６〜２．６μｍにおける熱放射率０．７以上の材質から形成されている内壁面を有する壁部に囲まれた収容室に被加熱体を収容する収容部と、収容室内の雰囲気温度を計測する雰囲気温度計測手段と、被加熱体内の温度分布を計測する温度分布計測手段と、雰囲気温度計測手段が計測した雰囲気温度および温度分布計測手段が計測した温度分布に基づき雰囲気温度の昇温速度を制御しつつ収容室内を加熱する加熱手段と、を備える加熱装置を用いることを特徴とする。
【００１５】
さらに、本発明の運転方法は、上記加熱装置において、収容部の収容室に被加熱体を収容し、雰囲気温度計測手段が、被加熱体に不具合を生じさせないための被加熱体内における温度分布の最大許容値を定められている雰囲気温度を計測したときに、加熱手段が、温度分布計測手段により計測される被加熱体内における温度分布を前記最大許容値の０．９〜１．０倍になるように、雰囲気温度の昇温速度を制御しつつ収容室内を加熱することを特徴とする。
【００１６】
収容室を囲む壁部の内壁面が、波長１．６〜２．６μｍにおける熱放射率０．７以上の材質から形成されているため、収容室内にある被加熱体は、その周囲を囲む壁部からより多くの熱を放射伝熱によって受けることがきる。そのため、被加熱体は、温度分布がより少なく均一になるように加熱される。
【００１７】
図１は、黒体の放射能波長分布を示す。７５０〜１５００℃の黒体から放射される電磁波のうち、放射強度が最大となる波長は１．６〜２．６μｍにある。したがって、収容室内での放射伝熱は、収容室内の雰囲気温度が７５０〜１５００℃のとき、波長１．６〜２．６μｍにおける熱放射率が支配的となる。
【００１８】
図２に示す、平板の壁部（温度Ｔ１、熱放射率ｅ１）から平板の被加熱体（温度Ｔ２、熱放射率ｅ２）への放射伝熱量は、下記式（Ｉ）で表される。
平板の壁部
【００１９】
【数１】
【００２０】
式（Ｉ）に基づき、平板の被加熱体（温度Ｔ２＝９００〜１６００℃、熱放射率ｅ２＝０．２）が、平板の壁部（温度Ｔ２＝９００〜１６００℃、熱放射率ｅ２＝０．２／０．５／０．８）から受ける放射伝熱量Ｑｎｅｔを計算した結果を図３に示す。平板の壁部の温度Ｔ１が１０００℃、１２００℃、１４００℃、１６００℃である場合のいずれにおいても、平板の壁部の熱放射率がより大きいと放射伝熱量Ｑｎｅｔもより大きくなる。例えば、平板の壁部の温度Ｔ１が１６００℃かつ平板の被加熱体の温度Ｔ２が１４００℃のとき、平板の壁部の熱放射率ｅ１が０．２、０．５、０．８と大きくなるにつれて、放射伝熱量Ｑｎｅｔが大きくなる。
【００２１】
図１〜３を参照し述べた上記知見から理解できるように、本発明の運転方法に用いる加熱装置では、収容室を囲む壁部の内壁面が波長１．６〜２．６μｍにおける熱放射率０．７以上の材質から形成されているため、壁部の熱が、放射伝熱によって収容室内に収められた被加熱体に効率良く伝えられる。
【００２２】
雰囲気温度計測手段は、収容室内の雰囲気温度をリアルタイムで計測することができるものであれば、その具体的な構成については特に制限されない。
【００２３】
温度分布計測手段は、被加熱体内の温度分布をリアルタイムで計測するものである。本明細書のいう被加熱体内の温度分布は、被加熱体に熱応力による損傷や表面の色むらなどの不具合を生じさせないように計測されるものであり、必ずしも被加熱体内の最大温度と最少温度の差を意味するものではないものとする。温度分布手段は、必ずしも被加熱体内の全ての部分の温度を計測する必要なない。例えば、被加熱体内の２つの特定の箇所Ａおよび箇所Ｂの表面温度の差を計測すれば被加熱体の損傷の発生を防止できる場合には、温度分布手段は、箇所Ａおよび箇所Ｂの表面温度差を被加熱体内の計測し、被加熱体内において箇所Ａおよび箇所Ｂよりも高い温度の箇所または低い温度の箇所があるときであっても、箇所Ａおよび箇所Ｂの表面温度差を温度分布とみなしてもよいものとする。
【００２４】
被加熱体には、被加熱体に熱応力による損傷や表面の色むらなどの不具合を生じさせないための、被加熱体内の温度分布の最大許容値が定められている。この最大許容値は、収容室内の雰囲気温度に対応させる形で定められている。例えば、収用室内の雰囲気温度を２０℃から１２００℃まで昇温する加熱装置の運転方法において、雰囲気温度１０００〜１２００℃の時に被加熱体内における温度分布が雰囲気温度の１％（例えば、１０００℃で１０℃、１２００℃で１２℃）を超えたときに被加熱体に不具体が生じる場合には、被加熱体内における温度分布の最大許容値は、雰囲気温度１０００℃のとき１０℃、雰囲気温度１２００℃のとき１２℃と定められる。なお、被加熱体内の温度分布の最大許容値は、被加熱体の大きさ、形状、材質などによって異なるものであり、予備実験や経験的知見に基づいて定められる。
【００２５】
収容室内における雰囲気温度の昇温速度がより高ければ被加熱体内の温度分布がより大きくなりやい。本発明の運転方法では、加熱手段が被加熱体内における温度分布を上記最大許容値の０．９〜１．０倍となるように収容室内における雰囲気温度の昇温速度を制御する。そのため、収容室内における雰囲気温度の昇温速度は、必要以上に低くなりすぎず、かつ被加熱体内における温度分布の増大に起因する被加熱体の不具合を生じさせない程度で高くなっている。特に、本発明の運転方法では、収容部が被加熱体内における温度分布を少なく均一になりやすい形態であるため、被加熱体内の温度分布を上記最大許容値の０．９〜１．０倍にするには、収容室内の雰囲気温度の昇温速度を高めなければならない。したがって、本発明の運転方法は、雰囲気温度の昇温速度が高められ、収容室内の雰囲気温度が目標の温度に昇温するまでの時間が短縮されるため、雰囲気温度の昇温に要するエネルギーを少なくすることができる。
【００２６】
本発明の運転方法は、内壁面の材質について熱放射率０．７以上と規定されている波長１．６〜２．６μｍが７５０〜１５００℃での熱放射に支配的であることを考慮すると、収容室内の雰囲気温度を７５０℃以上となるまで昇温することが好適である。内壁面が７５０〜１５００℃のときには、多くの熱が放射伝熱によって壁部から被加熱体に伝えられ、被加熱体内の温度分布がより均一になりやすい。そのため、収容室内の雰囲気温度が７５０〜１５００℃のときに、収容室内における雰囲気温度の昇温速度を一層高めなければならなくなり、この温度域での昇温に要する時間の短縮が一層促進される。
【００２７】
本発明の運転方法では、収容部の壁部の内壁面が、炭化珪素（ＳｉＣ）、酸化チタン（ＴｉＯ２、ＴｉＯなど）、およびシリカ（ＳｉＯ２）（クリストバライト、トリジマイト、シリカなど）からなる群より選ばれる少なくとも２種を成分とする材質から形成されていることが好ましい。この材料は、波長１．６〜２．６μｍでの放射率が常温（２５℃）でも高温でも０．７以上あり、上記材質を選択することにより、放射伝熱効率を高くできる。このことは、被加熱体内に温度分布が生じたときに、その高温部分に対する伝熱よりも、低温部分への伝熱の効率が高く保つことでき、結果、被加熱体内部の温度分布の幅を縮小できる。
【００２８】
図４は、各種材料についての波長１．６〜３．６μｍでの熱放射率を表す。炭化珪素とＳｉＯ２（炭化珪素表面に酸化皮膜として存在）（ＳｉＣ＝９８質量％、ＳｉＯ２＝２質量％、気孔率１７％）の熱放射率を、常温（２５℃）の場合が「黒塗り三角」、１０００℃が「黒塗り丸」で示す。酸化チタンとＳｉＯ２の混合物（ＴｉＯ＝５０質量％、ＳｉＯ２＝５０質量％、気孔率２０％）の常温（２５℃）での放射率を「黒塗り四角」で示す。コージェライト（２ＭｇＯ・２Ａｌ２Ｏ３・５ＳｉＯ２＝１００質量％、気孔率２０％）の常温（２５℃）での熱放射率を「白抜き丸」で示す。アルミナ質材料（Ａｌ２０３＝９２質量％、ＳｉＯ２＝８質量％、気孔率１５％）の熱放射率を常温（２５℃）の場合が「白抜き四角」、１０００℃の場合が「白抜き菱形」で示す。アルミナ質材料（Ａｌ２Ｏ３＝９９質量％、ＳｉＯ２＝１質量％、気孔率１％）の常温（２５℃）での熱放射率を「白抜き三角」で示す。炭化珪素とＳｉＯ２、および酸化チタンとＳｉＯ２の波長１．６〜２．６μｍでの放射率は、常温（２５℃）および高温（１０００℃）ともに約０．８から約０．９である。対して、コージェライト、および、アルミナとＳｉＯ２からなるアルミナ質材料の波長１．６〜２．６μｍでの放射率は、常温（２５℃）および高温（１０００℃）ともに約０．１から約０．２５である。
【００２９】
加熱装置の壁部は、内壁面を形成する内壁材と、内壁材を裏打ちする支持材とを有し、内壁材が厚さ０．１〜３．０ｍｍであり、炭化珪素（ＳｉＣ）、酸化チタン（ＴｉＯ２、ＴｉＯ）、およびシリカ（ＳｉＯ２）（クリストバライト、トリジマイト、シリカガラス）からなる群より選ばれる少なくとも２種を成分とする材質から形成されていることが好ましい。上記内壁材は、その温度が７５０〜１５００℃のときに放射伝熱によって多くの熱を被加熱体に伝えることができ、厚さ３．０ｍｍ以下であるために熱容量が低くなっている。上記の内壁材は、熱容量が低いため、必要熱量の絶対値を軽減させることができる。
【実施例】
【００３０】
以下、本発明を実施例に基づいてさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【００３１】
（実施例１）
（１）電気炉
図５に、実施例１に用いた電気炉１を表す。電気炉１の炉壁４は、炉内に面する表面に、厚さ約０．２ｍｍの塗壁１０が設けられたものを用いた。塗壁１０は、アルミナ質の断熱材９（厚さ２００ｍｍ、気孔率６０％）の炉内２側の表面に、ＳｉＣ粒（平均粒径１００μｍ）と水ガラス（ＳｉＣ９８重量％に対し、水ガラス中のＳｉＯ２が２重量％）と外配合で１％ポリビニルピロリドン（ＰＶＰ）を含む混合スラリーをスプレー塗布して設けた。側面の構成する４面全ての炉壁４の炉内壁面８上には、それぞれヒーター３を設置した。天井側の炉壁４の中央より炉内２に向けて炉温制御熱電対５を設けた。電気炉１の有効内寸は、幅５００×奥行き高さ５００×５００ｍｍである。なお、炭化珪素から形成される塗壁１０の熱放射率は、図４を参照されたい（ＳｉＣ＝９８質量％およびＳｉＯ２＝２質量％からなる材料の、常温（２５℃）および高温（１０００℃）での波長１．６〜２．６μｍにおける熱放射率は約０．８〜０．９である）。
【００３２】
（２）棚組
炉内２に、アルミナ質の棚板１１が支柱を挟んで２０段重ねられた棚組１３を、２組並べて炉内２に配置した（図５）。アルミナ質の棚板１１は、気孔率６０％、幅２００×長さ３００×高さ１０ｍｍのものを用いた。支柱は、棚板１１と同じアルミナ質の１０ｍｍ立方のものを用いた。各棚板１３には、１，１０，２０段目の棚板１１に、これらの長さ方向の中央部分の位置における幅方向の両端にそれぞれ熱電対７を１個ずつ設置した（１組の棚組１３あたり６個の熱電対７を設置した）。
【００３３】
（３）昇温設定
常温（２５℃）より１４００℃まで炉内２の雰囲気温度を昇温し、炉内２の雰囲気温度が１４００℃に到達した後、そのまま１４００℃の雰囲気温度を保つように設定した。棚組１３内（１組ごと）の温度分布は、上記６個の熱電対７により計測した。炉内２の雰囲気温度１４００℃時における棚組１３内の温度分布が１２℃となるように、炉内の雰囲気温度の昇温プログラムを設定した。したがって、炉内２の雰囲気温度１４００℃での棚板１３内の温度分布の最大許容値１２℃とした場合、炉内雰囲気温度１４００℃での温度分布が最大許容値の１．０倍となるように昇温の制御をしたことになる。
【００３４】
表１に、実施例１における、炉内の雰囲気温度が常温（２５℃）から１４００℃に到達するまでの昇温に要した積算電力（ｋＷｈ）、炉内の雰囲気温度が常温（２５℃）から１４００℃に到達するまでに要した時間（ｈ）、雰囲気温度１４００℃到達時の棚組１３内の温度分布（℃）、および炉内の雰囲気温度が１４００℃到達した後に雰囲気温度１４００℃を保持するために要する電力（ｋＷ）を示す。
【００３５】
【表１】
【００３６】
（比較例１）
電気炉１の炉壁４に塗壁１０を設けなかった以外は、実施例１と同様にした。なお、アルミナ質の断熱材９の熱放射率は、図４を参照されたい（アルミナ質材料の、常温（２５℃）および高温（１０００℃）での波長１．６〜２．６μｍにおける熱放射率は約０．１〜０．２である）。比較例１の結果を表１に示す。
【００３７】
（比較例２）
炉内２の雰囲気温度１４００℃時における棚組１３内の温度分布が６℃となるように炉内２の雰囲気温度の昇温プログラムを設定した以外は、実施例１と同様にした。炉内２の雰囲気温度１４００℃での棚板１３内の温度分布の最大許容値１２℃とした場合、炉内雰囲気温度１４００℃での温度分布が最大許容値の０．５倍となるように昇温の制御をしたことになる。比較例２の結果を表１に示す。
【００３８】
実施例１は、比較例１に対して、炉内の雰囲気温度が常温（２５℃）から１４００℃に到達するまでの昇温に要した積算電力を約１１％（１２．５ｋＷｈ）低減し、炉内雰囲気温度を常温（２５℃）から１４００℃まで昇温するのに要した時間を２０％（１．５ｈ）短縮した。比較例１と比較例２は、炉内の雰囲気温度が常温（２５℃）から１４００℃に到達するまでの昇温に要した積算電力、および炉内雰囲気温度を常温（２５℃）から１４００℃まで昇温するのに要した時間が同じであった。
【産業上の利用可能性】
【００３９】
本発明は、非加熱物を収容して加熱する加熱装置の運転方法として利用できる。
【符号の説明】
【００４０】
１：電気炉、２：炉内、３：ヒーター、４：炉壁、５：炉温制御熱電対、７：熱電対、８：炉内壁面、９：断熱材、１０：塗壁、１１：棚板、１３：棚組、２１：加熱装置、２２：収容部、２３：収容室、２４：内壁面、２５：壁部、２８：加熱手段、２９：被加熱体。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
波長１．６〜２．６μｍにおける熱放射率０．７以上の材質から形成されている内壁面を有する壁部に囲まれた収容室に被加熱体を収容する収容部と、
前記収容室内の雰囲気温度を計測する雰囲気温度計測手段と、
前記被加熱体内の温度分布を計測する温度分布計測手段と、
前記雰囲気温度計測手段が計測した前記雰囲気温度および前記温度分布計測手段が計測した前記温度分布に基づき前記雰囲気温度の昇温速度を制御しつつ前記収容室内を加熱する加熱手段と、を備える加熱装置の運転方法であって、
前記収容部の前記収容室に前記被加熱体を収容し、
前記雰囲気温度計測手段が、前記被加熱体に不具合を生じさせないための前記被加熱体内における前記温度分布の最大許容値を定められている前記雰囲気温度を計測したときに、前記加熱手段が、前記温度分布計測手段により計測される前記被加熱体内における前記温度分布を前記最大許容値の０．９〜１．０倍になるように、前記雰囲気温度の前記昇温速度を制御しつつ前記収容室内を加熱する加熱装置の運転方法。
【請求項２】
前記雰囲気温度が７５０℃以上となるまで昇温する請求項１に記載の加熱装置の運転方法。
【請求項３】
前記内壁面が、炭化珪素（ＳｉＣ）、酸化チタン（ＴｉＯ２、ＴｉＯ）、およびシリカ（ＳｉＯ２）からなる群より選ばれる少なくとも２種を主成分とする材質から形成されている請求項１または２に記載の加熱装置の運転方法。
【請求項４】
前記壁部が、内壁面を形成する内壁材と、前記内壁材を裏打ちする支持材とを有し、
前記内壁材が、厚さ０．１〜３．０ｍｍであり、炭化珪素（ＳｉＣ）、酸化チタン（ＴｉＯ２、ＴｉＯ）、およびシリカ（ＳｉＯ２）からなる群より選ばれる少なくとも２種を主成分とする材質から形成されている請求項１または２に記載の加熱装置の運転方法。
【請求項１】
波長１．６〜２．６μｍにおける熱放射率０．７以上の材質から形成されている内壁面を有する壁部に囲まれた収容室に被加熱体を収容する収容部と、
前記収容室内の雰囲気温度を計測する雰囲気温度計測手段と、
前記被加熱体内の温度分布を計測する温度分布計測手段と、
前記雰囲気温度計測手段が計測した前記雰囲気温度および前記温度分布計測手段が計測した前記温度分布に基づき前記雰囲気温度の昇温速度を制御しつつ前記収容室内を加熱する加熱手段と、を備える加熱装置の運転方法であって、
前記収容部の前記収容室に前記被加熱体を収容し、
前記雰囲気温度計測手段が、前記被加熱体に不具合を生じさせないための前記被加熱体内における前記温度分布の最大許容値を定められている前記雰囲気温度を計測したときに、前記加熱手段が、前記温度分布計測手段により計測される前記被加熱体内における前記温度分布を前記最大許容値の０．９〜１．０倍になるように、前記雰囲気温度の前記昇温速度を制御しつつ前記収容室内を加熱する加熱装置の運転方法。
【請求項２】
前記雰囲気温度が７５０℃以上となるまで昇温する請求項１に記載の加熱装置の運転方法。
【請求項３】
前記内壁面が、炭化珪素（ＳｉＣ）、酸化チタン（ＴｉＯ２、ＴｉＯ）、およびシリカ（ＳｉＯ２）からなる群より選ばれる少なくとも２種を主成分とする材質から形成されている請求項１または２に記載の加熱装置の運転方法。
【請求項４】
前記壁部が、内壁面を形成する内壁材と、前記内壁材を裏打ちする支持材とを有し、
前記内壁材が、厚さ０．１〜３．０ｍｍであり、炭化珪素（ＳｉＣ）、酸化チタン（ＴｉＯ２、ＴｉＯ）、およびシリカ（ＳｉＯ２）からなる群より選ばれる少なくとも２種を主成分とする材質から形成されている請求項１または２に記載の加熱装置の運転方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【公開番号】特開２０１１−１７４６３７（Ｐ２０１１−１７４６３７Ａ）
【公開日】平成２３年９月８日（２０１１．９．８）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−３７８７６（Ｐ２０１０−３７８７６）
【出願日】平成２２年２月２３日（２０１０．２．２３）
【出願人】（０００００４０６４）日本碍子株式会社 (2,325)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２３年９月８日（２０１１．９．８）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年２月２３日（２０１０．２．２３）
【出願人】（０００００４０６４）日本碍子株式会社 (2,325)
【Ｆターム（参考）】
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