排気温度制御装置
【課題】空燃比による制限を受けることなく内燃機関の排気温度を制御できるようにした、排気温度制御装置を提供する。
【解決手段】内燃機関１０の気筒内に供給される新気量を制御する新気量制御手段２，１６及び１８と、内燃機関１０の排気通路２０と吸気通路１４とを連通する還流通路２４を流通する還流ガス量を制御する還流ガス量制御手段３及び２５と、を備える。新気量制御手段２，１６及び１８が、吸気通路１４に供給される新気量を一定量に保持し、還流ガス量制御手段３及び２５が、新気量制御手段２，１６及び１８によって新気量が一定量に保持されている状態で還流ガス量を変化させる流量制御を実施する。
【解決手段】内燃機関１０の気筒内に供給される新気量を制御する新気量制御手段２，１６及び１８と、内燃機関１０の排気通路２０と吸気通路１４とを連通する還流通路２４を流通する還流ガス量を制御する還流ガス量制御手段３及び２５と、を備える。新気量制御手段２，１６及び１８が、吸気通路１４に供給される新気量を一定量に保持し、還流ガス量制御手段３及び２５が、新気量制御手段２，１６及び１８によって新気量が一定量に保持されている状態で還流ガス量を変化させる流量制御を実施する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関の排気の温度を制御する排気温度制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、内燃機関（以下、エンジンともいう）の排気中に含まれる特定物質（例えば、炭化水素や窒素酸化物等）を浄化するための触媒装置を排気通路上に介装した排気浄化システムが知られている。例えば、特許文献１には、特定物質の一つである窒素酸化物（以下、ＮＯｘという）を処理するＮＯｘ吸蔵触媒（ＮＯｘトラップ触媒，ＮＯｘ吸蔵還元型触媒ともいう）を備えた排気浄化装置が記載されている。ＮＯｘ吸蔵触媒は、リーン雰囲気下でＮＯｘを吸蔵し、リッチ雰囲気下で吸蔵したＮＯｘを還元して排気浄化処理を行うものである。
【０００３】
また、特許文献２には、内燃機関から排出される炭化水素を吸着又は脱離する吸蔵材（ＨＣ吸着材）と三元触媒とを組み合わせてなる吸蔵触媒（ＨＣトラップ触媒）が記載されている。この技術では、吸蔵触媒の触媒温度が比較的低温であるときに炭化水素を吸着（トラップ）し、触媒温度が比較的高温であるときに炭化水素を脱離させつつ酸化させ、排気を浄化している。
【０００４】
上記のように、排気通路上の触媒装置を用いた排気の浄化処理では、触媒上での化学反応が触媒近傍の雰囲気（酸素濃度や酸化，還元成分の濃度）や触媒温度に応じて進行するため、排気空燃比と排気温度とをともに適切に制御することが要求される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１０−２４９５７号公報
【特許文献２】特開２００５−２４０７２６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、従来の排気浄化システムでは、排気空燃比の制御と排気温度の制御とが相互に影響を及ぼし合うため、これらの双方をともに適切に制御することが難しいという課題がある。
【０００７】
例えば、排気空燃比の制御に関して、空燃比をリッチにする（すなわち、空燃比を低下させる）ための典型的な手法としては、燃料噴射量を増加させることが考えられる。しかし、燃料量の増加に伴ってシリンダー内で発生する熱量が増加するため、排気温度が所望の温度以上まで上昇してしまう場合がある。なお、燃料がシリンダー内で燃焼しないように燃料噴射のタイミングを大幅に遅らせる技術や、排気通路内に燃料を添加する技術も存在するものの、これらの技術は未燃燃料を触媒上で反応させることで還元雰囲気を生成するものであり、シリンダー内の場合と同様に触媒温度の制約がある上、応答性にも乏しい。
【０００８】
一方、シリンダー内に供給する空気量を減少させることでも、理論上は空燃比をリッチにすることが可能である。しかしこの場合、エンジン出力が低下することになるため、車両の運転状態や負荷の状況によっては実施することができない。また、空気量を過度に減らすとスモークが発生してしまうため、空気量を変更することで空燃比を調節するのには限界がある。
【０００９】
上記の通り、排気温度と燃料量との間には相関が認められ、燃料量が増えれば燃料から受ける熱量が増えて排気温度が上昇し、燃料量が少なければその分熱量が減少して排気温度が低下する。このような相関の存在によって、排気空燃比及び排気温度の何れか一方のみを自在に変更することができず、このことが排気空燃比及び排気温度の双方をともに適切な状態に制御することを困難にしているという実情がある。
【００１０】
本件はこのような課題に鑑み案出されたもので、空燃比による制限を受けることなく内燃機関の排気温度を制御できるようにした、排気温度制御装置を提供することを目的とする。
なお、この目的に限らず、後述する発明を実施するための形態に示す各構成により導かれる作用効果であって、従来の技術によっては得られない作用効果を奏することも本件の他の目的として位置づけることができる。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
（１）ここで開示する排気温度制御装置は、内燃機関の気筒内に供給される新気量を制御する新気量制御手段と、前記内燃機関の排気通路と吸気通路とを連通する還流通路を流通する還流ガス量を制御する還流ガス量制御手段と、を備える。
前記新気量制御手段が、前記吸気通路に供給される前記新気量を一定量に保持し、前記還流ガス量制御手段が、前記新気量制御手段によって前記新気量が一定量に保持されている状態で前記還流ガス量を変化させる流量制御を実施することを特徴としている。
すなわち、還流ガス量制御手段は、排気温度を低下させたい場合は還流ガス量を増加させ、排気温度の低下を防ぎたい場合は還流ガス量を減少させる。
【００１２】
（２）前記内燃機関の気筒内に燃料を噴射する燃料噴射弁と、前記燃料噴射弁から噴射される追加燃料量を制御する燃料噴射制御手段と、を備え、前記燃料噴射制御手段が前記追加燃料量の変化に応じて、前記還流ガス量制御手段が前記流量制御を実施することが好ましい。なお、追加燃料とは、動力を得るための主噴射の後にさらに噴射される燃料を意味し、この追加燃料は、排気の空燃比を小さくする目的や排気の温度を高温にする目的に用いられる。また、前記流量制御手段とは、新気量が一定量に保持されている状態で還流ガス量を変化させる制御のことである。燃料噴射制御手段により追加燃料量を増加させたときは還流ガス量制御手段により還流ガス量を増加させ、追加燃料量を減少させたときは還流ガス量を減少させることが好ましい。
【００１３】
（３）前記還流ガス量制御手段が、前記燃料噴射制御手段により噴射される前記追加燃料量の増加に伴い前記還流ガス量を増加させることが好ましい。
（４）前記還流ガス量制御手段が、前記燃料噴射制御手段による前記追加燃料の噴射開始時は前記還流ガス量をゼロにすることが好ましい。
（５）前記内燃機関の排気通路を流通する排気の温度を検出する排気温度検出手段を備え、前記還流ガス量制御手段が、前記排気温度検出手段により検出された前記排気温度が所定の制限温度に達したら前記還流ガス量を増加させることが好ましい。
【００１４】
（６）前記新気量制御手段が、前記吸気通路と前記還流通路との接続部よりも上流側の前記吸気通路と、前記排気通路と前記還流通路との接続部よりも下流側の前記排気通路とにまたがって介装された過給流量を調整可能な過給機であることが好ましい。
（７）前記新気量制御手段が、前記吸気通路と前記還流通路との接続部よりも上流側の前記吸気通路に設けられたスロットルバルブであることが好ましい。
【発明の効果】
【００１５】
本発明の排気温度制御装置によれば、還流ガス量制御手段により、新気量が一定（このとき、燃料量は必要空燃比に応じた所定量）に保持されている状態で、還流通路を流通して温度が低下した還流ガス量を変化させる流量制御が実施されるため、内燃機関の排気温度を制御することができる。つまり、空燃比の制限を受けることなく（言い換えると、空燃比から独立して）排気温度を制御することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】一実施形態に係る排気温度制御装置の全体構成図である。
【図２】一実施形態に係る排気温度制御装置による排気温度制御を説明するグラフであり、（ａ）は還流ガス量と空燃比との関係、（ｂ）は還流ガス量とインマニ圧との関係、（ｃ）は還流ガス量と新気量との関係をそれぞれ示し、（ｄ）は図２（ａ）に示す関係に制御した場合に得られる排気温度の変化を示す。
【図３】一実施形態に係る排気温度制御装置を用いた空燃比制御を説明するグラフであり、（ａ）はポスト噴射量、（ｂ）は還流ガス量、（ｃ）は排気温度の変化を示す。
【図４】一実施形態に係る排気温度制御装置の制御手順を説明するフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、図面により実施の形態について説明する。なお、以下に示す実施形態はあくまでも例示に過ぎず、以下の実施形態で明示しない種々の変形や技術の適用を排除する意図はない。
【００１８】
［１．装置構成］
本実施形態の排気温度制御装置は、図１に示すように、排気浄化装置２３を有するエンジン（内燃機関）１０に適用される。エンジン１０は、ここでは直噴式ディーゼルエンジンであり、エンジン１０の各気筒には燃料噴射弁１１が設けられている。各燃料噴射弁１１には、コモンレール１２から加圧燃料が供給される。燃料噴射弁１１は、この高圧の燃料を気筒内に噴射する。また、エンジン１０には、エンジン回転数センサ２７が設けられており、エンジン回転数センサ２７で検出されたエンジン回転数は、後述するＥＣＵ１へ伝達される。
【００１９】
エンジン１０の吸気側には、インテークマニホールド（以下、インマニと略称する）１３が装着されている。インマニ１３には、車両の外部から供給された空気（新気）が流通する吸気通路１４と、気筒から排出された空気（排気）が還流する還流通路２４とが接続されている。吸気通路１４には、上流側から、空気中のゴミや塵埃等を除去するエアフィルタ１５，新気を圧縮する過給機１６のコンプレッサ１６ａ，圧縮された空気を冷却するインタークーラ１７，及び吸気通路１４を流通する新気の量を調節するスロットルバルブ１８が設けられている。
【００２０】
また、エンジン１０の排気側には、エキゾーストマニホールド（以下、エキマニと略称する）１９が装着されている。エキマニ１９には、排気を車両の外部に導いて排出するための排気通路２０と還流通路２４とが接続されている。排気通路２０には、上流側から、排気通路２０を流通する排気の空燃比を検出する空燃比センサ２１，排気の温度を検出する排気温度センサ２２，過給機１６のタービン１６ｂ，及び排気を浄化する排気浄化装置２３が設けられている。
【００２１】
還流通路２４は、上流端がエキマニ１９に接続され、下流端がインマニ１３に接続されて、吸気側と排気側とを連通するいわゆる排気再循環（Exhaust Gas Recirculation、ＥＧＲ）通路である。すなわち、還流通路２４は、排気を再度吸気系へ戻して循環させて利用するための通路である。なお、ここでは、還流通路２４はインマニ１３とエキマニ１９とを連通するように接続されているが、吸気通路１４と排気通路２０とを連通するように構成されていてもよい。
【００２２】
還流通路２４内の下流側には、還流通路２４内を流通する排気（以下、還流ガスと呼ぶ）の流量を調節する還流ガス量制御弁（還流ガス量制御手段）２５が設けられている。還流ガス量制御弁２５は、後述するＥＣＵ１の還流ガス量制御部３によりその開度が制御されて還流ガス量を調節する。また、還流通路２４の途中には、還流ガスクーラ２６が介装されており、エキマニ１９から還流通路２４へ流れてくる高温の排気（還流ガス）を冷却する。なお、還流通路２４は通常エンジンルームの外側に配設され、ある程度の長さを有しているため、還流ガスは還流通路２４内を流通すれば自然に放熱される。そのため、還流ガスクーラ２６が介装されていない場合であっても、還流ガスの温度は低下する。
【００２３】
このような構成により、エンジン１０の気筒から排出された高温の排気は、エキマニ１９から、排気通路２０を流通し外部へ排出される排気と、還流通路２４を流通し還流通路２４や還流ガスクーラ２６により冷却されてインマニ１３へ導かれる還流ガスとに分かれて流出する。また、インマニ１３には、車両の外部から供給され吸気通路１４を流通した新気と、還流通路２４を流通し還流ガス量制御弁２５によって流量制御された還流ガスとが流入する。
【００２４】
過給機（新気量制御手段）１６は、吸気系（ここではインマニ１３）と還流通路２４との接続部よりも上流側の吸気通路１４と、排気系（ここではエキマニ１９）と還流通路２４との接続部よりも下流側の排気通路２０とにまたがって介装されている。排気通路２０に設けられたタービン１６ｂは、排気通路２０を流通する排気のエネルギ（運動エネルギ及び熱エネルギ）により高速回転する。タービン１６ｂと同軸上で吸気通路１４に設けられたコンプレッサ１６ａは、タービン１６ｂの回転を利用して駆動され、吸気を圧縮し、圧縮した空気を下流へ送る（すなわち過給する）。なお、本実施形態では、過給機１６は圧縮する空気量（過給流量）を調節することができる可変容量ターボ（Variable Geometry Turbo、以下、ＶＧターボという）１６として構成されている。
【００２５】
ＶＧターボ１６は、タービン１６ｂのタービンブレードの開口面積を変化させて、コンプレッサ１６ａの過給効率を変化させることができるものである。つまり、タービン１６ｂの回転速度を変化させることによりコンプレッサ１６ａを制御し、過給する空気量（新気量）を制御する。一般的にＶＧターボ１６は、エンジン１０の回転数に応じてタービンブレードの開口面積が変化するように制御される。すなわち、エンジン１０が高回転時のときは排気流量が多く流速も速いため、十分な速度でタービン１６ｂは回転する。そのため、高回転時はタービンブレードの開口面積を大きくし、過給効率を高める。反対にエンジン１０が低回転時のときは、排気流量が少なく流速も遅いため、タービンブレードの開口面積を小さくして排気流速を加速させて、タービン１６ｂを高速回転させて過給効率を高める。
【００２６】
本実施形態では、ＶＧターボ１６は、エンジン回転数によらず過給効率を変化させることができるように構成されている。つまり、ＶＧターボ１６は、後述するＥＣＵ１の新気量制御部２によりタービン１６ｂが制御され、コンプレッサ１６ａにより圧縮される空気量（新気量）を調節する新気量制御手段として構成されている。
スロットルバルブ（新気量制御手段）１８は、ＶＧターボ１６の下流側でインマニ１３の上流側に設けられ、バルブ開度によって吸気通路１４を流通する新気量を調節するものである。バルブ開度はＥＣＵ１の新気量制御部２により制御される。
【００２７】
空燃比センサ２１は、ここではタービン１６ｂの上流側の排気通路２０に設けられ、排気通路２０内を流通する排気の空燃比（Ａ／Ｆ）を検出し、その検出結果をＥＣＵ１へ伝達する。なお、排気の空燃比を検出する手段として、空燃比センサ２１の代わりに酸素濃度センサ（Ｏ2センサ）を設け、酸素濃度センサによる検出結果と燃料噴射弁１１から筒内へ噴射する燃料量とから空燃比を算出するように構成してもよい。
排気温度センサ（排気温度検出手段）２２は、ここではタービン１６ｂの上流側の排気通路２０に設けられ、排気通路２０内を流通する排気の温度を検出し、検出結果をＥＣＵ１へ伝達する。
【００２８】
排気浄化装置２３は、タービン１６ｂの下流側の排気通路２０に設けられ、排気を外部へ排出する前に排気中に含まれる物質を除去する装置である。ガソリンエンジンやディーゼルエンジン等の内燃機関から排出される排気には、粒子状物質（Particulate Matter、以下、ＰＭという）や窒素酸化物（以下、ＮＯｘという）が含有されている。これらの物質を排気中から除去するために、排気浄化装置２３は、パティキュレートフィルタ（Diesel Particulate Filter、以下、フィルタという）や酸化触媒、ＮＯｘ吸蔵触媒等を備える。
【００２９】
フィルタは、排気中のＰＭを捕集するとともに捕集したＰＭを酸化させて除去する。酸化触媒は、排気中に含まれるＮＯからＰＭを燃焼させるための酸化剤となるＮＯ2を生成する。また、酸化触媒は、フィルタでＰＭを強制的に燃焼させる際に排気温度を昇温させる機能も有する。
【００３０】
ＮＯｘ吸蔵触媒は、例えば白金（Ｐｔ）やロジウム（Ｒｈ）等の貴金属とバリウム（Ｂａ）やカリウム（Ｋ）等のＮＯｘ吸蔵剤とを担持させて構成される。ＮＯｘ吸蔵触媒は、排気の空燃比が大きいリーン雰囲気（酸化雰囲気）下でＮＯｘを捕捉、吸蔵する。そして、排気の空燃比が小さいリッチ雰囲気（還元雰囲気）下で吸蔵したＮＯｘを放出し、還元剤としての炭化水素（ＨＣ）や一酸化炭素（ＣＯ）と反応させて還元する。なおＮＯｘ吸蔵触媒は硫黄分（Ｓ）吸着によりＮＯｘ浄化性能が低下するため、定期的なＳ再生（すなわち、還元雰囲気且つ適度な高温状態における吸着Ｓの放出）が必要となる。
【００３１】
次に、ＥＣＵ１の構成について説明する。ＥＣＵ１は、各種演算処理を実行するＣＰＵ、その制御に必要なプログラムやデータの記憶されたＲＯＭ、ＣＰＵでの演算結果等が一時的に記憶されるＲＡＭ、外部との間で信号を入出力するための入出力ポート等を備えて構成されたコンピュータである。図１に示すように、ＥＣＵ１の入力側には、空燃比センサ２１，排気温度センサ２２及びエンジン回転数センサ２７が接続され、ＥＣＵ１の出力側には、各気筒の燃料噴射弁１１，ＶＧターボ１６のタービン１６ｂ，スロットルバルブ１８及び還流ガス量制御弁２５が接続されている。
【００３２】
［２．制御構成］
［２−１．排気温度制御］
ＥＣＵ１は、新気量制御部２としての機能要素と、還流ガス量制御部３としての機能要素と、燃料噴射制御部４としての機能要素とを有している。本排気温度制御装置は、新気量制御部２及び還流ガス量制御部３で行われる各制御により排気温度を制御する。まず、新気量制御部２及び還流ガス量制御部３で行われる各制御内容を説明し、次に新気量制御部２及び還流ガス量制御部３による排気温度制御について、図２を用いて説明する。
【００３３】
新気量制御部（新気量制御手段）２は、タービン１６ｂのタービンブレードの開口面積及びスロットルバルブ１８の開度をそれぞれ制御することにより、車両の外部から吸気通路１４へ供給される新気の流量を制御するものである。本実施形態では、新気量制御部２は、エンジン１０の気筒内に供給される新気量を一定量に保持する制御を実施する。以下、この制御を保持制御という。
【００３４】
この保持制御は、新気量制御部２が、エンジン１０の回転数によって変化する排気の流量や流速に応じてＶＧターボ１６の過給効率（過給流量）を制御し、さらにスロットルバルブ１８の開度を制御することによって実施される。なお、保持制御はＶＧターボ１６とスロットルバルブ１８のいずれか一方によっても実施可能である。
【００３５】
例えばスロットルバルブ１８のみで保持制御を実施するときは、スロットルバルブ１８の開度を制御し、インマニ１３内へ供給される新気量を一定量になるように制御すればよく、ＶＧターボ１６のみで保持制御を実施する場合は、排気の流量等に応じてＶＧターボ１６の過給効率を制御し、コンプレッサ１６ａで圧縮されて吸気通路１４へ送られる新気量を一定量に保持すればよい。このとき、エンジン１０の回転数とＶＧターボ１６の過給効率との関係を予め取得してマップ化したものを記憶しておき、エンジン回転数センサ２７の検出結果を用いて保持制御を実施してもよい。また、吸気通路１４や排気通路２０に図示しない流量センサを設け、流量センサにより検出された排気流量の値を用いてＶＧターボ１６を制御して保持制御を実施してもよい。
【００３６】
還流ガス量制御部（還流ガス量制御手段）３は、還流ガス量制御弁２５の開度を制御することにより、還流通路２４を流通する還流ガスの流量を制御するものである。還流ガス量制御部３は、新気量制御部２による保持制御が実施されているときに、還流ガス量を変化させる制御を実施する。すなわち、還流ガス量制御部３による制御は、新気量制御部２による保持制御とともに行われる。以下、この制御を流量制御という。
【００３７】
図２は、排気温度制御を説明するグラフである。新気量制御部２は、図２（ａ）に示すように、還流ガス量がゼロのときの新気量をＱN0とする。このときのインマニ１３内の圧力（以下、インマニ圧という）は、図２（ｂ）に示すようにＰ0であり、空燃比は、図２（ｃ）に示すようにＡ／Ｆ0であり、排気温度は、図２（ｄ）に示すようにＴ0である。新気量制御部２は、新気量を一定量ＱN0に保持する保持制御を実施する。ここで、新気量が一定量ＱN0で保持されているため、燃料噴射弁１１から筒内に噴射される燃料量が一定の場合、排気通路へ流れる排気の空燃比Ａ／Ｆは還流ガス量の多少に関わらず、空燃比Ａ／Ｆ0のまま一定値となる。
【００３８】
還流ガス量制御部３は、図２（ａ）に示すように、新気量制御部２による保持制御が実施されているときに、還流ガス量をゼロから徐々に増加させていく。これによりインマニ１３には、新気に加え還流ガスが流入するため、図２（ｂ）に示すようにインマニ圧はＰ0から徐々に増加する。また、インマニ１３内に流入した新気及び還流ガスは混合気となって気筒内へ供給されて燃焼される。このとき、還流ガス中の不活性ガス（Ｈ2Ｏ,ＣＯ2）や残存酸素によってエンジン燃焼は若干の影響を受けるものの、新気が所定量保持されているため、大幅な燃焼悪化は起こりにくい。また、還流ガスは、還流通路２４及び還流ガスクーラ２６によって冷却されている。そのため、図２（ｄ）に示すように、還流ガス量の増加に伴ってエンジン廃熱を希釈する総流体量が増加すること、及び還流ガスが冷却されていることの効果によって、排気温度は還流ガス量がゼロのときの温度Ｔ0から徐々に低下する。
【００３９】
このように、新気量制御部２により保持制御を実施した（新気量を一定量に保持した）状態で、還流ガス量のみを増加させることで、排気温度が低下する。反対に、新気量を一定量に保持した状態で還流ガス量を減少させることで、排気温度が上昇する。言い換えると、新気量と還流ガス量とを同時に制御することで、排気温度のみが変化する。
【００４０】
［２−２．空燃比制御］
次に、上記した排気温度制御装置を用いた空燃比制御を説明する。ここでは、上記の排気温度制御を図１に示す排気浄化装置２３における空燃比制御と組み合わせた例を説明する。
【００４１】
図１に示すように、燃料噴射制御部（燃料噴射制御手段）４は、燃料噴射弁１１によって噴射される燃料量や噴射タイミングを制御するものである。本実施形態では、燃料噴射制御部４は、動力（トルク）を得るための主噴射の後に、いわゆるポスト噴射と呼ばれる噴射を実施する。このポスト噴射とは、主噴射の後にさらに燃料を噴射すること（すなわち、追加噴射）であり、後から噴射された燃料（以下、追加燃料という）は、エンジン１０内で燃焼はするものの、主噴射と比べ動力になる割合が少ないため、所望の動力を得る目的とは別に、排気の空燃比を小さくする目的や排気の温度を高温にする目的に用いられる。このポスト噴射は、上記したＮＯｘ吸蔵触媒による排気浄化処理において利用される。
【００４２】
ＮＯｘ吸蔵触媒による排気浄化処理では、空燃比制御が重要となってくる。これは、ＮＯｘを触媒に吸蔵させるためには空燃比を大きくする必要があり、吸蔵させたＮＯｘを還元するためには空燃比を小さくする必要があるからである。燃料噴射制御部４は、ポスト噴射の燃料量（追加燃料量）を制御して空燃比制御を実施する。すなわち、空燃比を小さくするときは追加燃料量を増加させ、空燃比を大きくするときは追加燃料量を減少させる。
【００４３】
ここで、ＮＯｘ吸蔵触媒を還元処理する場合を考えると、燃料噴射制御部４は、ポスト噴射の燃料量（すなわち追加燃料量、以下、これをポスト噴射量ともいう）を増加させて、排気の空燃比を小さくするが、ポスト噴射量の増加により排気温度も上昇する。ターボチャージャーやＮＯｘ吸蔵触媒等の排気系装置は、高温の排気に耐え得る耐熱性を有しているものの、所定の制限温度（上限温度）ＴMが予め定められているため、排気温度をこの制限温度以下に抑える必要がある。ポスト噴射量を増加させて空燃比を小さくしていった場合、あるところで排気温度が制限温度ＴMに達すると、それ以上ポスト噴射量を増加させることができないため、所望の空燃比を得ることができないことが考えられる。
【００４４】
このとき、ポスト噴射による空燃比制御とは別に、本排気温度制御装置による排気温度制御を実施する。図３は、空燃比制御に併せて排気温度制御を行ったときの状態であり、（ａ）はポスト噴射量を増加させたときの空燃比の変化、（ｂ）は空燃比の変化に対する還流ガス量の変化、（ｃ）は空燃比の変化に対する排気温度の変化をそれぞれ示す。なお、図３（ａ）〜（ｃ）の中にはそれぞれ三つのグラフ（図中のＡ，Ｂ，Ｃ）が含まれており、図中のＡ，Ｂ，Ｃはそれぞれ対応する。また、ここでは新気の保持制御が前提となり、図３には図示していないがＡ，Ｂ，Ｃとも新気量は同量の一定量に制御されている。
【００４５】
図３（ａ）に示すように、ポスト噴射量がゼロの時の空燃比をＡ／Ｆ0とする。また、ＮＯｘ還元処理を行うために必要な空燃比を所望の空燃比Ａ／ＦTとする。所望の空燃比Ａ／ＦTを得るために、図３（ａ）に示すようにポスト噴射量を徐々に増加させる（図中矢印Ａ）。ポスト噴射量が増加されると、図３（ｃ）に示すように排気温度も上昇する（図中Ａ）。そして、排気温度は空燃比がＡ／Ｆ1になったときに制限温度ＴMに達し、これ以上ポスト噴射量を増加させることができなくなる。
【００４６】
そこで、図３（ｂ）に示すように、空燃比がＡ／Ｆ1になったときに還流ガス量を増加させる（図中Ｂ）。なお、ポスト噴射開始時（空燃比がＡ／Ｆ0）から空燃比がＡ／Ｆ1になるまでの間は、還流ガス量はゼロに制御されている（図中Ａ）。還流ガス量の増加により、排気温度は一気に低下して制限温度ＴMよりも低くなるため、ポスト噴射量をさらに増加させることができ、空燃比が所望の空燃比Ａ／ＦTにより近づく（図中矢印Ｂ）。
【００４７】
ポスト噴射量の増加により、排気温度が再び制限温度ＴMに達したら、還流ガス量をさらに増加させる（図中Ｃ）。これにより、排気温度は再び低下するため、ポスト噴射量をさらに増加させて、空燃比を小さくする（図中矢印Ｃ）。このように、ポスト噴射量の増加により空燃比を小さくしながら、上昇する排気温度は還流ガス量の増加により低下させる。これにより、ポスト噴射を継続して実施することができ、所望の空燃比Ａ／ＦTを得ることができる。なお、図３では、所望の空燃比Ａ／ＦTになったときの排気の温度は制限温度ＴM未満のＴCである。
【００４８】
この手法により還流ガス量とポスト噴射量とを調整すれば、温度を耐久制限内に収められるだけでなく（すなわち、温度の制限制御に限られず）、ＮＯｘ吸蔵触媒のＳ再生等、空燃比と触媒温度とをともに適切な状態にすることもできる（すなわち、空燃比と触媒温度とをともに制御可能である）。
【００４９】
図３（ａ）〜（ｃ）に示す排気温度制御の手順を図４のフローチャートを用いて説明する。図４に示すフローチャートは、所定の周期（例えば、数[ｍｓ]周期）で動作する。また、下記の各ステップは、コンピュータのハードウェアに割り当てられた各機能（手段）が、ソフトウェア（コンピュータプログラム）によって動作することによって実施される。
【００５０】
本排気温度制御装置は、排気温度を制御したい場合に以下の制御フローをスタートする。ここでは、ＮＯｘ吸蔵触媒を還元処理するための空燃比制御と併せて排気温度制御を行う場合を説明する。
【００５１】
図４に示すように、ステップＳ１０では、排気温度センサ２２により排気温度Ｔを検出する。この温度情報はＥＣＵ１へ伝達され、ステップＳ２０において検出された排気温度Ｔが所定の制限温度ＴMよりも高いか否かが判定される。排気温度が未だ制限温度ＴMに達していない場合は、ＮＯルートからステップＳ３０へ進み、燃料噴射制御部４によりポスト噴射量を増加させる。ポスト噴射量の増加により空燃比が小さくなるため、ステップＳ５０において、空燃比センサ２１により空燃比Ａ／Ｆを検出する。そして、ステップＳ６０では、検出された空燃比Ａ／Ｆが所望の空燃比Ａ／ＦTに達したか否かが判定される。所望の空燃比Ａ／ＦTに達していればフローを終了し、所望の空燃比Ａ／ＦTに達していなければリターンして、ステップＳ１０からのステップを繰り返す。
【００５２】
一方、ステップＳ２０において、検出された排気温度が制限温度ＴMに達している場合は、そのままポスト噴射量を増加させることができないため、ステップＳ４０において、還流ガス量制御部３により還流ガス量を増加させる。還流ガス量の増加により、排気温度は低下する。そして、ステップＳ５０及びＳ６０において空燃比Ａ／Ｆの判定を行う。このような制御フローにより、図３（ｃ）に示すような温度変化のグラフが得られる。
【００５３】
［３．効果］
したがって、本排気温度制御装置によれば、還流ガス量制御部３により、新気量が一定（燃料量は必要空燃比に応じた所定量）に保持されている状態で、還流通路２４を流通して温度が低下した還流ガス量を変化させる（増加させる又は減少させる）流量制御が実施されるため、エンジン１０の排気温度を制御する（低下させる又は上昇させる）ことができる。つまり、空燃比の制限を受けることなく（言い換えると、空燃比から独立して）、排気温度のみを制御することができる。
【００５４】
また、燃料噴射制御部４による空燃比制御と併せて排気温度制御を実施すると、空燃比はポスト噴射量（追加燃料量）により制御し、ポスト噴射量により高温となった排気温度は新気量制御部２及び還流ガス量制御部３により制御することができるため、排気の温度を適切な温度範囲内に収めながら空燃比制御を実施することができる。言い換えると、排気温度のみを自在に制御することができるため、所望の空燃比を確実に得ることができる。
【００５５】
また、還流ガス量をポスト噴射量の増加に伴い増加させるため、ポスト噴射量の増加によって排気温度が上昇したら排気温度を低下させることができる。これにより、所望の空燃比を得るための追加燃料を噴くことができる。つまり、排気温度の過昇温を防止しながら、所望の空燃比を得ることができる。
【００５６】
また、還流ガス量制御部３により制御される還流ガス量を、ポスト噴射開始時はゼロにし、ポスト噴射量の増加に伴って増加させていくため、還流ガス量の変化量（言い換えると、増加量や振れ幅）を大きくすることができる。これにより、排気温度の変化量を最大にすることができる。
【００５７】
また、排気温度が所定の制限温度ＴMに達したら、還流ガス量を増加させて排気温度を低下させるため、排気温度を確実に所定の範囲内に抑えることができ、排気温度の過昇温による排気浄化装置等の排気効率の低下や故障等を防ぐことができる。また、排気温度センサ２２により検出された排気温度を用いて還流ガス量を制御するため、制御構成が簡素である。
また、ＶＧターボ１６により新気を過給しながら一定量に保つ場合、多くの新気を吸気通路１４に供給することができ、エンジン１０の熱効率を高めながら、排気温度を独立して制御することができる。
【００５８】
また、スロットルバルブ１８の開度を調節することによって新気量を一定量に保つ場合、装置構成が簡素であり、装置の小型化を実現でき、コストを低減させることができる。
なお、ＶＧターボ１６とスロットルバルブ１８とを用いて新気量を一定量に保つ場合は、ＶＧターボ１６により過給して新気量を増加させながら、スロットルバルブ１８により微妙な調節をすることで確実に新気量を一定にすることができる。
【００５９】
［４．その他］
以上、本発明の実施形態を説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々変形することが可能である。
例えば、上記実施形態では、図３（ｂ）に示すように、排気温度が制限温度に達してから還流ガス量を増加させている（言い換えると、還流ガス量を段階的に増加させている）が、還流ガス量の増加は、排気温度が制限温度に達してからではなく、ポスト噴射を開始してから連続的に増加させてもよい。これにより、排気温度を緩やかに上昇させることができる。
【００６０】
また、還流ガスは、還流通路２４を流通するだけでも温度が低下するため、還流通路２４に還流ガスクーラ２６が介装されていなくてもよい。
また、空燃比センサ２１等の排気の空燃比（排気濃度）を検出する手段は必須ではなく、燃料噴射量と空気量とから計算によって推定してもよい。
【００６１】
また、エンジンは直噴式ディーゼルエンジンに限られず、ガソリンエンジンであってもよい。
また、上記実施形態では、排気温度を低下させる場合について説明したが、排気温度を上昇させたい場合は、上記と逆の制御を行えばよい。すなわち、新気量を一定量に保持する保持制御を実施しているときに、還元ガス量を減少させればよい。
【００６２】
また、上記実施形態では、ポスト噴射量の増加に伴って排気温度が上昇する場合に、還流ガス量を増加させて排気温度を低下させているが、ポスト噴射量の増加によらず排気温度が上昇した場合にも適用可能である。さらに、本排気温度制御装置は、ＮＯｘ吸蔵触媒による還元処理の空燃比制御とともに実施される場合に限られず、排気温度を制御したい場合であれば実施可能である。
【００６３】
また、上記実施形態では、還流通路２４の上流端がエキマニ１９に接続され、下流端がインマニ１３に接続される場合について説明したが、コンプレッサ１６ａよりも上流の吸気通路１４と排気浄化装置２３よりも下流の排気通路２０とを連通するように構成（いわゆる、低圧ＥＧＲシステムとして構成）されていてもよい。なお、この場合は、吸気通路１４と排気通路２０との間の圧力差が低く還流ガスが流れにくいため、還流通路と吸気通路との接続箇所よりも上流に還流ガス量調整用のスロットルバルブを備え、新気量一定化のためにスロットルバルブ１８の上流にスーパーチャージャーや電動ターボ等の過給状態調整手段を備えることが好ましい。
【００６４】
また、上記の低圧ＥＧＲシステムにおいて、還流通路と吸気通路とが接続される部分よりも排気上流側に、スロットルバルブ１８とは別のバルブを設けて新気量を一定に制御してもよい。
【符号の説明】
【００６５】
１ ＥＣＵ（電子制御装置）
２ 新気量制御部（新気量制御手段）
３ 還流ガス量制御部（還流ガス量制御手段）
４ 燃料噴射制御部（燃料噴射制御手段）
１０ エンジン（内燃機関）
１１ 燃料噴射弁
１２ コモンレール
１３ インテークマニホールド（インマニ）
１４ 吸気通路
１５ エアフィルタ
１６ 過給機（ＶＧターボ，新気量制御手段）
１６ａ コンプレッサ
１６ｂ タービン
１７ インタークーラ
１８ スロットルバルブ（新気量制御手段）
１９ エキゾーストマニホールド（エキマニ）
２０ 排気通路
２１ 空燃比センサ
２２ 排気温度センサ（排気温度検出手段）
２３ 排気浄化装置
２４ 還流通路
２５ 還流ガス量制御弁（還流ガス量制御手段）
２６ 還流ガスクーラ
２７ エンジン回転数センサ
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関の排気の温度を制御する排気温度制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、内燃機関（以下、エンジンともいう）の排気中に含まれる特定物質（例えば、炭化水素や窒素酸化物等）を浄化するための触媒装置を排気通路上に介装した排気浄化システムが知られている。例えば、特許文献１には、特定物質の一つである窒素酸化物（以下、ＮＯｘという）を処理するＮＯｘ吸蔵触媒（ＮＯｘトラップ触媒，ＮＯｘ吸蔵還元型触媒ともいう）を備えた排気浄化装置が記載されている。ＮＯｘ吸蔵触媒は、リーン雰囲気下でＮＯｘを吸蔵し、リッチ雰囲気下で吸蔵したＮＯｘを還元して排気浄化処理を行うものである。
【０００３】
また、特許文献２には、内燃機関から排出される炭化水素を吸着又は脱離する吸蔵材（ＨＣ吸着材）と三元触媒とを組み合わせてなる吸蔵触媒（ＨＣトラップ触媒）が記載されている。この技術では、吸蔵触媒の触媒温度が比較的低温であるときに炭化水素を吸着（トラップ）し、触媒温度が比較的高温であるときに炭化水素を脱離させつつ酸化させ、排気を浄化している。
【０００４】
上記のように、排気通路上の触媒装置を用いた排気の浄化処理では、触媒上での化学反応が触媒近傍の雰囲気（酸素濃度や酸化，還元成分の濃度）や触媒温度に応じて進行するため、排気空燃比と排気温度とをともに適切に制御することが要求される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１０−２４９５７号公報
【特許文献２】特開２００５−２４０７２６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、従来の排気浄化システムでは、排気空燃比の制御と排気温度の制御とが相互に影響を及ぼし合うため、これらの双方をともに適切に制御することが難しいという課題がある。
【０００７】
例えば、排気空燃比の制御に関して、空燃比をリッチにする（すなわち、空燃比を低下させる）ための典型的な手法としては、燃料噴射量を増加させることが考えられる。しかし、燃料量の増加に伴ってシリンダー内で発生する熱量が増加するため、排気温度が所望の温度以上まで上昇してしまう場合がある。なお、燃料がシリンダー内で燃焼しないように燃料噴射のタイミングを大幅に遅らせる技術や、排気通路内に燃料を添加する技術も存在するものの、これらの技術は未燃燃料を触媒上で反応させることで還元雰囲気を生成するものであり、シリンダー内の場合と同様に触媒温度の制約がある上、応答性にも乏しい。
【０００８】
一方、シリンダー内に供給する空気量を減少させることでも、理論上は空燃比をリッチにすることが可能である。しかしこの場合、エンジン出力が低下することになるため、車両の運転状態や負荷の状況によっては実施することができない。また、空気量を過度に減らすとスモークが発生してしまうため、空気量を変更することで空燃比を調節するのには限界がある。
【０００９】
上記の通り、排気温度と燃料量との間には相関が認められ、燃料量が増えれば燃料から受ける熱量が増えて排気温度が上昇し、燃料量が少なければその分熱量が減少して排気温度が低下する。このような相関の存在によって、排気空燃比及び排気温度の何れか一方のみを自在に変更することができず、このことが排気空燃比及び排気温度の双方をともに適切な状態に制御することを困難にしているという実情がある。
【００１０】
本件はこのような課題に鑑み案出されたもので、空燃比による制限を受けることなく内燃機関の排気温度を制御できるようにした、排気温度制御装置を提供することを目的とする。
なお、この目的に限らず、後述する発明を実施するための形態に示す各構成により導かれる作用効果であって、従来の技術によっては得られない作用効果を奏することも本件の他の目的として位置づけることができる。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
（１）ここで開示する排気温度制御装置は、内燃機関の気筒内に供給される新気量を制御する新気量制御手段と、前記内燃機関の排気通路と吸気通路とを連通する還流通路を流通する還流ガス量を制御する還流ガス量制御手段と、を備える。
前記新気量制御手段が、前記吸気通路に供給される前記新気量を一定量に保持し、前記還流ガス量制御手段が、前記新気量制御手段によって前記新気量が一定量に保持されている状態で前記還流ガス量を変化させる流量制御を実施することを特徴としている。
すなわち、還流ガス量制御手段は、排気温度を低下させたい場合は還流ガス量を増加させ、排気温度の低下を防ぎたい場合は還流ガス量を減少させる。
【００１２】
（２）前記内燃機関の気筒内に燃料を噴射する燃料噴射弁と、前記燃料噴射弁から噴射される追加燃料量を制御する燃料噴射制御手段と、を備え、前記燃料噴射制御手段が前記追加燃料量の変化に応じて、前記還流ガス量制御手段が前記流量制御を実施することが好ましい。なお、追加燃料とは、動力を得るための主噴射の後にさらに噴射される燃料を意味し、この追加燃料は、排気の空燃比を小さくする目的や排気の温度を高温にする目的に用いられる。また、前記流量制御手段とは、新気量が一定量に保持されている状態で還流ガス量を変化させる制御のことである。燃料噴射制御手段により追加燃料量を増加させたときは還流ガス量制御手段により還流ガス量を増加させ、追加燃料量を減少させたときは還流ガス量を減少させることが好ましい。
【００１３】
（３）前記還流ガス量制御手段が、前記燃料噴射制御手段により噴射される前記追加燃料量の増加に伴い前記還流ガス量を増加させることが好ましい。
（４）前記還流ガス量制御手段が、前記燃料噴射制御手段による前記追加燃料の噴射開始時は前記還流ガス量をゼロにすることが好ましい。
（５）前記内燃機関の排気通路を流通する排気の温度を検出する排気温度検出手段を備え、前記還流ガス量制御手段が、前記排気温度検出手段により検出された前記排気温度が所定の制限温度に達したら前記還流ガス量を増加させることが好ましい。
【００１４】
（６）前記新気量制御手段が、前記吸気通路と前記還流通路との接続部よりも上流側の前記吸気通路と、前記排気通路と前記還流通路との接続部よりも下流側の前記排気通路とにまたがって介装された過給流量を調整可能な過給機であることが好ましい。
（７）前記新気量制御手段が、前記吸気通路と前記還流通路との接続部よりも上流側の前記吸気通路に設けられたスロットルバルブであることが好ましい。
【発明の効果】
【００１５】
本発明の排気温度制御装置によれば、還流ガス量制御手段により、新気量が一定（このとき、燃料量は必要空燃比に応じた所定量）に保持されている状態で、還流通路を流通して温度が低下した還流ガス量を変化させる流量制御が実施されるため、内燃機関の排気温度を制御することができる。つまり、空燃比の制限を受けることなく（言い換えると、空燃比から独立して）排気温度を制御することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】一実施形態に係る排気温度制御装置の全体構成図である。
【図２】一実施形態に係る排気温度制御装置による排気温度制御を説明するグラフであり、（ａ）は還流ガス量と空燃比との関係、（ｂ）は還流ガス量とインマニ圧との関係、（ｃ）は還流ガス量と新気量との関係をそれぞれ示し、（ｄ）は図２（ａ）に示す関係に制御した場合に得られる排気温度の変化を示す。
【図３】一実施形態に係る排気温度制御装置を用いた空燃比制御を説明するグラフであり、（ａ）はポスト噴射量、（ｂ）は還流ガス量、（ｃ）は排気温度の変化を示す。
【図４】一実施形態に係る排気温度制御装置の制御手順を説明するフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、図面により実施の形態について説明する。なお、以下に示す実施形態はあくまでも例示に過ぎず、以下の実施形態で明示しない種々の変形や技術の適用を排除する意図はない。
【００１８】
［１．装置構成］
本実施形態の排気温度制御装置は、図１に示すように、排気浄化装置２３を有するエンジン（内燃機関）１０に適用される。エンジン１０は、ここでは直噴式ディーゼルエンジンであり、エンジン１０の各気筒には燃料噴射弁１１が設けられている。各燃料噴射弁１１には、コモンレール１２から加圧燃料が供給される。燃料噴射弁１１は、この高圧の燃料を気筒内に噴射する。また、エンジン１０には、エンジン回転数センサ２７が設けられており、エンジン回転数センサ２７で検出されたエンジン回転数は、後述するＥＣＵ１へ伝達される。
【００１９】
エンジン１０の吸気側には、インテークマニホールド（以下、インマニと略称する）１３が装着されている。インマニ１３には、車両の外部から供給された空気（新気）が流通する吸気通路１４と、気筒から排出された空気（排気）が還流する還流通路２４とが接続されている。吸気通路１４には、上流側から、空気中のゴミや塵埃等を除去するエアフィルタ１５，新気を圧縮する過給機１６のコンプレッサ１６ａ，圧縮された空気を冷却するインタークーラ１７，及び吸気通路１４を流通する新気の量を調節するスロットルバルブ１８が設けられている。
【００２０】
また、エンジン１０の排気側には、エキゾーストマニホールド（以下、エキマニと略称する）１９が装着されている。エキマニ１９には、排気を車両の外部に導いて排出するための排気通路２０と還流通路２４とが接続されている。排気通路２０には、上流側から、排気通路２０を流通する排気の空燃比を検出する空燃比センサ２１，排気の温度を検出する排気温度センサ２２，過給機１６のタービン１６ｂ，及び排気を浄化する排気浄化装置２３が設けられている。
【００２１】
還流通路２４は、上流端がエキマニ１９に接続され、下流端がインマニ１３に接続されて、吸気側と排気側とを連通するいわゆる排気再循環（Exhaust Gas Recirculation、ＥＧＲ）通路である。すなわち、還流通路２４は、排気を再度吸気系へ戻して循環させて利用するための通路である。なお、ここでは、還流通路２４はインマニ１３とエキマニ１９とを連通するように接続されているが、吸気通路１４と排気通路２０とを連通するように構成されていてもよい。
【００２２】
還流通路２４内の下流側には、還流通路２４内を流通する排気（以下、還流ガスと呼ぶ）の流量を調節する還流ガス量制御弁（還流ガス量制御手段）２５が設けられている。還流ガス量制御弁２５は、後述するＥＣＵ１の還流ガス量制御部３によりその開度が制御されて還流ガス量を調節する。また、還流通路２４の途中には、還流ガスクーラ２６が介装されており、エキマニ１９から還流通路２４へ流れてくる高温の排気（還流ガス）を冷却する。なお、還流通路２４は通常エンジンルームの外側に配設され、ある程度の長さを有しているため、還流ガスは還流通路２４内を流通すれば自然に放熱される。そのため、還流ガスクーラ２６が介装されていない場合であっても、還流ガスの温度は低下する。
【００２３】
このような構成により、エンジン１０の気筒から排出された高温の排気は、エキマニ１９から、排気通路２０を流通し外部へ排出される排気と、還流通路２４を流通し還流通路２４や還流ガスクーラ２６により冷却されてインマニ１３へ導かれる還流ガスとに分かれて流出する。また、インマニ１３には、車両の外部から供給され吸気通路１４を流通した新気と、還流通路２４を流通し還流ガス量制御弁２５によって流量制御された還流ガスとが流入する。
【００２４】
過給機（新気量制御手段）１６は、吸気系（ここではインマニ１３）と還流通路２４との接続部よりも上流側の吸気通路１４と、排気系（ここではエキマニ１９）と還流通路２４との接続部よりも下流側の排気通路２０とにまたがって介装されている。排気通路２０に設けられたタービン１６ｂは、排気通路２０を流通する排気のエネルギ（運動エネルギ及び熱エネルギ）により高速回転する。タービン１６ｂと同軸上で吸気通路１４に設けられたコンプレッサ１６ａは、タービン１６ｂの回転を利用して駆動され、吸気を圧縮し、圧縮した空気を下流へ送る（すなわち過給する）。なお、本実施形態では、過給機１６は圧縮する空気量（過給流量）を調節することができる可変容量ターボ（Variable Geometry Turbo、以下、ＶＧターボという）１６として構成されている。
【００２５】
ＶＧターボ１６は、タービン１６ｂのタービンブレードの開口面積を変化させて、コンプレッサ１６ａの過給効率を変化させることができるものである。つまり、タービン１６ｂの回転速度を変化させることによりコンプレッサ１６ａを制御し、過給する空気量（新気量）を制御する。一般的にＶＧターボ１６は、エンジン１０の回転数に応じてタービンブレードの開口面積が変化するように制御される。すなわち、エンジン１０が高回転時のときは排気流量が多く流速も速いため、十分な速度でタービン１６ｂは回転する。そのため、高回転時はタービンブレードの開口面積を大きくし、過給効率を高める。反対にエンジン１０が低回転時のときは、排気流量が少なく流速も遅いため、タービンブレードの開口面積を小さくして排気流速を加速させて、タービン１６ｂを高速回転させて過給効率を高める。
【００２６】
本実施形態では、ＶＧターボ１６は、エンジン回転数によらず過給効率を変化させることができるように構成されている。つまり、ＶＧターボ１６は、後述するＥＣＵ１の新気量制御部２によりタービン１６ｂが制御され、コンプレッサ１６ａにより圧縮される空気量（新気量）を調節する新気量制御手段として構成されている。
スロットルバルブ（新気量制御手段）１８は、ＶＧターボ１６の下流側でインマニ１３の上流側に設けられ、バルブ開度によって吸気通路１４を流通する新気量を調節するものである。バルブ開度はＥＣＵ１の新気量制御部２により制御される。
【００２７】
空燃比センサ２１は、ここではタービン１６ｂの上流側の排気通路２０に設けられ、排気通路２０内を流通する排気の空燃比（Ａ／Ｆ）を検出し、その検出結果をＥＣＵ１へ伝達する。なお、排気の空燃比を検出する手段として、空燃比センサ２１の代わりに酸素濃度センサ（Ｏ2センサ）を設け、酸素濃度センサによる検出結果と燃料噴射弁１１から筒内へ噴射する燃料量とから空燃比を算出するように構成してもよい。
排気温度センサ（排気温度検出手段）２２は、ここではタービン１６ｂの上流側の排気通路２０に設けられ、排気通路２０内を流通する排気の温度を検出し、検出結果をＥＣＵ１へ伝達する。
【００２８】
排気浄化装置２３は、タービン１６ｂの下流側の排気通路２０に設けられ、排気を外部へ排出する前に排気中に含まれる物質を除去する装置である。ガソリンエンジンやディーゼルエンジン等の内燃機関から排出される排気には、粒子状物質（Particulate Matter、以下、ＰＭという）や窒素酸化物（以下、ＮＯｘという）が含有されている。これらの物質を排気中から除去するために、排気浄化装置２３は、パティキュレートフィルタ（Diesel Particulate Filter、以下、フィルタという）や酸化触媒、ＮＯｘ吸蔵触媒等を備える。
【００２９】
フィルタは、排気中のＰＭを捕集するとともに捕集したＰＭを酸化させて除去する。酸化触媒は、排気中に含まれるＮＯからＰＭを燃焼させるための酸化剤となるＮＯ2を生成する。また、酸化触媒は、フィルタでＰＭを強制的に燃焼させる際に排気温度を昇温させる機能も有する。
【００３０】
ＮＯｘ吸蔵触媒は、例えば白金（Ｐｔ）やロジウム（Ｒｈ）等の貴金属とバリウム（Ｂａ）やカリウム（Ｋ）等のＮＯｘ吸蔵剤とを担持させて構成される。ＮＯｘ吸蔵触媒は、排気の空燃比が大きいリーン雰囲気（酸化雰囲気）下でＮＯｘを捕捉、吸蔵する。そして、排気の空燃比が小さいリッチ雰囲気（還元雰囲気）下で吸蔵したＮＯｘを放出し、還元剤としての炭化水素（ＨＣ）や一酸化炭素（ＣＯ）と反応させて還元する。なおＮＯｘ吸蔵触媒は硫黄分（Ｓ）吸着によりＮＯｘ浄化性能が低下するため、定期的なＳ再生（すなわち、還元雰囲気且つ適度な高温状態における吸着Ｓの放出）が必要となる。
【００３１】
次に、ＥＣＵ１の構成について説明する。ＥＣＵ１は、各種演算処理を実行するＣＰＵ、その制御に必要なプログラムやデータの記憶されたＲＯＭ、ＣＰＵでの演算結果等が一時的に記憶されるＲＡＭ、外部との間で信号を入出力するための入出力ポート等を備えて構成されたコンピュータである。図１に示すように、ＥＣＵ１の入力側には、空燃比センサ２１，排気温度センサ２２及びエンジン回転数センサ２７が接続され、ＥＣＵ１の出力側には、各気筒の燃料噴射弁１１，ＶＧターボ１６のタービン１６ｂ，スロットルバルブ１８及び還流ガス量制御弁２５が接続されている。
【００３２】
［２．制御構成］
［２−１．排気温度制御］
ＥＣＵ１は、新気量制御部２としての機能要素と、還流ガス量制御部３としての機能要素と、燃料噴射制御部４としての機能要素とを有している。本排気温度制御装置は、新気量制御部２及び還流ガス量制御部３で行われる各制御により排気温度を制御する。まず、新気量制御部２及び還流ガス量制御部３で行われる各制御内容を説明し、次に新気量制御部２及び還流ガス量制御部３による排気温度制御について、図２を用いて説明する。
【００３３】
新気量制御部（新気量制御手段）２は、タービン１６ｂのタービンブレードの開口面積及びスロットルバルブ１８の開度をそれぞれ制御することにより、車両の外部から吸気通路１４へ供給される新気の流量を制御するものである。本実施形態では、新気量制御部２は、エンジン１０の気筒内に供給される新気量を一定量に保持する制御を実施する。以下、この制御を保持制御という。
【００３４】
この保持制御は、新気量制御部２が、エンジン１０の回転数によって変化する排気の流量や流速に応じてＶＧターボ１６の過給効率（過給流量）を制御し、さらにスロットルバルブ１８の開度を制御することによって実施される。なお、保持制御はＶＧターボ１６とスロットルバルブ１８のいずれか一方によっても実施可能である。
【００３５】
例えばスロットルバルブ１８のみで保持制御を実施するときは、スロットルバルブ１８の開度を制御し、インマニ１３内へ供給される新気量を一定量になるように制御すればよく、ＶＧターボ１６のみで保持制御を実施する場合は、排気の流量等に応じてＶＧターボ１６の過給効率を制御し、コンプレッサ１６ａで圧縮されて吸気通路１４へ送られる新気量を一定量に保持すればよい。このとき、エンジン１０の回転数とＶＧターボ１６の過給効率との関係を予め取得してマップ化したものを記憶しておき、エンジン回転数センサ２７の検出結果を用いて保持制御を実施してもよい。また、吸気通路１４や排気通路２０に図示しない流量センサを設け、流量センサにより検出された排気流量の値を用いてＶＧターボ１６を制御して保持制御を実施してもよい。
【００３６】
還流ガス量制御部（還流ガス量制御手段）３は、還流ガス量制御弁２５の開度を制御することにより、還流通路２４を流通する還流ガスの流量を制御するものである。還流ガス量制御部３は、新気量制御部２による保持制御が実施されているときに、還流ガス量を変化させる制御を実施する。すなわち、還流ガス量制御部３による制御は、新気量制御部２による保持制御とともに行われる。以下、この制御を流量制御という。
【００３７】
図２は、排気温度制御を説明するグラフである。新気量制御部２は、図２（ａ）に示すように、還流ガス量がゼロのときの新気量をＱN0とする。このときのインマニ１３内の圧力（以下、インマニ圧という）は、図２（ｂ）に示すようにＰ0であり、空燃比は、図２（ｃ）に示すようにＡ／Ｆ0であり、排気温度は、図２（ｄ）に示すようにＴ0である。新気量制御部２は、新気量を一定量ＱN0に保持する保持制御を実施する。ここで、新気量が一定量ＱN0で保持されているため、燃料噴射弁１１から筒内に噴射される燃料量が一定の場合、排気通路へ流れる排気の空燃比Ａ／Ｆは還流ガス量の多少に関わらず、空燃比Ａ／Ｆ0のまま一定値となる。
【００３８】
還流ガス量制御部３は、図２（ａ）に示すように、新気量制御部２による保持制御が実施されているときに、還流ガス量をゼロから徐々に増加させていく。これによりインマニ１３には、新気に加え還流ガスが流入するため、図２（ｂ）に示すようにインマニ圧はＰ0から徐々に増加する。また、インマニ１３内に流入した新気及び還流ガスは混合気となって気筒内へ供給されて燃焼される。このとき、還流ガス中の不活性ガス（Ｈ2Ｏ,ＣＯ2）や残存酸素によってエンジン燃焼は若干の影響を受けるものの、新気が所定量保持されているため、大幅な燃焼悪化は起こりにくい。また、還流ガスは、還流通路２４及び還流ガスクーラ２６によって冷却されている。そのため、図２（ｄ）に示すように、還流ガス量の増加に伴ってエンジン廃熱を希釈する総流体量が増加すること、及び還流ガスが冷却されていることの効果によって、排気温度は還流ガス量がゼロのときの温度Ｔ0から徐々に低下する。
【００３９】
このように、新気量制御部２により保持制御を実施した（新気量を一定量に保持した）状態で、還流ガス量のみを増加させることで、排気温度が低下する。反対に、新気量を一定量に保持した状態で還流ガス量を減少させることで、排気温度が上昇する。言い換えると、新気量と還流ガス量とを同時に制御することで、排気温度のみが変化する。
【００４０】
［２−２．空燃比制御］
次に、上記した排気温度制御装置を用いた空燃比制御を説明する。ここでは、上記の排気温度制御を図１に示す排気浄化装置２３における空燃比制御と組み合わせた例を説明する。
【００４１】
図１に示すように、燃料噴射制御部（燃料噴射制御手段）４は、燃料噴射弁１１によって噴射される燃料量や噴射タイミングを制御するものである。本実施形態では、燃料噴射制御部４は、動力（トルク）を得るための主噴射の後に、いわゆるポスト噴射と呼ばれる噴射を実施する。このポスト噴射とは、主噴射の後にさらに燃料を噴射すること（すなわち、追加噴射）であり、後から噴射された燃料（以下、追加燃料という）は、エンジン１０内で燃焼はするものの、主噴射と比べ動力になる割合が少ないため、所望の動力を得る目的とは別に、排気の空燃比を小さくする目的や排気の温度を高温にする目的に用いられる。このポスト噴射は、上記したＮＯｘ吸蔵触媒による排気浄化処理において利用される。
【００４２】
ＮＯｘ吸蔵触媒による排気浄化処理では、空燃比制御が重要となってくる。これは、ＮＯｘを触媒に吸蔵させるためには空燃比を大きくする必要があり、吸蔵させたＮＯｘを還元するためには空燃比を小さくする必要があるからである。燃料噴射制御部４は、ポスト噴射の燃料量（追加燃料量）を制御して空燃比制御を実施する。すなわち、空燃比を小さくするときは追加燃料量を増加させ、空燃比を大きくするときは追加燃料量を減少させる。
【００４３】
ここで、ＮＯｘ吸蔵触媒を還元処理する場合を考えると、燃料噴射制御部４は、ポスト噴射の燃料量（すなわち追加燃料量、以下、これをポスト噴射量ともいう）を増加させて、排気の空燃比を小さくするが、ポスト噴射量の増加により排気温度も上昇する。ターボチャージャーやＮＯｘ吸蔵触媒等の排気系装置は、高温の排気に耐え得る耐熱性を有しているものの、所定の制限温度（上限温度）ＴMが予め定められているため、排気温度をこの制限温度以下に抑える必要がある。ポスト噴射量を増加させて空燃比を小さくしていった場合、あるところで排気温度が制限温度ＴMに達すると、それ以上ポスト噴射量を増加させることができないため、所望の空燃比を得ることができないことが考えられる。
【００４４】
このとき、ポスト噴射による空燃比制御とは別に、本排気温度制御装置による排気温度制御を実施する。図３は、空燃比制御に併せて排気温度制御を行ったときの状態であり、（ａ）はポスト噴射量を増加させたときの空燃比の変化、（ｂ）は空燃比の変化に対する還流ガス量の変化、（ｃ）は空燃比の変化に対する排気温度の変化をそれぞれ示す。なお、図３（ａ）〜（ｃ）の中にはそれぞれ三つのグラフ（図中のＡ，Ｂ，Ｃ）が含まれており、図中のＡ，Ｂ，Ｃはそれぞれ対応する。また、ここでは新気の保持制御が前提となり、図３には図示していないがＡ，Ｂ，Ｃとも新気量は同量の一定量に制御されている。
【００４５】
図３（ａ）に示すように、ポスト噴射量がゼロの時の空燃比をＡ／Ｆ0とする。また、ＮＯｘ還元処理を行うために必要な空燃比を所望の空燃比Ａ／ＦTとする。所望の空燃比Ａ／ＦTを得るために、図３（ａ）に示すようにポスト噴射量を徐々に増加させる（図中矢印Ａ）。ポスト噴射量が増加されると、図３（ｃ）に示すように排気温度も上昇する（図中Ａ）。そして、排気温度は空燃比がＡ／Ｆ1になったときに制限温度ＴMに達し、これ以上ポスト噴射量を増加させることができなくなる。
【００４６】
そこで、図３（ｂ）に示すように、空燃比がＡ／Ｆ1になったときに還流ガス量を増加させる（図中Ｂ）。なお、ポスト噴射開始時（空燃比がＡ／Ｆ0）から空燃比がＡ／Ｆ1になるまでの間は、還流ガス量はゼロに制御されている（図中Ａ）。還流ガス量の増加により、排気温度は一気に低下して制限温度ＴMよりも低くなるため、ポスト噴射量をさらに増加させることができ、空燃比が所望の空燃比Ａ／ＦTにより近づく（図中矢印Ｂ）。
【００４７】
ポスト噴射量の増加により、排気温度が再び制限温度ＴMに達したら、還流ガス量をさらに増加させる（図中Ｃ）。これにより、排気温度は再び低下するため、ポスト噴射量をさらに増加させて、空燃比を小さくする（図中矢印Ｃ）。このように、ポスト噴射量の増加により空燃比を小さくしながら、上昇する排気温度は還流ガス量の増加により低下させる。これにより、ポスト噴射を継続して実施することができ、所望の空燃比Ａ／ＦTを得ることができる。なお、図３では、所望の空燃比Ａ／ＦTになったときの排気の温度は制限温度ＴM未満のＴCである。
【００４８】
この手法により還流ガス量とポスト噴射量とを調整すれば、温度を耐久制限内に収められるだけでなく（すなわち、温度の制限制御に限られず）、ＮＯｘ吸蔵触媒のＳ再生等、空燃比と触媒温度とをともに適切な状態にすることもできる（すなわち、空燃比と触媒温度とをともに制御可能である）。
【００４９】
図３（ａ）〜（ｃ）に示す排気温度制御の手順を図４のフローチャートを用いて説明する。図４に示すフローチャートは、所定の周期（例えば、数[ｍｓ]周期）で動作する。また、下記の各ステップは、コンピュータのハードウェアに割り当てられた各機能（手段）が、ソフトウェア（コンピュータプログラム）によって動作することによって実施される。
【００５０】
本排気温度制御装置は、排気温度を制御したい場合に以下の制御フローをスタートする。ここでは、ＮＯｘ吸蔵触媒を還元処理するための空燃比制御と併せて排気温度制御を行う場合を説明する。
【００５１】
図４に示すように、ステップＳ１０では、排気温度センサ２２により排気温度Ｔを検出する。この温度情報はＥＣＵ１へ伝達され、ステップＳ２０において検出された排気温度Ｔが所定の制限温度ＴMよりも高いか否かが判定される。排気温度が未だ制限温度ＴMに達していない場合は、ＮＯルートからステップＳ３０へ進み、燃料噴射制御部４によりポスト噴射量を増加させる。ポスト噴射量の増加により空燃比が小さくなるため、ステップＳ５０において、空燃比センサ２１により空燃比Ａ／Ｆを検出する。そして、ステップＳ６０では、検出された空燃比Ａ／Ｆが所望の空燃比Ａ／ＦTに達したか否かが判定される。所望の空燃比Ａ／ＦTに達していればフローを終了し、所望の空燃比Ａ／ＦTに達していなければリターンして、ステップＳ１０からのステップを繰り返す。
【００５２】
一方、ステップＳ２０において、検出された排気温度が制限温度ＴMに達している場合は、そのままポスト噴射量を増加させることができないため、ステップＳ４０において、還流ガス量制御部３により還流ガス量を増加させる。還流ガス量の増加により、排気温度は低下する。そして、ステップＳ５０及びＳ６０において空燃比Ａ／Ｆの判定を行う。このような制御フローにより、図３（ｃ）に示すような温度変化のグラフが得られる。
【００５３】
［３．効果］
したがって、本排気温度制御装置によれば、還流ガス量制御部３により、新気量が一定（燃料量は必要空燃比に応じた所定量）に保持されている状態で、還流通路２４を流通して温度が低下した還流ガス量を変化させる（増加させる又は減少させる）流量制御が実施されるため、エンジン１０の排気温度を制御する（低下させる又は上昇させる）ことができる。つまり、空燃比の制限を受けることなく（言い換えると、空燃比から独立して）、排気温度のみを制御することができる。
【００５４】
また、燃料噴射制御部４による空燃比制御と併せて排気温度制御を実施すると、空燃比はポスト噴射量（追加燃料量）により制御し、ポスト噴射量により高温となった排気温度は新気量制御部２及び還流ガス量制御部３により制御することができるため、排気の温度を適切な温度範囲内に収めながら空燃比制御を実施することができる。言い換えると、排気温度のみを自在に制御することができるため、所望の空燃比を確実に得ることができる。
【００５５】
また、還流ガス量をポスト噴射量の増加に伴い増加させるため、ポスト噴射量の増加によって排気温度が上昇したら排気温度を低下させることができる。これにより、所望の空燃比を得るための追加燃料を噴くことができる。つまり、排気温度の過昇温を防止しながら、所望の空燃比を得ることができる。
【００５６】
また、還流ガス量制御部３により制御される還流ガス量を、ポスト噴射開始時はゼロにし、ポスト噴射量の増加に伴って増加させていくため、還流ガス量の変化量（言い換えると、増加量や振れ幅）を大きくすることができる。これにより、排気温度の変化量を最大にすることができる。
【００５７】
また、排気温度が所定の制限温度ＴMに達したら、還流ガス量を増加させて排気温度を低下させるため、排気温度を確実に所定の範囲内に抑えることができ、排気温度の過昇温による排気浄化装置等の排気効率の低下や故障等を防ぐことができる。また、排気温度センサ２２により検出された排気温度を用いて還流ガス量を制御するため、制御構成が簡素である。
また、ＶＧターボ１６により新気を過給しながら一定量に保つ場合、多くの新気を吸気通路１４に供給することができ、エンジン１０の熱効率を高めながら、排気温度を独立して制御することができる。
【００５８】
また、スロットルバルブ１８の開度を調節することによって新気量を一定量に保つ場合、装置構成が簡素であり、装置の小型化を実現でき、コストを低減させることができる。
なお、ＶＧターボ１６とスロットルバルブ１８とを用いて新気量を一定量に保つ場合は、ＶＧターボ１６により過給して新気量を増加させながら、スロットルバルブ１８により微妙な調節をすることで確実に新気量を一定にすることができる。
【００５９】
［４．その他］
以上、本発明の実施形態を説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々変形することが可能である。
例えば、上記実施形態では、図３（ｂ）に示すように、排気温度が制限温度に達してから還流ガス量を増加させている（言い換えると、還流ガス量を段階的に増加させている）が、還流ガス量の増加は、排気温度が制限温度に達してからではなく、ポスト噴射を開始してから連続的に増加させてもよい。これにより、排気温度を緩やかに上昇させることができる。
【００６０】
また、還流ガスは、還流通路２４を流通するだけでも温度が低下するため、還流通路２４に還流ガスクーラ２６が介装されていなくてもよい。
また、空燃比センサ２１等の排気の空燃比（排気濃度）を検出する手段は必須ではなく、燃料噴射量と空気量とから計算によって推定してもよい。
【００６１】
また、エンジンは直噴式ディーゼルエンジンに限られず、ガソリンエンジンであってもよい。
また、上記実施形態では、排気温度を低下させる場合について説明したが、排気温度を上昇させたい場合は、上記と逆の制御を行えばよい。すなわち、新気量を一定量に保持する保持制御を実施しているときに、還元ガス量を減少させればよい。
【００６２】
また、上記実施形態では、ポスト噴射量の増加に伴って排気温度が上昇する場合に、還流ガス量を増加させて排気温度を低下させているが、ポスト噴射量の増加によらず排気温度が上昇した場合にも適用可能である。さらに、本排気温度制御装置は、ＮＯｘ吸蔵触媒による還元処理の空燃比制御とともに実施される場合に限られず、排気温度を制御したい場合であれば実施可能である。
【００６３】
また、上記実施形態では、還流通路２４の上流端がエキマニ１９に接続され、下流端がインマニ１３に接続される場合について説明したが、コンプレッサ１６ａよりも上流の吸気通路１４と排気浄化装置２３よりも下流の排気通路２０とを連通するように構成（いわゆる、低圧ＥＧＲシステムとして構成）されていてもよい。なお、この場合は、吸気通路１４と排気通路２０との間の圧力差が低く還流ガスが流れにくいため、還流通路と吸気通路との接続箇所よりも上流に還流ガス量調整用のスロットルバルブを備え、新気量一定化のためにスロットルバルブ１８の上流にスーパーチャージャーや電動ターボ等の過給状態調整手段を備えることが好ましい。
【００６４】
また、上記の低圧ＥＧＲシステムにおいて、還流通路と吸気通路とが接続される部分よりも排気上流側に、スロットルバルブ１８とは別のバルブを設けて新気量を一定に制御してもよい。
【符号の説明】
【００６５】
１ ＥＣＵ（電子制御装置）
２ 新気量制御部（新気量制御手段）
３ 還流ガス量制御部（還流ガス量制御手段）
４ 燃料噴射制御部（燃料噴射制御手段）
１０ エンジン（内燃機関）
１１ 燃料噴射弁
１２ コモンレール
１３ インテークマニホールド（インマニ）
１４ 吸気通路
１５ エアフィルタ
１６ 過給機（ＶＧターボ，新気量制御手段）
１６ａ コンプレッサ
１６ｂ タービン
１７ インタークーラ
１８ スロットルバルブ（新気量制御手段）
１９ エキゾーストマニホールド（エキマニ）
２０ 排気通路
２１ 空燃比センサ
２２ 排気温度センサ（排気温度検出手段）
２３ 排気浄化装置
２４ 還流通路
２５ 還流ガス量制御弁（還流ガス量制御手段）
２６ 還流ガスクーラ
２７ エンジン回転数センサ
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関の気筒内に供給される新気量を制御する新気量制御手段と、
前記内燃機関の排気通路と吸気通路とを連通する還流通路を流通する還流ガス量を制御する還流ガス量制御手段と、を備え、
前記新気量制御手段が、前記吸気通路に供給される前記新気量を一定量に保持し、
前記還流ガス量制御手段が、前記新気量制御手段によって前記新気量が一定量に保持されている状態で前記還流ガス量を変化させる流量制御を実施する
ことを特徴とする、排気温度制御装置。
【請求項２】
前記内燃機関の気筒内に燃料を噴射する燃料噴射弁と、
前記燃料噴射弁から噴射される追加燃料量を制御する燃料噴射制御手段と、を備え、
前記燃料噴射制御手段が前記追加燃料量の変化に応じて、前記還流ガス量制御手段が前記流量制御を実施する
ことを特徴とする、請求項１記載の排気温度制御装置。
【請求項３】
前記還流ガス量制御手段が、前記燃料噴射制御手段により噴射される前記追加燃料量の増加に伴い前記還流ガス量を増加させる
ことを特徴とする、請求項２記載の排気温度制御装置。
【請求項４】
前記還流ガス量制御手段が、前記燃料噴射制御手段による前記追加燃料の噴射開始時は前記還流ガス量をゼロにする
ことを特徴とする、請求項３記載の排気温度制御装置。
【請求項５】
前記内燃機関の排気通路を流通する排気の温度を検出する排気温度検出手段を備え、
前記還流ガス量制御手段が、前記排気温度検出手段により検出された前記排気温度が所定の制限温度に達したら前記還流ガス量を増加させる
ことを特徴とする、請求項２〜４のいずれか１項に記載の排気温度制御装置。
【請求項６】
前記新気量制御手段が、前記吸気通路と前記還流通路との接続部よりも上流側の前記吸気通路と、前記排気通路と前記還流通路との接続部よりも下流側の前記排気通路とにまたがって介装された過給流量を調整可能な過給機である
ことを特徴とする、請求項１〜５のいずれか１項に記載の排気温度制御装置。
【請求項７】
前記新気量制御手段が、前記吸気通路と前記還流通路との接続部よりも上流側の前記吸気通路に設けられたスロットルバルブである
ことを特徴とする、請求項１〜６のいずれか１項に記載の排気温度制御装置。
【請求項１】
内燃機関の気筒内に供給される新気量を制御する新気量制御手段と、
前記内燃機関の排気通路と吸気通路とを連通する還流通路を流通する還流ガス量を制御する還流ガス量制御手段と、を備え、
前記新気量制御手段が、前記吸気通路に供給される前記新気量を一定量に保持し、
前記還流ガス量制御手段が、前記新気量制御手段によって前記新気量が一定量に保持されている状態で前記還流ガス量を変化させる流量制御を実施する
ことを特徴とする、排気温度制御装置。
【請求項２】
前記内燃機関の気筒内に燃料を噴射する燃料噴射弁と、
前記燃料噴射弁から噴射される追加燃料量を制御する燃料噴射制御手段と、を備え、
前記燃料噴射制御手段が前記追加燃料量の変化に応じて、前記還流ガス量制御手段が前記流量制御を実施する
ことを特徴とする、請求項１記載の排気温度制御装置。
【請求項３】
前記還流ガス量制御手段が、前記燃料噴射制御手段により噴射される前記追加燃料量の増加に伴い前記還流ガス量を増加させる
ことを特徴とする、請求項２記載の排気温度制御装置。
【請求項４】
前記還流ガス量制御手段が、前記燃料噴射制御手段による前記追加燃料の噴射開始時は前記還流ガス量をゼロにする
ことを特徴とする、請求項３記載の排気温度制御装置。
【請求項５】
前記内燃機関の排気通路を流通する排気の温度を検出する排気温度検出手段を備え、
前記還流ガス量制御手段が、前記排気温度検出手段により検出された前記排気温度が所定の制限温度に達したら前記還流ガス量を増加させる
ことを特徴とする、請求項２〜４のいずれか１項に記載の排気温度制御装置。
【請求項６】
前記新気量制御手段が、前記吸気通路と前記還流通路との接続部よりも上流側の前記吸気通路と、前記排気通路と前記還流通路との接続部よりも下流側の前記排気通路とにまたがって介装された過給流量を調整可能な過給機である
ことを特徴とする、請求項１〜５のいずれか１項に記載の排気温度制御装置。
【請求項７】
前記新気量制御手段が、前記吸気通路と前記還流通路との接続部よりも上流側の前記吸気通路に設けられたスロットルバルブである
ことを特徴とする、請求項１〜６のいずれか１項に記載の排気温度制御装置。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図２】
【図３】
【図４】
【公開番号】特開２０１３−２４２２５（Ｐ２０１３−２４２２５Ａ）
【公開日】平成２５年２月４日（２０１３．２．４）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１１−１６３０４０（Ｐ２０１１−１６３０４０）
【出願日】平成２３年７月２６日（２０１１．７．２６）
【出願人】（０００００６２８６）三菱自動車工業株式会社 (2,892)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２５年２月４日（２０１３．２．４）
【国際特許分類】
【出願日】平成２３年７月２６日（２０１１．７．２６）
【出願人】（０００００６２８６）三菱自動車工業株式会社 (2,892)
【Ｆターム（参考）】
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