竪型溶解炉および溶銑製造方法
【課題】炭材の燃焼・発熱を促進し、溶銑を高い生産性で製造することができる竪型溶解炉を提供する。
【解決手段】炉頂部から鉄源と炭材を装入し、炉下部に設けられた複数の羽口から熱風を吹き込み、炭材の燃焼熱で鉄源を溶解することにより溶銑を製造する竪型溶解炉において、少なくとも一部の羽口内に、酸素噴射管Ａと燃料ガス噴射管Ｂを設置するとともに、当該羽口の先端内径をｄとした場合、酸素噴射管Ａから噴射される酸素と燃料ガス噴射管Ｂから噴射される燃料ガスとが、羽口先端から炉中心方向における距離ｄ以内の領域（但し、羽口内部の領域を含む）で接触するように構成した。噴射管Ａ，Ｂから噴射される酸素と燃料ガスとの燃焼ガスにより羽口先近傍領域の雰囲気温度が上昇し、炭材の燃焼・発熱が促進されることで溶銑の生産性が向上する。
【解決手段】炉頂部から鉄源と炭材を装入し、炉下部に設けられた複数の羽口から熱風を吹き込み、炭材の燃焼熱で鉄源を溶解することにより溶銑を製造する竪型溶解炉において、少なくとも一部の羽口内に、酸素噴射管Ａと燃料ガス噴射管Ｂを設置するとともに、当該羽口の先端内径をｄとした場合、酸素噴射管Ａから噴射される酸素と燃料ガス噴射管Ｂから噴射される燃料ガスとが、羽口先端から炉中心方向における距離ｄ以内の領域（但し、羽口内部の領域を含む）で接触するように構成した。噴射管Ａ，Ｂから噴射される酸素と燃料ガスとの燃焼ガスにより羽口先近傍領域の雰囲気温度が上昇し、炭材の燃焼・発熱が促進されることで溶銑の生産性が向上する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鉄源を炭材の燃焼熱により溶解して溶銑を製造する竪型溶解炉と、この竪型溶解炉を用いた溶銑製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、竪型溶解炉を用いて鉄系スクラップなどの鉄源を溶解するプロセスが知られている（例えば、特許文献１）。このプロセスでは、竪型溶解炉の炉頂部から鉄系スクラップなどの鉄源とコークスを装入し、炉下部に設けられた複数の羽口（送風羽口）から熱風を吹き込み、コークスの燃焼熱で鉄源を溶解することにより溶銑が得られる。
【特許文献１】特開昭５６−１５６７０９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
竪型溶解炉による溶銑の製造プロセスでは、炉腹断面積当たりの生産性を高めることが重要である。このような生産性の観点からは、炉腹断面全体がコークスの燃焼、発熱に有効に利用されることが望ましいが、実際は必ずしも有効に利用されている訳ではない。特に、（a）送風温度が６００℃前後の場合の羽口先近傍、（b）充填物のサイズに対して相対的に炉の径が大きい場合の炉中心部、などの領域ではコークスの燃焼、発熱が不十分になりやすく、生産性を高める上で問題となる。
【０００４】
したがって本発明の目的は、このような従来技術の課題を解決し、炭材の燃焼・発熱、特に羽口先近傍領域での炭材の燃焼・発熱を促進し、溶銑を高い生産性で製造することができる竪型溶解炉を提供することにある。
また、本発明の他の目的は、羽口先近傍領域とともに、炉中心部領域での炭材の燃焼・発熱を促進し、溶銑をより高い生産性で製造することができる竪型溶解炉を提供することにある。
さらに、本発明の他の目的は、そのような竪型溶解炉を用いて、溶銑を高い生産性で安定的に製造することができる溶銑製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記課題を解決するための本発明は、以下を要旨とするものである。
［1］炉頂部から鉄源と炭材を装入し、炉下部に設けられた複数の羽口から熱風を吹き込み、炭材の燃焼熱で鉄源を溶解することにより溶銑を製造する竪型溶解炉において、少なくとも一部の羽口内に、酸素噴射管と燃料ガス噴射管を設置するとともに、当該羽口の先端内径をｄとした場合、前記酸素噴射管から炉内に向けて噴射される酸素と前記燃料ガス噴射管から炉内に向けて噴射される燃料ガスとが、羽口先端から炉中心方向における少なくとも距離ｄ以内の領域（但し、羽口内部の領域を含む）で接触するように構成したことを特徴とする竪型溶解炉。
【０００６】
［2］上記［1］の竪型溶解炉において、酸素噴射管と燃料ガス噴射管を２重管状に設け、該２重管の外管を酸素噴射管とし、内管を燃料ガス噴射管とすることを特徴とする竪型溶解炉。
［3］上記［1］の竪型溶解炉において、酸素噴射管と燃料ガス噴射管を２重管状に設け、該２重管の外管を燃料ガス噴射管とし、内管を酸素噴射管とすることを特徴とする竪型溶解炉。
［4］上記［1］〜［3］のいずれかの竪型溶解炉において、酸素噴射管のノズル部がラバール状または先細状であることを特徴とする竪型溶解炉。
【０００７】
［5］上記［1］〜［4］のいずれかの竪型溶解炉を用いた溶銑製造方法であって、鉄源として、鉄系スクラップ、鉄含有ダストおよび／または鉄含有スラッジの塊成化物の１種以上を炉に装入するとともに、酸素噴射管から酸素を、燃料ガス噴射管から燃料ガスを、それぞれ炉内に向けて噴射することを特徴とする溶銑製造方法。
［6］上記［5］の溶銑製造方法において、燃料ガス噴射管から噴射する燃料ガスが、天然ガス、プロパンガス、製鉄プロセスガス、液体燃料気化ガスの１種または２種以上を主成分とすることを特徴とする溶銑製造方法。
【０００８】
［7］上記［5］または［6］の溶銑製造方法において、酸素噴射管から、ノズル出口流速が超音速の酸素ジェットを噴射することを特徴とする溶銑製造方法。
［8］上記［5］〜［7］のいずれかの溶銑製造方法において、炉に装入する炭材の調和平均粒径ｄｐが、炉内径Ｄに対してＤ／ｄｐ≧３０を満足することを特徴とする溶銑製造方法。
ここで、本発明において酸素噴射管から噴射される酸素と燃料ガス噴射管から噴射される燃料ガスとが「接触する」とは、酸素噴射管および燃料ガス噴射管の噴射口（ノズル）から噴出する各々のガスが、噴射方向中心に対して片側１０°（両側２０°）の角度で拡がるガス拡散領域を形成した際に、酸素と燃料ガスのガス拡散領域どうしが一部でも重なり合う状態を指す。したがって、酸素噴射管の噴射口と燃料ガス噴射管の噴射口とが隣接していれば、実質的にそれら噴射口（ノズル先）の位置が、ガスどうしの「接触する」位置ということになる。
【発明の効果】
【０００９】
本発明の竪型溶解炉によれば、羽口内に設置された酸素噴射管と燃料ガス噴射管からそれぞれ噴射される酸素と燃料ガスが羽口先で燃焼することにより、羽口先近傍領域の雰囲気温度を上昇させることができ、その領域での炭材の燃焼・発熱を効果的に促進させることがでる。このため溶銑の生産性を向上させることができる。
また、本発明において、酸素噴射管と燃料ガス噴射管を２重管状に設け、この２重管の外管を酸素噴射管、内管を燃料ガス噴射管とする構造とした場合には、酸素と燃料ガスの接触状態が高まるため燃焼効率がより向上し、このため、羽口先近傍領域での炭材の燃焼・発熱をより効果的に促進させることができる。
【００１０】
また、本発明において、酸素噴射管と燃料ガス噴射管を２重管状に設け、この２重管の外管を燃料ガス噴射管、内管を酸素噴射管とする構造とした場合には、上述したような、羽口先近傍領域において雰囲気温度が上昇してコークスの燃焼・発熱を促進させるという効果が得られるだけでなく、羽口先で生じる燃焼ガスが酸素噴射管から噴射される酸素流を外側から包み込むことで、酸素流がそれほど拡散しない状態で炉中心部領域に到達でき、この酸素により炉中心部領域でのコークスの燃焼・発熱を促進させることができる。その結果、羽口先から炉中心部までの広い領域で、コークスの燃焼・発熱を促進でき、溶銑の生産性をより高めることができる。
【００１１】
また、本発明において、酸素噴射管のノズル部をラバール状または先細状の構造とした場合には、酸素噴射管から超音速またはそれに近い高速酸素流を吐出できるので、酸素流を炉中心部領域まで到達させることが容易になり、同領域での発熱・溶解をより促進させることができる。そして、特に、酸素噴射管と燃料ガス噴射管を２重管状に設け、この２重管の外管を燃料ガス噴射管、内管を酸素噴射管とする構造とした場合における上述した効果を、さらに高めることができる。
また、以上のような竪型溶解炉を用いた本発明の溶銑製造方法によれば、羽口先近傍領域の雰囲気温度を上昇させて、同領域での炭材の燃焼・発熱を促進させることができ、さらには羽口先から炉中心部までの広い領域で炭材の燃焼・発熱を促進させることができるので、溶銑を高い生産性で安定的に製造することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
本発明が対象とする竪型溶解炉は、炉頂部から鉄源と炭材を装入し、炉下部に設けられた複数の羽口から熱風を吹き込み、炭材の燃焼熱で鉄源を溶解することにより溶銑を製造する竪型溶解炉である。この竪型溶解炉は、炉内径Ｄと原燃料充填層高さＨの比Ｈ／Ｄが２以上、好ましくは２．５以上とすることが望ましい。これにより、原燃料充填層下部に安定した赤熱炭材充填層を形成することができ、羽口からの送風で炭材を燃焼・発熱させ、充填物を効率よく溶解できる。
【００１３】
使用する鉄源としては、鉱石類、鉄系スクラップ、鉄含有ダストまたは／および鉄含有スラッジの塊成化物などの１種以上が使用され、また炭材としては、一般にコークスが用いられる。したがって、本発明が対象とする竪型溶解炉には高炉も含まれるが、特に本発明は、後述するような理由により、鉄源として鉄含有ダストまたは／および鉄含有スラッジの塊成化物（以下、説明の便宜上「鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物」という。）を用いる竪型溶解炉に好適なものである。なお、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物などの炉装入物については後に詳述する。
【００１４】
図１は、本発明が適用される竪型溶解炉とその基本的な操業形態を模式的に示したもので、この例では、鉄系スクラップ、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物の１種以上を主たる鉄源とする竪型溶解炉を示している。
図において、１は炉体、２は炉頂に設けられる原料装入部、３は炉下部の周方向において適当な間隔で設けられる複数の羽口（送風羽口）、４はこの羽口３に熱風を供給する熱風管、５は炉体上部に接続される排気ダクト、６は前記排気ダクト５の途中に設けられる集塵装置である。
この溶解炉の大きさ等に本質的な制限はないが、実質的に操業可能若しくは操業上有利なサイズとして、通常は、羽口位置での炉内径が２〜４ｍ程度、炉高が５〜１０ｍ程度である。羽口数に制限はないが、通常、４〜１２本程度である。
【００１５】
このような溶解炉では、炉頂の原料装入部２から鉄源（鉄系スクラップ、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物の１種以上を主体とする鉄源）とコークスを装入するとともに、複数の羽口３から熱風を吹き込み、コークスの燃焼ガスの熱で鉄源を溶解し、溶銑とする。生成した溶銑は炉底部の出銑口から炉外に取り出される。また、炉内では上昇する熱風に伴いダストも生成し、このダストは排気ダクト５を経由して集塵装置６で捕集される。
【００１６】
本発明では、少なくとも一部の羽口３内に、酸素噴射管Ａと燃料ガス噴射管Ｂを設置するとともに、当該羽口の先端内径をｄとした場合、酸素噴射管Ａから炉内に向けて噴射される酸素と燃料ガス噴射管Ｂから炉内に向けて噴射される燃料ガスとが、羽口先端から炉中心方向における距離ｄ以内の領域（但し、羽口内部の領域を含む）で接触するように構成する。燃料ガス噴射管Ｂから噴射する燃料ガスには、後述するように、天然ガスやプロパンガスなどが用いられる。
酸素噴射管Ａと燃料ガス噴射管Ｂを設置するのは、炉体１が有する全部の羽口３でもよいし、一部の羽口３でもよい。また、適用する羽口を周期的に変えてもよい。
【００１７】
以下の各実施形態については、炭材としてコークスを用いる場合を例に説明する。
図２は、本発明の一実施形態における羽口構造を示すもので、図２（ａ）は羽口の縦断面図、図２（ｂ）は羽口の正面図である。図において、３０が羽口管、３１が羽口先端である。
この実施形態では、酸素噴射管Ａと燃料ガス噴射管Ｂを並列状に設置したものである。上記のように酸素噴射管Ａと燃料ガス噴射管Ｂは、それぞれから噴射される酸素と燃料ガスとが、羽口先端３１から炉中心方向における距離ｄ以内の領域で接触する（したがって、少なくとも一部において混合し、燃焼する）ように配置される。ここで、羽口先端３１から炉中心方向における距離ｄ以内の領域には、羽口内部の領域も含まれる。本実施形態では、両噴射管Ａ，Ｂからそれぞれ噴射される酸素と燃料ガスは、噴射後すぐに羽口内部の領域で接触し、燃焼する。
【００１８】
ここで、酸素噴射管Ａと燃料ガス噴射管Ｂからそれぞれ噴射される酸素と燃料ガスが接触する位置が、羽口先端３１から炉中心方向で距離ｄを超えると、燃料ガスが主に送風空気と燃焼することになり、純酸素は送風空気中に希釈されてしまうので、燃焼温度の増大が抑制されてしまう。化学平衡計算によれば、例えば、都市ガスの主成分であるメタンガスの断熱火炎温度は、空気（２５℃）では１９５４℃（２２２７Ｋ）、熱風（６００℃）でも２２１６℃（２４８９Ｋ）にとどまるので、羽口先におけるコークス表面温度２０００℃（２２７３Ｋ）前後の温度と大差ない。一方、純酸素燃焼であれば、断熱火炎温度は２７８１℃（３０５４Ｋ）まで上昇するので、温度上昇による燃焼速度向上効果が期待できる。
【００１９】
また、酸素噴射管Ａと燃料ガス噴射管Ｂから噴射される酸素と燃料ガスが接触する位置は、羽口内部であってもよいが、羽口先端３１から羽口内方に距離２ｄ以上離れた位置で接触すると、純酸素燃焼による高温火炎からの熱が羽口内面に負荷され、羽口内面の損耗や熱損失の増大につながるので望ましくない。このため酸素噴射管Ａと燃料ガス噴射管Ｂから噴射される酸素と燃料ガスが接触する位置は、羽口先端３１から羽口内方に距離２ｄ未満の範囲であることが好ましい。
酸素噴射管Ａと燃料ガス噴射管Ｂは、その各先端が羽口先端３１から突出しないように設置される。これら噴射管Ａ，Ｂの先端が羽口先端３１から突出すると、羽口先のコークス充填層内を流下する流鉄によって損耗を生じるので望ましくない。
【００２０】
一方、本実施形態のように酸素噴射管Ａと燃料ガス噴射管Ｂの各先端が羽口内部に位置する場合、その先端と羽口先端３１との間隔Ｌは、下記の条件を満足することが好ましい。これは酸素や燃料ガスの噴流ないし火炎が直接羽口内面に接触することを避け、羽口内面への熱負荷を軽減するためである。
Ｌ＜ｄ／（２tanθ）
但し、θ：ノズル（噴射口）先での噴出ガスの片側の拡がり角度（ガス噴射方向中心に対する片側の拡がり角度）であって、１０°とする。
【００２１】
本発明による羽口構造を有する溶解炉では、酸素噴射管Ａと燃料ガス噴射管Ｂから炉内に向けてそれぞれ酸素と燃料ガスが噴射され、この酸素と燃料ガスは羽口先で接触して燃焼し、羽口先近傍に高温の燃焼ガスが供給され、その領域の雰囲気温度を効果的に上昇させることができる。例えば、一般のキュポラ等の竪型溶解炉の送風温度は６００℃前後であるが、このような温度の送風空気（熱風）が赤熱コークスに当たっても、燃焼速度はそれほど大きくはなく、送風空気が有効に燃焼に寄与するのは炉内部で生成する高温のＣＯガスと接触・燃焼する段階においてである。それ故、羽口先近傍におけるコークスの燃焼・発熱は、あまり活発ではない。これに対して本発明によれば、燃料ガスを純酸素燃焼させる領域が羽口先に形成され、雰囲気ガス温度をコークス燃焼に適切な温度である２０００℃前後ないしそれ以上まで高めることができる。燃料ガスを効率的に燃焼させ、羽口先近傍に高温の燃焼ガスを存在させるには、本発明のように燃料ガスと酸素を別々の噴射手段で噴射し、燃料ガスを純酸素燃焼させることが必要である。以上のように、羽口先の雰囲気温度が高められる結果、羽口先近傍領域でのコークスの燃焼・発熱が促進され、溶銑の生産性を向上させることができる。
【００２２】
また、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を構成するダストやスラッジは、鉄系スクラップに較べて酸化鉄を多く含んでいる。したがって、溶解炉の鉄源として鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を用いる場合、コークスおよび炉内のＣＯガスにより塊成化物中の酸化鉄が還元され、この還元反応部分では吸熱が生じ、そのままでは温度降下して燃焼・発熱反応が遅滞する恐れがある。これに対して本発明では、上述したようにコークスの燃焼・発熱作用を高めることができるので、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を鉄源として使用する際の上記課題を有利に解決できる。
【００２３】
図３は、本発明の他の実施形態における羽口構造を示すもので、図３（ａ）は羽口の縦断面図、図３（ｂ）は羽口の正面図である。
本実施形態では、酸素噴射管Ａと燃料ガス噴射管Ｂを２重管状（断面同心円状）に設け、この２重管構造の外管を酸素噴射管Ａとし、内管を燃料ガス噴射管Ｂとしたものである。
このような構造とすることにより、酸素噴射管Ａから噴射される酸素と燃料ガス噴射管Ｂから噴射される燃料ガスの接触状態がより高まるため、燃焼効率がより向上する。このため、羽口先近傍領域でのコークスの燃焼・発熱をより効果的に促進させることができる。
【００２４】
図４は、本発明の他の実施形態における羽口構造を示すもので、図４（ａ）は羽口の縦断面図、図４（ｂ）は羽口の正面図である。
本実施形態では、酸素噴射管Ａと燃料ガス噴射管Ｂを２重管状（断面同心円状）に設け、この２重管構造の外管を燃料ガス噴射管Ｂとし、内管を酸素噴射管Ａとしたものである。
このような構造とすることにより、上述したように、燃焼ガスにより羽口先近傍領域の雰囲気温度が上昇し、その領域でのコークスの燃焼・発熱が促進されるという効果が得られるとともに、さらに、次のような効果が得られる。羽口先で生じる燃焼ガス（燃料ガスと酸素および送風空気との燃焼で生じる燃焼ガス）が、酸素噴射管Ａから噴射される酸素流を外側から包み込むことで酸素流の膨張・拡散が抑制される。すなわち、酸素噴射管Ａから噴射される酸素流の外側に生成する燃焼ガスは、酸素ガスに較べて密度が小さく且つ動粘性係数が大きいため、酸素流の流速を減衰させず且つ酸素流の拡散を抑制し、酸素流の流速および直進性を維持させるに役立つ。このため酸素流は、十分な速度を保ちつつ、それほど拡散しない状態で炉内中心部領域に到達でき、炉中心部領域でのコークスの燃焼・発熱を促進させることができる。その結果、羽口先から炉中心部までの広い領域で、コークスの燃焼・発熱を促進でき、溶銑の生産性をより高めることができる。
【００２５】
また、さきに述べたように、元々酸化鉄を多く含んでいる鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を溶解炉の鉄源として用いる場合、コークスおよび炉内のＣＯガスにより酸化鉄が還元され、この還元反応部分では吸熱が生じ、そのままでは温度降下して燃焼・発熱反応が遅滞する恐れがある。特に、炉内径Ｄが充填層の炭材粒径（調和平均粒径）ｄｐに対して相対的に大きい、Ｄ／ｄｐ≧３０のような条件では、炉中心部領域に送風空気（酸素）が届きにくいので、その懸念が大きくなる。これに対して図４に示すような実施形態では、上述したように炉内中心部領域でのコークスの燃焼・発熱作用を高めることができるので、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を鉄源として使用する際の上記課題を有利に解決できる。
【００２６】
図５は、本発明の他の実施形態における羽口構造を示すもので、図５（ａ）は羽口の縦断面図、図５（ｂ）は羽口の正面図である。また、図５（ａ）には、両噴射管Ａ，Ｂのノズル部の拡大断面図を示してある。
本実施形態では、酸素噴射管Ａと燃料ガス噴射管Ｂを２重管状（断面同心円状）に設け、この２重管構造の外管を燃料ガス噴射管Ｂとし、内管を酸素噴射管Ａとするとともに、酸素噴射管Ａのノズル部（吐出部）を、酸素を超音速で吐出可能なラバール状（図中、７が絞り部）としたものである。
【００２７】
このような構造とすることにより、酸素噴射管Ａから超音速（ノズル出口流速）の酸素ジェットを噴射することができ、炉中心部領域まで酸素を到達させることがさらに容易となる。これにより、図４の実施形態で述べた効果をさらに高めることができる。特に、炉内径Ｄとコークス（炭材）の調和平均粒子径ｄｐとの比Ｄ／ｄｐが、Ｄ／ｄｐ≧５０というような条件で炉を操業する場合には、従来法では、炉中心部領域にまで酸素が到達しにくいため、炉中心部領域のコークスが燃焼ガス中の炭酸ガス等によりソリューションロス反応（ＣＯ２＋Ｃ＝２ＣＯ，吸熱反応）を起こし、炉中心部領域での発熱・溶解が停滞する傾向があった。これに対して図５に示すような本発明の実施形態では、Ｄ／ｄｐ≧５０のような条件で操業を行っても、炉中心部領域まで酸素を容易に到達させ、同領域での発熱・溶解を促進させることができる。
【００２８】
また、さきに述べたように、元々酸化鉄を多く含んでいる鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を溶解炉の鉄源として用いる場合、コークスおよび炉内のＣＯガスにより酸化鉄が還元され、この還元反応部分では吸熱が生じ、そのままでは温度降下して燃焼・発熱反応が遅滞する恐れがあり、特に、上記のようなＤ／ｄｐ≧５０の条件では、炉中心部領域に送風空気（酸素）が届きにくいので、その懸念が大きくなる。これに対して図５に示すような実施形態では、上述したように炉内中心部領域でのコークスの燃焼・発熱作用を特に高めることができるので、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を鉄源として使用する際の上記課題を特に有利に解決できる。
酸素噴射管Ａのノズル部（吐出部）は、ラバール状ではなく、先細状としてもよい。また、噴射される高速酸素流は、音速以下の流速であってもよい。また、図２，図３の実施形態においても、酸素噴射管Ａのノズル部をラバール状または先細状とすることができる。
【００２９】
次に、以上述べたような竪型溶解炉を用いた溶銑製造方法について説明する。
この溶銑製造方法では、炉頂部２から鉄源と炭材を装入し、羽口３から熱風を吹き込み、さらに酸素噴射管Ａから酸素を、燃料ガス噴射管Ｂから燃料ガスをそれぞれ噴射し、炭材の燃焼熱で鉄源を溶解することにより溶銑を製造する。
燃料ガス噴射管Ｂから噴射する燃料ガスに特別な制限はないが、通常、天然ガス、プロパンガス、製鉄プロセスガス、液体燃料気化ガスの１種または２種以上を主成分とするものが用いられる。燃料ガス噴射管Ｂから噴射する燃料ガス量は、酸素噴射管Ａから噴射する酸素によって完全燃焼する量以下とすることが好ましい。
【００３０】
なお、酸素富化率に特に制限はないが、本発明の効果を得るためには、一般には２vol％以上の酸素富化率とすることが好ましい。一方、酸素富化率が過剰であると、羽口先温度の上昇によって羽口抜熱量が徒に増大するとともに、羽口耐火物の溶損頻度が増大するおそれがある。また、炉径方向での温度分布が大きくなってガス流れの制御が困難になる等の問題を生じやすい。このため酸素富化率は５０vol％程度を上限とするのが好ましい。
炉に装入する炭材（コークスなど）の調和平均粒径ｄｐは、炉内径Ｄに対してＤ／ｄｐ≧３０、好ましくはＤ／ｄｐ≧４０、より好ましくはＤ／ｄｐ≧５０を満足することが望ましい。ｄｐの小さい炭材の方が安価であるので、できるだけＤ／ｄｐの大きい条件で操業することが、経済性の面からは好ましい。一方で、Ｄ／ｄｐが大きいほど、炉中心部側には送風空気（酸素）が届きにくくなるので、炉中心部側での燃焼・発熱が不十分となるとともに、カーボンソリューションロス反応による吸熱が進みやすくなり、炉腹断面積当たりの生産性が低減傾向となる。したがって、本発明はこのようなＤ／ｄｐの大きい条件において、その有用性が特に大きいと言える。
【００３１】
鉄源としては、例えば、鉱石類、鉄系スクラップ、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物などの１種以上が使用され、また炭材としては、一般にコークスが使用されるが、さきに述べたように、本発明の竪型溶解炉は、特に、鉄系スクラップ、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物の１種以上を主たる鉄源とする溶銑製造プロセスに好適なものであるので、以下、この溶銑の製造プロセスについて説明する。
【００３２】
鉄源として鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を装入すると、鉄系スクラップ単独装入の場合に比べてコークス原単位が増加するため、排ガス量が増加するが、本発明のように送風酸素富化を実施することにより、排ガス量を低減できる。鉄系スクラップと鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を併せて装入する場合、炉内への装入方法は任意であるが、なるべく均一に装入する方が操業の安定性には良い。
鉄源とコークスは、炉内に同時に装入してもよいし、交互に装入してもよい。また、主たる炉装入原料は、鉄系スクラップ、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物の１種以上の鉄源とコークスであるが、それ以外に、例えば、銑鉄、還元鉄、鉄鉱石等の鉄源、木炭や無煙炭等の炭材などを装入してもよい。
【００３３】
鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物は、鉄含有ダスト、鉄含有スラッジの１種以上またはこれを主体とする原料を塊状に固めたものであればよく、したがって塊成化物の種類や製法を問わないが、一般には、鉄含有ダスト、鉄含有スラッジの１種以上に水硬性バインダーを配合し、さらに必要に応じて還元用の炭材粉などを配合した原料に水を加えて混合した後、成形し、この成形物を水和硬化させて塊成化物としたものが用いられる。
【００３４】
前記鉄含有ダストは、酸化鉄及び／又は金属鉄を含むダストであり、その種類に特に制限はないが、代表的なものとしては、鉄鋼製造プロセスで生じる製鋼ダストを挙げることができる。この製鋼ダストには、溶銑予備処理工程で生じる溶銑予備処理ダスト、転炉脱炭工程で生じる転炉ダスト、電気炉で生じる電気炉ダストなどが含まれる。これらの製鋼ダストは、製鋼工程で発生した排ガスから集塵することにより回収されたものである。また、これらの中でも、転炉脱炭工程で生じる転炉ダスト、いわゆるＯＧダストが、不純物の含有量が少なく、したがって鉄含有量が高いため特に好ましい。また、製鋼ダスト以外の鉄含有ダストとしては、例えば、高炉ダスト、圧延ダストなどがある。
また、前記鉄含有スラッジは、酸化鉄及び／又は金属鉄を含むスラッジであり、その種類に特に制限はないが、上述したような各種ダストが湿式集塵機で捕集されることでスラッジ化したものが、代表例として挙げられる。
【００３５】
さきに述べたように、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物は、一般には、鉄含有ダストまたは／および鉄含有スラッジに水硬性バインダーを配合し、さらに必要に応じて還元用の炭材粉などを配合した原料に水を加えて混合した後、成形し、この成形物を水和硬化させることにより得られる。
前記水硬性バインダーとしては、例えば、ポルトランドセメント、高炉セメント、アルミナセメント、フライアッシュセメントなどの各種セメント、高炉水砕スラグ微粉末、生石灰などの１種以上を用いることができる。原料中の水硬性バインダーの配合量は、強度の発現及びスラグ生成量の抑制の観点から、一般に２〜２５mass％程度とすることが好ましい。
【００３６】
前記炭材粉とは炭素を主成分とする粉体のことであり、竪型溶解炉中で酸化鉄の還元材となる。一般に、製鉄用の竪型溶解炉では還元材として塊コークスが用いられるが、塊コークスよりもコークス粉などの炭材粉の方が価格が安く、コスト的に有利なことに加え、酸化鉄と炭素の接触面積が増大するため、酸化鉄の還元反応も速やかに進行する利点がある。炭材粉としては、コークス粉、石炭粉（好ましくは無煙炭粉）、プラスチック粉などの１種以上を用いることができるが、特に、コークス粉などのように揮発分が少ないものが好ましい。また、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物中に大きな炭材が存在すると、その部分から亀裂が生じ、強度を低下させる原因となるため、炭材粉は粒径３ｍｍ以下が好ましい。原料中の炭材粉の配合量は、一般に２〜２５mass％程度が好ましい。
【００３７】
また、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物の原料中には、上述した鉄含有ダストまたは／および鉄含有スラッジ、水硬性バインダーおよび炭材粉以外の材料を必要に応じて適宜配合してもよい。例えば、硬化速度調整剤、界面活性剤、ベントナイト、さらには、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物の圧縮強度を高めるための塩化物、原料に適度な粒度分布を与えて成型性を高めるための材料として焼結篩下粉、ミルスケールなどの鉄含有粉粒物、スラグの塩基度を調整するための石灰石、硅石などの粉粒物などの１種以上を配合してもよい。
また、生成するスラグ量をなるべく少なくするという観点から、原料中でのＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、ＣａＯ、ＭｇＯの合計量を２５mass％以下とすることが好ましい。当然、これら成分は水硬性バインダーなどに含有されるものも含まれる。
【００３８】
水硬性バインダーを用いて鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を得るには、上述した原料に水を加えて混合した後、成形し、この成形物を水和硬化させる。
水の量は原料の配合によっても異なるが、成形時に圧縮しても水がしみ出てこない最大水量が望ましい。定量的には、ＪＩＳ−Ａ−１１０１（コンクリートのスランプ測定方法）に準じた測定においてスランプが０である最大水量となるように調整することが好ましい。水の量が少なすぎると適切に成形できず、また水硬性バインダーの硬化も進行しない。一方、水の量が多すぎて成形時に水がしみ出てくると、その水の処理などに特別な対応が必要になるからである。
【００３９】
成形工程は、型枠を用いた成形、押し出し成形、ロールプレス成形など任意の方式で行うことができるが、成形物を高密度にすると鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物は高強度化する傾向があるため、できるだけ高密度化に成形することが好ましい。このため原料と水の混合物を圧縮成形し、または加振しつつ圧縮成形することが好ましい。具体的には、ブリケット成形機、プレス成形機、押出成形機などのような圧縮成形機や、これに加振機能を持たせたものなどを用いて成形することが好ましい。
成形物の形状は任意であるが、炉に装入した際の粉化をなるべく抑えるために角部が少ない方が好ましい。また、成形物の大きさも任意であるが、あまり小さいと竪型溶解炉に装入した際に炉の圧力損失を増大させ、一方、あまり大きいと竪型溶解炉に装入した際に塊成化物の中心部の昇温遅れによる還元・溶解遅れを生じるので、一般には容積で２０〜２０００ｃｍ３程度のサイズが好ましい。
【００４０】
原料と水の混合物を成形して得られた成形物は、水硬性バインダーにより水和硬化させるため、一定期間養生させる。この養生の方法や期間は任意であり、例えば、蒸気による一次養生を行った後、大気下での二次養生を行ってもよい。養生期間は、養生スペースや生産性などの面からはなるべく短い方が好ましいが、養生後の必要強度に応じて適宜選択すればよい。一般には１〜７日間程度が好ましい。
また、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物としては、上述したような水硬性バインダーを用いて成形体を水和硬化させる製法以外の方法で製造されたものでもよい。
【実施例】
【００４１】
図１に示す構造を有する炉床径約２ｍ、羽口数６本、羽口からの有効高さ５ｍの竪型溶解炉を用いて、以下のような試験を行った。この試験の発明例では、全羽口に図２〜図５のいずれかの構造の酸素噴射管Ａと燃料ガス噴射管Ｂを設置し、羽口送風に加えて、酸素と燃料ガス（天然ガス）の噴射供給を行った。一方、比較例では羽口送風のみを行った。
鉄源には鉄系スクラップ９０mass％＋鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物１０mass％を用い、炭材には鋳物コークス４０mass％＋篩目４０ｍｍで篩った篩上の高炉コークス６０mass％を用い、出銑温度１５００〜１５５０℃、コークス比１３０〜２００kg／ｔ・pigの条件で操業を行った。
なお、発明例４で用いた酸素噴射管Ａは、ノズル部がラバール状のものであり、酸素流のノズル出口流速が超音速（マッハ2程度）となるものである。
【００４２】
操業結果を、操業条件とともに表１に示す。表１において、生産インデックスとは、比較例１（従来例）の出銑量を１００としたときの出銑量を指数化したものである。本発明例は、いずれも生産性が大きく向上していることが判る。
【表１】
【図面の簡単な説明】
【００４３】
【図１】本発明が適用される竪型溶解炉とその基本的な操業形態を模式的に示す説明図
【図２】本発明の竪型溶解炉の一実施形態における羽口構造を示すもので、図２（ａ）は羽口の縦断面図、図２（ｂ）は羽口の正面図
【図３】本発明の竪型溶解炉の一実施形態における羽口構造を示すもので、図３（ａ）は羽口の縦断面図、図３（ｂ）は羽口の正面図
【図４】本発明の竪型溶解炉の一実施形態における羽口構造を示すもので、図４（ａ）は羽口の縦断面図、図４（ｂ）は羽口の正面図
【図５】本発明の竪型溶解炉の一実施形態における羽口構造を示すもので、図５（ａ）は羽口の縦断面図、図５（ｂ）は羽口の正面図
【符号の説明】
【００４４】
１ 炉体
２ 原料装入部
３ 羽口
４ 熱風管
５ 排気ダクト
６ 集塵装置
７ 絞り部
３０ 羽口管
３１ 羽口先端
Ａ 酸素噴射管
Ｂ 燃料ガス噴射管
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鉄源を炭材の燃焼熱により溶解して溶銑を製造する竪型溶解炉と、この竪型溶解炉を用いた溶銑製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、竪型溶解炉を用いて鉄系スクラップなどの鉄源を溶解するプロセスが知られている（例えば、特許文献１）。このプロセスでは、竪型溶解炉の炉頂部から鉄系スクラップなどの鉄源とコークスを装入し、炉下部に設けられた複数の羽口（送風羽口）から熱風を吹き込み、コークスの燃焼熱で鉄源を溶解することにより溶銑が得られる。
【特許文献１】特開昭５６−１５６７０９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
竪型溶解炉による溶銑の製造プロセスでは、炉腹断面積当たりの生産性を高めることが重要である。このような生産性の観点からは、炉腹断面全体がコークスの燃焼、発熱に有効に利用されることが望ましいが、実際は必ずしも有効に利用されている訳ではない。特に、（a）送風温度が６００℃前後の場合の羽口先近傍、（b）充填物のサイズに対して相対的に炉の径が大きい場合の炉中心部、などの領域ではコークスの燃焼、発熱が不十分になりやすく、生産性を高める上で問題となる。
【０００４】
したがって本発明の目的は、このような従来技術の課題を解決し、炭材の燃焼・発熱、特に羽口先近傍領域での炭材の燃焼・発熱を促進し、溶銑を高い生産性で製造することができる竪型溶解炉を提供することにある。
また、本発明の他の目的は、羽口先近傍領域とともに、炉中心部領域での炭材の燃焼・発熱を促進し、溶銑をより高い生産性で製造することができる竪型溶解炉を提供することにある。
さらに、本発明の他の目的は、そのような竪型溶解炉を用いて、溶銑を高い生産性で安定的に製造することができる溶銑製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記課題を解決するための本発明は、以下を要旨とするものである。
［1］炉頂部から鉄源と炭材を装入し、炉下部に設けられた複数の羽口から熱風を吹き込み、炭材の燃焼熱で鉄源を溶解することにより溶銑を製造する竪型溶解炉において、少なくとも一部の羽口内に、酸素噴射管と燃料ガス噴射管を設置するとともに、当該羽口の先端内径をｄとした場合、前記酸素噴射管から炉内に向けて噴射される酸素と前記燃料ガス噴射管から炉内に向けて噴射される燃料ガスとが、羽口先端から炉中心方向における少なくとも距離ｄ以内の領域（但し、羽口内部の領域を含む）で接触するように構成したことを特徴とする竪型溶解炉。
【０００６】
［2］上記［1］の竪型溶解炉において、酸素噴射管と燃料ガス噴射管を２重管状に設け、該２重管の外管を酸素噴射管とし、内管を燃料ガス噴射管とすることを特徴とする竪型溶解炉。
［3］上記［1］の竪型溶解炉において、酸素噴射管と燃料ガス噴射管を２重管状に設け、該２重管の外管を燃料ガス噴射管とし、内管を酸素噴射管とすることを特徴とする竪型溶解炉。
［4］上記［1］〜［3］のいずれかの竪型溶解炉において、酸素噴射管のノズル部がラバール状または先細状であることを特徴とする竪型溶解炉。
【０００７】
［5］上記［1］〜［4］のいずれかの竪型溶解炉を用いた溶銑製造方法であって、鉄源として、鉄系スクラップ、鉄含有ダストおよび／または鉄含有スラッジの塊成化物の１種以上を炉に装入するとともに、酸素噴射管から酸素を、燃料ガス噴射管から燃料ガスを、それぞれ炉内に向けて噴射することを特徴とする溶銑製造方法。
［6］上記［5］の溶銑製造方法において、燃料ガス噴射管から噴射する燃料ガスが、天然ガス、プロパンガス、製鉄プロセスガス、液体燃料気化ガスの１種または２種以上を主成分とすることを特徴とする溶銑製造方法。
【０００８】
［7］上記［5］または［6］の溶銑製造方法において、酸素噴射管から、ノズル出口流速が超音速の酸素ジェットを噴射することを特徴とする溶銑製造方法。
［8］上記［5］〜［7］のいずれかの溶銑製造方法において、炉に装入する炭材の調和平均粒径ｄｐが、炉内径Ｄに対してＤ／ｄｐ≧３０を満足することを特徴とする溶銑製造方法。
ここで、本発明において酸素噴射管から噴射される酸素と燃料ガス噴射管から噴射される燃料ガスとが「接触する」とは、酸素噴射管および燃料ガス噴射管の噴射口（ノズル）から噴出する各々のガスが、噴射方向中心に対して片側１０°（両側２０°）の角度で拡がるガス拡散領域を形成した際に、酸素と燃料ガスのガス拡散領域どうしが一部でも重なり合う状態を指す。したがって、酸素噴射管の噴射口と燃料ガス噴射管の噴射口とが隣接していれば、実質的にそれら噴射口（ノズル先）の位置が、ガスどうしの「接触する」位置ということになる。
【発明の効果】
【０００９】
本発明の竪型溶解炉によれば、羽口内に設置された酸素噴射管と燃料ガス噴射管からそれぞれ噴射される酸素と燃料ガスが羽口先で燃焼することにより、羽口先近傍領域の雰囲気温度を上昇させることができ、その領域での炭材の燃焼・発熱を効果的に促進させることがでる。このため溶銑の生産性を向上させることができる。
また、本発明において、酸素噴射管と燃料ガス噴射管を２重管状に設け、この２重管の外管を酸素噴射管、内管を燃料ガス噴射管とする構造とした場合には、酸素と燃料ガスの接触状態が高まるため燃焼効率がより向上し、このため、羽口先近傍領域での炭材の燃焼・発熱をより効果的に促進させることができる。
【００１０】
また、本発明において、酸素噴射管と燃料ガス噴射管を２重管状に設け、この２重管の外管を燃料ガス噴射管、内管を酸素噴射管とする構造とした場合には、上述したような、羽口先近傍領域において雰囲気温度が上昇してコークスの燃焼・発熱を促進させるという効果が得られるだけでなく、羽口先で生じる燃焼ガスが酸素噴射管から噴射される酸素流を外側から包み込むことで、酸素流がそれほど拡散しない状態で炉中心部領域に到達でき、この酸素により炉中心部領域でのコークスの燃焼・発熱を促進させることができる。その結果、羽口先から炉中心部までの広い領域で、コークスの燃焼・発熱を促進でき、溶銑の生産性をより高めることができる。
【００１１】
また、本発明において、酸素噴射管のノズル部をラバール状または先細状の構造とした場合には、酸素噴射管から超音速またはそれに近い高速酸素流を吐出できるので、酸素流を炉中心部領域まで到達させることが容易になり、同領域での発熱・溶解をより促進させることができる。そして、特に、酸素噴射管と燃料ガス噴射管を２重管状に設け、この２重管の外管を燃料ガス噴射管、内管を酸素噴射管とする構造とした場合における上述した効果を、さらに高めることができる。
また、以上のような竪型溶解炉を用いた本発明の溶銑製造方法によれば、羽口先近傍領域の雰囲気温度を上昇させて、同領域での炭材の燃焼・発熱を促進させることができ、さらには羽口先から炉中心部までの広い領域で炭材の燃焼・発熱を促進させることができるので、溶銑を高い生産性で安定的に製造することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
本発明が対象とする竪型溶解炉は、炉頂部から鉄源と炭材を装入し、炉下部に設けられた複数の羽口から熱風を吹き込み、炭材の燃焼熱で鉄源を溶解することにより溶銑を製造する竪型溶解炉である。この竪型溶解炉は、炉内径Ｄと原燃料充填層高さＨの比Ｈ／Ｄが２以上、好ましくは２．５以上とすることが望ましい。これにより、原燃料充填層下部に安定した赤熱炭材充填層を形成することができ、羽口からの送風で炭材を燃焼・発熱させ、充填物を効率よく溶解できる。
【００１３】
使用する鉄源としては、鉱石類、鉄系スクラップ、鉄含有ダストまたは／および鉄含有スラッジの塊成化物などの１種以上が使用され、また炭材としては、一般にコークスが用いられる。したがって、本発明が対象とする竪型溶解炉には高炉も含まれるが、特に本発明は、後述するような理由により、鉄源として鉄含有ダストまたは／および鉄含有スラッジの塊成化物（以下、説明の便宜上「鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物」という。）を用いる竪型溶解炉に好適なものである。なお、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物などの炉装入物については後に詳述する。
【００１４】
図１は、本発明が適用される竪型溶解炉とその基本的な操業形態を模式的に示したもので、この例では、鉄系スクラップ、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物の１種以上を主たる鉄源とする竪型溶解炉を示している。
図において、１は炉体、２は炉頂に設けられる原料装入部、３は炉下部の周方向において適当な間隔で設けられる複数の羽口（送風羽口）、４はこの羽口３に熱風を供給する熱風管、５は炉体上部に接続される排気ダクト、６は前記排気ダクト５の途中に設けられる集塵装置である。
この溶解炉の大きさ等に本質的な制限はないが、実質的に操業可能若しくは操業上有利なサイズとして、通常は、羽口位置での炉内径が２〜４ｍ程度、炉高が５〜１０ｍ程度である。羽口数に制限はないが、通常、４〜１２本程度である。
【００１５】
このような溶解炉では、炉頂の原料装入部２から鉄源（鉄系スクラップ、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物の１種以上を主体とする鉄源）とコークスを装入するとともに、複数の羽口３から熱風を吹き込み、コークスの燃焼ガスの熱で鉄源を溶解し、溶銑とする。生成した溶銑は炉底部の出銑口から炉外に取り出される。また、炉内では上昇する熱風に伴いダストも生成し、このダストは排気ダクト５を経由して集塵装置６で捕集される。
【００１６】
本発明では、少なくとも一部の羽口３内に、酸素噴射管Ａと燃料ガス噴射管Ｂを設置するとともに、当該羽口の先端内径をｄとした場合、酸素噴射管Ａから炉内に向けて噴射される酸素と燃料ガス噴射管Ｂから炉内に向けて噴射される燃料ガスとが、羽口先端から炉中心方向における距離ｄ以内の領域（但し、羽口内部の領域を含む）で接触するように構成する。燃料ガス噴射管Ｂから噴射する燃料ガスには、後述するように、天然ガスやプロパンガスなどが用いられる。
酸素噴射管Ａと燃料ガス噴射管Ｂを設置するのは、炉体１が有する全部の羽口３でもよいし、一部の羽口３でもよい。また、適用する羽口を周期的に変えてもよい。
【００１７】
以下の各実施形態については、炭材としてコークスを用いる場合を例に説明する。
図２は、本発明の一実施形態における羽口構造を示すもので、図２（ａ）は羽口の縦断面図、図２（ｂ）は羽口の正面図である。図において、３０が羽口管、３１が羽口先端である。
この実施形態では、酸素噴射管Ａと燃料ガス噴射管Ｂを並列状に設置したものである。上記のように酸素噴射管Ａと燃料ガス噴射管Ｂは、それぞれから噴射される酸素と燃料ガスとが、羽口先端３１から炉中心方向における距離ｄ以内の領域で接触する（したがって、少なくとも一部において混合し、燃焼する）ように配置される。ここで、羽口先端３１から炉中心方向における距離ｄ以内の領域には、羽口内部の領域も含まれる。本実施形態では、両噴射管Ａ，Ｂからそれぞれ噴射される酸素と燃料ガスは、噴射後すぐに羽口内部の領域で接触し、燃焼する。
【００１８】
ここで、酸素噴射管Ａと燃料ガス噴射管Ｂからそれぞれ噴射される酸素と燃料ガスが接触する位置が、羽口先端３１から炉中心方向で距離ｄを超えると、燃料ガスが主に送風空気と燃焼することになり、純酸素は送風空気中に希釈されてしまうので、燃焼温度の増大が抑制されてしまう。化学平衡計算によれば、例えば、都市ガスの主成分であるメタンガスの断熱火炎温度は、空気（２５℃）では１９５４℃（２２２７Ｋ）、熱風（６００℃）でも２２１６℃（２４８９Ｋ）にとどまるので、羽口先におけるコークス表面温度２０００℃（２２７３Ｋ）前後の温度と大差ない。一方、純酸素燃焼であれば、断熱火炎温度は２７８１℃（３０５４Ｋ）まで上昇するので、温度上昇による燃焼速度向上効果が期待できる。
【００１９】
また、酸素噴射管Ａと燃料ガス噴射管Ｂから噴射される酸素と燃料ガスが接触する位置は、羽口内部であってもよいが、羽口先端３１から羽口内方に距離２ｄ以上離れた位置で接触すると、純酸素燃焼による高温火炎からの熱が羽口内面に負荷され、羽口内面の損耗や熱損失の増大につながるので望ましくない。このため酸素噴射管Ａと燃料ガス噴射管Ｂから噴射される酸素と燃料ガスが接触する位置は、羽口先端３１から羽口内方に距離２ｄ未満の範囲であることが好ましい。
酸素噴射管Ａと燃料ガス噴射管Ｂは、その各先端が羽口先端３１から突出しないように設置される。これら噴射管Ａ，Ｂの先端が羽口先端３１から突出すると、羽口先のコークス充填層内を流下する流鉄によって損耗を生じるので望ましくない。
【００２０】
一方、本実施形態のように酸素噴射管Ａと燃料ガス噴射管Ｂの各先端が羽口内部に位置する場合、その先端と羽口先端３１との間隔Ｌは、下記の条件を満足することが好ましい。これは酸素や燃料ガスの噴流ないし火炎が直接羽口内面に接触することを避け、羽口内面への熱負荷を軽減するためである。
Ｌ＜ｄ／（２tanθ）
但し、θ：ノズル（噴射口）先での噴出ガスの片側の拡がり角度（ガス噴射方向中心に対する片側の拡がり角度）であって、１０°とする。
【００２１】
本発明による羽口構造を有する溶解炉では、酸素噴射管Ａと燃料ガス噴射管Ｂから炉内に向けてそれぞれ酸素と燃料ガスが噴射され、この酸素と燃料ガスは羽口先で接触して燃焼し、羽口先近傍に高温の燃焼ガスが供給され、その領域の雰囲気温度を効果的に上昇させることができる。例えば、一般のキュポラ等の竪型溶解炉の送風温度は６００℃前後であるが、このような温度の送風空気（熱風）が赤熱コークスに当たっても、燃焼速度はそれほど大きくはなく、送風空気が有効に燃焼に寄与するのは炉内部で生成する高温のＣＯガスと接触・燃焼する段階においてである。それ故、羽口先近傍におけるコークスの燃焼・発熱は、あまり活発ではない。これに対して本発明によれば、燃料ガスを純酸素燃焼させる領域が羽口先に形成され、雰囲気ガス温度をコークス燃焼に適切な温度である２０００℃前後ないしそれ以上まで高めることができる。燃料ガスを効率的に燃焼させ、羽口先近傍に高温の燃焼ガスを存在させるには、本発明のように燃料ガスと酸素を別々の噴射手段で噴射し、燃料ガスを純酸素燃焼させることが必要である。以上のように、羽口先の雰囲気温度が高められる結果、羽口先近傍領域でのコークスの燃焼・発熱が促進され、溶銑の生産性を向上させることができる。
【００２２】
また、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を構成するダストやスラッジは、鉄系スクラップに較べて酸化鉄を多く含んでいる。したがって、溶解炉の鉄源として鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を用いる場合、コークスおよび炉内のＣＯガスにより塊成化物中の酸化鉄が還元され、この還元反応部分では吸熱が生じ、そのままでは温度降下して燃焼・発熱反応が遅滞する恐れがある。これに対して本発明では、上述したようにコークスの燃焼・発熱作用を高めることができるので、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を鉄源として使用する際の上記課題を有利に解決できる。
【００２３】
図３は、本発明の他の実施形態における羽口構造を示すもので、図３（ａ）は羽口の縦断面図、図３（ｂ）は羽口の正面図である。
本実施形態では、酸素噴射管Ａと燃料ガス噴射管Ｂを２重管状（断面同心円状）に設け、この２重管構造の外管を酸素噴射管Ａとし、内管を燃料ガス噴射管Ｂとしたものである。
このような構造とすることにより、酸素噴射管Ａから噴射される酸素と燃料ガス噴射管Ｂから噴射される燃料ガスの接触状態がより高まるため、燃焼効率がより向上する。このため、羽口先近傍領域でのコークスの燃焼・発熱をより効果的に促進させることができる。
【００２４】
図４は、本発明の他の実施形態における羽口構造を示すもので、図４（ａ）は羽口の縦断面図、図４（ｂ）は羽口の正面図である。
本実施形態では、酸素噴射管Ａと燃料ガス噴射管Ｂを２重管状（断面同心円状）に設け、この２重管構造の外管を燃料ガス噴射管Ｂとし、内管を酸素噴射管Ａとしたものである。
このような構造とすることにより、上述したように、燃焼ガスにより羽口先近傍領域の雰囲気温度が上昇し、その領域でのコークスの燃焼・発熱が促進されるという効果が得られるとともに、さらに、次のような効果が得られる。羽口先で生じる燃焼ガス（燃料ガスと酸素および送風空気との燃焼で生じる燃焼ガス）が、酸素噴射管Ａから噴射される酸素流を外側から包み込むことで酸素流の膨張・拡散が抑制される。すなわち、酸素噴射管Ａから噴射される酸素流の外側に生成する燃焼ガスは、酸素ガスに較べて密度が小さく且つ動粘性係数が大きいため、酸素流の流速を減衰させず且つ酸素流の拡散を抑制し、酸素流の流速および直進性を維持させるに役立つ。このため酸素流は、十分な速度を保ちつつ、それほど拡散しない状態で炉内中心部領域に到達でき、炉中心部領域でのコークスの燃焼・発熱を促進させることができる。その結果、羽口先から炉中心部までの広い領域で、コークスの燃焼・発熱を促進でき、溶銑の生産性をより高めることができる。
【００２５】
また、さきに述べたように、元々酸化鉄を多く含んでいる鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を溶解炉の鉄源として用いる場合、コークスおよび炉内のＣＯガスにより酸化鉄が還元され、この還元反応部分では吸熱が生じ、そのままでは温度降下して燃焼・発熱反応が遅滞する恐れがある。特に、炉内径Ｄが充填層の炭材粒径（調和平均粒径）ｄｐに対して相対的に大きい、Ｄ／ｄｐ≧３０のような条件では、炉中心部領域に送風空気（酸素）が届きにくいので、その懸念が大きくなる。これに対して図４に示すような実施形態では、上述したように炉内中心部領域でのコークスの燃焼・発熱作用を高めることができるので、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を鉄源として使用する際の上記課題を有利に解決できる。
【００２６】
図５は、本発明の他の実施形態における羽口構造を示すもので、図５（ａ）は羽口の縦断面図、図５（ｂ）は羽口の正面図である。また、図５（ａ）には、両噴射管Ａ，Ｂのノズル部の拡大断面図を示してある。
本実施形態では、酸素噴射管Ａと燃料ガス噴射管Ｂを２重管状（断面同心円状）に設け、この２重管構造の外管を燃料ガス噴射管Ｂとし、内管を酸素噴射管Ａとするとともに、酸素噴射管Ａのノズル部（吐出部）を、酸素を超音速で吐出可能なラバール状（図中、７が絞り部）としたものである。
【００２７】
このような構造とすることにより、酸素噴射管Ａから超音速（ノズル出口流速）の酸素ジェットを噴射することができ、炉中心部領域まで酸素を到達させることがさらに容易となる。これにより、図４の実施形態で述べた効果をさらに高めることができる。特に、炉内径Ｄとコークス（炭材）の調和平均粒子径ｄｐとの比Ｄ／ｄｐが、Ｄ／ｄｐ≧５０というような条件で炉を操業する場合には、従来法では、炉中心部領域にまで酸素が到達しにくいため、炉中心部領域のコークスが燃焼ガス中の炭酸ガス等によりソリューションロス反応（ＣＯ２＋Ｃ＝２ＣＯ，吸熱反応）を起こし、炉中心部領域での発熱・溶解が停滞する傾向があった。これに対して図５に示すような本発明の実施形態では、Ｄ／ｄｐ≧５０のような条件で操業を行っても、炉中心部領域まで酸素を容易に到達させ、同領域での発熱・溶解を促進させることができる。
【００２８】
また、さきに述べたように、元々酸化鉄を多く含んでいる鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を溶解炉の鉄源として用いる場合、コークスおよび炉内のＣＯガスにより酸化鉄が還元され、この還元反応部分では吸熱が生じ、そのままでは温度降下して燃焼・発熱反応が遅滞する恐れがあり、特に、上記のようなＤ／ｄｐ≧５０の条件では、炉中心部領域に送風空気（酸素）が届きにくいので、その懸念が大きくなる。これに対して図５に示すような実施形態では、上述したように炉内中心部領域でのコークスの燃焼・発熱作用を特に高めることができるので、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を鉄源として使用する際の上記課題を特に有利に解決できる。
酸素噴射管Ａのノズル部（吐出部）は、ラバール状ではなく、先細状としてもよい。また、噴射される高速酸素流は、音速以下の流速であってもよい。また、図２，図３の実施形態においても、酸素噴射管Ａのノズル部をラバール状または先細状とすることができる。
【００２９】
次に、以上述べたような竪型溶解炉を用いた溶銑製造方法について説明する。
この溶銑製造方法では、炉頂部２から鉄源と炭材を装入し、羽口３から熱風を吹き込み、さらに酸素噴射管Ａから酸素を、燃料ガス噴射管Ｂから燃料ガスをそれぞれ噴射し、炭材の燃焼熱で鉄源を溶解することにより溶銑を製造する。
燃料ガス噴射管Ｂから噴射する燃料ガスに特別な制限はないが、通常、天然ガス、プロパンガス、製鉄プロセスガス、液体燃料気化ガスの１種または２種以上を主成分とするものが用いられる。燃料ガス噴射管Ｂから噴射する燃料ガス量は、酸素噴射管Ａから噴射する酸素によって完全燃焼する量以下とすることが好ましい。
【００３０】
なお、酸素富化率に特に制限はないが、本発明の効果を得るためには、一般には２vol％以上の酸素富化率とすることが好ましい。一方、酸素富化率が過剰であると、羽口先温度の上昇によって羽口抜熱量が徒に増大するとともに、羽口耐火物の溶損頻度が増大するおそれがある。また、炉径方向での温度分布が大きくなってガス流れの制御が困難になる等の問題を生じやすい。このため酸素富化率は５０vol％程度を上限とするのが好ましい。
炉に装入する炭材（コークスなど）の調和平均粒径ｄｐは、炉内径Ｄに対してＤ／ｄｐ≧３０、好ましくはＤ／ｄｐ≧４０、より好ましくはＤ／ｄｐ≧５０を満足することが望ましい。ｄｐの小さい炭材の方が安価であるので、できるだけＤ／ｄｐの大きい条件で操業することが、経済性の面からは好ましい。一方で、Ｄ／ｄｐが大きいほど、炉中心部側には送風空気（酸素）が届きにくくなるので、炉中心部側での燃焼・発熱が不十分となるとともに、カーボンソリューションロス反応による吸熱が進みやすくなり、炉腹断面積当たりの生産性が低減傾向となる。したがって、本発明はこのようなＤ／ｄｐの大きい条件において、その有用性が特に大きいと言える。
【００３１】
鉄源としては、例えば、鉱石類、鉄系スクラップ、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物などの１種以上が使用され、また炭材としては、一般にコークスが使用されるが、さきに述べたように、本発明の竪型溶解炉は、特に、鉄系スクラップ、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物の１種以上を主たる鉄源とする溶銑製造プロセスに好適なものであるので、以下、この溶銑の製造プロセスについて説明する。
【００３２】
鉄源として鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を装入すると、鉄系スクラップ単独装入の場合に比べてコークス原単位が増加するため、排ガス量が増加するが、本発明のように送風酸素富化を実施することにより、排ガス量を低減できる。鉄系スクラップと鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を併せて装入する場合、炉内への装入方法は任意であるが、なるべく均一に装入する方が操業の安定性には良い。
鉄源とコークスは、炉内に同時に装入してもよいし、交互に装入してもよい。また、主たる炉装入原料は、鉄系スクラップ、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物の１種以上の鉄源とコークスであるが、それ以外に、例えば、銑鉄、還元鉄、鉄鉱石等の鉄源、木炭や無煙炭等の炭材などを装入してもよい。
【００３３】
鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物は、鉄含有ダスト、鉄含有スラッジの１種以上またはこれを主体とする原料を塊状に固めたものであればよく、したがって塊成化物の種類や製法を問わないが、一般には、鉄含有ダスト、鉄含有スラッジの１種以上に水硬性バインダーを配合し、さらに必要に応じて還元用の炭材粉などを配合した原料に水を加えて混合した後、成形し、この成形物を水和硬化させて塊成化物としたものが用いられる。
【００３４】
前記鉄含有ダストは、酸化鉄及び／又は金属鉄を含むダストであり、その種類に特に制限はないが、代表的なものとしては、鉄鋼製造プロセスで生じる製鋼ダストを挙げることができる。この製鋼ダストには、溶銑予備処理工程で生じる溶銑予備処理ダスト、転炉脱炭工程で生じる転炉ダスト、電気炉で生じる電気炉ダストなどが含まれる。これらの製鋼ダストは、製鋼工程で発生した排ガスから集塵することにより回収されたものである。また、これらの中でも、転炉脱炭工程で生じる転炉ダスト、いわゆるＯＧダストが、不純物の含有量が少なく、したがって鉄含有量が高いため特に好ましい。また、製鋼ダスト以外の鉄含有ダストとしては、例えば、高炉ダスト、圧延ダストなどがある。
また、前記鉄含有スラッジは、酸化鉄及び／又は金属鉄を含むスラッジであり、その種類に特に制限はないが、上述したような各種ダストが湿式集塵機で捕集されることでスラッジ化したものが、代表例として挙げられる。
【００３５】
さきに述べたように、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物は、一般には、鉄含有ダストまたは／および鉄含有スラッジに水硬性バインダーを配合し、さらに必要に応じて還元用の炭材粉などを配合した原料に水を加えて混合した後、成形し、この成形物を水和硬化させることにより得られる。
前記水硬性バインダーとしては、例えば、ポルトランドセメント、高炉セメント、アルミナセメント、フライアッシュセメントなどの各種セメント、高炉水砕スラグ微粉末、生石灰などの１種以上を用いることができる。原料中の水硬性バインダーの配合量は、強度の発現及びスラグ生成量の抑制の観点から、一般に２〜２５mass％程度とすることが好ましい。
【００３６】
前記炭材粉とは炭素を主成分とする粉体のことであり、竪型溶解炉中で酸化鉄の還元材となる。一般に、製鉄用の竪型溶解炉では還元材として塊コークスが用いられるが、塊コークスよりもコークス粉などの炭材粉の方が価格が安く、コスト的に有利なことに加え、酸化鉄と炭素の接触面積が増大するため、酸化鉄の還元反応も速やかに進行する利点がある。炭材粉としては、コークス粉、石炭粉（好ましくは無煙炭粉）、プラスチック粉などの１種以上を用いることができるが、特に、コークス粉などのように揮発分が少ないものが好ましい。また、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物中に大きな炭材が存在すると、その部分から亀裂が生じ、強度を低下させる原因となるため、炭材粉は粒径３ｍｍ以下が好ましい。原料中の炭材粉の配合量は、一般に２〜２５mass％程度が好ましい。
【００３７】
また、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物の原料中には、上述した鉄含有ダストまたは／および鉄含有スラッジ、水硬性バインダーおよび炭材粉以外の材料を必要に応じて適宜配合してもよい。例えば、硬化速度調整剤、界面活性剤、ベントナイト、さらには、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物の圧縮強度を高めるための塩化物、原料に適度な粒度分布を与えて成型性を高めるための材料として焼結篩下粉、ミルスケールなどの鉄含有粉粒物、スラグの塩基度を調整するための石灰石、硅石などの粉粒物などの１種以上を配合してもよい。
また、生成するスラグ量をなるべく少なくするという観点から、原料中でのＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、ＣａＯ、ＭｇＯの合計量を２５mass％以下とすることが好ましい。当然、これら成分は水硬性バインダーなどに含有されるものも含まれる。
【００３８】
水硬性バインダーを用いて鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を得るには、上述した原料に水を加えて混合した後、成形し、この成形物を水和硬化させる。
水の量は原料の配合によっても異なるが、成形時に圧縮しても水がしみ出てこない最大水量が望ましい。定量的には、ＪＩＳ−Ａ−１１０１（コンクリートのスランプ測定方法）に準じた測定においてスランプが０である最大水量となるように調整することが好ましい。水の量が少なすぎると適切に成形できず、また水硬性バインダーの硬化も進行しない。一方、水の量が多すぎて成形時に水がしみ出てくると、その水の処理などに特別な対応が必要になるからである。
【００３９】
成形工程は、型枠を用いた成形、押し出し成形、ロールプレス成形など任意の方式で行うことができるが、成形物を高密度にすると鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物は高強度化する傾向があるため、できるだけ高密度化に成形することが好ましい。このため原料と水の混合物を圧縮成形し、または加振しつつ圧縮成形することが好ましい。具体的には、ブリケット成形機、プレス成形機、押出成形機などのような圧縮成形機や、これに加振機能を持たせたものなどを用いて成形することが好ましい。
成形物の形状は任意であるが、炉に装入した際の粉化をなるべく抑えるために角部が少ない方が好ましい。また、成形物の大きさも任意であるが、あまり小さいと竪型溶解炉に装入した際に炉の圧力損失を増大させ、一方、あまり大きいと竪型溶解炉に装入した際に塊成化物の中心部の昇温遅れによる還元・溶解遅れを生じるので、一般には容積で２０〜２０００ｃｍ３程度のサイズが好ましい。
【００４０】
原料と水の混合物を成形して得られた成形物は、水硬性バインダーにより水和硬化させるため、一定期間養生させる。この養生の方法や期間は任意であり、例えば、蒸気による一次養生を行った後、大気下での二次養生を行ってもよい。養生期間は、養生スペースや生産性などの面からはなるべく短い方が好ましいが、養生後の必要強度に応じて適宜選択すればよい。一般には１〜７日間程度が好ましい。
また、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物としては、上述したような水硬性バインダーを用いて成形体を水和硬化させる製法以外の方法で製造されたものでもよい。
【実施例】
【００４１】
図１に示す構造を有する炉床径約２ｍ、羽口数６本、羽口からの有効高さ５ｍの竪型溶解炉を用いて、以下のような試験を行った。この試験の発明例では、全羽口に図２〜図５のいずれかの構造の酸素噴射管Ａと燃料ガス噴射管Ｂを設置し、羽口送風に加えて、酸素と燃料ガス（天然ガス）の噴射供給を行った。一方、比較例では羽口送風のみを行った。
鉄源には鉄系スクラップ９０mass％＋鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物１０mass％を用い、炭材には鋳物コークス４０mass％＋篩目４０ｍｍで篩った篩上の高炉コークス６０mass％を用い、出銑温度１５００〜１５５０℃、コークス比１３０〜２００kg／ｔ・pigの条件で操業を行った。
なお、発明例４で用いた酸素噴射管Ａは、ノズル部がラバール状のものであり、酸素流のノズル出口流速が超音速（マッハ2程度）となるものである。
【００４２】
操業結果を、操業条件とともに表１に示す。表１において、生産インデックスとは、比較例１（従来例）の出銑量を１００としたときの出銑量を指数化したものである。本発明例は、いずれも生産性が大きく向上していることが判る。
【表１】
【図面の簡単な説明】
【００４３】
【図１】本発明が適用される竪型溶解炉とその基本的な操業形態を模式的に示す説明図
【図２】本発明の竪型溶解炉の一実施形態における羽口構造を示すもので、図２（ａ）は羽口の縦断面図、図２（ｂ）は羽口の正面図
【図３】本発明の竪型溶解炉の一実施形態における羽口構造を示すもので、図３（ａ）は羽口の縦断面図、図３（ｂ）は羽口の正面図
【図４】本発明の竪型溶解炉の一実施形態における羽口構造を示すもので、図４（ａ）は羽口の縦断面図、図４（ｂ）は羽口の正面図
【図５】本発明の竪型溶解炉の一実施形態における羽口構造を示すもので、図５（ａ）は羽口の縦断面図、図５（ｂ）は羽口の正面図
【符号の説明】
【００４４】
１ 炉体
２ 原料装入部
３ 羽口
４ 熱風管
５ 排気ダクト
６ 集塵装置
７ 絞り部
３０ 羽口管
３１ 羽口先端
Ａ 酸素噴射管
Ｂ 燃料ガス噴射管
【特許請求の範囲】
【請求項１】
炉頂部から鉄源と炭材を装入し、炉下部に設けられた複数の羽口から熱風を吹き込み、炭材の燃焼熱で鉄源を溶解することにより溶銑を製造する竪型溶解炉において、
少なくとも一部の羽口内に、酸素噴射管と燃料ガス噴射管を設置するとともに、当該羽口の先端内径をｄとした場合、前記酸素噴射管から炉内に向けて噴射される酸素と前記燃料ガス噴射管から炉内に向けて噴射される燃料ガスとが、羽口先端から炉中心方向における少なくとも距離ｄ以内の領域（但し、羽口内部の領域を含む）で接触するように構成したことを特徴とする竪型溶解炉。
【請求項２】
酸素噴射管と燃料ガス噴射管を２重管状に設け、該２重管の外管を酸素噴射管とし、内管を燃料ガス噴射管とすることを特徴とする請求項１に記載の竪型溶解炉。
【請求項３】
酸素噴射管と燃料ガス噴射管を２重管状に設け、該２重管の外管を燃料ガス噴射管とし、内管を酸素噴射管とすることを特徴とする請求項１に記載の竪型溶解炉。
【請求項４】
酸素噴射管のノズル部がラバール状または先細状であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の竪型溶解炉。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれかに記載の竪型溶解炉を用いた溶銑製造方法であって、
鉄源として、鉄系スクラップ、鉄含有ダストおよび／または鉄含有スラッジの塊成化物の１種以上を炉に装入するとともに、
酸素噴射管から酸素を、燃料ガス噴射管から燃料ガスを、それぞれ炉内に向けて噴射することを特徴とする溶銑製造方法。
【請求項６】
燃料ガス噴射管から噴射する燃料ガスが、天然ガス、プロパンガス、製鉄プロセスガス、液体燃料気化ガスの１種または２種以上を主成分とすることを特徴とする請求項５に記載の溶銑製造方法。
【請求項７】
酸素噴射管から、ノズル出口流速が超音速の酸素ジェットを噴射することを特徴とする請求項５または６に記載の溶銑製造方法。
【請求項８】
炉に装入する炭材の調和平均粒径ｄｐが、炉内径Ｄに対してＤ／ｄｐ≧３０を満足することを特徴とする請求項５〜７のいずれかに記載の溶銑製造方法。
【請求項１】
炉頂部から鉄源と炭材を装入し、炉下部に設けられた複数の羽口から熱風を吹き込み、炭材の燃焼熱で鉄源を溶解することにより溶銑を製造する竪型溶解炉において、
少なくとも一部の羽口内に、酸素噴射管と燃料ガス噴射管を設置するとともに、当該羽口の先端内径をｄとした場合、前記酸素噴射管から炉内に向けて噴射される酸素と前記燃料ガス噴射管から炉内に向けて噴射される燃料ガスとが、羽口先端から炉中心方向における少なくとも距離ｄ以内の領域（但し、羽口内部の領域を含む）で接触するように構成したことを特徴とする竪型溶解炉。
【請求項２】
酸素噴射管と燃料ガス噴射管を２重管状に設け、該２重管の外管を酸素噴射管とし、内管を燃料ガス噴射管とすることを特徴とする請求項１に記載の竪型溶解炉。
【請求項３】
酸素噴射管と燃料ガス噴射管を２重管状に設け、該２重管の外管を燃料ガス噴射管とし、内管を酸素噴射管とすることを特徴とする請求項１に記載の竪型溶解炉。
【請求項４】
酸素噴射管のノズル部がラバール状または先細状であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の竪型溶解炉。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれかに記載の竪型溶解炉を用いた溶銑製造方法であって、
鉄源として、鉄系スクラップ、鉄含有ダストおよび／または鉄含有スラッジの塊成化物の１種以上を炉に装入するとともに、
酸素噴射管から酸素を、燃料ガス噴射管から燃料ガスを、それぞれ炉内に向けて噴射することを特徴とする溶銑製造方法。
【請求項６】
燃料ガス噴射管から噴射する燃料ガスが、天然ガス、プロパンガス、製鉄プロセスガス、液体燃料気化ガスの１種または２種以上を主成分とすることを特徴とする請求項５に記載の溶銑製造方法。
【請求項７】
酸素噴射管から、ノズル出口流速が超音速の酸素ジェットを噴射することを特徴とする請求項５または６に記載の溶銑製造方法。
【請求項８】
炉に装入する炭材の調和平均粒径ｄｐが、炉内径Ｄに対してＤ／ｄｐ≧３０を満足することを特徴とする請求項５〜７のいずれかに記載の溶銑製造方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【公開番号】特開２０１０−１４３１９（Ｐ２０１０−１４３１９Ａ）
【公開日】平成２２年１月２１日（２０１０．１．２１）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００８−１７４０２８（Ｐ２００８−１７４０２８）
【出願日】平成２０年７月２日（２００８．７．２）
【出願人】（０００００１２５８）ＪＦＥスチール株式会社 (8,589)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２２年１月２１日（２０１０．１．２１）
【国際特許分類】
【出願日】平成２０年７月２日（２００８．７．２）
【出願人】（０００００１２５８）ＪＦＥスチール株式会社 (8,589)
【Ｆターム（参考）】
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