超電導線材の金属端子接合構造体、および超電導線材と金属端子の接合方法
【課題】良好な接合状態であり、ハンダ接続部の電気抵抗の増加を抑制することが可能な超電導線材の金属端子接合構造体及び超電導線材と金属端子の接合方法の提供。
【解決手段】本発明は、基材１１と中間層１２と超電導層１３と保護層１４とを備える超電導テープ１の保護層１４上に、安定化材テープ２１を接合して安定化材複合超電導テープ５とし、安定化材複合超電導テープ５上に金属端子８を接合する超電導線材と金属端子の接合方法であって、安定化材テープ２１は、一方の面に第１ハンダ２１Ａが、他方の面に第２ハンダ２１Ｂが夫々メッキされており、超電導テープ１と安定化材テープ２１は第１ハンダ２１Ａを介して接合され、金属端子８は安定化材複合超電導テープ５上に第２ハンダ２１Ｂと第３ハンダ７とが順に介在されて接合されてなり、第２ハンダ２１Ｂの融点及び第３ハンダ７の融点が、第１ハンダ２１Ａの融点よりも低いことを特徴とする。
【解決手段】本発明は、基材１１と中間層１２と超電導層１３と保護層１４とを備える超電導テープ１の保護層１４上に、安定化材テープ２１を接合して安定化材複合超電導テープ５とし、安定化材複合超電導テープ５上に金属端子８を接合する超電導線材と金属端子の接合方法であって、安定化材テープ２１は、一方の面に第１ハンダ２１Ａが、他方の面に第２ハンダ２１Ｂが夫々メッキされており、超電導テープ１と安定化材テープ２１は第１ハンダ２１Ａを介して接合され、金属端子８は安定化材複合超電導テープ５上に第２ハンダ２１Ｂと第３ハンダ７とが順に介在されて接合されてなり、第２ハンダ２１Ｂの融点及び第３ハンダ７の融点が、第１ハンダ２１Ａの融点よりも低いことを特徴とする。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、超電導線材の金属端子接合構造体、および超電導線材と金属端子の接合方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年になって発見されたＲＥ−１２３系酸化物超電導体（ＲＥＢａ２Ｃｕ３Ｏ７−ｘ：ＲＥはＹを含む希土類元素）は、液体窒素温度以上で超電導性を示すことから実用上極めて有望な素材とされており、これを線材に加工して電力供給用の導体として用いることが強く要望されている。酸化物超電導体を線材として製造する方法として、高強度で耐熱性もあり、線材に加工することが容易な金属を長尺のテープ状に加工し、この金属基材上に酸化物超電導体を薄膜状に形成する方法が研究されている。
酸化物超電導体を線材として得るためには、酸化物超電導薄膜（超電導層）上に銀や銅のような良導電性の金属層よりなる安定化層を設けるのが一般的である。安定化層は、超電導層が超電導状態から常電導状態に遷移しようとした時に、該超電導層の電流を転流させるバイパスとして機能する。
【０００３】
このような酸化物超電導導体を、線材として実用機器に応用するには、外部電源や回路と酸化物超電導線材を電気的に接続するための金属端子と酸化物超電導線材の接続技術の確立が不可欠である。
酸化物超電導線材と金属端子の接続方法としては、酸化物超電導体上に形成した銀又は銀合金からなる層上に、ハンダを介して金属端子を接続する方法が開示されている（特許文献１参照）。また、金属端子の接続方法ではないが、酸化物超電導線材の接続技術として、テープ状の基材上に超電導層と安定化銀層とがこの順に設けられた２本の酸化物超電導線材同士を、安定化銀層の表面を対向させて、ハンダを介して接続する技術が開示されている（特許文献２参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平９−９７６３７号公報
【特許文献２】特開２０００−１３３０６７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
特許文献１に記載の技術のように、酸化物超電導線材に金属端子を接続する場合、ハンダを介して接続することが一般的である。
ハンダによる接続は簡便ではあるが、ハンダ接続部で電気抵抗（接続抵抗）が発生してしまうという問題がある。接続抵抗が大きくなると、抵抗が上昇してしまい、低損失という超電導線材が本来備えているべき特性を損なってしまう虞がある。また、接続抵抗によりハンダ接続部で発生するジュール熱が超電導層に伝導されると、超電導特性が低下してしまう可能性がある。接続抵抗によるジュール発熱の一例としては、酸化物超電導体が超電導状態となり抵抗が０になる液体窒素温度（約７７Ｋ）において、１μΩの接続抵抗が金属端子と酸化物超電導線材との間に発生した場合、１ｋＡの通電時には、１Ｗのジュール熱が発生することになる。そのため、ハンダの厚さをできるだけ薄くして接続抵抗を小さくすることが望まれる。
また、ハンダによる接続時に、ハンダの濡れ性が悪いと、良好な接続が得られにくくなり、接続抵抗が大きくなるという問題がある。
【０００６】
さらに、ハンダ接続時の加熱による接続部の熱が超電導層に伝わり、超電導特性が低下してしまう可能性もある。超電導特性の劣化を防ぐためには、短時間でのハンダ接続が望ましいが、短時間でのハンダ接続では良好な接続が得られにくくなり、接続抵抗の増加に繋がる場合がある。また、超電導層上に安定化層としての銀層が設けられ、該銀層上に銅テープがハンダを介して設けられているような酸化物超電導線材に対して、金属端子をハンダ接合する場合、ハンダ接続時の加熱により、銅テープと銀層のハンダ接合部が再溶融してしまい、銅テープが剥離してしまう可能性がある。
【０００７】
本発明は、このような従来の実情に鑑みてなされたものであり、剥離部分などの生じていない良好な接合状態であり、ハンダ接続部の電気抵抗の増加を抑制することが可能な超電導線材の金属端子接合構造体及び超電導線材と金属端子の接合方法を提供すること目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するため、本発明は以下の構成を採用した。
本発明の超電導線材と金属端子の接合方法は、基材と、該基材上に中間層を介して設けられた超電導層と、該超電導層上に設けられた保護層とを備える超電導テープの該保護層上に、安定化材テープを接合して安定化材複合超電導テープとし、該安定化材複合超電導テープ上に金属端子を接合する超電導線材と金属端子の接合方法であって、前記安定化材テープは、一方の面に第１ハンダがメッキされ、且つ、他方の面に第２ハンダがメッキされており、前記超電導テープと前記安定化材テープは前記第１ハンダを介して接合され、
前記金属端子は、前記安定化材複合超電導テープ上に前記第２ハンダと第３ハンダとがこの順に介在されて接合されてなり、前記第２ハンダの融点Ｔ２及び第３ハンダの融点Ｔ３が、前記第１ハンダの融点Ｔ１よりも低いことを特徴とする。
本発明の超電導線材と金属端子の接合方法において、前記第１ハンダの融点Ｔ１、前記第２ハンダの融点Ｔ２、前記第３ハンダの融点Ｔ３が、２５０℃＞Ｔ１＞Ｔ２＝Ｔ３の関係を満たすことが好ましい。
本発明の超電導線材と金属端子の接合方法において、前記安定化材複合超電導テープは、前記超電導テープの前記保護層上に、前記安定化材テープを前記第１ハンダ側を接触させて重ね合わせ、一対の加熱・加圧ロールにより加熱及び加圧して形成され、前記第２ハンダの厚さが１０μｍ以下であることも好ましい。
【０００９】
本発明の超電導線材の金属端子接合構造体は、基材と、該基材上に中間層を介して設けられた超電導層と、該超電導層上に設けられた保護層とを備える超電導テープと、該超電導テープの前記保護層上に第１ハンダを介して設けられた安定化材テープと、該安定化材テープ上に第２ハンダと第３ハンダとをこの順に介在させて設けられた金属端子とを備えてなり、前記安定化材テープは、一方の面に前記第１ハンダがメッキされ、且つ、他方の面に前記第２ハンダがメッキされており、前記第２ハンダの融点Ｔ２及び第３ハンダの融点Ｔ３が、前記第１ハンダの融点Ｔ１よりも低いことを特徴とする。
本発明の超電導線材の金属端子接合構造体において、前記第１ハンダの融点Ｔ１、前記第２ハンダの融点Ｔ２、前記第３ハンダの融点Ｔ３が、２５０℃＞Ｔ１＞Ｔ２＝Ｔ３の関係を満たすことが好ましい。
本発明の超電導線材の金属端子接合構造体において、前記第２ハンダの厚さが１０μｍ以下であることも好ましい。
【発明の効果】
【００１０】
本発明の超電導線材と金属端子の接合方法は、超電導テープ上に、予め一方の面に第１ハンダがメッキされ、他方の面に第２ハンダがメッキされた安定化材テープを、第１ハンダを介して設け、さらに、安定化材テープ上の第２ハンダ上に第３ハンダを介して金属端子を接続する構成とした。安定化材テープ上の第２ハンダは、従来の方法のように手ハンダではなく安定化材テープ上において薄く均一にメッキされているため、第３ハンダの濡れ性が向上して、金属端子を安定して良好に接続することができる。従って、従来の方法のように手ハンダによりハンダを介して金属端子を接続する場合と比較して、良好な接合状態として接続部の電気抵抗が増加することを抑制することができる。
また、本発明の超電導線材と金属端子の接合方法は、安定化材テープと金属端子とを接合する第２ハンダ及び第３ハンダの融点が、超電導テープと安定化材テープとを接合する第１ハンダの融点よりも低くなる構成とした。これにより、金属端子のハンダ接合時の加熱により、第１ハンダが溶融して安定化材テープが超電導テープより剥離することを抑制することができる。
【００１１】
さらに、本発明の超電導線材と金属端子の接合方法において、第１ハンダの融点Ｔ１、第２ハンダの融点Ｔ２、第３ハンダの融点Ｔ３が、２５０℃＞Ｔ１＞Ｔ２＝Ｔ３の関係を満たすような構成とした場合、第１〜第３ハンダの接合時の加熱が伝熱して超電導層が劣化し、超電導特性が低下することを抑制することができる。
本発明の超電導線材と金属端子の接合方法において、超電導テープと安定化材テープとを第１ハンダを介して重ね合わせて一対の加熱・加圧ロールにより加熱及び加圧して接合する場合、第２ハンダの厚さを１０μｍ以下の構成とすることが好ましい。このような構成とすることにより、超電導テープと安定化材テープとを加熱・加圧ロールに通過させる際に、第１ハンダよりも融点の低い第２ハンダが溶融して流動して安定化材テープの側部や超電導テープ側へと流出することを抑制することができる。また、第２ハンダの厚さを１０μｍ以下とすることにより、ハンダ接合部の接続抵抗の増大を抑えることもでき、かつ、超電導線材を薄型化して機械的強度の悪化を抑制することもできる。
【００１２】
本発明の超電導線材の金属端子接合構造体は、安定化材テープ上にメッキされた第２ハンダ上に、第３ハンダを介して金属端子を設ける構成とした。安定化材テープ上の第２ハンダは、メッキにより広く均一に形成されているため、その上に設けられる第３ハンダの濡れ性が向上し、金属端子の接続状態を安定して良好な状態とすることができる。従って、接続部の電気抵抗の増加を抑制可能な超電導線材の金属端子接合構造体とすることができる。
また、本発明の超電導線材の金属端子接合構造体において、第２ハンダの厚さを１０μｍ以下の構成とした場合、ハンダ接合部の接続抵抗の増大を抑えることもでき、かつ、超電導線材を薄型化して機械的強度の悪化を抑制することもできる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明の超電導線材の金属端子接合構造体の第１実施形態を示す概略斜視図である。
【図２】本発明の本発明の超電導線材と金属端子の接合方法に使用される製造装置の一例を示す概略構成図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、本発明に係る超電導線材の金属端子接合構造体の一実施形態について説明する。
図１は、本発明に係る超電導線材の金属端子接合構造の第１実施形態を示す概略斜視図である。図１に示す本実施形態の超電導線材の金属端子接合構造１０は、長尺の超電導テープ１と、超電導テープ１上に設けられたハンダ付き安定化材テープ２より構成される安定化材複合超電導テープ５と、安定化材複合超電導テープ（超電導線材）５の端部上に、第３ハンダ７を介して設けられた金属端子８とを備えて構成されている。
【００１５】
超電導テープ１は、長尺テープ状の基材１１上に、中間層１２、超電導層１３及び保護層１４がこの順に積層されて構成されている。
【００１６】
基材１１は、通常の超電導線材の基材として使用し得るものであれば良く、長尺のプレート状又はシート状であることが好ましく、耐熱性の金属からなるものが好ましい。耐熱性の金属の中でも、合金が好ましく、ニッケル（Ｎｉ）合金又は銅（Ｃｕ）合金がより好ましい。なかでも、市販品であればハステロイ（商品名、ヘインズ社製）が好適であり、モリブデン（Ｍｏ）、クロム（Ｃｒ）、鉄（Ｆｅ）、コバルト（Ｃｏ）等の成分量が異なる、ハステロイＢ、Ｃ、Ｇ、Ｎ、Ｗ等のいずれの種類も使用できる。
基材１１の厚さは、目的に応じて適宜調整すれば良く、通常は、１０〜５００μｍであることが好ましく、２０〜２００μｍであることがより好ましい。下限値以上とすることで強度が一層向上し、上限値以下とすることでオーバーオール臨界電流密度を一層向上させることができる。
【００１７】
中間層１２は、超電導層１３の結晶配向性を制御し、基材１１中の金属元素の超電導層１３への拡散を防止するものであり、また、基材１１と超電導層１３との物理的特性（熱膨張率や格子定数等）の差を緩和するバッファー層として機能する。中間層１２の材質は、物理的特性が基材１１と超電導層１３との中間的な値を示す金属酸化物が好ましい。中間層１２の好ましい材質として具体的には、Ｇｄ２Ｚｒ２Ｏ７、ＭｇＯ、ＺｒＯ２−Ｙ２Ｏ３（ＹＳＺ）、ＳｒＴｉＯ３、ＣｅＯ２、Ｙ２Ｏ３、Ａｌ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３、Ｚｒ２Ｏ３、Ｈｏ２Ｏ３、Ｎｄ２Ｏ３等の金属酸化物が例示できる。
中間層１２は、単層でも良いし、複数層でも良い。例えば、前記金属酸化物からなる層（金属酸化物層）は、結晶配向性を有していることが好ましく、複数層である場合には、最外層（最も超電導層１３に近い層）が少なくとも結晶配向性を有していることが好ましい。
【００１８】
中間層１２と基材１１との間には、ベッド層が介在されていてもよい。ベッド層は、耐熱性が高く、界面反応性を低減するためのものであり、その上に配される膜の配向性を得るために用いる。このようなベッド層は、必要に応じて配され、例えば、イットリア（Ｙ２Ｏ３）、窒化ケイ素（Ｓｉ３Ｎ４）、酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３、「アルミナ」とも呼ぶ）等から構成される。このベッド層は、例えばスパッタリング法等の成膜法により形成され、その厚さは例えば１０〜２００ｎｍである。
【００１９】
さらに、本発明においては、基材１１とベッド層との間に拡散防止層が介在された構造としても良い。拡散防止層は、基材１１の構成元素拡散を防止する目的で形成されたもので、窒化ケイ素（Ｓｉ３Ｎ４）、酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）、あるいは希土類金属酸化物等から構成され、その厚さは例えば１０〜４００ｎｍである。なお、拡散防止層の結晶性は問われないので、通常のスパッタ法等の成膜法により形成すればよい。
このように基材１１とベッド層との間に拡散防止層を介在させることにより、後述する中間層１２や超電導層１３等の他の層を形成する際に、必然的に加熱されたり、熱処理される結果として熱履歴を受ける場合に、基材１１の構成元素の一部がベッド層を介して超電導層１３側に拡散することを効果的に抑制することができる。基材１１とベッド層との間に拡散防止層を介在させる場合の例としては、拡散防止層としてＡｌ２Ｏ３、ベッド層としてＹ２Ｏ３を用いる組み合わせを例示することができる。
【００２０】
また中間層１２は、前記金属酸化物層の上に、さらにキャップ層が積層された複数層構造でも良い。キャップ層は、超電導層１３の配向性を制御する機能を有するとともに、超電導層１３を構成する元素の中間層１２への拡散や、超電導層１３積層時に使用するガスと中間層１２との反応を抑制する機能等を有するものである。また、キャップ層は前記金属酸化物層により配向性が制御される。
【００２１】
キャップ層は、前記金属酸化物層の表面に対してエピタキシャル成長し、その後、横方向（面方向）に粒成長（オーバーグロース）して、結晶粒が面内方向に選択成長するという過程を経て形成されたものが好ましい。このようなキャップ層は、前記金属酸化物層よりも高い面内配向度が得られる。
キャップ層の材質は、上記機能を発現し得るものであれば特に限定されないが、好ましいものとして具体的には、ＣｅＯ２、Ｙ２Ｏ３、Ａｌ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３、Ｚｒ２Ｏ３、Ｈｏ２Ｏ３、Ｎｄ２Ｏ３等が例示できる。キャップ層の材質がＣｅＯ２である場合、キャップ層は、Ｃｅの一部が他の金属原子又は金属イオンで置換されたＣｅ−Ｍ−Ｏ系酸化物を含んでいても良い。
【００２２】
中間層１２の厚さは、目的に応じて適宜調整すれば良いが、通常は、０．１〜５μｍである。
中間層１２が、前記金属酸化物層の上にキャップ層が積層された複数層構造である場合には、キャップ層の厚さは、通常は、０．１〜１．５μｍである。
【００２３】
中間層１２は、スパッタ法、真空蒸着法、レーザ蒸着法、電子ビーム蒸着法、イオンビームアシストスパッタ法（以下、ＩＢＡＤ法と略記する）、化学気相成長法（ＣＶＤ法）等の物理的蒸着法；熱塗布分解法（ＭＯＤ法）；溶射等、酸化物薄膜を形成する公知の方法で積層できる。特に、ＩＢＡＤ法で形成された前記金属酸化物層は、結晶配向性が高く、超電導層１３やキャップ層の結晶配向性を制御する効果が高い点で好ましい。ＩＢＡＤ法とは、蒸着時に、結晶の蒸着面に対して所定の角度でイオンビームを照射することにより、結晶軸を配向させる方法である。通常は、イオンビームとして、アルゴン（Ａｒ）イオンビームを使用する。例えば、Ｇｄ２Ｚｒ２Ｏ７、ＭｇＯ又はＺｒＯ２−Ｙ２Ｏ３（ＹＳＺ）からなる中間層１２は、ＩＢＡＤ法における配向度を表す指標であるΔΦ（ＦＷＨＭ：半値全幅）の値を小さくできるため、特に好適である。
【００２４】
超電導層１３は通常知られている組成の超電導体からなるものを広く適用することができ、酸化物超電導体からなるものが好ましい。具体的には、ＲＥＢａ２Ｃｕ３Ｏｙ（ＲＥはＹ、Ｌａ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｅｒ、Ｇｄ等の希土類元素を表す）なる材質のものが例示できる。また、その他の酸化物超電導体、例えば、Ｂｉ２Ｓｒ２Ｃａｎ−１ＣｕｎＯ４＋２ｎ＋δなる組成等に代表される臨界温度の高い他の酸化物超電導体からなるものを用いても良いのは勿論である。
超電導層１３は、スパッタ法、真空蒸着法、レーザ蒸着法、電子ビーム蒸着法等の物理的蒸着法、化学気相成長法（ＣＶＤ法）、熱塗布分解法（ＭＯＤ法）等で積層でき、なかでもレーザ蒸着法が好ましい。
超電導層１３の厚みは、０．５〜５μｍ程度であって、均一な厚みであることが好ましい。
【００２５】
超電導層１３上に積層されている保護層１４はＡｇなどの良電導性かつ超電導層１３と接触抵抗が低くなじみの良い金属材料からなる層として形成される。保護層１４の厚さは１〜３０μｍとすることが好ましい。保護層１４は、公知の方法で形成することができるが、中でもスパッタ法で形成することが好ましい。
【００２６】
超電導テープ１の保護層１４上に積層されているハンダ付き安定化材テープ２は、安定化材テープ２１と、安定化材テープ２１の一方の面にメッキされた第１ハンダ２１Ａと、安定化材テープ２１の他方の面にメッキされた第２ハンダ２１Ｂとで構成されている。ハンダ付き安定化材テープ２は、超電導テープ１の保護層１４上に、第１ハンダ２１Ａ、安定化材テープ２１、第２ハンダ２１Ｂの順となるよう積層されている。
【００２７】
安定化材テープ２１は、長尺テープ状である良導電性の金属材料からなり、超電導層１３が超電導状態から常電導状態に遷移しようとしたときに、保護層１４とともに、超電導層１３の電流が転流するバイパスとして機能する。
長尺テープ状の安定化テープ２１を構成する金属材料としては、良導電性を有するものであればよく、特に限定されないが、銅、黄銅（Ｃｕ−Ｚｎ合金）等の銅合金、ステンレス等の比較的安価なものを用いるのが好ましく、中でも高い導電性を有し、安価であることから銅がより好ましい。安定化テープ２１の厚さは１０〜３００μｍとすることが好ましい。下限値以上とすることにより超電導層１３を安定化する一層高い効果が得られ、上限値以下とすることで超電導線材を薄型化できる。
【００２８】
第１ハンダ２１の融点Ｔ１、第２ハンダ２１Ｂの融点Ｔ２、第３ハンダ７の融点Ｔ３は、Ｔ１＞Ｔ２、Ｔ３の関係を満たすことが好ましく、２５０℃＞Ｔ１＞Ｔ２＝Ｔ３の関係を満たすことが好ましい。
【００２９】
第１ハンダ２１Ａは、後述する第２ハンダ２１Ｂよりも融点Ｔ１が高いものであれば特に限定されないが、融点Ｔ１が２５０℃以下のハンダを用いることが好ましい。第１ハンダ２１Ａの融点Ｔ１が２５０℃以下のハンダを用いることにより、後述の超電導テープ１とハンダ付き安定化材テープ２との複合化時に、ハンダ付けの熱により超電導層１３が劣化することを抑止することができる。第１ハンダ２１Ａとしては、例えば、Ｓｎ−Ｃｕ系合金、Ｓｎ−Ａｇ系合金等の無鉛ハンダが挙げられる。第１ハンダ２１Ａは、安定化材テープ２１の一方の面にメッキ法により形成されている。第１ハンダ２１Ａの厚さは適宜調整可能であり、特に限定されないが、１０μｍ以下とすることにより、線材を薄型化することができるため好ましい。
【００３０】
第２ハンダ２１Ｂは、第１ハンダ２１Ａよりも融点Ｔ２が低いものであれば特に限定されず、例えば、Ｐｂ−Ｓｎ系合金等の共晶ハンダ、Ｓｎ−Ｂｉ系合金等の無鉛ハンダが挙げられる。第１ハンダ２１Ｂは、安定化材テープ２１の第１ハンダ２１Ａがメッキされた面とは反対側の面（他方の面）にメッキ法により形成されている。第２ハンダ２１Ｂを設けることにより、超電導テープ１とハンダ付き安定化材テープ２とを一体化した安定化材複合超電導テープ（超電導線材）５に、金属端子８を第３ハンダ７を介して接合する際に、超電導線材５の最上面に形成された第２ハンダ２１Ｂ上に第３ハンダ７が安定して均一に濡れ広がり、第３ハンダ７の濡れ性を向上させることができ、超電導線材５と金属端子８との接続状態が良好となり、接続抵抗の増大を抑制することができる。
第２ハンダ２１Ｂの厚さは１０μｍ以下とすることが好ましい。第２ハンダ２１Ｂの厚さを１０μｍ以下とすることにより、後述する超電導線材と金属端子の接合方法において、超電導テープ１とハンダ付き安定化材テープ２とを重ね合わせて加熱・加圧ロールを通過させる際に、第１ハンダ２１Ａよりも融点の低い第２ハンダ２１Ｂが溶融して流動し、安定化材テープ２１の側部や超電導テープ１側へと流出することを抑制することができる。また、第２ハンダ２１Ｂの厚さを１０μｍ以下とすることにより、線材を薄型化できるだけでなく、ハンダ接合部の接続抵抗の増大も抑えることができる。
【００３１】
第３ハンダ７は、第１ハンダ２１Ａよりも融点Ｔ３が低いものであれば特に限定されず、第２ハンダ２１Ｂと同様のものを用いることができる。中でも、第２ハンダ２１Ｂと同じ組成のハンダより形成されていることにより、製造コストを抑え、簡便に製造することができるため好ましい。第３ハンダ７は手ハンダにより形成されていてもよく、金属端子８の一方の面にメッキ法により形成されていてもよい。第３ハンダ７の厚さは特に限定されないが、厚さが薄い方が、メッキ接合部の接続抵抗の増加を抑えることができるため好ましく、例えば２〜１０μｍとすることが好ましい。
第２ハンダ２１Ｂの融点Ｔ２および第３ハンダ７の融点Ｔ３を第１ハンダ２１Ａの融点Ｔ１よりも低く設定することにより、安定化材複合超電導テープ（超電導線材）５に金属端子８を接合する際の加熱時に、第１ハンダ２１Ａが溶融して安定化材テープ２１が超電導テープ１から剥離することを抑止することができる。
【００３２】
金属端子８は、高い導電性を有する金属より形成されていることが好ましく、例えば、金、白金、銀、銅、またはこれらの金属を少なくとも１種含む合金が挙げられ、中でも銅が好ましい。金属端子３のサイズは、特に限定されず、適宜調整可能である。また、金属端子８には、金属端子８と外部励磁用電源を導通させるためのリード部（図示略）が形成されていることが好ましい。
【００３３】
本実施形態の超電導線材の金属端子接合構造体１０は、安定化材テープ２１上にメッキされた第２ハンダ２１Ｂ上に、第３ハンダ７を介して金属端子８を設ける構成とした。安定化材テープ２１上の第２ハンダ２１Ｂは、メッキにより安定化材テープ２１の上面全部に均一に形成されているため、その上に設けられる第３ハンダ７の濡れ性が向上し、金属端子８の接続状態を安定して良好な状態とすることができる。従って、接続部の電気抵抗の増加を抑制可能な超電導線材の金属端子接合構造体とすることができる。
また、本実施形態の超電導線材の金属端子接合構造体において、第２ハンダ２１Ｂの厚さを１０μｍ以下の構成とした場合、ハンダ接合部の接続抵抗の増大を抑えることもでき、かつ、超電導線材５を薄型化して機械的強度の悪化を抑制することもできる。
【００３４】
次に、本発明の超電導線材の金属端子接続構造体の製造方法である、本発明の超電導線材と金属端子の接合方法の一実施形態について説明する。
まず、前述した構成の超電導テープ１と、ハンダ付き安定化材テープ２を用意する。次いで、超電導テープ１とハンダ付き安定化材テープ２とを、超電導テープ１の保護層１４と、ハンダ付き安定化材テープ２の第１ハンダ２１Ａとが接するように重ね合わせて接合する。超電導テープ１とハンダ付き安定化材テープ２との接合には、図２に示すような構成の製造装置を用いることが好ましい。
【００３５】
図２は、本実施形態の超電導線材と金属端子の接合方法において、安定化材複合超電導テープの製造に使用される製造装置の一例を示す概略構成図である。
図２に示す製造装置は、超電導テープ１を送り出す送出リール９ａと、ハンダ付き安定化材テープ９ｂを送り出す送出リール９ｂと、送出リール９ａ及び送出リール９ｂより送り出された超電導テープ１とハンダ付き安定化材テープ２とを加熱する予熱炉３と、予熱炉３で加熱された超電導テープ１とハンダ付き安定化材テープ２とが重ね合わせられた被複合化材６を加熱及び加圧する一対の加熱・加圧ロール４、４と、加熱・加圧ロール４、４により加熱及び加圧された安定化材複合超電導テープ（超電導線材）５を巻き取る巻き取りリール（図示略）より構成されている。
【００３６】
超電導テープ１とハンダ付き安定化材テープ２とを一体化させて安定化材複合超電導テープ（超電導線材）５を製造するには、超電導テープ１の保護層１４と、ハンダ付き安定化材テープ２の第１ハンダ２１Ａとが向かい合わせになる状態として、予熱炉３内に搬送し、これらのテープ１、２を第１ハンダ２１Ａの融点Ｔ１以上に加熱し、予熱炉で加熱されて重ね合わせられた超電導テープ１とハンダ付き安定化材テープ２である被複合化材６を、一対の加熱・加圧ロール４、４を通過させ加圧すると共に、第１ハンダ２１Ａの融点Ｔ１以下に冷却し、加熱下で第１ハンダ２１Ａを凝固させ、超電導テープ１とハンダ付き安定化材テープ２を接合し、安定化材複合超電導テープ（超電導テープ）５を高速で連続生産することができる。
【００３７】
予熱炉３における加熱温度は、第１ハンダ２１Ａの融点Ｔ１以上であれば特に限定されないが、加熱による超電導テープ１の超電導層１３の劣化や、ハンダ付き安定化材テープ２の第２ハンダ２１Ｂの流動損失を抑制することができるため、２４０〜３００℃とすることが好ましい。
【００３８】
加熱・加圧ロール４、４における加熱温度は、第１ハンダ２１Ａの融点Ｔ１以下であれば特に限定されないが、１６０〜２２０℃とすることが好ましい。
加熱・加圧ロール４、４の材質としては、加圧ロールとして通常使用されるものを用いることができるが、超電導テープ１の超電導層１３の加圧による劣化を抑制することができるため、シリコーンゴム等の軟材質のものが好ましい。また、シリコーンゴム等の軟材質のものより加熱・加圧ロール４、４が形成されていることにより、ゴムの硬さを調整することにより、第１ハンダ２１Ａの凝固位置の最適化が容易となり、良好な接合界面を得ることができる。
加熱・加圧ロール４、４における加圧時の圧力は、特に限定されないが、超電導テープ１の超電導層１３の劣化を防ぐことができるため、１０〜２００ＭＰａとすることが好ましい。
【００３９】
本実施形態においては、前述の如く、安定化材テープ２１にメッキされた第２ハンダ２１Ｂの厚さを１０μｍ以下とすることにより、被複合化材６が加熱・加圧ロール４、４を通過する際に、第１ハンダ２１Ａよりも融点の低い第２ハンダ２１Ｂが溶融して流動し、安定化材テープ１の側面や、被複合化材６の周囲に流出し、第２ハンダ２１Ｂが損失してしまうことを抑止することができる。さらに、第１ハンダ２１Ａの厚さを１０μｍ以下とすることにより、超電導線材５を薄型化することができる。
【００４０】
加熱・加圧ロール４、４による加圧下での第１ハンダ２１Ａの凝固を効果的に行うためには、第１ハンダ２１Ａが凝固温度に下がるタイミングで、被複合化材１が加熱・加圧ロール４、４付近に来るように、温度勾配とテープ線速（搬送速度）とを調整する必要がある。図２に示す本実施形態の製造装置では、予熱炉３の出口側を嘴状に細く延ばし、加熱・加圧ロール４、４の噛み合い位置の手前２０ｍｍ以内の位置で、予熱した被複合化材６が予熱炉３から出て、直ちに、加熱・加圧ロール４、４に巻き込まれる構造としている。これにより、予熱炉３内で融点Ｔ１以上に加熱された第１ハンダ２１Ａが、加熱・加圧ロール４、４の手前で凝固しない構造となっている。また、テープ線速を上げることにより、第１ハンダ２１Ａの凝固位置をより下流側にすることができる。テープ線速は、５０ｍ／ｈ以上とすることが好ましい。
【００４１】
また、本実施形態において安定化材複合超電導テープ（超電導線材）５の製造にしようされる製造装置は、図２に示す製造装置に限定されず、加熱・加圧ロール４、４の後段に、段差ロールを設けることもできる。段差ロールを設けることにより、接合された安定化材複合超電導テープ（超電導線材）５が、加熱・加圧ロール４、４上で接地した状態でテンションがかかる長さ（接地領域）を確保することができる。これにより、第１ハンダ２１Ａの凝固位置が、ロール４、４の噛み合い位置よりも後方になってしまった場合にも、大きな剥がれを生じることなく、被複合化材６を接合することができる。
以上により、安定化材複合超電導テープ（超電導線材）５を製造することができる。
【００４２】
次いで、安定化材複合超電導テープ（超電導線材）５の第２ハンダ２１Ｂ上に、第３ハンダ７を介して金属端子８を接合する。
超電導線材５への第３ハンダ７により金属端子８は、通常のハンダ付けにより行うことができ、手ハンダで接合してもよいし、金属端子８の接合面に第３ハンダ７を予めメッキしておき、超電導線材５の第２ハンダ２１Ｂ面上へ第３ハンダ７が形成された面が接するように金属端子８を設置して加熱後に冷却して接合してもよい。
【００４３】
本実施形態の超電導線材と金属端子の接合方法では、超電導線材５の上面に、メッキ法により形成された第２ハンダ２１Ｂが形成されているため、第２ハンダ２１Ｂ上に第３ハンダ７を均一に濡れ広がらせることができるため、第３ハンダ７の濡れ性を向上させることができ、超電導線材５と金属端子８とのハンダ接合面が均一となり、良好な接続状態とすることができる。これにより、従来の方法のように、手ハンダで直接接合する場合と比較して、製造工程による接合状態のばらつきが起こることを抑制し、安定して均一に良好な接続状態で超電導線材５と金属端子８とを接合することができる。また、超電導線材と金属端子の接続状態を良好とすることができるため、接続抵抗の増大を抑制することができる。
さらに、本実施形態の超電導線材と金属端子の接続方法では、第２ハンダ２１Ｂの融点Ｔ２および第３ハンダ７の融点Ｔ３を第１ハンダ２１Ａの融点Ｔ１よりも低く設定することにより、超電導線材５に金属端子８を接合する際の加熱時に、第１ハンダ２１Ａが溶融して安定化材テープ２１が超電導テープ１から剥離することを抑止することができる。
【００４４】
以上、本発明の超電導線材の金属端子接続構造体、及び、超電導線材と金属端子の接合方法について説明したが、上記実施形態において、超電導線材の金属端子接続構造体の各部、超電導線材と金属端子の接合方法に使用される装置の各部の構成は一例であって、本発明の範囲を逸脱しない範囲で適宜変更することが可能である。
【実施例】
【００４５】
以下、実施例を示して本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【００４６】
（実施例１）
「超電導テープの作製」
幅１０ｍｍ、厚さ０．１ｍｍのテープ状のハステロイ（米国ヘインズ社製商品名）製の基板上に、イオンビームアシストスパッタ法（ＩＢＡＤ法）により１．２μｍ厚のＧｄ２Ｚｒ２Ｏ７（ＧＺＯ：中間層）を形成した上に、パルスレーザー蒸着法（ＰＬＤ法）により１．０μｍ厚のＣｅＯ２（キャップ層）を成膜した。次いでＣｅＯ２層上にＰＬＤ法により１．０μｍ厚のＧｄＢａ２Ｃｕ３Ｏ７（超電導層）を形成し、さらに超電導層上にスパッタ法により１０μｍ厚の銀層（保護層）を形成して超電導テープを作製した。
【００４７】
「超電導線材（安定化材複合超電導テープ）の作製」
厚さ１００μｍ、幅１０ｍｍの銅製テープの一方の面に、第１ハンダとしてＳｎ−Ｃｕ合金（融点２３５℃）を厚さ２〜４μｍでメッキし、第２ハンダとしてＳｎ−Ｐｂ−Ａｇ合金（融点１８０〜１９０℃）を厚さ２〜４μｍでメッキしたハンダ付き安定化材テープを準備した。
次に、図２に示す装置を用いて、超電導テープの銀層（保護層）上にハンダ付き安定化材テープの第１ハンダ側を接合して超電導線材を作製した。なお、超電導テープとハンダ付き安定化材テープの接合は、予熱炉温度２６０℃とし、加熱・加圧ロールはシリコーンゴム製として、加熱温度２２０℃、圧力１００ＭＰａで加熱及び加圧し、線速１００ｍ／ｈで行った。作製後の超電導線材の第２ハンダ面を観察したところ、剥がれや損失もなく、均一な状態であった。
【００４８】
「超電導線材と金属端子の接合」
上記で作製した超電導線材の第２ハンダ上の端部に、幅１０ｍｍ、高さ１ｍｍ、長さ５０ｍｍの銅製金属端子の一部を第３ハンダとしてＳｎ−Ｐｂ−Ａｇ合金（融点１８０〜１９０℃）を用い、厚さ約１０μｍで手ハンダにより接合した。なお、ハンダ接合部は、超電導線材の端部より幅１．０ｍｍ、長さ５０ｍｍの領域とした。
また、上記と同じ手順により、さらに３個の超電導線材と金属端子接合構造体を作製し、計４個の超電導線材と金属端子接合構造体を得た。
【００４９】
（比較例１）
実施例１と同様の方法で超電導テープを作製し、この超電導テープの銀層（保護層）上に、幅１０ｍｍの銅製テープをＳｎ−Ｃｕ合金（融点２３４℃）のハンダを介して接合することにより超電導線材を作製した。
次に、作製した超電導線材の銅製テープ上の端部に、幅１０ｍｍ、高さ１ｍｍ、長さ５０ｍｍの銅製金属端子の一部を、Ｓｎ−Ｐｂ−Ａｇ合金（融点１８０〜１９０℃）を用い、厚さ約１０μｍで手ハンダにより接合した。なお、ハンダ接合部は、超電導線材の端部より幅１．０ｍｍ、長さ５０ｍｍの領域とした。
また、上記と同じ手順により、さらに３個の超電導線材と金属端子接合構造体を作製し、計４個の超電導線材と金属端子接合構造体を得た。
【００５０】
「評価」
実施例１および比較例２で作製した超電導線材と金属端子接合構造体について、超電導線材と金属端子を機械的に力を加えることで剥離させ、ハンダ接合部（幅１．０ｍｍ×長さ５０ｍｍ）の光沢の違いを顕微鏡で観察し、ハンダ接合部における接合部の面積Ｐと非接合部の面積Ｑ（光沢の異なる部分）を求め、ハンダ接合部における接合面積の割合Ｐ／（Ｐ＋Ｑ）×１００（％）を算出した。結果を表１に示す。なお、表１において、サンプル１〜４は、上記実施例及び比較例において、１回目〜４回目に作製した各超電導線材と金属端子接合構造体を示す。
【００５１】
【表１】
【００５２】
本発明に係る実施例１の超電導線材と金属端子の接続方法では、比較例１よりも、ハンダ接合部に広い面積で接合されており、また、製造工程によるばらつきも少なく、良好な接合状態が安定して得られることが明らかである。
【００５３】
（実施例２）
上記実施例１と同様にして超電導テープを複数本作製した。
次に、厚さ１００μｍ、幅１０ｍｍの銅製テープの一方の面に、第１ハンダとしてＳｎ−Ｃｕ合金（融点２３４℃）を厚さ２〜４μｍでメッキし、第２ハンダとしてＳｎ−Ｐｂ−Ａｇ合金（融点１８０〜１９０℃）を表２記載の厚さでメッキしたサンプル１〜５のハンダ付き安定化材テープを準備した。
次に、図２に示す装置を用いて、超電導テープの銀層（保護層）上にサンプル１〜５のハンダ付き安定化材テープの第１メッキ側を接合してサンプル１〜５の超電導線材を作製した。なお、超電導テープとハンダ付き安定化材テープの接合は、予熱炉温度２６０℃とし、加熱・加圧ロールはシリコーンゴム製として、加熱温度２２０℃、圧力１００ＭＰａで加熱及び加圧し、線速１００ｍ／ｈで行った。
作製したサンプル１〜５の各超電導線材の第２ハンダ面を観察することにより、以下の基準で判定した。結果を表２に示す。
○：剥がれや損失もなく、均一な状態であった。
×：剥がれや損失（線材側面部へのハンダの流動）があり、不均一な状態であった。
【００５４】
【表２】
【００５５】
表２の結果より、第２ハンダの厚さを１０μｍ以下とすることにより、加熱・加圧ロールを通過させて超電導テープとハンダ付き安定化材テープとを接合する際に、第２ハンダが溶融して流動し、当該テープ側面側へと流動するなどし、第２ハンダの形成不良が起こることを抑制できることが確認された。
【００５６】
さらに、上記で作製したサンプル１〜３の超電導線材の第２ハンダ上の端部に、幅１０ｍｍ、高さ１ｍｍ、長さ５０ｍｍの銅製金属端子の一部を第３ハンダとしてＳｎ−Ｐｂ−Ａｇ合金（融点１８０〜１９０℃）を用い、厚さ約１０μｍで手ハンダにより接合することにより、サンプル１〜５の超電導線材と金属端子接合構造体を作製した。なお、ハンダ接合部は、超電導線材の端部より幅１０ｍｍ、長さ５０ｍｍの領域とした。
次に、実施例１と同様の手法により、サンプル１〜３の超電導線材と金属端子接合構造体の接合状態を観察した。その結果、第２ハンダの厚さを１０μｍ以下とすることにより、加熱・加圧ロールを使用して製造される安定化材複合超電導テープの安定化材テープ上面には、剥がれや損失もなく均一な状態で第２ハンダが形成された状態にあるため、第２ハンダ上に第３ハンダを介して金属端子を接合すると、第３ハンダの濡れ性が向上してハンダ接合部が良好な接合状態となることが確認された。
【符号の説明】
【００５７】
１…超電導テープ、２…ハンダ付き安定化材テープ、３…予熱炉、４…加熱・加圧ロール、５…安定化材複合超電導テープ（超電導線材）、６…被複合化材、７…第３ハンダ、８…金属端子、１０…金属端子接合構造体、１１…基材、１２…中間層、１３…超電導層、１４…保護層、２１…安定化材テープ、２１Ａ…第１ハンダ、２１Ｂ…第２ハンダ。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、超電導線材の金属端子接合構造体、および超電導線材と金属端子の接合方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年になって発見されたＲＥ−１２３系酸化物超電導体（ＲＥＢａ２Ｃｕ３Ｏ７−ｘ：ＲＥはＹを含む希土類元素）は、液体窒素温度以上で超電導性を示すことから実用上極めて有望な素材とされており、これを線材に加工して電力供給用の導体として用いることが強く要望されている。酸化物超電導体を線材として製造する方法として、高強度で耐熱性もあり、線材に加工することが容易な金属を長尺のテープ状に加工し、この金属基材上に酸化物超電導体を薄膜状に形成する方法が研究されている。
酸化物超電導体を線材として得るためには、酸化物超電導薄膜（超電導層）上に銀や銅のような良導電性の金属層よりなる安定化層を設けるのが一般的である。安定化層は、超電導層が超電導状態から常電導状態に遷移しようとした時に、該超電導層の電流を転流させるバイパスとして機能する。
【０００３】
このような酸化物超電導導体を、線材として実用機器に応用するには、外部電源や回路と酸化物超電導線材を電気的に接続するための金属端子と酸化物超電導線材の接続技術の確立が不可欠である。
酸化物超電導線材と金属端子の接続方法としては、酸化物超電導体上に形成した銀又は銀合金からなる層上に、ハンダを介して金属端子を接続する方法が開示されている（特許文献１参照）。また、金属端子の接続方法ではないが、酸化物超電導線材の接続技術として、テープ状の基材上に超電導層と安定化銀層とがこの順に設けられた２本の酸化物超電導線材同士を、安定化銀層の表面を対向させて、ハンダを介して接続する技術が開示されている（特許文献２参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平９−９７６３７号公報
【特許文献２】特開２０００−１３３０６７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
特許文献１に記載の技術のように、酸化物超電導線材に金属端子を接続する場合、ハンダを介して接続することが一般的である。
ハンダによる接続は簡便ではあるが、ハンダ接続部で電気抵抗（接続抵抗）が発生してしまうという問題がある。接続抵抗が大きくなると、抵抗が上昇してしまい、低損失という超電導線材が本来備えているべき特性を損なってしまう虞がある。また、接続抵抗によりハンダ接続部で発生するジュール熱が超電導層に伝導されると、超電導特性が低下してしまう可能性がある。接続抵抗によるジュール発熱の一例としては、酸化物超電導体が超電導状態となり抵抗が０になる液体窒素温度（約７７Ｋ）において、１μΩの接続抵抗が金属端子と酸化物超電導線材との間に発生した場合、１ｋＡの通電時には、１Ｗのジュール熱が発生することになる。そのため、ハンダの厚さをできるだけ薄くして接続抵抗を小さくすることが望まれる。
また、ハンダによる接続時に、ハンダの濡れ性が悪いと、良好な接続が得られにくくなり、接続抵抗が大きくなるという問題がある。
【０００６】
さらに、ハンダ接続時の加熱による接続部の熱が超電導層に伝わり、超電導特性が低下してしまう可能性もある。超電導特性の劣化を防ぐためには、短時間でのハンダ接続が望ましいが、短時間でのハンダ接続では良好な接続が得られにくくなり、接続抵抗の増加に繋がる場合がある。また、超電導層上に安定化層としての銀層が設けられ、該銀層上に銅テープがハンダを介して設けられているような酸化物超電導線材に対して、金属端子をハンダ接合する場合、ハンダ接続時の加熱により、銅テープと銀層のハンダ接合部が再溶融してしまい、銅テープが剥離してしまう可能性がある。
【０００７】
本発明は、このような従来の実情に鑑みてなされたものであり、剥離部分などの生じていない良好な接合状態であり、ハンダ接続部の電気抵抗の増加を抑制することが可能な超電導線材の金属端子接合構造体及び超電導線材と金属端子の接合方法を提供すること目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するため、本発明は以下の構成を採用した。
本発明の超電導線材と金属端子の接合方法は、基材と、該基材上に中間層を介して設けられた超電導層と、該超電導層上に設けられた保護層とを備える超電導テープの該保護層上に、安定化材テープを接合して安定化材複合超電導テープとし、該安定化材複合超電導テープ上に金属端子を接合する超電導線材と金属端子の接合方法であって、前記安定化材テープは、一方の面に第１ハンダがメッキされ、且つ、他方の面に第２ハンダがメッキされており、前記超電導テープと前記安定化材テープは前記第１ハンダを介して接合され、
前記金属端子は、前記安定化材複合超電導テープ上に前記第２ハンダと第３ハンダとがこの順に介在されて接合されてなり、前記第２ハンダの融点Ｔ２及び第３ハンダの融点Ｔ３が、前記第１ハンダの融点Ｔ１よりも低いことを特徴とする。
本発明の超電導線材と金属端子の接合方法において、前記第１ハンダの融点Ｔ１、前記第２ハンダの融点Ｔ２、前記第３ハンダの融点Ｔ３が、２５０℃＞Ｔ１＞Ｔ２＝Ｔ３の関係を満たすことが好ましい。
本発明の超電導線材と金属端子の接合方法において、前記安定化材複合超電導テープは、前記超電導テープの前記保護層上に、前記安定化材テープを前記第１ハンダ側を接触させて重ね合わせ、一対の加熱・加圧ロールにより加熱及び加圧して形成され、前記第２ハンダの厚さが１０μｍ以下であることも好ましい。
【０００９】
本発明の超電導線材の金属端子接合構造体は、基材と、該基材上に中間層を介して設けられた超電導層と、該超電導層上に設けられた保護層とを備える超電導テープと、該超電導テープの前記保護層上に第１ハンダを介して設けられた安定化材テープと、該安定化材テープ上に第２ハンダと第３ハンダとをこの順に介在させて設けられた金属端子とを備えてなり、前記安定化材テープは、一方の面に前記第１ハンダがメッキされ、且つ、他方の面に前記第２ハンダがメッキされており、前記第２ハンダの融点Ｔ２及び第３ハンダの融点Ｔ３が、前記第１ハンダの融点Ｔ１よりも低いことを特徴とする。
本発明の超電導線材の金属端子接合構造体において、前記第１ハンダの融点Ｔ１、前記第２ハンダの融点Ｔ２、前記第３ハンダの融点Ｔ３が、２５０℃＞Ｔ１＞Ｔ２＝Ｔ３の関係を満たすことが好ましい。
本発明の超電導線材の金属端子接合構造体において、前記第２ハンダの厚さが１０μｍ以下であることも好ましい。
【発明の効果】
【００１０】
本発明の超電導線材と金属端子の接合方法は、超電導テープ上に、予め一方の面に第１ハンダがメッキされ、他方の面に第２ハンダがメッキされた安定化材テープを、第１ハンダを介して設け、さらに、安定化材テープ上の第２ハンダ上に第３ハンダを介して金属端子を接続する構成とした。安定化材テープ上の第２ハンダは、従来の方法のように手ハンダではなく安定化材テープ上において薄く均一にメッキされているため、第３ハンダの濡れ性が向上して、金属端子を安定して良好に接続することができる。従って、従来の方法のように手ハンダによりハンダを介して金属端子を接続する場合と比較して、良好な接合状態として接続部の電気抵抗が増加することを抑制することができる。
また、本発明の超電導線材と金属端子の接合方法は、安定化材テープと金属端子とを接合する第２ハンダ及び第３ハンダの融点が、超電導テープと安定化材テープとを接合する第１ハンダの融点よりも低くなる構成とした。これにより、金属端子のハンダ接合時の加熱により、第１ハンダが溶融して安定化材テープが超電導テープより剥離することを抑制することができる。
【００１１】
さらに、本発明の超電導線材と金属端子の接合方法において、第１ハンダの融点Ｔ１、第２ハンダの融点Ｔ２、第３ハンダの融点Ｔ３が、２５０℃＞Ｔ１＞Ｔ２＝Ｔ３の関係を満たすような構成とした場合、第１〜第３ハンダの接合時の加熱が伝熱して超電導層が劣化し、超電導特性が低下することを抑制することができる。
本発明の超電導線材と金属端子の接合方法において、超電導テープと安定化材テープとを第１ハンダを介して重ね合わせて一対の加熱・加圧ロールにより加熱及び加圧して接合する場合、第２ハンダの厚さを１０μｍ以下の構成とすることが好ましい。このような構成とすることにより、超電導テープと安定化材テープとを加熱・加圧ロールに通過させる際に、第１ハンダよりも融点の低い第２ハンダが溶融して流動して安定化材テープの側部や超電導テープ側へと流出することを抑制することができる。また、第２ハンダの厚さを１０μｍ以下とすることにより、ハンダ接合部の接続抵抗の増大を抑えることもでき、かつ、超電導線材を薄型化して機械的強度の悪化を抑制することもできる。
【００１２】
本発明の超電導線材の金属端子接合構造体は、安定化材テープ上にメッキされた第２ハンダ上に、第３ハンダを介して金属端子を設ける構成とした。安定化材テープ上の第２ハンダは、メッキにより広く均一に形成されているため、その上に設けられる第３ハンダの濡れ性が向上し、金属端子の接続状態を安定して良好な状態とすることができる。従って、接続部の電気抵抗の増加を抑制可能な超電導線材の金属端子接合構造体とすることができる。
また、本発明の超電導線材の金属端子接合構造体において、第２ハンダの厚さを１０μｍ以下の構成とした場合、ハンダ接合部の接続抵抗の増大を抑えることもでき、かつ、超電導線材を薄型化して機械的強度の悪化を抑制することもできる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明の超電導線材の金属端子接合構造体の第１実施形態を示す概略斜視図である。
【図２】本発明の本発明の超電導線材と金属端子の接合方法に使用される製造装置の一例を示す概略構成図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、本発明に係る超電導線材の金属端子接合構造体の一実施形態について説明する。
図１は、本発明に係る超電導線材の金属端子接合構造の第１実施形態を示す概略斜視図である。図１に示す本実施形態の超電導線材の金属端子接合構造１０は、長尺の超電導テープ１と、超電導テープ１上に設けられたハンダ付き安定化材テープ２より構成される安定化材複合超電導テープ５と、安定化材複合超電導テープ（超電導線材）５の端部上に、第３ハンダ７を介して設けられた金属端子８とを備えて構成されている。
【００１５】
超電導テープ１は、長尺テープ状の基材１１上に、中間層１２、超電導層１３及び保護層１４がこの順に積層されて構成されている。
【００１６】
基材１１は、通常の超電導線材の基材として使用し得るものであれば良く、長尺のプレート状又はシート状であることが好ましく、耐熱性の金属からなるものが好ましい。耐熱性の金属の中でも、合金が好ましく、ニッケル（Ｎｉ）合金又は銅（Ｃｕ）合金がより好ましい。なかでも、市販品であればハステロイ（商品名、ヘインズ社製）が好適であり、モリブデン（Ｍｏ）、クロム（Ｃｒ）、鉄（Ｆｅ）、コバルト（Ｃｏ）等の成分量が異なる、ハステロイＢ、Ｃ、Ｇ、Ｎ、Ｗ等のいずれの種類も使用できる。
基材１１の厚さは、目的に応じて適宜調整すれば良く、通常は、１０〜５００μｍであることが好ましく、２０〜２００μｍであることがより好ましい。下限値以上とすることで強度が一層向上し、上限値以下とすることでオーバーオール臨界電流密度を一層向上させることができる。
【００１７】
中間層１２は、超電導層１３の結晶配向性を制御し、基材１１中の金属元素の超電導層１３への拡散を防止するものであり、また、基材１１と超電導層１３との物理的特性（熱膨張率や格子定数等）の差を緩和するバッファー層として機能する。中間層１２の材質は、物理的特性が基材１１と超電導層１３との中間的な値を示す金属酸化物が好ましい。中間層１２の好ましい材質として具体的には、Ｇｄ２Ｚｒ２Ｏ７、ＭｇＯ、ＺｒＯ２−Ｙ２Ｏ３（ＹＳＺ）、ＳｒＴｉＯ３、ＣｅＯ２、Ｙ２Ｏ３、Ａｌ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３、Ｚｒ２Ｏ３、Ｈｏ２Ｏ３、Ｎｄ２Ｏ３等の金属酸化物が例示できる。
中間層１２は、単層でも良いし、複数層でも良い。例えば、前記金属酸化物からなる層（金属酸化物層）は、結晶配向性を有していることが好ましく、複数層である場合には、最外層（最も超電導層１３に近い層）が少なくとも結晶配向性を有していることが好ましい。
【００１８】
中間層１２と基材１１との間には、ベッド層が介在されていてもよい。ベッド層は、耐熱性が高く、界面反応性を低減するためのものであり、その上に配される膜の配向性を得るために用いる。このようなベッド層は、必要に応じて配され、例えば、イットリア（Ｙ２Ｏ３）、窒化ケイ素（Ｓｉ３Ｎ４）、酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３、「アルミナ」とも呼ぶ）等から構成される。このベッド層は、例えばスパッタリング法等の成膜法により形成され、その厚さは例えば１０〜２００ｎｍである。
【００１９】
さらに、本発明においては、基材１１とベッド層との間に拡散防止層が介在された構造としても良い。拡散防止層は、基材１１の構成元素拡散を防止する目的で形成されたもので、窒化ケイ素（Ｓｉ３Ｎ４）、酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）、あるいは希土類金属酸化物等から構成され、その厚さは例えば１０〜４００ｎｍである。なお、拡散防止層の結晶性は問われないので、通常のスパッタ法等の成膜法により形成すればよい。
このように基材１１とベッド層との間に拡散防止層を介在させることにより、後述する中間層１２や超電導層１３等の他の層を形成する際に、必然的に加熱されたり、熱処理される結果として熱履歴を受ける場合に、基材１１の構成元素の一部がベッド層を介して超電導層１３側に拡散することを効果的に抑制することができる。基材１１とベッド層との間に拡散防止層を介在させる場合の例としては、拡散防止層としてＡｌ２Ｏ３、ベッド層としてＹ２Ｏ３を用いる組み合わせを例示することができる。
【００２０】
また中間層１２は、前記金属酸化物層の上に、さらにキャップ層が積層された複数層構造でも良い。キャップ層は、超電導層１３の配向性を制御する機能を有するとともに、超電導層１３を構成する元素の中間層１２への拡散や、超電導層１３積層時に使用するガスと中間層１２との反応を抑制する機能等を有するものである。また、キャップ層は前記金属酸化物層により配向性が制御される。
【００２１】
キャップ層は、前記金属酸化物層の表面に対してエピタキシャル成長し、その後、横方向（面方向）に粒成長（オーバーグロース）して、結晶粒が面内方向に選択成長するという過程を経て形成されたものが好ましい。このようなキャップ層は、前記金属酸化物層よりも高い面内配向度が得られる。
キャップ層の材質は、上記機能を発現し得るものであれば特に限定されないが、好ましいものとして具体的には、ＣｅＯ２、Ｙ２Ｏ３、Ａｌ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３、Ｚｒ２Ｏ３、Ｈｏ２Ｏ３、Ｎｄ２Ｏ３等が例示できる。キャップ層の材質がＣｅＯ２である場合、キャップ層は、Ｃｅの一部が他の金属原子又は金属イオンで置換されたＣｅ−Ｍ−Ｏ系酸化物を含んでいても良い。
【００２２】
中間層１２の厚さは、目的に応じて適宜調整すれば良いが、通常は、０．１〜５μｍである。
中間層１２が、前記金属酸化物層の上にキャップ層が積層された複数層構造である場合には、キャップ層の厚さは、通常は、０．１〜１．５μｍである。
【００２３】
中間層１２は、スパッタ法、真空蒸着法、レーザ蒸着法、電子ビーム蒸着法、イオンビームアシストスパッタ法（以下、ＩＢＡＤ法と略記する）、化学気相成長法（ＣＶＤ法）等の物理的蒸着法；熱塗布分解法（ＭＯＤ法）；溶射等、酸化物薄膜を形成する公知の方法で積層できる。特に、ＩＢＡＤ法で形成された前記金属酸化物層は、結晶配向性が高く、超電導層１３やキャップ層の結晶配向性を制御する効果が高い点で好ましい。ＩＢＡＤ法とは、蒸着時に、結晶の蒸着面に対して所定の角度でイオンビームを照射することにより、結晶軸を配向させる方法である。通常は、イオンビームとして、アルゴン（Ａｒ）イオンビームを使用する。例えば、Ｇｄ２Ｚｒ２Ｏ７、ＭｇＯ又はＺｒＯ２−Ｙ２Ｏ３（ＹＳＺ）からなる中間層１２は、ＩＢＡＤ法における配向度を表す指標であるΔΦ（ＦＷＨＭ：半値全幅）の値を小さくできるため、特に好適である。
【００２４】
超電導層１３は通常知られている組成の超電導体からなるものを広く適用することができ、酸化物超電導体からなるものが好ましい。具体的には、ＲＥＢａ２Ｃｕ３Ｏｙ（ＲＥはＹ、Ｌａ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｅｒ、Ｇｄ等の希土類元素を表す）なる材質のものが例示できる。また、その他の酸化物超電導体、例えば、Ｂｉ２Ｓｒ２Ｃａｎ−１ＣｕｎＯ４＋２ｎ＋δなる組成等に代表される臨界温度の高い他の酸化物超電導体からなるものを用いても良いのは勿論である。
超電導層１３は、スパッタ法、真空蒸着法、レーザ蒸着法、電子ビーム蒸着法等の物理的蒸着法、化学気相成長法（ＣＶＤ法）、熱塗布分解法（ＭＯＤ法）等で積層でき、なかでもレーザ蒸着法が好ましい。
超電導層１３の厚みは、０．５〜５μｍ程度であって、均一な厚みであることが好ましい。
【００２５】
超電導層１３上に積層されている保護層１４はＡｇなどの良電導性かつ超電導層１３と接触抵抗が低くなじみの良い金属材料からなる層として形成される。保護層１４の厚さは１〜３０μｍとすることが好ましい。保護層１４は、公知の方法で形成することができるが、中でもスパッタ法で形成することが好ましい。
【００２６】
超電導テープ１の保護層１４上に積層されているハンダ付き安定化材テープ２は、安定化材テープ２１と、安定化材テープ２１の一方の面にメッキされた第１ハンダ２１Ａと、安定化材テープ２１の他方の面にメッキされた第２ハンダ２１Ｂとで構成されている。ハンダ付き安定化材テープ２は、超電導テープ１の保護層１４上に、第１ハンダ２１Ａ、安定化材テープ２１、第２ハンダ２１Ｂの順となるよう積層されている。
【００２７】
安定化材テープ２１は、長尺テープ状である良導電性の金属材料からなり、超電導層１３が超電導状態から常電導状態に遷移しようとしたときに、保護層１４とともに、超電導層１３の電流が転流するバイパスとして機能する。
長尺テープ状の安定化テープ２１を構成する金属材料としては、良導電性を有するものであればよく、特に限定されないが、銅、黄銅（Ｃｕ−Ｚｎ合金）等の銅合金、ステンレス等の比較的安価なものを用いるのが好ましく、中でも高い導電性を有し、安価であることから銅がより好ましい。安定化テープ２１の厚さは１０〜３００μｍとすることが好ましい。下限値以上とすることにより超電導層１３を安定化する一層高い効果が得られ、上限値以下とすることで超電導線材を薄型化できる。
【００２８】
第１ハンダ２１の融点Ｔ１、第２ハンダ２１Ｂの融点Ｔ２、第３ハンダ７の融点Ｔ３は、Ｔ１＞Ｔ２、Ｔ３の関係を満たすことが好ましく、２５０℃＞Ｔ１＞Ｔ２＝Ｔ３の関係を満たすことが好ましい。
【００２９】
第１ハンダ２１Ａは、後述する第２ハンダ２１Ｂよりも融点Ｔ１が高いものであれば特に限定されないが、融点Ｔ１が２５０℃以下のハンダを用いることが好ましい。第１ハンダ２１Ａの融点Ｔ１が２５０℃以下のハンダを用いることにより、後述の超電導テープ１とハンダ付き安定化材テープ２との複合化時に、ハンダ付けの熱により超電導層１３が劣化することを抑止することができる。第１ハンダ２１Ａとしては、例えば、Ｓｎ−Ｃｕ系合金、Ｓｎ−Ａｇ系合金等の無鉛ハンダが挙げられる。第１ハンダ２１Ａは、安定化材テープ２１の一方の面にメッキ法により形成されている。第１ハンダ２１Ａの厚さは適宜調整可能であり、特に限定されないが、１０μｍ以下とすることにより、線材を薄型化することができるため好ましい。
【００３０】
第２ハンダ２１Ｂは、第１ハンダ２１Ａよりも融点Ｔ２が低いものであれば特に限定されず、例えば、Ｐｂ−Ｓｎ系合金等の共晶ハンダ、Ｓｎ−Ｂｉ系合金等の無鉛ハンダが挙げられる。第１ハンダ２１Ｂは、安定化材テープ２１の第１ハンダ２１Ａがメッキされた面とは反対側の面（他方の面）にメッキ法により形成されている。第２ハンダ２１Ｂを設けることにより、超電導テープ１とハンダ付き安定化材テープ２とを一体化した安定化材複合超電導テープ（超電導線材）５に、金属端子８を第３ハンダ７を介して接合する際に、超電導線材５の最上面に形成された第２ハンダ２１Ｂ上に第３ハンダ７が安定して均一に濡れ広がり、第３ハンダ７の濡れ性を向上させることができ、超電導線材５と金属端子８との接続状態が良好となり、接続抵抗の増大を抑制することができる。
第２ハンダ２１Ｂの厚さは１０μｍ以下とすることが好ましい。第２ハンダ２１Ｂの厚さを１０μｍ以下とすることにより、後述する超電導線材と金属端子の接合方法において、超電導テープ１とハンダ付き安定化材テープ２とを重ね合わせて加熱・加圧ロールを通過させる際に、第１ハンダ２１Ａよりも融点の低い第２ハンダ２１Ｂが溶融して流動し、安定化材テープ２１の側部や超電導テープ１側へと流出することを抑制することができる。また、第２ハンダ２１Ｂの厚さを１０μｍ以下とすることにより、線材を薄型化できるだけでなく、ハンダ接合部の接続抵抗の増大も抑えることができる。
【００３１】
第３ハンダ７は、第１ハンダ２１Ａよりも融点Ｔ３が低いものであれば特に限定されず、第２ハンダ２１Ｂと同様のものを用いることができる。中でも、第２ハンダ２１Ｂと同じ組成のハンダより形成されていることにより、製造コストを抑え、簡便に製造することができるため好ましい。第３ハンダ７は手ハンダにより形成されていてもよく、金属端子８の一方の面にメッキ法により形成されていてもよい。第３ハンダ７の厚さは特に限定されないが、厚さが薄い方が、メッキ接合部の接続抵抗の増加を抑えることができるため好ましく、例えば２〜１０μｍとすることが好ましい。
第２ハンダ２１Ｂの融点Ｔ２および第３ハンダ７の融点Ｔ３を第１ハンダ２１Ａの融点Ｔ１よりも低く設定することにより、安定化材複合超電導テープ（超電導線材）５に金属端子８を接合する際の加熱時に、第１ハンダ２１Ａが溶融して安定化材テープ２１が超電導テープ１から剥離することを抑止することができる。
【００３２】
金属端子８は、高い導電性を有する金属より形成されていることが好ましく、例えば、金、白金、銀、銅、またはこれらの金属を少なくとも１種含む合金が挙げられ、中でも銅が好ましい。金属端子３のサイズは、特に限定されず、適宜調整可能である。また、金属端子８には、金属端子８と外部励磁用電源を導通させるためのリード部（図示略）が形成されていることが好ましい。
【００３３】
本実施形態の超電導線材の金属端子接合構造体１０は、安定化材テープ２１上にメッキされた第２ハンダ２１Ｂ上に、第３ハンダ７を介して金属端子８を設ける構成とした。安定化材テープ２１上の第２ハンダ２１Ｂは、メッキにより安定化材テープ２１の上面全部に均一に形成されているため、その上に設けられる第３ハンダ７の濡れ性が向上し、金属端子８の接続状態を安定して良好な状態とすることができる。従って、接続部の電気抵抗の増加を抑制可能な超電導線材の金属端子接合構造体とすることができる。
また、本実施形態の超電導線材の金属端子接合構造体において、第２ハンダ２１Ｂの厚さを１０μｍ以下の構成とした場合、ハンダ接合部の接続抵抗の増大を抑えることもでき、かつ、超電導線材５を薄型化して機械的強度の悪化を抑制することもできる。
【００３４】
次に、本発明の超電導線材の金属端子接続構造体の製造方法である、本発明の超電導線材と金属端子の接合方法の一実施形態について説明する。
まず、前述した構成の超電導テープ１と、ハンダ付き安定化材テープ２を用意する。次いで、超電導テープ１とハンダ付き安定化材テープ２とを、超電導テープ１の保護層１４と、ハンダ付き安定化材テープ２の第１ハンダ２１Ａとが接するように重ね合わせて接合する。超電導テープ１とハンダ付き安定化材テープ２との接合には、図２に示すような構成の製造装置を用いることが好ましい。
【００３５】
図２は、本実施形態の超電導線材と金属端子の接合方法において、安定化材複合超電導テープの製造に使用される製造装置の一例を示す概略構成図である。
図２に示す製造装置は、超電導テープ１を送り出す送出リール９ａと、ハンダ付き安定化材テープ９ｂを送り出す送出リール９ｂと、送出リール９ａ及び送出リール９ｂより送り出された超電導テープ１とハンダ付き安定化材テープ２とを加熱する予熱炉３と、予熱炉３で加熱された超電導テープ１とハンダ付き安定化材テープ２とが重ね合わせられた被複合化材６を加熱及び加圧する一対の加熱・加圧ロール４、４と、加熱・加圧ロール４、４により加熱及び加圧された安定化材複合超電導テープ（超電導線材）５を巻き取る巻き取りリール（図示略）より構成されている。
【００３６】
超電導テープ１とハンダ付き安定化材テープ２とを一体化させて安定化材複合超電導テープ（超電導線材）５を製造するには、超電導テープ１の保護層１４と、ハンダ付き安定化材テープ２の第１ハンダ２１Ａとが向かい合わせになる状態として、予熱炉３内に搬送し、これらのテープ１、２を第１ハンダ２１Ａの融点Ｔ１以上に加熱し、予熱炉で加熱されて重ね合わせられた超電導テープ１とハンダ付き安定化材テープ２である被複合化材６を、一対の加熱・加圧ロール４、４を通過させ加圧すると共に、第１ハンダ２１Ａの融点Ｔ１以下に冷却し、加熱下で第１ハンダ２１Ａを凝固させ、超電導テープ１とハンダ付き安定化材テープ２を接合し、安定化材複合超電導テープ（超電導テープ）５を高速で連続生産することができる。
【００３７】
予熱炉３における加熱温度は、第１ハンダ２１Ａの融点Ｔ１以上であれば特に限定されないが、加熱による超電導テープ１の超電導層１３の劣化や、ハンダ付き安定化材テープ２の第２ハンダ２１Ｂの流動損失を抑制することができるため、２４０〜３００℃とすることが好ましい。
【００３８】
加熱・加圧ロール４、４における加熱温度は、第１ハンダ２１Ａの融点Ｔ１以下であれば特に限定されないが、１６０〜２２０℃とすることが好ましい。
加熱・加圧ロール４、４の材質としては、加圧ロールとして通常使用されるものを用いることができるが、超電導テープ１の超電導層１３の加圧による劣化を抑制することができるため、シリコーンゴム等の軟材質のものが好ましい。また、シリコーンゴム等の軟材質のものより加熱・加圧ロール４、４が形成されていることにより、ゴムの硬さを調整することにより、第１ハンダ２１Ａの凝固位置の最適化が容易となり、良好な接合界面を得ることができる。
加熱・加圧ロール４、４における加圧時の圧力は、特に限定されないが、超電導テープ１の超電導層１３の劣化を防ぐことができるため、１０〜２００ＭＰａとすることが好ましい。
【００３９】
本実施形態においては、前述の如く、安定化材テープ２１にメッキされた第２ハンダ２１Ｂの厚さを１０μｍ以下とすることにより、被複合化材６が加熱・加圧ロール４、４を通過する際に、第１ハンダ２１Ａよりも融点の低い第２ハンダ２１Ｂが溶融して流動し、安定化材テープ１の側面や、被複合化材６の周囲に流出し、第２ハンダ２１Ｂが損失してしまうことを抑止することができる。さらに、第１ハンダ２１Ａの厚さを１０μｍ以下とすることにより、超電導線材５を薄型化することができる。
【００４０】
加熱・加圧ロール４、４による加圧下での第１ハンダ２１Ａの凝固を効果的に行うためには、第１ハンダ２１Ａが凝固温度に下がるタイミングで、被複合化材１が加熱・加圧ロール４、４付近に来るように、温度勾配とテープ線速（搬送速度）とを調整する必要がある。図２に示す本実施形態の製造装置では、予熱炉３の出口側を嘴状に細く延ばし、加熱・加圧ロール４、４の噛み合い位置の手前２０ｍｍ以内の位置で、予熱した被複合化材６が予熱炉３から出て、直ちに、加熱・加圧ロール４、４に巻き込まれる構造としている。これにより、予熱炉３内で融点Ｔ１以上に加熱された第１ハンダ２１Ａが、加熱・加圧ロール４、４の手前で凝固しない構造となっている。また、テープ線速を上げることにより、第１ハンダ２１Ａの凝固位置をより下流側にすることができる。テープ線速は、５０ｍ／ｈ以上とすることが好ましい。
【００４１】
また、本実施形態において安定化材複合超電導テープ（超電導線材）５の製造にしようされる製造装置は、図２に示す製造装置に限定されず、加熱・加圧ロール４、４の後段に、段差ロールを設けることもできる。段差ロールを設けることにより、接合された安定化材複合超電導テープ（超電導線材）５が、加熱・加圧ロール４、４上で接地した状態でテンションがかかる長さ（接地領域）を確保することができる。これにより、第１ハンダ２１Ａの凝固位置が、ロール４、４の噛み合い位置よりも後方になってしまった場合にも、大きな剥がれを生じることなく、被複合化材６を接合することができる。
以上により、安定化材複合超電導テープ（超電導線材）５を製造することができる。
【００４２】
次いで、安定化材複合超電導テープ（超電導線材）５の第２ハンダ２１Ｂ上に、第３ハンダ７を介して金属端子８を接合する。
超電導線材５への第３ハンダ７により金属端子８は、通常のハンダ付けにより行うことができ、手ハンダで接合してもよいし、金属端子８の接合面に第３ハンダ７を予めメッキしておき、超電導線材５の第２ハンダ２１Ｂ面上へ第３ハンダ７が形成された面が接するように金属端子８を設置して加熱後に冷却して接合してもよい。
【００４３】
本実施形態の超電導線材と金属端子の接合方法では、超電導線材５の上面に、メッキ法により形成された第２ハンダ２１Ｂが形成されているため、第２ハンダ２１Ｂ上に第３ハンダ７を均一に濡れ広がらせることができるため、第３ハンダ７の濡れ性を向上させることができ、超電導線材５と金属端子８とのハンダ接合面が均一となり、良好な接続状態とすることができる。これにより、従来の方法のように、手ハンダで直接接合する場合と比較して、製造工程による接合状態のばらつきが起こることを抑制し、安定して均一に良好な接続状態で超電導線材５と金属端子８とを接合することができる。また、超電導線材と金属端子の接続状態を良好とすることができるため、接続抵抗の増大を抑制することができる。
さらに、本実施形態の超電導線材と金属端子の接続方法では、第２ハンダ２１Ｂの融点Ｔ２および第３ハンダ７の融点Ｔ３を第１ハンダ２１Ａの融点Ｔ１よりも低く設定することにより、超電導線材５に金属端子８を接合する際の加熱時に、第１ハンダ２１Ａが溶融して安定化材テープ２１が超電導テープ１から剥離することを抑止することができる。
【００４４】
以上、本発明の超電導線材の金属端子接続構造体、及び、超電導線材と金属端子の接合方法について説明したが、上記実施形態において、超電導線材の金属端子接続構造体の各部、超電導線材と金属端子の接合方法に使用される装置の各部の構成は一例であって、本発明の範囲を逸脱しない範囲で適宜変更することが可能である。
【実施例】
【００４５】
以下、実施例を示して本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【００４６】
（実施例１）
「超電導テープの作製」
幅１０ｍｍ、厚さ０．１ｍｍのテープ状のハステロイ（米国ヘインズ社製商品名）製の基板上に、イオンビームアシストスパッタ法（ＩＢＡＤ法）により１．２μｍ厚のＧｄ２Ｚｒ２Ｏ７（ＧＺＯ：中間層）を形成した上に、パルスレーザー蒸着法（ＰＬＤ法）により１．０μｍ厚のＣｅＯ２（キャップ層）を成膜した。次いでＣｅＯ２層上にＰＬＤ法により１．０μｍ厚のＧｄＢａ２Ｃｕ３Ｏ７（超電導層）を形成し、さらに超電導層上にスパッタ法により１０μｍ厚の銀層（保護層）を形成して超電導テープを作製した。
【００４７】
「超電導線材（安定化材複合超電導テープ）の作製」
厚さ１００μｍ、幅１０ｍｍの銅製テープの一方の面に、第１ハンダとしてＳｎ−Ｃｕ合金（融点２３５℃）を厚さ２〜４μｍでメッキし、第２ハンダとしてＳｎ−Ｐｂ−Ａｇ合金（融点１８０〜１９０℃）を厚さ２〜４μｍでメッキしたハンダ付き安定化材テープを準備した。
次に、図２に示す装置を用いて、超電導テープの銀層（保護層）上にハンダ付き安定化材テープの第１ハンダ側を接合して超電導線材を作製した。なお、超電導テープとハンダ付き安定化材テープの接合は、予熱炉温度２６０℃とし、加熱・加圧ロールはシリコーンゴム製として、加熱温度２２０℃、圧力１００ＭＰａで加熱及び加圧し、線速１００ｍ／ｈで行った。作製後の超電導線材の第２ハンダ面を観察したところ、剥がれや損失もなく、均一な状態であった。
【００４８】
「超電導線材と金属端子の接合」
上記で作製した超電導線材の第２ハンダ上の端部に、幅１０ｍｍ、高さ１ｍｍ、長さ５０ｍｍの銅製金属端子の一部を第３ハンダとしてＳｎ−Ｐｂ−Ａｇ合金（融点１８０〜１９０℃）を用い、厚さ約１０μｍで手ハンダにより接合した。なお、ハンダ接合部は、超電導線材の端部より幅１．０ｍｍ、長さ５０ｍｍの領域とした。
また、上記と同じ手順により、さらに３個の超電導線材と金属端子接合構造体を作製し、計４個の超電導線材と金属端子接合構造体を得た。
【００４９】
（比較例１）
実施例１と同様の方法で超電導テープを作製し、この超電導テープの銀層（保護層）上に、幅１０ｍｍの銅製テープをＳｎ−Ｃｕ合金（融点２３４℃）のハンダを介して接合することにより超電導線材を作製した。
次に、作製した超電導線材の銅製テープ上の端部に、幅１０ｍｍ、高さ１ｍｍ、長さ５０ｍｍの銅製金属端子の一部を、Ｓｎ−Ｐｂ−Ａｇ合金（融点１８０〜１９０℃）を用い、厚さ約１０μｍで手ハンダにより接合した。なお、ハンダ接合部は、超電導線材の端部より幅１．０ｍｍ、長さ５０ｍｍの領域とした。
また、上記と同じ手順により、さらに３個の超電導線材と金属端子接合構造体を作製し、計４個の超電導線材と金属端子接合構造体を得た。
【００５０】
「評価」
実施例１および比較例２で作製した超電導線材と金属端子接合構造体について、超電導線材と金属端子を機械的に力を加えることで剥離させ、ハンダ接合部（幅１．０ｍｍ×長さ５０ｍｍ）の光沢の違いを顕微鏡で観察し、ハンダ接合部における接合部の面積Ｐと非接合部の面積Ｑ（光沢の異なる部分）を求め、ハンダ接合部における接合面積の割合Ｐ／（Ｐ＋Ｑ）×１００（％）を算出した。結果を表１に示す。なお、表１において、サンプル１〜４は、上記実施例及び比較例において、１回目〜４回目に作製した各超電導線材と金属端子接合構造体を示す。
【００５１】
【表１】
【００５２】
本発明に係る実施例１の超電導線材と金属端子の接続方法では、比較例１よりも、ハンダ接合部に広い面積で接合されており、また、製造工程によるばらつきも少なく、良好な接合状態が安定して得られることが明らかである。
【００５３】
（実施例２）
上記実施例１と同様にして超電導テープを複数本作製した。
次に、厚さ１００μｍ、幅１０ｍｍの銅製テープの一方の面に、第１ハンダとしてＳｎ−Ｃｕ合金（融点２３４℃）を厚さ２〜４μｍでメッキし、第２ハンダとしてＳｎ−Ｐｂ−Ａｇ合金（融点１８０〜１９０℃）を表２記載の厚さでメッキしたサンプル１〜５のハンダ付き安定化材テープを準備した。
次に、図２に示す装置を用いて、超電導テープの銀層（保護層）上にサンプル１〜５のハンダ付き安定化材テープの第１メッキ側を接合してサンプル１〜５の超電導線材を作製した。なお、超電導テープとハンダ付き安定化材テープの接合は、予熱炉温度２６０℃とし、加熱・加圧ロールはシリコーンゴム製として、加熱温度２２０℃、圧力１００ＭＰａで加熱及び加圧し、線速１００ｍ／ｈで行った。
作製したサンプル１〜５の各超電導線材の第２ハンダ面を観察することにより、以下の基準で判定した。結果を表２に示す。
○：剥がれや損失もなく、均一な状態であった。
×：剥がれや損失（線材側面部へのハンダの流動）があり、不均一な状態であった。
【００５４】
【表２】
【００５５】
表２の結果より、第２ハンダの厚さを１０μｍ以下とすることにより、加熱・加圧ロールを通過させて超電導テープとハンダ付き安定化材テープとを接合する際に、第２ハンダが溶融して流動し、当該テープ側面側へと流動するなどし、第２ハンダの形成不良が起こることを抑制できることが確認された。
【００５６】
さらに、上記で作製したサンプル１〜３の超電導線材の第２ハンダ上の端部に、幅１０ｍｍ、高さ１ｍｍ、長さ５０ｍｍの銅製金属端子の一部を第３ハンダとしてＳｎ−Ｐｂ−Ａｇ合金（融点１８０〜１９０℃）を用い、厚さ約１０μｍで手ハンダにより接合することにより、サンプル１〜５の超電導線材と金属端子接合構造体を作製した。なお、ハンダ接合部は、超電導線材の端部より幅１０ｍｍ、長さ５０ｍｍの領域とした。
次に、実施例１と同様の手法により、サンプル１〜３の超電導線材と金属端子接合構造体の接合状態を観察した。その結果、第２ハンダの厚さを１０μｍ以下とすることにより、加熱・加圧ロールを使用して製造される安定化材複合超電導テープの安定化材テープ上面には、剥がれや損失もなく均一な状態で第２ハンダが形成された状態にあるため、第２ハンダ上に第３ハンダを介して金属端子を接合すると、第３ハンダの濡れ性が向上してハンダ接合部が良好な接合状態となることが確認された。
【符号の説明】
【００５７】
１…超電導テープ、２…ハンダ付き安定化材テープ、３…予熱炉、４…加熱・加圧ロール、５…安定化材複合超電導テープ（超電導線材）、６…被複合化材、７…第３ハンダ、８…金属端子、１０…金属端子接合構造体、１１…基材、１２…中間層、１３…超電導層、１４…保護層、２１…安定化材テープ、２１Ａ…第１ハンダ、２１Ｂ…第２ハンダ。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
基材と、該基材上に中間層を介して設けられた超電導層と、該超電導層上に設けられた保護層とを備える超電導テープの該保護層上に、安定化材テープを接合して安定化材複合超電導テープとし、
該安定化材複合超電導テープ上に金属端子を接合する超電導線材と金属端子の接合方法であって、
前記安定化材テープは、一方の面に第１ハンダがメッキされ、且つ、他方の面に第２ハンダがメッキされており、
前記超電導テープと前記安定化材テープは前記第１ハンダを介して接合され、
前記金属端子は、前記安定化材複合超電導テープ上に前記第２ハンダと第３ハンダとがこの順に介在されて接合されてなり、
前記第２ハンダの融点Ｔ２及び第３ハンダの融点Ｔ３が、前記第１ハンダの融点Ｔ１よりも低いことを特徴とする超電導線材と金属端子の接合方法。
【請求項２】
前記第１ハンダの融点Ｔ１、前記第２ハンダの融点Ｔ２、前記第３ハンダの融点Ｔ３が、２５０℃＞Ｔ１＞Ｔ２＝Ｔ３の関係を満たすことを特徴とする請求項１に記載の超電導線材と金属端子の接合方法。
【請求項３】
前記安定化材複合超電導テープは、前記超電導テープの前記保護層上に、前記安定化材テープを前記第１ハンダ側を接触させて重ね合わせ、一対の加熱・加圧ロールにより加熱及び加圧して形成され、
前記第２ハンダの厚さが１０μｍ以下であることを特徴とする請求項１または２に記載の超電導線材と金属端子の接合方法。
【請求項４】
基材と、該基材上に中間層を介して設けられた超電導層と、該超電導層上に設けられた保護層とを備える超電導テープと、
該超電導テープの前記保護層上に第１ハンダを介して設けられた安定化材テープと、
該安定化材テープ上に第２ハンダと第３ハンダとをこの順に介在させて設けられた金属端子とを備えてなり、
前記安定化材テープは、一方の面に前記第１ハンダがメッキされ、且つ、他方の面に前記第２ハンダがメッキされており、
前記第２ハンダの融点Ｔ２及び第３ハンダの融点Ｔ３が、前記第１ハンダの融点Ｔ１よりも低いことを特徴とする超電導線材の金属端子接合構造体。
【請求項５】
前記第１ハンダの融点Ｔ１、前記第２ハンダの融点Ｔ２、前記第３ハンダの融点Ｔ３が、２５０℃＞Ｔ１＞Ｔ２＝Ｔ３の関係を満たすことを特徴とする請求項４に記載の超電導線材の金属端子接合構造体。
【請求項６】
前記第２ハンダの厚さが１０μｍ以下であることを特徴とする請求項４または５に記載の超電導線材の金属端子接合構造体。
【請求項１】
基材と、該基材上に中間層を介して設けられた超電導層と、該超電導層上に設けられた保護層とを備える超電導テープの該保護層上に、安定化材テープを接合して安定化材複合超電導テープとし、
該安定化材複合超電導テープ上に金属端子を接合する超電導線材と金属端子の接合方法であって、
前記安定化材テープは、一方の面に第１ハンダがメッキされ、且つ、他方の面に第２ハンダがメッキされており、
前記超電導テープと前記安定化材テープは前記第１ハンダを介して接合され、
前記金属端子は、前記安定化材複合超電導テープ上に前記第２ハンダと第３ハンダとがこの順に介在されて接合されてなり、
前記第２ハンダの融点Ｔ２及び第３ハンダの融点Ｔ３が、前記第１ハンダの融点Ｔ１よりも低いことを特徴とする超電導線材と金属端子の接合方法。
【請求項２】
前記第１ハンダの融点Ｔ１、前記第２ハンダの融点Ｔ２、前記第３ハンダの融点Ｔ３が、２５０℃＞Ｔ１＞Ｔ２＝Ｔ３の関係を満たすことを特徴とする請求項１に記載の超電導線材と金属端子の接合方法。
【請求項３】
前記安定化材複合超電導テープは、前記超電導テープの前記保護層上に、前記安定化材テープを前記第１ハンダ側を接触させて重ね合わせ、一対の加熱・加圧ロールにより加熱及び加圧して形成され、
前記第２ハンダの厚さが１０μｍ以下であることを特徴とする請求項１または２に記載の超電導線材と金属端子の接合方法。
【請求項４】
基材と、該基材上に中間層を介して設けられた超電導層と、該超電導層上に設けられた保護層とを備える超電導テープと、
該超電導テープの前記保護層上に第１ハンダを介して設けられた安定化材テープと、
該安定化材テープ上に第２ハンダと第３ハンダとをこの順に介在させて設けられた金属端子とを備えてなり、
前記安定化材テープは、一方の面に前記第１ハンダがメッキされ、且つ、他方の面に前記第２ハンダがメッキされており、
前記第２ハンダの融点Ｔ２及び第３ハンダの融点Ｔ３が、前記第１ハンダの融点Ｔ１よりも低いことを特徴とする超電導線材の金属端子接合構造体。
【請求項５】
前記第１ハンダの融点Ｔ１、前記第２ハンダの融点Ｔ２、前記第３ハンダの融点Ｔ３が、２５０℃＞Ｔ１＞Ｔ２＝Ｔ３の関係を満たすことを特徴とする請求項４に記載の超電導線材の金属端子接合構造体。
【請求項６】
前記第２ハンダの厚さが１０μｍ以下であることを特徴とする請求項４または５に記載の超電導線材の金属端子接合構造体。
【図１】
【図２】
【図２】
【公開番号】特開２０１２−４０２９（Ｐ２０１２−４０２９Ａ）
【公開日】平成２４年１月５日（２０１２．１．５）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−１３９４８２（Ｐ２０１０−１３９４８２）
【出願日】平成２２年６月１８日（２０１０．６．１８）
【出願人】（０００００５１８６）株式会社フジクラ (4,463)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２４年１月５日（２０１２．１．５）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年６月１８日（２０１０．６．１８）
【出願人】（０００００５１８６）株式会社フジクラ (4,463)
【Ｆターム（参考）】
[ Back to top ]