高速用転がり軸受
【課題】ｄｍＮ値が 170 万以上という高速回転に十分に対応でき、工作機械のコンパクト化や運転経費の削減を可能にする高速用転がり軸受を提供する。
【解決手段】内輪２の転走面表面、外輪３の転走面表面および転動体４の表面から選ばれた少なくとも一つにディンプル加工を施し、この内輪２および外輪３間に介在する複数の転動体４の周囲にグリースを封入してなる高速用転がり軸受１であって、上記グリースは、基油とウレア系増ちょう剤とを含み、上記基油は 40℃における動粘度が 15〜30 mm2/sec であり、上記ウレア系増ちょう剤は、ポリイソシアネート成分とモノアミン成分とを反応して得られ、該モノアミン成分が脂肪族モノアミンおよび脂環式モノアミンから選ばれた少なくとも１つのモノアミンをモノアミン全体に対して 50 モル％以上含有するモノアミン成分であり、グリース全体に対して、上記ウレア系増ちょう剤を 3 重量％以上 9 重量％未満配合してなる。
【解決手段】内輪２の転走面表面、外輪３の転走面表面および転動体４の表面から選ばれた少なくとも一つにディンプル加工を施し、この内輪２および外輪３間に介在する複数の転動体４の周囲にグリースを封入してなる高速用転がり軸受１であって、上記グリースは、基油とウレア系増ちょう剤とを含み、上記基油は 40℃における動粘度が 15〜30 mm2/sec であり、上記ウレア系増ちょう剤は、ポリイソシアネート成分とモノアミン成分とを反応して得られ、該モノアミン成分が脂肪族モノアミンおよび脂環式モノアミンから選ばれた少なくとも１つのモノアミンをモノアミン全体に対して 50 モル％以上含有するモノアミン成分であり、グリース全体に対して、上記ウレア系増ちょう剤を 3 重量％以上 9 重量％未満配合してなる。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、工作機械主軸（スピンドル）などの高速回転軸を支持する高速用転がり軸受に関する。
【背景技術】
【０００２】
工作機械の主軸は、加工能率を上げるために高速で回転するものが好ましく、その軸受には種々の潤滑技術が適用されている。高速回転する主軸に適した潤滑方法としては、例えば、オイルミスト潤滑、エアオイル潤滑、ジェット潤滑などの方法が知られている。
しかし、このような潤滑方法は、圧縮空気や給油装置などの付帯設備が必要なものであり、工作機械のイニシャルコストおよびランニングコストを高める原因の一つであり、これらに対してグリース潤滑は、メンテナンスの必要が少なくて好ましい潤滑方法であるといえる。例えば、2000〜8000 rpm またはそれ以上の高速で回転する回転軸を支持する高速用転がり軸受としては、工作機械主軸（スピンドル）などを支持するアンギュラ玉軸受や円筒ころ軸受などが挙げられる。
【０００３】
図２に示すようにアンギュラ玉軸受１１は、ラジアル荷重のほかに一方向からのアキシャル荷重を負荷することができるものであり、鋼球１４と内輪１２および外輪１３との接触点を結ぶ直線がラジアル方向に対して角度（接触角）αをもっている。内輪１２と外輪１３と鋼球１４とで形成される軸受空間に、グリースが封入されている。
アンギュラ玉軸受や円筒ころ軸受などからなる高速用転がり軸受に使用される潤滑剤としては、給油などのメンテナンスが必要でなく、周囲の環境を汚染しないちょう度に調整された潤滑グリースを採用することが好ましい。
【０００４】
以下に、スピンドル用転がり軸受などの高速用転がり軸受に用いられるグリースに要求される潤滑特性と問題点をまとめて示す。
（ａ）長寿命性転がり軸受の潤滑寿命を可及的に延長するためには、以下の(i) 〜(iii) に説明するように、転がり軸受から潤滑剤（グリースまたはその基油）が漏れにくいこと、グリースの耐熱性に優れること、潤滑に必要な油膜厚さを形成できることが必要である。
【０００５】
(i) 転がり軸受を高速運転するとき、遠心力によって転がり軸受内のグリースまたはグリースが軸受外部へ流出するか、またはグリース中の基油が分離流出して、潤滑への寄与が大きい転走面近傍に留まり難く、潤滑不良になりやすい。そのような事態を防止するために、シールド板などのシール部材を転がり軸受に装着する対応がなされるが、軸受の構造によっては装着できない場合があり、またシール部材を装着しても潤滑剤や潤滑油を完全に密封できない場合もある。
高速運転されない転がり軸受の場合、転動体や保持器の運動により摩擦部分から押し出されてしまう余分なグリースは、回転条件によっては軸受内部をある程度還流して再び潤滑に寄与することが考えられる。しかし、高速で回転する工作機械などの回転軸支持用転がり軸受では、軸受内部に発生する風圧がこの還流を妨げるため、グリースが転走部へ供給されにくく、潤滑不良を起こしやすくなる。このため、高速で回転する転がり軸受では、僅かな量のグリースしか潤滑に寄与しておらず、グリースの性状は特に重要となる。また、高速用転がり軸受に用いられるグリースは、少量のグリースでも潤滑性能を維持する必要がある。
【０００６】
(ii) 運転条件が高速化すると軸受の転がり面は局部的に発熱して高温度になり、このとき耐熱性の乏しいグリースは熱劣化し、グリースの寿命は著しく縮まる。このような問題に対しては、耐熱性のある増ちょう剤や基油を使用したり、酸化防止剤を添加したりする試みがなされた。しかし、これらの試みは、耐久性の十分な向上には至らなかった。
(iii) 潤滑性（油膜厚さ）を向上させた従来のグリースは、基油粘度を高くすると剪断摩擦抵抗が上昇して回転トルクが増加し、発熱量が増大するので、これらを抑制するために基油粘度は低く抑えている。そのため、高速に伴う温度上昇で低粘度となった潤滑油の油膜は薄くなって摺動摩耗を起こす場合があった。
【０００７】
（ｂ）低トルク性（温度上昇の抑制性）について既存の高速軸受用のグリースは、前述のように基油粘度を低く抑えているが、軸受が高速度で回転すると、温度上昇により粘度が著しく低下し、潤滑に必要な厚さの油膜を形成できなくなるという問題がある。
【０００８】
（ｃ）低振動性グリースについては、増ちょう剤の種類によって軸受の振動を増大させる場合がある。すなわち、大きくて硬い凝集体を形成する増ちょう剤を含有するグリースでは潤滑する転がり軸受の振動は大きくなる。
【０００９】
このように従来のグリースは、高速用転がり軸受に用いた場合に軸受の長寿命性、低トルク性および低振動性といった所要物性を満足させることができないという問題点があった。対策として、ウレア化合物を配合したグリースが提案されている（特許文献１〜特許文献３参照）が、油消費量が大きくなり、より高速性能を得るためには不十分である。
例えば、特許文献３には、40 ℃における動粘度が 15 mm2/sec 以上 40 mm2/sec 以下である基油と、含有量がグリース組成物全体の 9 質量％以上 14 質量％以下であるジウレア化合物の増ちょう剤とを含有し、混和ちょう度が 220 以上 320 以下であるグリース組成物が開示されている。
しかし、上記グリース組成物においても、増ちょう剤の配合量を減らし、グリース封入量を少なくすることが困難であり、軸受の高速回転に十分に対応でき、工作機械のコンパクト化や運転経費の削減を可能にすることは困難である。
また、近年ますます転がり軸受の使用状態が過酷になり、ピッチ円径ｄｍ（ mm ）と回転数Ｎ（ rpm ）との積であるｄｍＮ値が 170 万以上という高速回転で使用されるスピンドル用転がり軸受なども多くなってきている。このような軸受の回転速度の高速化に伴って、既存のグリースで軸受に要求される性能を全て満足させることは困難である。
【特許文献１】特開２０００−１６９８７２号公報
【特許文献２】特開２００３−８３３４１号公報
【特許文献３】特開２００６−２９４７３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明はこのような状況に鑑みてなされたものであり、少ないグリース封入量であっても、例えばピッチ円径ｄｍ（ mm ）と回転数Ｎ（ rpm ）との積であるｄｍＮ値が 170 万以上という高速回転に十分に対応でき、工作機械等のコンパクト化や運転経費の削減を可能にする高速用転がり軸受の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明の高速用転がり軸受は、高速回転する軸を支持する高速用転がり軸受であって、該転がり軸受は、内輪および外輪と、この内輪および外輪間に介在する複数の転動体と、上記内輪および外輪間の隙間の開口を覆うシール部材とを備え、上記内輪の転走面表面、上記外輪の転走面表面および上記転動体の表面から選ばれた少なくとも一つにディンプル加工を施し、上記転動体の周囲にグリースを封入してなることを特徴とする。
【００１２】
また、上記グリースは、基油とウレア系増ちょう剤とを含んでなり、上記基油は 40℃における動粘度が 15 mm2/sec〜30 mm2/sec であり、上記ウレア系増ちょう剤は、ポリイソシアネート成分とモノアミン成分とを反応して得られ、該モノアミン成分が脂肪族モノアミンおよび脂環式モノアミンから選ばれた少なくとも１つのモノアミンをモノアミン全体に対して 50 モル％以上含有するモノアミン成分であり、グリース全体に対して、上記ウレア系増ちょう剤を 3 重量％以上 9 重量％未満配合することを特徴とする。
【００１３】
上記ディンプル加工はショットピーニングであり、該加工によりそれぞれの表面に形成される凹部は、該表面からの深さが 0.1μm〜10μm であることを特徴とする。
また、上記基油は表面張力が 25 mN/m 以上で、かつ密度が 0.95 g/cm3以下であることを特徴とする。
また、上記基油は合成炭化水素油、エステル油およびアルキルジフェニルエーテル油から選ばれた少なくとも１つの油であることを特徴とする。
【００１４】
上記高速用転がり軸受が工作機械の主軸を支持する軸受であることを特徴とする。また、該軸受は、アンギュラ玉軸受または円筒ころ軸受であることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１５】
本発明の高速用転がり軸受は、封入されるグリースが、40℃における動粘度が 15〜30 mm2/sec である基油に、所定のウレア系増ちょう剤を 3 重量％以上9 重量％未満配合したものであるので、少量のグリース封入量であっても、耐荷重性を保ちつつ高速回転下で軌道面への油の供給能力に優れる。
特にウレア系増ちょう剤のモノアミン成分は、脂肪族モノアミンおよび脂環式モノアミンから選ばれた少なくとも１つのモノアミンをモノアミン全体に対して 50 モル％以上含有するので、増ちょう剤の高速下でのせん断力に容易に破壊されず、増ちょう剤繊維の毛細管現象により、転走面に安定的にグリース中の油分を供給することができる。
【００１６】
本発明の高速用転がり軸受は、上記グリースを封入するので、高遠心力が負荷された状態でグリースが軸受外に流出せず、かつ軸受潤滑に必要な油量が長期間安定して供給され、高速で摺接する軌道面に対して潤滑に所要の厚さの油膜を形成する。このため高速回転下での軸受耐久寿命が向上する。
さらに、軸受内輪の転走面表面、外輪の転走面表面および転動体の表面から選ばれた少なくとも一つに複数の微小な凹部であるディンプルを形成するので、軌道輪と転動体との接触面の油膜形成能力が向上し、極小油供給状態でのグリース寿命の延命効果が格段に向上する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
本発明の高速用転がり軸受は構造的には特に制限されるものではなく、例えば図１に示されるアンギュラ玉軸受１を例示することができる。図１はグリース封入アンギュラ玉軸受を示す縦断面図である。
このアンギュラ軸受は、図１に示すように、内輪２と外輪３との間に転動体４が保持器５に保持された軸受空間を、外輪３の内周面に設けられた係止溝に固定したシール部材６で密封したアンギュラ玉軸受である。少なくとも転動体４の周囲にグリースが封入され、外輪３の内径面に周溝状のグリースポケット７を形成して、グリースの漏洩を物理的に防止している。転動体４と、内輪２および外輪３との接触点を結ぶ直線がラジアル方向に対して接触角βを有しており、ラジアル荷重と一方向のアキシャル荷重を負荷することができる。また、転動体４は、窒化珪素や炭化珪素等のセラミック製とすることもできる。また、本発明においては、内輪２と外輪３と転動体４とで形成される軸受空間に、グリースが封入される。
【００１８】
本発明の高速用転がり軸受は、軸受空隙部の容積の 1 体積％以上 10 体積％未満のグリースを封入することが好ましい。1 体積％未満であると、潤滑に必要なグリース量が不足して枯渇し、耐久性に劣る。10 体積％以上であると、撹拌によるトルク増による発熱で耐久性が向上しないし、また、コスト増につながり環境上も好ましくない。
【００１９】
本発明の高速用転がり軸受としては、図１に示すアンギュラ玉軸受のほか、深溝玉軸受、円筒ころ軸受、円すいころ軸受、自動調心ころ軸受、針状ころ軸受、スラスト円筒ころ軸受、スラスト円すいころ軸受、スラスト針状ころ軸受、スラスト自動調心ころ軸受等も使用できる。これらの中で高速回転での回転精度と耐荷重性能を両方備えることから、アンギュラ玉軸受または円筒ころ軸受を用いることが好ましい。
【００２０】
本発明の高速用転がり軸受は、内輪の転走面表面、外輪の転走面表面および転動体の表面から選ばれた少なくとも一つにディンプル加工を施すものである。ディンプル加工により、各表面に微小な凹部（ディンプル）が形成される。
【００２１】
ディンプル加工としては、軸受鋼からなる軌道輪（内輪および外輪）の転走面表面や転動体表面にディンプルを形成できる方法であれば、公知の方法を用いることができる。具体的には、ショットピーニング、バレル研磨、レーザ照射、エッチング、金型転写などが挙げられる。この中でも、コストと簡便性の観点から、ショットピーニングを用いることが好ましい。
【００２２】
本発明において、ショットピーニングにより軌道輪の転走面表面、転動体表面にディンプルを形成するには、例えば、粒子径が 30〜300μm 程度のショット材を軌道輪の転走面表面に向けて 0.01〜1 MPa の圧力で、1〜60 秒間ショット噴射し、ディンプルを形成させる。
ショット材としては、軸受鋼からなる軌道輪、転動体にディンプルを形成できるものであればよい。具体的には、アルミナ、炭化ケイ素、ガラスビーズなどを挙げることができ、これらの中では、コストと加工性に優れることから、アルミナを用いることが好ましい。
【００２３】
上記ディンプル加工により軌道輪の転走面表面、転動体表面に形成される凹部は、転走面表面、転動体表面からの深さが 0.1〜10μm であることが好ましく、1〜5μm がより好ましい。0.1μm 未満であると、ディンプル効果が小さくなることから好ましくない。また、5μm 以上であると、軸受の騒音が大きくなることから好ましくない。
【００２４】
また、軌道輪の転走面表面、転動体表面に形成されるディンプルは、油膜厚さを安定させるために、その凹部が周期的に形成されてなる表面構造であるのが好ましい。またその凹部は、転がり摺動方向に対して直交する方向に延びて形成されるのが好ましい。転走部から排除され周辺に堆積されたグリースからの油供給を、よりしやすくさせるためである。
【００２５】
本発明の高速用転がり軸受は、上述のように、その軌道輪の転走面表面や転動体表面にディンプル加工が施されることに加えて、以下の基油とウレア系増ちょう剤とを含んでなるグリースを使用することを特徴としている。
【００２６】
本発明に使用できるグリースの基油は、40℃における動粘度（以下、単に動粘度と記す）が 15〜30 mm2/sec の潤滑油を用いることができる。特に、動粘度が 15〜25 mm2/sec の潤滑油が好ましい。動粘度が 15 mm2/sec 未満の場合、粘度が低すぎて十分な耐荷重性が得られない。また、動粘度が 30 mm2/sec をこえる場合、高速回転に伴って軌道面への油の供給が不足し、早期に軸受寿命に至るようになる。
【００２７】
上記潤滑油の種類としては、合成炭化水素油、エステル油、アルキルジフェニルエーテル油、またはこれらの混合油が好ましい。
また、合成炭化水素油、エステル油、アルキルジフェニルエーテル油、それぞれの動粘度が 15〜30 mm2/sec であることが好ましい。この範囲であると混合油とした場合であっても、動粘度の範囲を 15〜30 mm2/sec とすることができる。
混合油とする場合、合成炭化水素油およびエステル油の混合油とすることが好ましい。混合比率としては、合成炭化水素油／エステル油（重量比）＝８／２〜２／８が好ましく、特に合成炭化水素油はエステル油よりも重量割合で同量以上であることが好ましい。
また、アルキルジフェニルエーテル油は単独でも使用できる。
【００２８】
合成炭化水素系油としては、例えばノルマルパラフィン、イソパラフィン、ポリブテン、ポリイソブチレン、１-デセンオリゴマー、１-デセンとエチレンコオリゴマー等のポリ-α-オレフィン等が挙げられる。
エステル油としては、例えばジブチルセバケート、ジ-２-エチルヘキシルセバケート、ジオクチルアジペート、ジイソデシルアジペート、ジトリデシルアジペート、ジトリデシルタレート、メチル・アセチルシノレート等のジエステル油、トリオクチルトリメリテート、トリデシルトリメリテート、テトラオクチルピロメリテート等の芳香族エステル油、トリメチロールプロパンカプリレート、トリメチロールプロパンベラルゴネート、ペンタエリスリトール-２-エチルヘキサノエート、ペンタエリスリトールベラルゴネート等のポリオールエステル油、炭酸エステル油等が挙げられる。
アルキルジフェニルエーテル油としては、モノアルキルジフェニルエーテル、ジアルキルジフェニルエーテル、ポリアルキルジフェニルエーテル等が挙げられる。
【００２９】
本発明に使用できるグリースの基油は、表面張力が 25 mN/m 以上、好ましくは 27〜40 mN/m で、かつ密度が 0.95 g/cm3以下、好ましくは 0.8〜0.93 g/cm3である。表面張力が 25 mN/m 未満であると、毛細管現象により転走部へ移動しにくく、高速下で必要な油量を安定的に供給できなくなり、密度が 0.95 g/cm3をこえると同じく毛細管現象により転走部へ移動しにくく、高速下で必要な油量を安定的に供給できなくなる。
【００３０】
本発明に使用できるグリースのウレア系増ちょう剤は、ポリイソシアネート成分とモノアミン成分とを反応して得られる。
ポリイソシアネート成分としては、フェニレンジイソシアネート、トリレンジイソシアネート、ジフェニルジイソシアネート、ジフェニルメタンジイソシアネート、オクタデカンジイソシアネート、デカンジイソシアネート、ヘキサンジイソシアネー卜等が挙げられる。これらの中でも芳香族ジイソシアネートが好ましい。
また、ジアミンと該ジアミンに対してモル比で過剰のジイソシアネートとの反応で得られるポリイソシアネートを使用することができる。ジアミンとしては、エチレンジアミン、プロパンジアミン、ブタンジアミン、ヘキサンジアミン、オクタンジアミン、フェニレンジアミン、トリレンジアミン、キシレンジアミン、ジアミノジフェニルメタン等が挙げられる。
【００３１】
モノアミン成分は、脂肪族モノアミンおよび脂環式モノアミンから選ばれた少なくとも１つのモノアミンをモノアミン全体に対して 50 モル％以上、好ましくは 80 モル％以上含有するモノアミン成分である。50 モル％以上含むことにより増ちょう剤の高速下でのせん断力に容易に破壊されず、増ちょう剤繊維の毛細管現象により、転走面に安定的にグリース中の油分を供給することができる。
脂肪族モノアミンおよび脂環式モノアミン以外のモノアミンとしては芳香族モノアミンが挙げられる。
脂肪族モノアミンとしては、ヘキシルアミン、オクチルアミン、ドデシルアミン、ヘキサデシルアミン、オクタデシルアミン、ステアリルアミン、オレイルアミンが挙げられ、これらの中でもオクチルアミンが好ましい。
脂環式モノアミンとしては、シクロヘキシルアミンなどが挙げられる。
芳香族モノアミンとしては、アニリン、ｐ-トルイジンが挙げられ、これらの中でｐ-トルイジンが好ましい。
【００３２】
本発明においてウレア系増ちょう剤は、グリース全体に対して、3 重量％以上 9 重量％未満、好ましくは 5 重量％以上 9 重量％未満含有する。配合量が 3 重量％未満では基油保持能力が十分ではなく、特に回転初期に一時に大量の油分が分離してグリースの漏洩が起こり、軸受耐久寿命が短くなる。また、配合量が 9 重量％以上であると、相対的に基油の量が少なくなり、油供給性が不十分で、早期に潤滑不足に陥って同様に軸受耐久寿命が短くなる。
【００３３】
また、グリースには、必要に応じて公知のグリース用添加剤を含有させることができる。この添加剤として、例えば、有機亜鉛化合物、アミン系、フェノール系化合物等の酸化防止剤、ベンゾトリアゾールなどの金属不活性剤、ポリメタクリレート、ポリスチレン等の粘度指数向上剤、二硫化モリブデン、グラファイト等の固体潤滑剤、金属スルホネート、多価アルコールエステルなどの防錆剤、有機モリブデンなどの摩擦低減剤、エステル、アルコールなどの油性剤、りん系化合物などの摩耗防止剤等が挙げられる。これらを単独または 2 種類以上組み合せて添加できる。これらの添加剤の含有量は、個別にはグリース全量の 0.05 重量％以上、合計量でグリース全量の 0.15〜10 重量％の範囲となることが好ましい。特に、合計量で 10 重量％をこえる場合は、含有量の増加に見合う効果が期待できないばかりか、相対的に他の成分の含有量が少なくなり、またグリース中でこれら添加剤が凝集し、トルク上昇等の好ましくない現象を招くこともある。
【実施例】
【００３４】
以下に試験例を挙げて本発明をさらに説明するが、本発明はこれにより何ら制限されるものではない。なお、各実施例および各比較例に用いた基油の密度（ 15 ℃）および動粘度（ 40℃）のデータを表１に示す。また、表１に示したちょう度はＪＩＳＫ２２２０ ５．３に基づき測定した 60 回混和ちょう度を表し、25℃における基油の表面張力は、デュヌイ式簡易表面張力計にて測定した値を示す。
【００３５】
実施例１〜実施例４
表１に示した基油の半量に、４，４’-ジフェニルメタンジイソシアネート（日本ポリウレタン工業社製、ミリオネートＭＴ、以下、ＭＤＩと記す）を表１に示す割合で溶解し、残りの半量の基油にＭＤＩの２倍当量となるモノアミンを溶解した。それぞれの配合割合および種類は表１のとおりである。
ＭＤＩを溶解した溶液を撹拌しながら、これにモノアミンを溶解した溶液を加えた後、100〜120℃で 30 分間撹拌を続けて反応させて、ジウレア化合物を基油中に生成させグリース試料を得た。
このグリース試料を以下に示す遠心油分離試験および常温高速グリース試験に供し、遠心離油度およびグリース寿命時間を測定した。測定結果を表１に併記する。
【００３６】
＜遠心油分離試験＞
遠心分離機を用い、50 g のグリース試料を遠心分離管に入れ、40℃で 23000 G の加速度を 7 時間かけたときの遠心離油度を次式により求めた。
（遠心離油度、％）＝（1−試験前の増ちょう剤濃度／試験後の増ちょう剤濃度）×100
【００３７】
＜常温高速グリース試験−深溝玉軸受（６２０４）＞
ショットピーニングにより、粒度＃100 （粒径 106〜149μm）のアルミナを深溝玉軸受（６２０４）の外輪軌道面に、0.2 MPa の圧力で約 20 秒吹き付け、外輪軌道面に 2〜3μm の深さのディンプル加工を施して試験軸受とした。
この試験軸受にグリース試料を転走面狙いで 0.0235 g（軸受全空間容積の約 0.5 体積％）封入し、非接触シールして試験軸受を作成した。試験軸受に、アキシャル荷重 670 N とラジアル荷重 67 N とを負荷し、常温環境下で 10000 rpm の回転速度で回転させ、焼き付きに至るまでの時間をグリース寿命時間として測定した。この耐久試験における軸受のピッチ円径（ mm ）と回転数（ rpm ）との積であるｄｍＮ値は 35 万である。
【００３８】
比較例１〜比較例３
基油と、ステアリン酸リチウムとを表１に示す割合で配合させてグリース試料を得た。用いた基油とグリース試料について実施例１と同様の項目を測定した。結果を表１に併記する。
【００３９】
＜常温高速グリース試験−アンギュラ玉軸受＞
ショットピーニングにより、粒度＃100 （粒径 106〜149 μm）のアルミナを、アンギュラ玉軸受（外径 150 mm×内径 100 mm、内外輪ＳＵＪ２、転動体 13/32 インチ窒化珪素球）の外輪軌道面に、0.2 MPa の圧力で約 20 秒吹き付け、外輪軌道面に 2〜3μm の深さのディンプル加工を施して試験軸受とした。
この試験軸受に、実施例１〜実施例４および比較例１〜比較例３のグリース試料を転走面狙いで 3.0 g （軸受全空間容積の約 10 体積％）封入し、非接触シールして試験軸受を作成した。試験軸受を、1.8 GPa 定圧与圧下で、外筒冷却により軸受を冷却し、軸受外輪を 50℃以下に保ちつつ 14500 rpm の回転速度で回転させ、焼き付きに至るまでの時間をグリース寿命時間として測定した。この耐久試験における軸受のピッチ円径（ mm ）と回転数（ rpm ）との積であるｄｍＮ値は 185 万である。測定結果を表１に併記する。
【００４０】
【表１】
【００４１】
表１に示すように、本発明に使用されるグリースでは、（１）40℃における動粘度が 15〜30 mm2/sec の基油に、ウレア系増ちょう剤を 3 重量％以上 9 重量％未満であること、（２）ウレア系増ちょう剤として、モノアミン成分が脂肪族モノアミンおよび脂環式モノアミンから選ばれた少なくとも１つのモノアミンをモノアミン全体に対して 50 モル％以上含有するモノアミン成分であること、（３）基油は、表面張力が 25 mN/m 以上で、かつ密度が 0.95 g/cm3 以下であり、合成炭化水素油、エステル油またはアルキルジフェニルエーテル油、これらの混合油であることが好ましいことがわかる。
【産業上の利用可能性】
【００４２】
本発明の高速用転がり軸受は、内輪の転走面表面、外輪の転走面表面および転動体の表面から選ばれた少なくとも一つにディンプル加工を施し、また所定の動粘度を有する基油に、脂肪族成分を所定量含むウレア化合物を増ちょう剤として所定量配合してなるグリースを封入した転がり軸受であるので、高速回転下での軸受耐久寿命が向上する。このため、旋盤、ボール盤、中ぐり盤、フライス盤、研削盤、ホーニング盤、超仕上盤、ラップ盤等の高速で摺動、回転する工作機械の主軸支持部に組み込まれる転がり軸受として好適に利用できる。しかも、オイルエア潤滑法等のように潤滑油を連続して供給する方式と異なり、グリースを封入して使用できるため、運転コストの削減、省スペース化も可能になる。
【図面の簡単な説明】
【００４３】
【図１】本発明に係る転がり軸受の一実施形態であるアンギュラ玉軸受を示す断面図である。
【図２】アンギュラ玉軸受を示す断面図である。
【符号の説明】
【００４４】
１、１１ アンギュラ玉軸受
２、１２ 内輪
３、１３ 外輪
４、１４ 転動体（鋼球）
５ 保持器
６ シール部材
７ グリースポケット
【技術分野】
【０００１】
本発明は、工作機械主軸（スピンドル）などの高速回転軸を支持する高速用転がり軸受に関する。
【背景技術】
【０００２】
工作機械の主軸は、加工能率を上げるために高速で回転するものが好ましく、その軸受には種々の潤滑技術が適用されている。高速回転する主軸に適した潤滑方法としては、例えば、オイルミスト潤滑、エアオイル潤滑、ジェット潤滑などの方法が知られている。
しかし、このような潤滑方法は、圧縮空気や給油装置などの付帯設備が必要なものであり、工作機械のイニシャルコストおよびランニングコストを高める原因の一つであり、これらに対してグリース潤滑は、メンテナンスの必要が少なくて好ましい潤滑方法であるといえる。例えば、2000〜8000 rpm またはそれ以上の高速で回転する回転軸を支持する高速用転がり軸受としては、工作機械主軸（スピンドル）などを支持するアンギュラ玉軸受や円筒ころ軸受などが挙げられる。
【０００３】
図２に示すようにアンギュラ玉軸受１１は、ラジアル荷重のほかに一方向からのアキシャル荷重を負荷することができるものであり、鋼球１４と内輪１２および外輪１３との接触点を結ぶ直線がラジアル方向に対して角度（接触角）αをもっている。内輪１２と外輪１３と鋼球１４とで形成される軸受空間に、グリースが封入されている。
アンギュラ玉軸受や円筒ころ軸受などからなる高速用転がり軸受に使用される潤滑剤としては、給油などのメンテナンスが必要でなく、周囲の環境を汚染しないちょう度に調整された潤滑グリースを採用することが好ましい。
【０００４】
以下に、スピンドル用転がり軸受などの高速用転がり軸受に用いられるグリースに要求される潤滑特性と問題点をまとめて示す。
（ａ）長寿命性転がり軸受の潤滑寿命を可及的に延長するためには、以下の(i) 〜(iii) に説明するように、転がり軸受から潤滑剤（グリースまたはその基油）が漏れにくいこと、グリースの耐熱性に優れること、潤滑に必要な油膜厚さを形成できることが必要である。
【０００５】
(i) 転がり軸受を高速運転するとき、遠心力によって転がり軸受内のグリースまたはグリースが軸受外部へ流出するか、またはグリース中の基油が分離流出して、潤滑への寄与が大きい転走面近傍に留まり難く、潤滑不良になりやすい。そのような事態を防止するために、シールド板などのシール部材を転がり軸受に装着する対応がなされるが、軸受の構造によっては装着できない場合があり、またシール部材を装着しても潤滑剤や潤滑油を完全に密封できない場合もある。
高速運転されない転がり軸受の場合、転動体や保持器の運動により摩擦部分から押し出されてしまう余分なグリースは、回転条件によっては軸受内部をある程度還流して再び潤滑に寄与することが考えられる。しかし、高速で回転する工作機械などの回転軸支持用転がり軸受では、軸受内部に発生する風圧がこの還流を妨げるため、グリースが転走部へ供給されにくく、潤滑不良を起こしやすくなる。このため、高速で回転する転がり軸受では、僅かな量のグリースしか潤滑に寄与しておらず、グリースの性状は特に重要となる。また、高速用転がり軸受に用いられるグリースは、少量のグリースでも潤滑性能を維持する必要がある。
【０００６】
(ii) 運転条件が高速化すると軸受の転がり面は局部的に発熱して高温度になり、このとき耐熱性の乏しいグリースは熱劣化し、グリースの寿命は著しく縮まる。このような問題に対しては、耐熱性のある増ちょう剤や基油を使用したり、酸化防止剤を添加したりする試みがなされた。しかし、これらの試みは、耐久性の十分な向上には至らなかった。
(iii) 潤滑性（油膜厚さ）を向上させた従来のグリースは、基油粘度を高くすると剪断摩擦抵抗が上昇して回転トルクが増加し、発熱量が増大するので、これらを抑制するために基油粘度は低く抑えている。そのため、高速に伴う温度上昇で低粘度となった潤滑油の油膜は薄くなって摺動摩耗を起こす場合があった。
【０００７】
（ｂ）低トルク性（温度上昇の抑制性）について既存の高速軸受用のグリースは、前述のように基油粘度を低く抑えているが、軸受が高速度で回転すると、温度上昇により粘度が著しく低下し、潤滑に必要な厚さの油膜を形成できなくなるという問題がある。
【０００８】
（ｃ）低振動性グリースについては、増ちょう剤の種類によって軸受の振動を増大させる場合がある。すなわち、大きくて硬い凝集体を形成する増ちょう剤を含有するグリースでは潤滑する転がり軸受の振動は大きくなる。
【０００９】
このように従来のグリースは、高速用転がり軸受に用いた場合に軸受の長寿命性、低トルク性および低振動性といった所要物性を満足させることができないという問題点があった。対策として、ウレア化合物を配合したグリースが提案されている（特許文献１〜特許文献３参照）が、油消費量が大きくなり、より高速性能を得るためには不十分である。
例えば、特許文献３には、40 ℃における動粘度が 15 mm2/sec 以上 40 mm2/sec 以下である基油と、含有量がグリース組成物全体の 9 質量％以上 14 質量％以下であるジウレア化合物の増ちょう剤とを含有し、混和ちょう度が 220 以上 320 以下であるグリース組成物が開示されている。
しかし、上記グリース組成物においても、増ちょう剤の配合量を減らし、グリース封入量を少なくすることが困難であり、軸受の高速回転に十分に対応でき、工作機械のコンパクト化や運転経費の削減を可能にすることは困難である。
また、近年ますます転がり軸受の使用状態が過酷になり、ピッチ円径ｄｍ（ mm ）と回転数Ｎ（ rpm ）との積であるｄｍＮ値が 170 万以上という高速回転で使用されるスピンドル用転がり軸受なども多くなってきている。このような軸受の回転速度の高速化に伴って、既存のグリースで軸受に要求される性能を全て満足させることは困難である。
【特許文献１】特開２０００−１６９８７２号公報
【特許文献２】特開２００３−８３３４１号公報
【特許文献３】特開２００６−２９４７３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明はこのような状況に鑑みてなされたものであり、少ないグリース封入量であっても、例えばピッチ円径ｄｍ（ mm ）と回転数Ｎ（ rpm ）との積であるｄｍＮ値が 170 万以上という高速回転に十分に対応でき、工作機械等のコンパクト化や運転経費の削減を可能にする高速用転がり軸受の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明の高速用転がり軸受は、高速回転する軸を支持する高速用転がり軸受であって、該転がり軸受は、内輪および外輪と、この内輪および外輪間に介在する複数の転動体と、上記内輪および外輪間の隙間の開口を覆うシール部材とを備え、上記内輪の転走面表面、上記外輪の転走面表面および上記転動体の表面から選ばれた少なくとも一つにディンプル加工を施し、上記転動体の周囲にグリースを封入してなることを特徴とする。
【００１２】
また、上記グリースは、基油とウレア系増ちょう剤とを含んでなり、上記基油は 40℃における動粘度が 15 mm2/sec〜30 mm2/sec であり、上記ウレア系増ちょう剤は、ポリイソシアネート成分とモノアミン成分とを反応して得られ、該モノアミン成分が脂肪族モノアミンおよび脂環式モノアミンから選ばれた少なくとも１つのモノアミンをモノアミン全体に対して 50 モル％以上含有するモノアミン成分であり、グリース全体に対して、上記ウレア系増ちょう剤を 3 重量％以上 9 重量％未満配合することを特徴とする。
【００１３】
上記ディンプル加工はショットピーニングであり、該加工によりそれぞれの表面に形成される凹部は、該表面からの深さが 0.1μm〜10μm であることを特徴とする。
また、上記基油は表面張力が 25 mN/m 以上で、かつ密度が 0.95 g/cm3以下であることを特徴とする。
また、上記基油は合成炭化水素油、エステル油およびアルキルジフェニルエーテル油から選ばれた少なくとも１つの油であることを特徴とする。
【００１４】
上記高速用転がり軸受が工作機械の主軸を支持する軸受であることを特徴とする。また、該軸受は、アンギュラ玉軸受または円筒ころ軸受であることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１５】
本発明の高速用転がり軸受は、封入されるグリースが、40℃における動粘度が 15〜30 mm2/sec である基油に、所定のウレア系増ちょう剤を 3 重量％以上9 重量％未満配合したものであるので、少量のグリース封入量であっても、耐荷重性を保ちつつ高速回転下で軌道面への油の供給能力に優れる。
特にウレア系増ちょう剤のモノアミン成分は、脂肪族モノアミンおよび脂環式モノアミンから選ばれた少なくとも１つのモノアミンをモノアミン全体に対して 50 モル％以上含有するので、増ちょう剤の高速下でのせん断力に容易に破壊されず、増ちょう剤繊維の毛細管現象により、転走面に安定的にグリース中の油分を供給することができる。
【００１６】
本発明の高速用転がり軸受は、上記グリースを封入するので、高遠心力が負荷された状態でグリースが軸受外に流出せず、かつ軸受潤滑に必要な油量が長期間安定して供給され、高速で摺接する軌道面に対して潤滑に所要の厚さの油膜を形成する。このため高速回転下での軸受耐久寿命が向上する。
さらに、軸受内輪の転走面表面、外輪の転走面表面および転動体の表面から選ばれた少なくとも一つに複数の微小な凹部であるディンプルを形成するので、軌道輪と転動体との接触面の油膜形成能力が向上し、極小油供給状態でのグリース寿命の延命効果が格段に向上する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
本発明の高速用転がり軸受は構造的には特に制限されるものではなく、例えば図１に示されるアンギュラ玉軸受１を例示することができる。図１はグリース封入アンギュラ玉軸受を示す縦断面図である。
このアンギュラ軸受は、図１に示すように、内輪２と外輪３との間に転動体４が保持器５に保持された軸受空間を、外輪３の内周面に設けられた係止溝に固定したシール部材６で密封したアンギュラ玉軸受である。少なくとも転動体４の周囲にグリースが封入され、外輪３の内径面に周溝状のグリースポケット７を形成して、グリースの漏洩を物理的に防止している。転動体４と、内輪２および外輪３との接触点を結ぶ直線がラジアル方向に対して接触角βを有しており、ラジアル荷重と一方向のアキシャル荷重を負荷することができる。また、転動体４は、窒化珪素や炭化珪素等のセラミック製とすることもできる。また、本発明においては、内輪２と外輪３と転動体４とで形成される軸受空間に、グリースが封入される。
【００１８】
本発明の高速用転がり軸受は、軸受空隙部の容積の 1 体積％以上 10 体積％未満のグリースを封入することが好ましい。1 体積％未満であると、潤滑に必要なグリース量が不足して枯渇し、耐久性に劣る。10 体積％以上であると、撹拌によるトルク増による発熱で耐久性が向上しないし、また、コスト増につながり環境上も好ましくない。
【００１９】
本発明の高速用転がり軸受としては、図１に示すアンギュラ玉軸受のほか、深溝玉軸受、円筒ころ軸受、円すいころ軸受、自動調心ころ軸受、針状ころ軸受、スラスト円筒ころ軸受、スラスト円すいころ軸受、スラスト針状ころ軸受、スラスト自動調心ころ軸受等も使用できる。これらの中で高速回転での回転精度と耐荷重性能を両方備えることから、アンギュラ玉軸受または円筒ころ軸受を用いることが好ましい。
【００２０】
本発明の高速用転がり軸受は、内輪の転走面表面、外輪の転走面表面および転動体の表面から選ばれた少なくとも一つにディンプル加工を施すものである。ディンプル加工により、各表面に微小な凹部（ディンプル）が形成される。
【００２１】
ディンプル加工としては、軸受鋼からなる軌道輪（内輪および外輪）の転走面表面や転動体表面にディンプルを形成できる方法であれば、公知の方法を用いることができる。具体的には、ショットピーニング、バレル研磨、レーザ照射、エッチング、金型転写などが挙げられる。この中でも、コストと簡便性の観点から、ショットピーニングを用いることが好ましい。
【００２２】
本発明において、ショットピーニングにより軌道輪の転走面表面、転動体表面にディンプルを形成するには、例えば、粒子径が 30〜300μm 程度のショット材を軌道輪の転走面表面に向けて 0.01〜1 MPa の圧力で、1〜60 秒間ショット噴射し、ディンプルを形成させる。
ショット材としては、軸受鋼からなる軌道輪、転動体にディンプルを形成できるものであればよい。具体的には、アルミナ、炭化ケイ素、ガラスビーズなどを挙げることができ、これらの中では、コストと加工性に優れることから、アルミナを用いることが好ましい。
【００２３】
上記ディンプル加工により軌道輪の転走面表面、転動体表面に形成される凹部は、転走面表面、転動体表面からの深さが 0.1〜10μm であることが好ましく、1〜5μm がより好ましい。0.1μm 未満であると、ディンプル効果が小さくなることから好ましくない。また、5μm 以上であると、軸受の騒音が大きくなることから好ましくない。
【００２４】
また、軌道輪の転走面表面、転動体表面に形成されるディンプルは、油膜厚さを安定させるために、その凹部が周期的に形成されてなる表面構造であるのが好ましい。またその凹部は、転がり摺動方向に対して直交する方向に延びて形成されるのが好ましい。転走部から排除され周辺に堆積されたグリースからの油供給を、よりしやすくさせるためである。
【００２５】
本発明の高速用転がり軸受は、上述のように、その軌道輪の転走面表面や転動体表面にディンプル加工が施されることに加えて、以下の基油とウレア系増ちょう剤とを含んでなるグリースを使用することを特徴としている。
【００２６】
本発明に使用できるグリースの基油は、40℃における動粘度（以下、単に動粘度と記す）が 15〜30 mm2/sec の潤滑油を用いることができる。特に、動粘度が 15〜25 mm2/sec の潤滑油が好ましい。動粘度が 15 mm2/sec 未満の場合、粘度が低すぎて十分な耐荷重性が得られない。また、動粘度が 30 mm2/sec をこえる場合、高速回転に伴って軌道面への油の供給が不足し、早期に軸受寿命に至るようになる。
【００２７】
上記潤滑油の種類としては、合成炭化水素油、エステル油、アルキルジフェニルエーテル油、またはこれらの混合油が好ましい。
また、合成炭化水素油、エステル油、アルキルジフェニルエーテル油、それぞれの動粘度が 15〜30 mm2/sec であることが好ましい。この範囲であると混合油とした場合であっても、動粘度の範囲を 15〜30 mm2/sec とすることができる。
混合油とする場合、合成炭化水素油およびエステル油の混合油とすることが好ましい。混合比率としては、合成炭化水素油／エステル油（重量比）＝８／２〜２／８が好ましく、特に合成炭化水素油はエステル油よりも重量割合で同量以上であることが好ましい。
また、アルキルジフェニルエーテル油は単独でも使用できる。
【００２８】
合成炭化水素系油としては、例えばノルマルパラフィン、イソパラフィン、ポリブテン、ポリイソブチレン、１-デセンオリゴマー、１-デセンとエチレンコオリゴマー等のポリ-α-オレフィン等が挙げられる。
エステル油としては、例えばジブチルセバケート、ジ-２-エチルヘキシルセバケート、ジオクチルアジペート、ジイソデシルアジペート、ジトリデシルアジペート、ジトリデシルタレート、メチル・アセチルシノレート等のジエステル油、トリオクチルトリメリテート、トリデシルトリメリテート、テトラオクチルピロメリテート等の芳香族エステル油、トリメチロールプロパンカプリレート、トリメチロールプロパンベラルゴネート、ペンタエリスリトール-２-エチルヘキサノエート、ペンタエリスリトールベラルゴネート等のポリオールエステル油、炭酸エステル油等が挙げられる。
アルキルジフェニルエーテル油としては、モノアルキルジフェニルエーテル、ジアルキルジフェニルエーテル、ポリアルキルジフェニルエーテル等が挙げられる。
【００２９】
本発明に使用できるグリースの基油は、表面張力が 25 mN/m 以上、好ましくは 27〜40 mN/m で、かつ密度が 0.95 g/cm3以下、好ましくは 0.8〜0.93 g/cm3である。表面張力が 25 mN/m 未満であると、毛細管現象により転走部へ移動しにくく、高速下で必要な油量を安定的に供給できなくなり、密度が 0.95 g/cm3をこえると同じく毛細管現象により転走部へ移動しにくく、高速下で必要な油量を安定的に供給できなくなる。
【００３０】
本発明に使用できるグリースのウレア系増ちょう剤は、ポリイソシアネート成分とモノアミン成分とを反応して得られる。
ポリイソシアネート成分としては、フェニレンジイソシアネート、トリレンジイソシアネート、ジフェニルジイソシアネート、ジフェニルメタンジイソシアネート、オクタデカンジイソシアネート、デカンジイソシアネート、ヘキサンジイソシアネー卜等が挙げられる。これらの中でも芳香族ジイソシアネートが好ましい。
また、ジアミンと該ジアミンに対してモル比で過剰のジイソシアネートとの反応で得られるポリイソシアネートを使用することができる。ジアミンとしては、エチレンジアミン、プロパンジアミン、ブタンジアミン、ヘキサンジアミン、オクタンジアミン、フェニレンジアミン、トリレンジアミン、キシレンジアミン、ジアミノジフェニルメタン等が挙げられる。
【００３１】
モノアミン成分は、脂肪族モノアミンおよび脂環式モノアミンから選ばれた少なくとも１つのモノアミンをモノアミン全体に対して 50 モル％以上、好ましくは 80 モル％以上含有するモノアミン成分である。50 モル％以上含むことにより増ちょう剤の高速下でのせん断力に容易に破壊されず、増ちょう剤繊維の毛細管現象により、転走面に安定的にグリース中の油分を供給することができる。
脂肪族モノアミンおよび脂環式モノアミン以外のモノアミンとしては芳香族モノアミンが挙げられる。
脂肪族モノアミンとしては、ヘキシルアミン、オクチルアミン、ドデシルアミン、ヘキサデシルアミン、オクタデシルアミン、ステアリルアミン、オレイルアミンが挙げられ、これらの中でもオクチルアミンが好ましい。
脂環式モノアミンとしては、シクロヘキシルアミンなどが挙げられる。
芳香族モノアミンとしては、アニリン、ｐ-トルイジンが挙げられ、これらの中でｐ-トルイジンが好ましい。
【００３２】
本発明においてウレア系増ちょう剤は、グリース全体に対して、3 重量％以上 9 重量％未満、好ましくは 5 重量％以上 9 重量％未満含有する。配合量が 3 重量％未満では基油保持能力が十分ではなく、特に回転初期に一時に大量の油分が分離してグリースの漏洩が起こり、軸受耐久寿命が短くなる。また、配合量が 9 重量％以上であると、相対的に基油の量が少なくなり、油供給性が不十分で、早期に潤滑不足に陥って同様に軸受耐久寿命が短くなる。
【００３３】
また、グリースには、必要に応じて公知のグリース用添加剤を含有させることができる。この添加剤として、例えば、有機亜鉛化合物、アミン系、フェノール系化合物等の酸化防止剤、ベンゾトリアゾールなどの金属不活性剤、ポリメタクリレート、ポリスチレン等の粘度指数向上剤、二硫化モリブデン、グラファイト等の固体潤滑剤、金属スルホネート、多価アルコールエステルなどの防錆剤、有機モリブデンなどの摩擦低減剤、エステル、アルコールなどの油性剤、りん系化合物などの摩耗防止剤等が挙げられる。これらを単独または 2 種類以上組み合せて添加できる。これらの添加剤の含有量は、個別にはグリース全量の 0.05 重量％以上、合計量でグリース全量の 0.15〜10 重量％の範囲となることが好ましい。特に、合計量で 10 重量％をこえる場合は、含有量の増加に見合う効果が期待できないばかりか、相対的に他の成分の含有量が少なくなり、またグリース中でこれら添加剤が凝集し、トルク上昇等の好ましくない現象を招くこともある。
【実施例】
【００３４】
以下に試験例を挙げて本発明をさらに説明するが、本発明はこれにより何ら制限されるものではない。なお、各実施例および各比較例に用いた基油の密度（ 15 ℃）および動粘度（ 40℃）のデータを表１に示す。また、表１に示したちょう度はＪＩＳＫ２２２０ ５．３に基づき測定した 60 回混和ちょう度を表し、25℃における基油の表面張力は、デュヌイ式簡易表面張力計にて測定した値を示す。
【００３５】
実施例１〜実施例４
表１に示した基油の半量に、４，４’-ジフェニルメタンジイソシアネート（日本ポリウレタン工業社製、ミリオネートＭＴ、以下、ＭＤＩと記す）を表１に示す割合で溶解し、残りの半量の基油にＭＤＩの２倍当量となるモノアミンを溶解した。それぞれの配合割合および種類は表１のとおりである。
ＭＤＩを溶解した溶液を撹拌しながら、これにモノアミンを溶解した溶液を加えた後、100〜120℃で 30 分間撹拌を続けて反応させて、ジウレア化合物を基油中に生成させグリース試料を得た。
このグリース試料を以下に示す遠心油分離試験および常温高速グリース試験に供し、遠心離油度およびグリース寿命時間を測定した。測定結果を表１に併記する。
【００３６】
＜遠心油分離試験＞
遠心分離機を用い、50 g のグリース試料を遠心分離管に入れ、40℃で 23000 G の加速度を 7 時間かけたときの遠心離油度を次式により求めた。
（遠心離油度、％）＝（1−試験前の増ちょう剤濃度／試験後の増ちょう剤濃度）×100
【００３７】
＜常温高速グリース試験−深溝玉軸受（６２０４）＞
ショットピーニングにより、粒度＃100 （粒径 106〜149μm）のアルミナを深溝玉軸受（６２０４）の外輪軌道面に、0.2 MPa の圧力で約 20 秒吹き付け、外輪軌道面に 2〜3μm の深さのディンプル加工を施して試験軸受とした。
この試験軸受にグリース試料を転走面狙いで 0.0235 g（軸受全空間容積の約 0.5 体積％）封入し、非接触シールして試験軸受を作成した。試験軸受に、アキシャル荷重 670 N とラジアル荷重 67 N とを負荷し、常温環境下で 10000 rpm の回転速度で回転させ、焼き付きに至るまでの時間をグリース寿命時間として測定した。この耐久試験における軸受のピッチ円径（ mm ）と回転数（ rpm ）との積であるｄｍＮ値は 35 万である。
【００３８】
比較例１〜比較例３
基油と、ステアリン酸リチウムとを表１に示す割合で配合させてグリース試料を得た。用いた基油とグリース試料について実施例１と同様の項目を測定した。結果を表１に併記する。
【００３９】
＜常温高速グリース試験−アンギュラ玉軸受＞
ショットピーニングにより、粒度＃100 （粒径 106〜149 μm）のアルミナを、アンギュラ玉軸受（外径 150 mm×内径 100 mm、内外輪ＳＵＪ２、転動体 13/32 インチ窒化珪素球）の外輪軌道面に、0.2 MPa の圧力で約 20 秒吹き付け、外輪軌道面に 2〜3μm の深さのディンプル加工を施して試験軸受とした。
この試験軸受に、実施例１〜実施例４および比較例１〜比較例３のグリース試料を転走面狙いで 3.0 g （軸受全空間容積の約 10 体積％）封入し、非接触シールして試験軸受を作成した。試験軸受を、1.8 GPa 定圧与圧下で、外筒冷却により軸受を冷却し、軸受外輪を 50℃以下に保ちつつ 14500 rpm の回転速度で回転させ、焼き付きに至るまでの時間をグリース寿命時間として測定した。この耐久試験における軸受のピッチ円径（ mm ）と回転数（ rpm ）との積であるｄｍＮ値は 185 万である。測定結果を表１に併記する。
【００４０】
【表１】
【００４１】
表１に示すように、本発明に使用されるグリースでは、（１）40℃における動粘度が 15〜30 mm2/sec の基油に、ウレア系増ちょう剤を 3 重量％以上 9 重量％未満であること、（２）ウレア系増ちょう剤として、モノアミン成分が脂肪族モノアミンおよび脂環式モノアミンから選ばれた少なくとも１つのモノアミンをモノアミン全体に対して 50 モル％以上含有するモノアミン成分であること、（３）基油は、表面張力が 25 mN/m 以上で、かつ密度が 0.95 g/cm3 以下であり、合成炭化水素油、エステル油またはアルキルジフェニルエーテル油、これらの混合油であることが好ましいことがわかる。
【産業上の利用可能性】
【００４２】
本発明の高速用転がり軸受は、内輪の転走面表面、外輪の転走面表面および転動体の表面から選ばれた少なくとも一つにディンプル加工を施し、また所定の動粘度を有する基油に、脂肪族成分を所定量含むウレア化合物を増ちょう剤として所定量配合してなるグリースを封入した転がり軸受であるので、高速回転下での軸受耐久寿命が向上する。このため、旋盤、ボール盤、中ぐり盤、フライス盤、研削盤、ホーニング盤、超仕上盤、ラップ盤等の高速で摺動、回転する工作機械の主軸支持部に組み込まれる転がり軸受として好適に利用できる。しかも、オイルエア潤滑法等のように潤滑油を連続して供給する方式と異なり、グリースを封入して使用できるため、運転コストの削減、省スペース化も可能になる。
【図面の簡単な説明】
【００４３】
【図１】本発明に係る転がり軸受の一実施形態であるアンギュラ玉軸受を示す断面図である。
【図２】アンギュラ玉軸受を示す断面図である。
【符号の説明】
【００４４】
１、１１ アンギュラ玉軸受
２、１２ 内輪
３、１３ 外輪
４、１４ 転動体（鋼球）
５ 保持器
６ シール部材
７ グリースポケット
【特許請求の範囲】
【請求項１】
高速回転する軸を支持する高速用転がり軸受であって、
該転がり軸受は、内輪および外輪と、この内輪および外輪間に介在する複数の転動体と、前記内輪および外輪間の隙間の開口を覆うシール部材とを備え、前記内輪の転走面表面、前記外輪の転走面表面および前記転動体の表面から選ばれた少なくとも一つにディンプル加工を施し、前記転動体の周囲にグリースを封入してなり、
前記グリースは、基油とウレア系増ちょう剤とを含んでなり、前記基油は 40℃における動粘度が 15〜30 mm2/sec であり、前記ウレア系増ちょう剤は、ポリイソシアネート成分とモノアミン成分とを反応して得られ、該モノアミン成分が脂肪族モノアミンおよび脂環式モノアミンから選ばれた少なくとも１つのモノアミンをモノアミン全体に対して 50 モル％以上含有するモノアミン成分であり、グリース全体に対して、前記ウレア系増ちょう剤を 3 重量％以上 9 重量％未満配合することを特徴とする高速用転がり軸受。
【請求項２】
前記ディンプル加工はショットピーニングであり、該加工によりそれぞれの表面に形成される凹部は、該表面からの深さが 0.1〜10μm であることを特徴とする請求項１記載の高速用転がり軸受。
【請求項３】
前記基油は表面張力が 25 mN/m 以上で、かつ密度が 0.95 g/cm3以下であることを特徴とする請求項１または請求項２記載の高速用転がり軸受。
【請求項４】
前記基油は合成炭化水素油、エステル油およびアルキルジフェニルエーテル油から選ばれた少なくとも１つの油であることを特徴とする請求項１、請求項２または請求項３記載の高速用転がり軸受。
【請求項５】
前記高速用転がり軸受が、工作機械の主軸を支持する軸受であることを特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれか一項記載の高速用転がり軸受。
【請求項６】
前記高速用転がり軸受が、アンギュラ玉軸受または円筒ころ軸受であることを特徴とする請求項５記載の高速用転がり軸受。
【請求項１】
高速回転する軸を支持する高速用転がり軸受であって、
該転がり軸受は、内輪および外輪と、この内輪および外輪間に介在する複数の転動体と、前記内輪および外輪間の隙間の開口を覆うシール部材とを備え、前記内輪の転走面表面、前記外輪の転走面表面および前記転動体の表面から選ばれた少なくとも一つにディンプル加工を施し、前記転動体の周囲にグリースを封入してなり、
前記グリースは、基油とウレア系増ちょう剤とを含んでなり、前記基油は 40℃における動粘度が 15〜30 mm2/sec であり、前記ウレア系増ちょう剤は、ポリイソシアネート成分とモノアミン成分とを反応して得られ、該モノアミン成分が脂肪族モノアミンおよび脂環式モノアミンから選ばれた少なくとも１つのモノアミンをモノアミン全体に対して 50 モル％以上含有するモノアミン成分であり、グリース全体に対して、前記ウレア系増ちょう剤を 3 重量％以上 9 重量％未満配合することを特徴とする高速用転がり軸受。
【請求項２】
前記ディンプル加工はショットピーニングであり、該加工によりそれぞれの表面に形成される凹部は、該表面からの深さが 0.1〜10μm であることを特徴とする請求項１記載の高速用転がり軸受。
【請求項３】
前記基油は表面張力が 25 mN/m 以上で、かつ密度が 0.95 g/cm3以下であることを特徴とする請求項１または請求項２記載の高速用転がり軸受。
【請求項４】
前記基油は合成炭化水素油、エステル油およびアルキルジフェニルエーテル油から選ばれた少なくとも１つの油であることを特徴とする請求項１、請求項２または請求項３記載の高速用転がり軸受。
【請求項５】
前記高速用転がり軸受が、工作機械の主軸を支持する軸受であることを特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれか一項記載の高速用転がり軸受。
【請求項６】
前記高速用転がり軸受が、アンギュラ玉軸受または円筒ころ軸受であることを特徴とする請求項５記載の高速用転がり軸受。
【図１】
【図２】
【図２】
【公開番号】特開２００８−２８６３７２（Ｐ２００８−２８６３７２Ａ）
【公開日】平成２０年１１月２７日（２００８．１１．２７）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００７−１３４６７０（Ｐ２００７−１３４６７０）
【出願日】平成１９年５月２１日（２００７．５．２１）
【出願人】（０００１０２６９２）ＮＴＮ株式会社 (9,006)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２０年１１月２７日（２００８．１１．２７）
【国際特許分類】
【出願日】平成１９年５月２１日（２００７．５．２１）
【出願人】（０００１０２６９２）ＮＴＮ株式会社 (9,006)
【Ｆターム（参考）】
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