シール構造
【課題】厚いアブレーダブル皮膜を得られ、それによりシール性能を向上させ得るシール構造を提供する。
【解決手段】回転軸３の周面からリング状に突出し、軸線方向Ｌに沿って少なくとも１個設けられたフィン５と、フィン５に対向する環状のシール面１９を有し、シール面１９にアブレーダブル材を溶射したアブレーダブル層２５が形成されているシール部材９と、を備えるシール構造１であって、シール面１９の軸線方向Ｌ端部に半径方向Ｋに傾斜したテーパ部２１が備えられていることを特徴とする。
【解決手段】回転軸３の周面からリング状に突出し、軸線方向Ｌに沿って少なくとも１個設けられたフィン５と、フィン５に対向する環状のシール面１９を有し、シール面１９にアブレーダブル材を溶射したアブレーダブル層２５が形成されているシール部材９と、を備えるシール構造１であって、シール面１９の軸線方向Ｌ端部に半径方向Ｋに傾斜したテーパ部２１が備えられていることを特徴とする。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、回転機械の回転軸部に用いられるシール構造に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
蒸気タービン、ガスタービン、圧縮機等の回転機械では、回転軸部のシール構造として、たとえば、特許文献１および特許文献２に示されるような、いわゆる、ラビリンスシール構造が広く用いられている。
【０００３】
ラビリンスシール構造は、回転軸あるいはこれと対向する静止部に、リング状に突出し、軸線方向に沿って複数設けられたフィンと、このフィンと対向する面（対向面）とで構成されている。フィンは、対向する面との接触による影響を緩和するため、先端を０．２ｍｍ程度に尖らせて加工しているが、本質的に金属同士の接触であるため、重接触時には摺動発熱量が大きく、軸振動を引き起こしてしまうことがあり、安易にフィンと対向面とのクリアランスを狭めることができない。
シール性能、言い換えると回転機械の性能は、フィンの数およびフィンと対向面とのクリアランスで決定されるので、回転機械の性能を向上させるには、フィンと対向面とのクリアランスを低減することが求められている。たとえば、特許文献1では、アクティブクリアランスコントロール（ＡＣＣ）シールを適用し、起動時の過渡期と定格運転時とで差圧を利用してクリアランスが変化する構造としている。また、特許文献2では、静止部のフィンとの対向面の接触面に安易に切削されるアブレーダブル部分を適用し、接触時の発熱の低減を図っている。
【０００４】
回転機械では、一般に定格回転速度域で回転軸が静定回転するように設計されており、起動後間もなく回転速度が上昇中に回転軸の振動レベルが最大になる速度域（以下これを危険速度域と呼ぶ）が存在する。回転軸はこの危険速度域を経て定格回転速度域に達することになる。また、起動時の温度差により静止部が不均一に変形し、上下の熱伸び差によりクリアランスが過渡的に最小となることがある。このように起動時にクリアランスが最小となった際にフィンと対向面が重接触すると、過度の摺動発熱により回転軸側が局所的に加熱されて軸曲がりが発生し、さらに重接触を引き起こすといった、悪循環を繰り返してしまう可能性がある。この点で、アブレーダブル材を適用すると、摺動発熱量そのものが小さく、ある程度まで接触を許容できる設計とすることができる。
【０００５】
【特許文献１】特開２００２−２２８０１３号公報
【特許文献２】特開２００３−６５０７６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
上述のようにアブレーダブル材を適用することによりクリアランス設計上のメリットが大きく、アブレーダブル材としては種々の材料が知られている。タービン部材のようなリング形状で均一な膜厚が要求される部材では、たとえば内径溶射によるアブレーダブル材のコーティング（皮膜）が有効と考えられる。溶射プロセスでは、溶射された半溶融の粒子が基材（フィンの対向面）に付着した後、凝固する際に収縮するので、それに伴い残留応力が発生する。この残留応力は、皮膜が厚いほど大きくなる。この残留応力が大きくなると、基材と皮膜との境界で皮膜が剥離する（境界剥離が発生する）ことになる。これは、特に、タービンのリング部材のように曲面に施工する場合に顕著となる。また、皮膜の端部で影響が大きくなる傾向がある。
したがって、十分な厚さの皮膜を形成することが現実的に困難である。このため、安全性を重視し、定格回転速度域でのクリアランスを広げ、シール性能を制限せざるを得ないのが現状である。
【０００７】
本発明は、上記課題に鑑み、厚いアブレーダブル皮膜が得られ、それによりシール性能を向上させ得るシール構造を提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するために、本発明は以下の手段を採用する。
すなわち、本発明のシール構造は、回転部材の周面からリング状に突出し、軸線方向に沿って少なくとも１個設けられたフィンと、該フィンに対向する環状のシール面を有し、該シール面にアブレーダブル材を溶射したアブレーダブル皮膜が形成されているシール部材と、を備えるシール構造であって、前記シール面の軸線方向端部に半径方向に傾斜した傾斜部が備えられていることを特徴とする。
【０００９】
本発明によれば、シール面の軸線方向端部に半径方向に傾斜した傾斜部が備えられているので、傾斜部のアブレータブル皮膜は傾斜部の形状に沿って、すなわち、半径方向に傾斜した形に形成される。
したがって、傾斜部に形成されるアブレーダブル皮膜は、軸線方向中間部分に形成されるアブレーダブル皮膜とは異なる方向に積層されることになるので、アブレーダブル皮膜は、積層方向が傾斜部において変化する組織構造となる。
アブレーダブル皮膜の積層方向が変化すると、残留応力の作用方向が相互に異なることになるので、その影響を分断することができる。
【００１０】
このように、軸線方向中間部分の影響を分離できるので、特に剥離し易い端部である傾斜部における境界剥離を効果的に抑制することができる。したがって、大きな残留応力があっても境界剥離の発生を抑制できるので、アブレーダブル皮膜の膜厚を厚くすることができる。
アブレーダブル皮膜の膜厚を厚くできると、たとえば、定格回転速度域におけるフィンとシール面（言い換えると、アブレーダブル皮膜面）とのクリアランスを小さく設定することができるので、シール構造のシール性能を向上させることができる。
これにより、たとえば、回転機械の信頼性向上および性能向上を図ることができる。
【００１１】
この場合、傾斜部はシール作用に影響しない範囲に設け、そのアブレーダブル皮膜の膜厚を薄くするようにすることが好ましい。
このようにすると、傾斜部における残留応力を一層低減させることができるので、シール作用を行う軸線方向中間部分のアブレーダブル皮膜の膜厚を一層厚くすることができる。
なお、傾斜部としては、たとえば、端部を面取りして形成してもよいし、フィン側に土手状の凸部を形成してもよい。また、平面状に形成しても、曲面状に形成してもよい。
【００１２】
上記発明において、前記シール面の前記軸線方向中間部分には、前記軸線方向に沿って凹凸が形成されていることが好ましい。
このようにすると、軸線方向中間部分においてアブレーダブル皮膜の積層方向が変化するので、残留応力の影響を分断することができる。
したがって、軸線方向中間部分のアブレーダブル皮膜に作用する残留応力を低減することができるので、アブレーダブル皮膜の膜厚を一層厚くすることができる。
これは、たとえば、軸線方向中間部分の軸線方向の長さが長い場合に特に有効である。
なお、軸線方向中間部分における凹凸が軸線方向に対して直角の場合、凹凸の側面部が溶射方向に対して平行となり皮膜の密着力を弱める一因となってしまうため、凹凸の側面部は半径方向に適度に傾斜させて、溶射方向に対して適度な角度を有するようにしておくことが望ましい。
【００１３】
上記発明において、前記軸線方向における前記シール部材の端面では、前記シール面より間隔を空けてマスキングを施されて前記アブレーダブル皮膜が形成されていることが好ましい。
このようにすると、マスキングがシール面とアブレーダブル皮膜との界面に係合しなくなるので、この界面におけるマスキングによる微視き裂の発生を防止することができる。
この微視き裂がなくなると、剥離の起点となることがなくなるので、剥離の発生をより抑制することができる。これにより、アブレーダブル皮膜の膜厚を一層厚くすることができる。
【００１４】
上記発明において、前記シール部材は、周方向に分割された分割シール部材によって構成されていてもよい。
このようにすると、シール部材は分割シール部材を製造した後で、それらを組み立てて製造することができるので、たとえば、大型のシール部材であっても製造設備の巨大化を抑制することができる。
【００１５】
上記発明において、前記分割シール部材の周方向端部は、前記アブレーダブル皮膜が余盛された後、該余盛部が前記アブレーダブル皮膜側から前記シール面側に向けた機械加工によって切除して形成されていることが好ましい。
【００１６】
分割シール部材の周方向端部までアブレーダブル皮膜の所望の膜厚を維持しようとすると、ある程度周方向端部を越えてアブレーダブル皮膜を盛り上げる、すなわち、余盛を行う必要がある。
この余盛された余盛部は、組み立ての際邪魔になるので、機械加工によって切除される。この場合、余盛部は、アブレーダブル皮膜側からシール面側に向けた機械加工によって切除されるので、アブレーダブル皮膜にシール面から離れる方向に力が作用しない。
このように、機械加工中にアブレーダブル皮膜を剥離する方向に力が作用しないので、機械加工によるアブレーダブル皮膜の剥離（割れ）を抑制することができる。これにより、機械加工に制約されずにアブレーダブル皮膜の厚膜化を行うことができる。
なお、機械加工としては、たとえば、ヤスリ研削、旋盤加工等が用いられる。
【００１７】
また、上記発明において、前記アブレーダブル材に、樹脂製材料が含有されていることが好ましい。
【００１８】
このように、アブレーダブル材に、樹脂製材料が含有されているので、溶射によってアブレーダブル皮膜を形成した後、熱処理を行うことにより樹脂製材料の部分を取り除くことができる。
これによりアブレーダブル皮膜は多孔質組織となるので、アブレーダブル皮膜がフィンと接触した際の摺動発熱量を低減することができる。
樹脂製材料の含有率を調節することによって、アブレーダブル皮膜の硬度および気孔率を調節することができる。なお、樹脂製材料の部分が取り除かれると、アブレーダブル皮膜とシール面との接触面積が減少して両者の接着力が低下し、剥離が発生することも考えられるので、樹脂製材料の含有率はそのような事態とならない範囲に収めることが必要である。また、接着力の低下を補うためにシール面にアブレーダブル皮膜およびシール面の密着性を向上するアンダーコートを施工するようにしてもよい。
【発明の効果】
【００１９】
本発明によれば、シール面の軸線方向端部に半径方向に傾斜した傾斜部が備えられているので、アブレーダブル皮膜の膜厚を厚く、たとえば、剥離することなく３ｍｍ以上にすることができる。
このため、定格回転速度域におけるフィンとシール面（言い換えると、アブレーダブル皮膜面）とのクリアランスを小さく設定することができるので、シール性能を向上させることができる。
これにより、たとえば、回転機械の信頼性向上および性能向上を図ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２０】
以下、本発明の一実施形態にかかる蒸気タービン、ガスタービン、圧縮機等の回転機械の回転軸部に用いられるシール構造１について、図１〜図７を参照しながら説明する。
図１は、本実施形態にかかるシール構造１の縦断面図である。
【００２１】
シール構造１は、回転軸（回転部材）３の周面にリング状に突出した複数のフィン５と、たとえば、ハウジング等の静止部７にフィン５の外周側を覆うように保持されたドーナツ形状をしたシール部材９とを備えている。
複数のフィン５は、軸線方向Ｌに沿って間隔を空けて設置されている。フィン５は、回転軸３と一体で、削り出しによって形成されている。
なお、フィン５は、回転軸３とは別体で形成し、回転軸３に、たとえば、植え込む等の手段によって固定するようにしてもよい。
【００２２】
シール部材９は、軸線方向Ｌに沿った断面が略矩形状をしている。シール部材９の軸線方向Ｌにおける両側の端面１１には、略全周に亘り延在する嵌合溝１３が設けられている。
静止部７の内面には、周溝１５が略全周に亘り延在するように設けられている。周溝１５の内周側端部には、周溝１５の内側に突出する突出部１７が略全周に亘り延在するように設けられている。
シール部材９は、嵌合溝１３が突出部１７に係合するようにして周溝１５に嵌合され、静止部７に保持されている。
シール部材９は、半径方向Ｋの位置を調節できるようにしてもよい。
【００２３】
シール部材９の内周側の面であるシール面１９は、フィン５に対向するように位置させられている。
シール部材９の軸線方向Ｌ端部には、それぞれ大きく面取りされたテーパ部（傾斜部）２１が設けられている。テーパ部２１の軸線方向Ｌ端部の半径方向Ｋ位置は、中央側のそれに比べて外周側に位置するようにされている。すなわち、テーパ部２１は、半径方向Ｋに傾斜している。
【００２４】
シール部材９の軸線方向Ｌ中間部分には、略全周に亘り延在し、内周側に突出した凸部２３が軸線方向Ｌに間隔を空けて複数、たとえば、３個、設けられている。
したがって、シール面１９は、軸線方向Ｌに沿って凹凸が形成されていることになる。
シール面１９には、アブレーダブル材を溶射して形成したアブレーダブル層（アブレーダブル皮膜）２５が略全面に亘り略均一な膜厚Ｔ１で形成されている。
凸部２３の側面部には、溶射方向に対して適度な角度を有するように半径方向に適度に傾斜させた凸部傾斜部２４が備えられている。
【００２５】
アブレーダブル層２５は、シール面１９に沿うように形成されるので、アブレーダブル層２５は、軸線方向Ｌに沿って不連続に形成されている。
すなわち、テーパ部２１では半径方向Ｋに傾斜し、軸線方向Ｌ中間部分では凸部２３によって凹凸状態とされている。
また、図３に示されるように、テーパ部２１におけるアブレーダブル層２５の膜厚Ｔ２はその他の部分における膜厚Ｔ１よりも薄くされている。
【００２６】
なお、シール部材９の軸線方向Ｌ端部には、テーパ部２１に替えて図４に示されるような土手状をした突起部（傾斜部）３１を設けるようにしてもよい。
この場合も、アブレーダブル層２５は突起部３１のところで軸線方向Ｌに沿って不連続に形成されている。
そして、突起部３１におけるアブレーダブル層２５の膜厚Ｔ２はその他の部分における膜厚Ｔ１よりも薄くされている。
【００２７】
シール部材９は、周方向Ｃに複数、たとえば、６個に分割された分割シール部材２７で構成されている。この分割する数は、シール部材９の大きさ、製造設備、回転機械の構造等、種々の条件を勘案して適宜決められる。
図２は分割シール部材２７を示す斜視図である。分割シール部材２７の周方向Ｃ端部には、周方向端面２９が半径方向Ｋに延在するように設けられている。
シール部材９は、分割シール部材２７を組み立てるのではなく、一体として形成されるようにしてもよい。
【００２８】
以上のように構成されるシール構造１におけるシール部材９の製造について説明する。
まず、分割シール部材２７の本体が、たとえば、機械加工によって図２に示されるような形状に加工される。
この加工は、たとえば、次ぎのように行われる。
長尺の板材を所定の長さおよび幅に切断する。次いで、シール面１９を凸部２３が残るように切削し、端面１１に嵌合溝１３およびテーパ部２１を加工する。その後、所定の曲率半径を有する円弧を形成するように折り曲げ加工を行う。
【００２９】
次いで、シール面１９にアブレーダブル層２５を形成する。
まず、図５に示されるように端面１１に溶射皮膜が形成されないようにマスキング３３を行い、溶射前の下地作りのためにブラスト処理が施される。
このとき、マスキング３３のシール面１９側端部はシール面１９から間隔を空けるようにされている。この間隔は、たとえば、２〜３ｍｍとされている。
【００３０】
この状態で、たとえば、大気圧プラズマ溶射（ＡＰＳ：Ａｔｍｏｓｐｈｒｉｃ Ｐｌａｓｍａ Ｓｐｒａｙｉｎｇ）を用いてアブレーダブル材をシール面１９に噴射する。
アブレーダブル材としては、コバルト、ニッケル、クロム、アルミニウム、イットリウム（以後はＣｏＮｉＣｒＡｌＹと呼ぶ）を含む金属成分を主体とし、固体潤滑材としての窒化ホウ素（ｈ−ＢＮ）および気孔率制御のためのポリエステル（樹脂製材料）を含有したものが用いられる。
なお、これはアブレーダブル材の一例を示したものであり、適宜材料を用いることができる。
【００３１】
溶射は、溶融量を極力低減するために時間をかけて施工し、かつ密着力を維持できるように適切な電流−電圧を設定して施工した。
これにより、アブレーダブル層２５における残留応力を低減することができる。
【００３２】
この溶射施工時に、溶融されたアブレーダブル材はシート面１９に付着した瞬間に急速に冷却されて凝固し、収縮する。このため、形成されたアブレーダブル層２５には残留応力が生じる。
本実施形態では、アブレーダブル層２５は、シール面１９は、テーパ部２１および凸部２３によって軸線方向Ｌに沿って不連続に形成されているので、残留応力の作用方向が相互に異なり、その影響を分断することができる。
【００３３】
このように、軸線方向Ｌにおける残留応力の影響を分断できるので、大きな残留応力が特定の場所に集中することがない。言い換えると、境界剥離を発生させる残留応力を低減させることができる。
したがって、境界剥離の発生を抑制できるので、アブレーダブル層２５の膜厚を厚くすることができる。
【００３４】
図３に示すテーパ部２１を有する分割シール部材２７、図４に示す突起部３１を有する分割シール部材２７およびこれらを有しないフラットな形状の分割シール部材２７について、厚さの異なるアブレーダブル層２５を形成し、境界剥離の有無を目視検査した。この状況を表１に示す。
【表１】
【００３５】
表１を見ると、図３に示すテーパ部２１や、図４に示す突起部３１を有する分割シール部材２７の場合、膜厚３ｍｍを超えても境界剥離が発生していないが、フラットな分割シール部材２７の場合、膜厚３ｍｍを超えると境界剥離が発生している。
【００３６】
また、特に残留応力が集中し易い端部では、テーパ部２１によって軸線方向中間部分の影響を分離できるので、境界剥離を効果的に抑制することができる。
さらに、テーパ部２１では、アブレーダブル層２５の膜厚をその他の部分よりも小さくしているので、発生する残留応力を一層低減させることができる。これにより、シール作用を行う部分のアブレーダブル層２５の膜厚を一層厚くすることができる。
【００３７】
なお、凸部２３は、たとえば、軸線方向Ｌ中間部分の軸線方向Ｌに沿った長さが短い場合あるいは必要な膜厚が薄い場合には、形成しないようにしてもよい。
【００３８】
このように、アブレーダブル層２５の膜厚Ｔ１を厚くできると、たとえば、定格回転速度域におけるフィン５とアブレーダブル層２５とのクリアランスを小さく設定することができるので、シール構造１のシール性能を向上させることができる。
これにより、たとえば、回転機械の信頼性向上および性能向上を図ることができる。
【００３９】
また、マスキング３３のシール面１９側端部はシール面１９から間隔を空けるようにされているので、マスキング３３がシール面１９とアブレーダブル層２５との界面に係合しない。このため、この界面におけるマスキング３３による微視き裂の発生を防止することができる。
この微視き裂がなくなると、剥離の起点となることがなくなるので、剥離の発生をより抑制することができる。これにより、アブレーダブル層２５の膜厚Ｔ１を一層厚くすることができる。
【００４０】
溶射による所定膜厚Ｔ１のアブレーダブル層２５の形成が終わると、後処理を行う。
分割シール部材２７の周方向Ｃ端部では、端までアブレーダブル層２５の所望の膜厚Ｔ１を維持するため、図６に示されるように周方向端面２９を越えて皮膜が盛り上げられている。
この余盛部３５は、アブレーダブル層２５側からシール面１９側に向けた加工方向３７で、機械加工、たとえば、ヤスリ研削、旋盤加工等によって切除される。このとき、加工面３９は、周方向端面２９の延長面４１上よりも若干内側に傾斜させられている。この傾斜は、たとえば、加工面３９の表面端部の位置が、延長面４１から０．０５ｍｍ以内離隔している程度とされている。
【００４１】
このように、余盛部３５は、切除される際、加工方向３７にしか力が作用しないので、この機械加工中アブレーダブル層２５にはシール面１９から離れる方向に力が作用しない。
このように、機械加工中にアブレーダブル層２５を剥離する方向に力が作用しないので、機械加工によるアブレーダブル層２５の剥離（割れ）を抑制することができる。これにより、機械加工に制約されずにアブレーダブル層２５の厚膜化を行うことができる。
【００４２】
このようにして形成されたアブレーダブル層２５を、５００〜６５０℃で熱処理を行うと、この熱量によってアブレーダブル層２５に含まれるポリエステルが消失する。
これによりアブレーダブル層２５は多孔質組織となるので、フィン５と接触した際の摺動発熱量を低減することができる。
ポリエステルの含有率を調節することによって、アブレーダブル層２５の気孔率を調節することができる。
【００４３】
図７に示されるように、回転するロータ４３の先端にフィン４５を取り付け、先端にアブレーダブル皮膜４９を施工した試験片４７をフィン４５に一定の送り速度で接触させる摺動試験を行なった。試験条件としては、試験温度：５５０℃、ロータ４３の周速：７０ｍ／Ｓ、試験片４７の送り速度：１０μｍ／Ｓ：送り量：０．５ｍｍで行った。
また、試験片としては、アブレーダブル皮膜４９の気孔率が０％、約１５％、約４０％のものを使用した。なお、発熱量の規準として１２Ｃｒ鋼の試験片を用いている。
そして、摺動時の供試片先端近傍温度および抗力、切削力を３分力センサにて取得し、摺動時の平均切削力より発熱量を算出した。
【００４４】
この結果を表２に示す。
【表２】
表２を見ると、気孔率の増大とともに、摺動発熱量を低減できることがわかる。
【００４５】
なお、ポリエステルの部分が取り除かれると、アブレーダブル層２５とシール面１９との接触面積が減少して両者の接着力が低下し、剥離が発生することも考えられるので、ポリエステルの含有率はそのような事態とならない範囲に収めることが必要である。
また、接着力の低下を補うためにシール面１９にアブレーダブル層２５およびシール面１９の密着性を向上するアンダーコートを施工するようにしてもよい。
【００４６】
なお、本発明は、上述した実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において適宜変更することができる。
【図面の簡単な説明】
【００４７】
【図１】本発明の一実施形態にかかるシール構造の縦断面図である。
【図２】本発明の一実施形態にかかる分割シール部材を示す斜視図である。
【図３】本発明の一実施形態にかかるテーパ部近傍におけるアブレーダブル層の形成状態を示す部分断面図である。
【図４】本発明の一実施形態にかかる突起部近傍におけるアブレーダブル層の形成状態を示す部分断面図である。
【図５】本発明の一実施形態にかかるマスキングの状態を示す部分正面図である。
【図６】本発明の一実施形態にかかる周方向端部に形成された余盛部を示す部分側面図である。
【図７】本発明の一実施形態にかかるアブレーダブル層の摺動試験装置を示す概略部分正面図である。
【符号の説明】
【００４８】
１ シール構造
３ 回転軸
５ フィン
９ シールリング
１１ 端面
１９ シール面
２１ テーパ部
２３ 凸部
２４ 凸部傾斜部
２５ アブレーダブル層
２７ 分割シール部材
２９ 周方向端面
３１ 突起部
３３ マスキング
３５ 余盛部
Ｃ 周方向
Ｋ 半径方向
Ｌ 軸線方向
【技術分野】
【０００１】
本発明は、回転機械の回転軸部に用いられるシール構造に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
蒸気タービン、ガスタービン、圧縮機等の回転機械では、回転軸部のシール構造として、たとえば、特許文献１および特許文献２に示されるような、いわゆる、ラビリンスシール構造が広く用いられている。
【０００３】
ラビリンスシール構造は、回転軸あるいはこれと対向する静止部に、リング状に突出し、軸線方向に沿って複数設けられたフィンと、このフィンと対向する面（対向面）とで構成されている。フィンは、対向する面との接触による影響を緩和するため、先端を０．２ｍｍ程度に尖らせて加工しているが、本質的に金属同士の接触であるため、重接触時には摺動発熱量が大きく、軸振動を引き起こしてしまうことがあり、安易にフィンと対向面とのクリアランスを狭めることができない。
シール性能、言い換えると回転機械の性能は、フィンの数およびフィンと対向面とのクリアランスで決定されるので、回転機械の性能を向上させるには、フィンと対向面とのクリアランスを低減することが求められている。たとえば、特許文献1では、アクティブクリアランスコントロール（ＡＣＣ）シールを適用し、起動時の過渡期と定格運転時とで差圧を利用してクリアランスが変化する構造としている。また、特許文献2では、静止部のフィンとの対向面の接触面に安易に切削されるアブレーダブル部分を適用し、接触時の発熱の低減を図っている。
【０００４】
回転機械では、一般に定格回転速度域で回転軸が静定回転するように設計されており、起動後間もなく回転速度が上昇中に回転軸の振動レベルが最大になる速度域（以下これを危険速度域と呼ぶ）が存在する。回転軸はこの危険速度域を経て定格回転速度域に達することになる。また、起動時の温度差により静止部が不均一に変形し、上下の熱伸び差によりクリアランスが過渡的に最小となることがある。このように起動時にクリアランスが最小となった際にフィンと対向面が重接触すると、過度の摺動発熱により回転軸側が局所的に加熱されて軸曲がりが発生し、さらに重接触を引き起こすといった、悪循環を繰り返してしまう可能性がある。この点で、アブレーダブル材を適用すると、摺動発熱量そのものが小さく、ある程度まで接触を許容できる設計とすることができる。
【０００５】
【特許文献１】特開２００２−２２８０１３号公報
【特許文献２】特開２００３−６５０７６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
上述のようにアブレーダブル材を適用することによりクリアランス設計上のメリットが大きく、アブレーダブル材としては種々の材料が知られている。タービン部材のようなリング形状で均一な膜厚が要求される部材では、たとえば内径溶射によるアブレーダブル材のコーティング（皮膜）が有効と考えられる。溶射プロセスでは、溶射された半溶融の粒子が基材（フィンの対向面）に付着した後、凝固する際に収縮するので、それに伴い残留応力が発生する。この残留応力は、皮膜が厚いほど大きくなる。この残留応力が大きくなると、基材と皮膜との境界で皮膜が剥離する（境界剥離が発生する）ことになる。これは、特に、タービンのリング部材のように曲面に施工する場合に顕著となる。また、皮膜の端部で影響が大きくなる傾向がある。
したがって、十分な厚さの皮膜を形成することが現実的に困難である。このため、安全性を重視し、定格回転速度域でのクリアランスを広げ、シール性能を制限せざるを得ないのが現状である。
【０００７】
本発明は、上記課題に鑑み、厚いアブレーダブル皮膜が得られ、それによりシール性能を向上させ得るシール構造を提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するために、本発明は以下の手段を採用する。
すなわち、本発明のシール構造は、回転部材の周面からリング状に突出し、軸線方向に沿って少なくとも１個設けられたフィンと、該フィンに対向する環状のシール面を有し、該シール面にアブレーダブル材を溶射したアブレーダブル皮膜が形成されているシール部材と、を備えるシール構造であって、前記シール面の軸線方向端部に半径方向に傾斜した傾斜部が備えられていることを特徴とする。
【０００９】
本発明によれば、シール面の軸線方向端部に半径方向に傾斜した傾斜部が備えられているので、傾斜部のアブレータブル皮膜は傾斜部の形状に沿って、すなわち、半径方向に傾斜した形に形成される。
したがって、傾斜部に形成されるアブレーダブル皮膜は、軸線方向中間部分に形成されるアブレーダブル皮膜とは異なる方向に積層されることになるので、アブレーダブル皮膜は、積層方向が傾斜部において変化する組織構造となる。
アブレーダブル皮膜の積層方向が変化すると、残留応力の作用方向が相互に異なることになるので、その影響を分断することができる。
【００１０】
このように、軸線方向中間部分の影響を分離できるので、特に剥離し易い端部である傾斜部における境界剥離を効果的に抑制することができる。したがって、大きな残留応力があっても境界剥離の発生を抑制できるので、アブレーダブル皮膜の膜厚を厚くすることができる。
アブレーダブル皮膜の膜厚を厚くできると、たとえば、定格回転速度域におけるフィンとシール面（言い換えると、アブレーダブル皮膜面）とのクリアランスを小さく設定することができるので、シール構造のシール性能を向上させることができる。
これにより、たとえば、回転機械の信頼性向上および性能向上を図ることができる。
【００１１】
この場合、傾斜部はシール作用に影響しない範囲に設け、そのアブレーダブル皮膜の膜厚を薄くするようにすることが好ましい。
このようにすると、傾斜部における残留応力を一層低減させることができるので、シール作用を行う軸線方向中間部分のアブレーダブル皮膜の膜厚を一層厚くすることができる。
なお、傾斜部としては、たとえば、端部を面取りして形成してもよいし、フィン側に土手状の凸部を形成してもよい。また、平面状に形成しても、曲面状に形成してもよい。
【００１２】
上記発明において、前記シール面の前記軸線方向中間部分には、前記軸線方向に沿って凹凸が形成されていることが好ましい。
このようにすると、軸線方向中間部分においてアブレーダブル皮膜の積層方向が変化するので、残留応力の影響を分断することができる。
したがって、軸線方向中間部分のアブレーダブル皮膜に作用する残留応力を低減することができるので、アブレーダブル皮膜の膜厚を一層厚くすることができる。
これは、たとえば、軸線方向中間部分の軸線方向の長さが長い場合に特に有効である。
なお、軸線方向中間部分における凹凸が軸線方向に対して直角の場合、凹凸の側面部が溶射方向に対して平行となり皮膜の密着力を弱める一因となってしまうため、凹凸の側面部は半径方向に適度に傾斜させて、溶射方向に対して適度な角度を有するようにしておくことが望ましい。
【００１３】
上記発明において、前記軸線方向における前記シール部材の端面では、前記シール面より間隔を空けてマスキングを施されて前記アブレーダブル皮膜が形成されていることが好ましい。
このようにすると、マスキングがシール面とアブレーダブル皮膜との界面に係合しなくなるので、この界面におけるマスキングによる微視き裂の発生を防止することができる。
この微視き裂がなくなると、剥離の起点となることがなくなるので、剥離の発生をより抑制することができる。これにより、アブレーダブル皮膜の膜厚を一層厚くすることができる。
【００１４】
上記発明において、前記シール部材は、周方向に分割された分割シール部材によって構成されていてもよい。
このようにすると、シール部材は分割シール部材を製造した後で、それらを組み立てて製造することができるので、たとえば、大型のシール部材であっても製造設備の巨大化を抑制することができる。
【００１５】
上記発明において、前記分割シール部材の周方向端部は、前記アブレーダブル皮膜が余盛された後、該余盛部が前記アブレーダブル皮膜側から前記シール面側に向けた機械加工によって切除して形成されていることが好ましい。
【００１６】
分割シール部材の周方向端部までアブレーダブル皮膜の所望の膜厚を維持しようとすると、ある程度周方向端部を越えてアブレーダブル皮膜を盛り上げる、すなわち、余盛を行う必要がある。
この余盛された余盛部は、組み立ての際邪魔になるので、機械加工によって切除される。この場合、余盛部は、アブレーダブル皮膜側からシール面側に向けた機械加工によって切除されるので、アブレーダブル皮膜にシール面から離れる方向に力が作用しない。
このように、機械加工中にアブレーダブル皮膜を剥離する方向に力が作用しないので、機械加工によるアブレーダブル皮膜の剥離（割れ）を抑制することができる。これにより、機械加工に制約されずにアブレーダブル皮膜の厚膜化を行うことができる。
なお、機械加工としては、たとえば、ヤスリ研削、旋盤加工等が用いられる。
【００１７】
また、上記発明において、前記アブレーダブル材に、樹脂製材料が含有されていることが好ましい。
【００１８】
このように、アブレーダブル材に、樹脂製材料が含有されているので、溶射によってアブレーダブル皮膜を形成した後、熱処理を行うことにより樹脂製材料の部分を取り除くことができる。
これによりアブレーダブル皮膜は多孔質組織となるので、アブレーダブル皮膜がフィンと接触した際の摺動発熱量を低減することができる。
樹脂製材料の含有率を調節することによって、アブレーダブル皮膜の硬度および気孔率を調節することができる。なお、樹脂製材料の部分が取り除かれると、アブレーダブル皮膜とシール面との接触面積が減少して両者の接着力が低下し、剥離が発生することも考えられるので、樹脂製材料の含有率はそのような事態とならない範囲に収めることが必要である。また、接着力の低下を補うためにシール面にアブレーダブル皮膜およびシール面の密着性を向上するアンダーコートを施工するようにしてもよい。
【発明の効果】
【００１９】
本発明によれば、シール面の軸線方向端部に半径方向に傾斜した傾斜部が備えられているので、アブレーダブル皮膜の膜厚を厚く、たとえば、剥離することなく３ｍｍ以上にすることができる。
このため、定格回転速度域におけるフィンとシール面（言い換えると、アブレーダブル皮膜面）とのクリアランスを小さく設定することができるので、シール性能を向上させることができる。
これにより、たとえば、回転機械の信頼性向上および性能向上を図ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２０】
以下、本発明の一実施形態にかかる蒸気タービン、ガスタービン、圧縮機等の回転機械の回転軸部に用いられるシール構造１について、図１〜図７を参照しながら説明する。
図１は、本実施形態にかかるシール構造１の縦断面図である。
【００２１】
シール構造１は、回転軸（回転部材）３の周面にリング状に突出した複数のフィン５と、たとえば、ハウジング等の静止部７にフィン５の外周側を覆うように保持されたドーナツ形状をしたシール部材９とを備えている。
複数のフィン５は、軸線方向Ｌに沿って間隔を空けて設置されている。フィン５は、回転軸３と一体で、削り出しによって形成されている。
なお、フィン５は、回転軸３とは別体で形成し、回転軸３に、たとえば、植え込む等の手段によって固定するようにしてもよい。
【００２２】
シール部材９は、軸線方向Ｌに沿った断面が略矩形状をしている。シール部材９の軸線方向Ｌにおける両側の端面１１には、略全周に亘り延在する嵌合溝１３が設けられている。
静止部７の内面には、周溝１５が略全周に亘り延在するように設けられている。周溝１５の内周側端部には、周溝１５の内側に突出する突出部１７が略全周に亘り延在するように設けられている。
シール部材９は、嵌合溝１３が突出部１７に係合するようにして周溝１５に嵌合され、静止部７に保持されている。
シール部材９は、半径方向Ｋの位置を調節できるようにしてもよい。
【００２３】
シール部材９の内周側の面であるシール面１９は、フィン５に対向するように位置させられている。
シール部材９の軸線方向Ｌ端部には、それぞれ大きく面取りされたテーパ部（傾斜部）２１が設けられている。テーパ部２１の軸線方向Ｌ端部の半径方向Ｋ位置は、中央側のそれに比べて外周側に位置するようにされている。すなわち、テーパ部２１は、半径方向Ｋに傾斜している。
【００２４】
シール部材９の軸線方向Ｌ中間部分には、略全周に亘り延在し、内周側に突出した凸部２３が軸線方向Ｌに間隔を空けて複数、たとえば、３個、設けられている。
したがって、シール面１９は、軸線方向Ｌに沿って凹凸が形成されていることになる。
シール面１９には、アブレーダブル材を溶射して形成したアブレーダブル層（アブレーダブル皮膜）２５が略全面に亘り略均一な膜厚Ｔ１で形成されている。
凸部２３の側面部には、溶射方向に対して適度な角度を有するように半径方向に適度に傾斜させた凸部傾斜部２４が備えられている。
【００２５】
アブレーダブル層２５は、シール面１９に沿うように形成されるので、アブレーダブル層２５は、軸線方向Ｌに沿って不連続に形成されている。
すなわち、テーパ部２１では半径方向Ｋに傾斜し、軸線方向Ｌ中間部分では凸部２３によって凹凸状態とされている。
また、図３に示されるように、テーパ部２１におけるアブレーダブル層２５の膜厚Ｔ２はその他の部分における膜厚Ｔ１よりも薄くされている。
【００２６】
なお、シール部材９の軸線方向Ｌ端部には、テーパ部２１に替えて図４に示されるような土手状をした突起部（傾斜部）３１を設けるようにしてもよい。
この場合も、アブレーダブル層２５は突起部３１のところで軸線方向Ｌに沿って不連続に形成されている。
そして、突起部３１におけるアブレーダブル層２５の膜厚Ｔ２はその他の部分における膜厚Ｔ１よりも薄くされている。
【００２７】
シール部材９は、周方向Ｃに複数、たとえば、６個に分割された分割シール部材２７で構成されている。この分割する数は、シール部材９の大きさ、製造設備、回転機械の構造等、種々の条件を勘案して適宜決められる。
図２は分割シール部材２７を示す斜視図である。分割シール部材２７の周方向Ｃ端部には、周方向端面２９が半径方向Ｋに延在するように設けられている。
シール部材９は、分割シール部材２７を組み立てるのではなく、一体として形成されるようにしてもよい。
【００２８】
以上のように構成されるシール構造１におけるシール部材９の製造について説明する。
まず、分割シール部材２７の本体が、たとえば、機械加工によって図２に示されるような形状に加工される。
この加工は、たとえば、次ぎのように行われる。
長尺の板材を所定の長さおよび幅に切断する。次いで、シール面１９を凸部２３が残るように切削し、端面１１に嵌合溝１３およびテーパ部２１を加工する。その後、所定の曲率半径を有する円弧を形成するように折り曲げ加工を行う。
【００２９】
次いで、シール面１９にアブレーダブル層２５を形成する。
まず、図５に示されるように端面１１に溶射皮膜が形成されないようにマスキング３３を行い、溶射前の下地作りのためにブラスト処理が施される。
このとき、マスキング３３のシール面１９側端部はシール面１９から間隔を空けるようにされている。この間隔は、たとえば、２〜３ｍｍとされている。
【００３０】
この状態で、たとえば、大気圧プラズマ溶射（ＡＰＳ：Ａｔｍｏｓｐｈｒｉｃ Ｐｌａｓｍａ Ｓｐｒａｙｉｎｇ）を用いてアブレーダブル材をシール面１９に噴射する。
アブレーダブル材としては、コバルト、ニッケル、クロム、アルミニウム、イットリウム（以後はＣｏＮｉＣｒＡｌＹと呼ぶ）を含む金属成分を主体とし、固体潤滑材としての窒化ホウ素（ｈ−ＢＮ）および気孔率制御のためのポリエステル（樹脂製材料）を含有したものが用いられる。
なお、これはアブレーダブル材の一例を示したものであり、適宜材料を用いることができる。
【００３１】
溶射は、溶融量を極力低減するために時間をかけて施工し、かつ密着力を維持できるように適切な電流−電圧を設定して施工した。
これにより、アブレーダブル層２５における残留応力を低減することができる。
【００３２】
この溶射施工時に、溶融されたアブレーダブル材はシート面１９に付着した瞬間に急速に冷却されて凝固し、収縮する。このため、形成されたアブレーダブル層２５には残留応力が生じる。
本実施形態では、アブレーダブル層２５は、シール面１９は、テーパ部２１および凸部２３によって軸線方向Ｌに沿って不連続に形成されているので、残留応力の作用方向が相互に異なり、その影響を分断することができる。
【００３３】
このように、軸線方向Ｌにおける残留応力の影響を分断できるので、大きな残留応力が特定の場所に集中することがない。言い換えると、境界剥離を発生させる残留応力を低減させることができる。
したがって、境界剥離の発生を抑制できるので、アブレーダブル層２５の膜厚を厚くすることができる。
【００３４】
図３に示すテーパ部２１を有する分割シール部材２７、図４に示す突起部３１を有する分割シール部材２７およびこれらを有しないフラットな形状の分割シール部材２７について、厚さの異なるアブレーダブル層２５を形成し、境界剥離の有無を目視検査した。この状況を表１に示す。
【表１】
【００３５】
表１を見ると、図３に示すテーパ部２１や、図４に示す突起部３１を有する分割シール部材２７の場合、膜厚３ｍｍを超えても境界剥離が発生していないが、フラットな分割シール部材２７の場合、膜厚３ｍｍを超えると境界剥離が発生している。
【００３６】
また、特に残留応力が集中し易い端部では、テーパ部２１によって軸線方向中間部分の影響を分離できるので、境界剥離を効果的に抑制することができる。
さらに、テーパ部２１では、アブレーダブル層２５の膜厚をその他の部分よりも小さくしているので、発生する残留応力を一層低減させることができる。これにより、シール作用を行う部分のアブレーダブル層２５の膜厚を一層厚くすることができる。
【００３７】
なお、凸部２３は、たとえば、軸線方向Ｌ中間部分の軸線方向Ｌに沿った長さが短い場合あるいは必要な膜厚が薄い場合には、形成しないようにしてもよい。
【００３８】
このように、アブレーダブル層２５の膜厚Ｔ１を厚くできると、たとえば、定格回転速度域におけるフィン５とアブレーダブル層２５とのクリアランスを小さく設定することができるので、シール構造１のシール性能を向上させることができる。
これにより、たとえば、回転機械の信頼性向上および性能向上を図ることができる。
【００３９】
また、マスキング３３のシール面１９側端部はシール面１９から間隔を空けるようにされているので、マスキング３３がシール面１９とアブレーダブル層２５との界面に係合しない。このため、この界面におけるマスキング３３による微視き裂の発生を防止することができる。
この微視き裂がなくなると、剥離の起点となることがなくなるので、剥離の発生をより抑制することができる。これにより、アブレーダブル層２５の膜厚Ｔ１を一層厚くすることができる。
【００４０】
溶射による所定膜厚Ｔ１のアブレーダブル層２５の形成が終わると、後処理を行う。
分割シール部材２７の周方向Ｃ端部では、端までアブレーダブル層２５の所望の膜厚Ｔ１を維持するため、図６に示されるように周方向端面２９を越えて皮膜が盛り上げられている。
この余盛部３５は、アブレーダブル層２５側からシール面１９側に向けた加工方向３７で、機械加工、たとえば、ヤスリ研削、旋盤加工等によって切除される。このとき、加工面３９は、周方向端面２９の延長面４１上よりも若干内側に傾斜させられている。この傾斜は、たとえば、加工面３９の表面端部の位置が、延長面４１から０．０５ｍｍ以内離隔している程度とされている。
【００４１】
このように、余盛部３５は、切除される際、加工方向３７にしか力が作用しないので、この機械加工中アブレーダブル層２５にはシール面１９から離れる方向に力が作用しない。
このように、機械加工中にアブレーダブル層２５を剥離する方向に力が作用しないので、機械加工によるアブレーダブル層２５の剥離（割れ）を抑制することができる。これにより、機械加工に制約されずにアブレーダブル層２５の厚膜化を行うことができる。
【００４２】
このようにして形成されたアブレーダブル層２５を、５００〜６５０℃で熱処理を行うと、この熱量によってアブレーダブル層２５に含まれるポリエステルが消失する。
これによりアブレーダブル層２５は多孔質組織となるので、フィン５と接触した際の摺動発熱量を低減することができる。
ポリエステルの含有率を調節することによって、アブレーダブル層２５の気孔率を調節することができる。
【００４３】
図７に示されるように、回転するロータ４３の先端にフィン４５を取り付け、先端にアブレーダブル皮膜４９を施工した試験片４７をフィン４５に一定の送り速度で接触させる摺動試験を行なった。試験条件としては、試験温度：５５０℃、ロータ４３の周速：７０ｍ／Ｓ、試験片４７の送り速度：１０μｍ／Ｓ：送り量：０．５ｍｍで行った。
また、試験片としては、アブレーダブル皮膜４９の気孔率が０％、約１５％、約４０％のものを使用した。なお、発熱量の規準として１２Ｃｒ鋼の試験片を用いている。
そして、摺動時の供試片先端近傍温度および抗力、切削力を３分力センサにて取得し、摺動時の平均切削力より発熱量を算出した。
【００４４】
この結果を表２に示す。
【表２】
表２を見ると、気孔率の増大とともに、摺動発熱量を低減できることがわかる。
【００４５】
なお、ポリエステルの部分が取り除かれると、アブレーダブル層２５とシール面１９との接触面積が減少して両者の接着力が低下し、剥離が発生することも考えられるので、ポリエステルの含有率はそのような事態とならない範囲に収めることが必要である。
また、接着力の低下を補うためにシール面１９にアブレーダブル層２５およびシール面１９の密着性を向上するアンダーコートを施工するようにしてもよい。
【００４６】
なお、本発明は、上述した実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において適宜変更することができる。
【図面の簡単な説明】
【００４７】
【図１】本発明の一実施形態にかかるシール構造の縦断面図である。
【図２】本発明の一実施形態にかかる分割シール部材を示す斜視図である。
【図３】本発明の一実施形態にかかるテーパ部近傍におけるアブレーダブル層の形成状態を示す部分断面図である。
【図４】本発明の一実施形態にかかる突起部近傍におけるアブレーダブル層の形成状態を示す部分断面図である。
【図５】本発明の一実施形態にかかるマスキングの状態を示す部分正面図である。
【図６】本発明の一実施形態にかかる周方向端部に形成された余盛部を示す部分側面図である。
【図７】本発明の一実施形態にかかるアブレーダブル層の摺動試験装置を示す概略部分正面図である。
【符号の説明】
【００４８】
１ シール構造
３ 回転軸
５ フィン
９ シールリング
１１ 端面
１９ シール面
２１ テーパ部
２３ 凸部
２４ 凸部傾斜部
２５ アブレーダブル層
２７ 分割シール部材
２９ 周方向端面
３１ 突起部
３３ マスキング
３５ 余盛部
Ｃ 周方向
Ｋ 半径方向
Ｌ 軸線方向
【特許請求の範囲】
【請求項１】
回転部材の周面からリング状に突出し、軸線方向に沿って少なくとも１個設けられたフィンと、
該フィンに対向する環状のシール面を有し、該シール面にアブレーダブル材を溶射したアブレーダブル皮膜が形成されているシール部材と、を備えるシール構造であって、
前記シール面の軸線方向端部に半径方向に傾斜した傾斜部が備えられていることを特徴とするシール構造。
【請求項２】
前記シール面の前記軸線方向中間部分には、前記軸線方向に沿って凹凸が形成され、該凹凸の側面部には半径方向に傾斜した凹凸傾斜部が備えられていることを特徴とする請求項１に記載のシール構造。
【請求項３】
前記シール部材は、周方向に分割された分割シール部材によって構成されていることを特徴とする請求項１または請求項２に記載のシール構造。
【請求項４】
前記アブレーダブル材として、金属基材中に樹脂製材料を含有させ、熱処理により高気孔率材料としたもので、かつ３ｍｍ以上の膜厚を有することを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか１項に記載のシール構造。
【請求項１】
回転部材の周面からリング状に突出し、軸線方向に沿って少なくとも１個設けられたフィンと、
該フィンに対向する環状のシール面を有し、該シール面にアブレーダブル材を溶射したアブレーダブル皮膜が形成されているシール部材と、を備えるシール構造であって、
前記シール面の軸線方向端部に半径方向に傾斜した傾斜部が備えられていることを特徴とするシール構造。
【請求項２】
前記シール面の前記軸線方向中間部分には、前記軸線方向に沿って凹凸が形成され、該凹凸の側面部には半径方向に傾斜した凹凸傾斜部が備えられていることを特徴とする請求項１に記載のシール構造。
【請求項３】
前記シール部材は、周方向に分割された分割シール部材によって構成されていることを特徴とする請求項１または請求項２に記載のシール構造。
【請求項４】
前記アブレーダブル材として、金属基材中に樹脂製材料を含有させ、熱処理により高気孔率材料としたもので、かつ３ｍｍ以上の膜厚を有することを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか１項に記載のシール構造。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【公開番号】特開２００９−１７４６５５（Ｐ２００９−１７４６５５Ａ）
【公開日】平成２１年８月６日（２００９．８．６）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００８−１４８６５（Ｐ２００８−１４８６５）
【出願日】平成２０年１月２５日（２００８．１．２５）
【出願人】（０００００６２０８）三菱重工業株式会社 (10,378)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２１年８月６日（２００９．８．６）
【国際特許分類】
【出願日】平成２０年１月２５日（２００８．１．２５）
【出願人】（０００００６２０８）三菱重工業株式会社 (10,378)
【Ｆターム（参考）】
[ Back to top ]