摺動部材およびその製造方法
【課題】摺動抵抗と強度のバランスがとれた摺動部材を提供すること。
【解決手段】多孔質フッ素樹脂膜を含む摺動部材であって、多孔質フッ素樹脂膜の孔に熱硬化性樹脂および潤滑剤を保持させたものを構成する。多孔質フッ素樹脂膜にエンボス加工を施してもよい。
【解決手段】多孔質フッ素樹脂膜を含む摺動部材であって、多孔質フッ素樹脂膜の孔に熱硬化性樹脂および潤滑剤を保持させたものを構成する。多孔質フッ素樹脂膜にエンボス加工を施してもよい。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、機械部品の摺動部分に用いられる摺動部材に関するものである。より詳細には、複写機、プリンター、ファクシミリ等の画像定着装置（電子写真画像形成装置）の摺動面に配置されるシート状の摺動部材（「摺動シート」と記載する場合もある）、およびその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
地球環境の保全、エネルギー資源の枯渇などの諸情勢により、近年、電気装置の省エネルギー化が求められている。例えば、プリンター、複写機、ファクシミリ等の画像形成装置の熱定着装置においても 高速化、立ち上げ時間の短縮、小型化、省エネルギーを目的として、エンドレスベルトを用いた熱定着方式が採用されている。
【０００３】
例えば複写装置では、ドラム状に形成された感光体を一様に帯電させ、この感光体を画像情報に基づいて制御された光で露光し、感光体上に静電潜像（トナー）を形成し、画像定着装置によって、このトナーを紙等の記録媒体上に未定着の状態で転写させ、加熱／加圧することにより記録媒体に定着させるものである。
【０００４】
例えば、特許文献１、２には、回転可能に配設される加圧ロールと、この加圧ロールに回転可能に圧接配置された筒状のエンドレスベルトとを備えた画像定着装置が記載されている。エンドレスベルトの内側には、加圧ロール側に向けてエンドレスベルトを押圧する加圧部材（押圧パッド）が設けられ、加圧部材とエンドレスベルトと間には、潤滑剤を含んだ摺動部材が設けられている。摺動部材は、エンドレスベルトが定着ロールの周速に遅れることなく従駆動させる役割を担っている。
【０００５】
摺動部材の摺動を一層円滑にする目的、及び、摺動部材の摩耗を減少させる目的で、通常は、摺動部材とエンドレスベルト間にはシリコーンオイル等の液状潤滑剤を介在させている。
【０００６】
この摺動部材には、特許文献２に記載されているようにガラス繊維を織ったガラスクロスに、四フッ化エチレン樹脂（ポリテトラフルオロエチレン：ＰＴＦＥ）を含浸コーティングし、それを焼き付けて作製したガラステフロン（テフロンは、米国デュポン社の登録商標）が重用されている。ガラステフロンは四フッ化エチレン樹脂自体が有する低摩擦性と、摺動相手部材との接触面積の少なさによる効果で、優れた摺動性を示す。これは、摺動部材の織り布構造から生じる表面凸部に起因するものである。
【０００７】
しかしながら、ガラステフロンは画像定着装置（電子写真画像形成装置）の熱定着装置の加熱加圧環境下で長時間使用されると、クリープ現象により表面層の四フッ化エチレン樹脂層の表面凹凸が減少し、また、四フッ化エチレン樹脂層が摩耗してガラスクロスが露出する問題がある。ガラスクロスが露出するとエンドレスベルトが損傷し、定着画像の荒れの原因となる。また摺動抵抗が増大すると、熱定着方式の画像定着装置に用いられている軸受け、ギア、モーターへの負担となり、エネルギーロスの増加や装置の故障を引き起こす原因となる。
【０００８】
このガラステフロンの問題を解決するために、ガラスクロスを使用しない種々の技術が知られている。例えば、特許文献３には、摺動面に特殊な凹凸構造を採用したフッ素樹脂層からなる摺動シートが記載されている。しかし、この摺動シートを画像形成装置の加熱加圧環境下で長時間使用すると、摺動面をなすフッ素樹脂のクリープ現象と摩耗のため、特殊凹凸構造が潰れ、摺動面が平滑となって摺動抵抗が高くなる。
【０００９】
また、特許文献４および特許文献５には、樹脂フィルムの表面にエンボス加工で凹凸を賦型した熱硬化性ポリイミドフィルムを摺動部材として使用する技術が記載されているが、薄い未硬化状態のポリイミド前駆体を取り扱う工程が煩雑であるため、生産効率の向上に限界がある。
【００１０】
一方、特許文献６には、ＰＴＦＥの多孔質体にポリイミド樹脂を含浸した摺動材が記載されている。特許文献６では、ＰＴＦＥの多孔質体にポリイミド樹脂を完全に含浸させており（第３ページ左上欄）、そのため潤滑作用を有する潤滑オイルは上記多孔質体には含ませておらず、摺動部材の摺動抵抗は高いと考えられる。
【００１１】
特許文献７には、摺動抵抗が小さい材料として、ＰＴＦＥと耐熱性樹脂、及び固体潤滑剤からなる複合材料の多孔質摺動材が記載されている。多孔質摺動材は固体潤滑剤を混合して形成されたものであるが、多孔質摺動材の多孔部分には潤滑オイルが含浸されていない。そのため、摺動抵抗が十分に低減されていない。また、ＰＴＦＥが延伸された連続体になっていないので、柔軟性と強度に欠けるものであった。
【００１２】
特許文献８には、フッ素樹脂からなる多孔質組織材の非摺動面に変形防止フィルムを積層接着させた摺動材が記載されている。しかし、このような摺動材は摺動面がクリープと摩耗を受けやすく、かつ、摺動相手部材との間に介在する潤滑オイルとのなじみが良すぎるため低温での起動が困難である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１３】
【特許文献１】特開２００１−２２８７３１号公報
【特許文献２】特開平１０−２１３９８４号公報
【特許文献３】特開２００５−９１５５７号公報
【特許文献４】特開２００５−３９６９号公報
【特許文献５】特開２００５−２４６７９３号公報
【特許文献６】特開昭６１−２２８１２２号公報
【特許文献７】特開平２−１１８２１６号公報
【特許文献８】特開２００３−１９１３８９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
しかしながら、上記特許文献３に記載されたガラスクロステフロン材料は、長時間の使用により表面のフッ素樹脂がクリープしたり摩耗したりして、摺動相手部材となるエンドレスベルトとの接触面積が増大し、摺動抵抗が増加する。表面樹脂が摩耗し過ぎると内部のガラスクロスが剥き出しとなり、エンドレスベルトを傷付けるため、画像定着装置の致命的な損傷になっていた。
【００１５】
また、摺動抵抗を低く維持したままで長時間作動させるには摺動部材と摺動相手部材との界面（すなわち摺動部材の表面）に潤滑オイルを供給する必要があるが、そのためには含油フェルトや含油ロールなどの部品の設置が必要であり、画像定着装置の小型化の妨げとなっていた。
【００１６】
本発明は、上記のような状況に鑑みてなされたものであり、長期に渡って摺動抵抗を低く抑えることができる摺動部材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
上記目的を達し得た本発明の摺動部材は、多孔質フッ素樹脂膜を含む摺動部材であって、前記多孔質フッ素樹脂膜の孔には熱硬化性樹脂および潤滑剤が保持されたものである。
【００１８】
上記摺動部材において、前記多孔質フッ素樹脂膜にエンボス加工が施されていることが望ましく、さらには、エンボス加工により前記多孔質フッ素樹脂膜に形成された凸部の個数密度が２００個／平方インチ以上であることが一層望ましい。
【００１９】
上記摺動部材において、前記多孔質フッ素樹脂膜をポリテトラフルオロエチレン膜とすることが望ましい。
【００２０】
上記摺動部材において、前記多孔質フッ素樹脂膜の空孔率が４０〜９５％であることが望ましい。また、前記潤滑剤がオイルであることが望ましい。
【００２１】
上記目的を達し得た本発明の摺動部材の製造方法は、多孔質フッ素樹脂膜を作製する工程と、前記多孔質フッ素樹脂膜の一部の孔に熱硬化性樹脂を含浸する工程と、前記熱硬化性樹脂を硬化させる工程と、前記多孔質フッ素樹脂膜に更に潤滑剤を含浸する工程とを有する。
【００２２】
上記摺動部材の製造方法において、前記熱硬化性樹脂を硬化する工程が、熱硬化性樹脂を半硬化させるものであり、その後に、前記多孔質フッ素樹脂膜にエンボス加工を施す工程と、前記熱硬化性樹脂を更に硬化させる工程とを有することが望ましい。
【発明の効果】
【００２３】
本発明の摺動部材は、摺動部材の本体を多孔質フッ素樹脂膜で構成し、多孔質フッ素樹脂膜の孔に熱硬化性樹脂および潤滑剤の両方を保持させるものであり、熱硬化性樹脂が保持されていることにより、摺動部材の低摺動性および柔軟性を維持しながら摺動部材を高強度化し、さらに潤滑剤の保持により摺動抵抗を抑制できるものであり、長寿命で画像品質の高い画像定着装置を提供することが可能となる。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
以下、本発明の実施の形態にかかる摺動部材およびその製造方法について説明する。本発明の実施の形態にかかる摺動部材は、多孔質フッ素樹脂膜を基本的構成要素とするものである。その多孔質フッ素樹脂膜（１）の孔には、熱硬化性樹脂（２）および潤滑剤（３）が保持されているものであり、以下、順を追ってこれらを説明する。
【００２５】
１．摺動部材
（１）多孔質フッ素樹脂膜
フッ素樹脂は、離型性・摺動性・柔軟性に優れるため、摺動部材の基本構成として用いる。本発明における多孔質フッ素樹脂膜は、ガラスクロス等の硬い材料を含んでいないため、表面が摩耗してもガラスクロステフロンを用いた場合のように硬い部材が露出することがなく、摺動相手部材を傷つけることが無い。
【００２６】
好ましい多孔質フッ素樹脂膜は、多孔質ポリテトラフルオロエチレン膜（多孔質ＰＴＦＥ膜）である。多孔質ＰＴＦＥ膜は、ＰＴＦＥのファインパウダーを成形助剤と混合して得られるペーストを成形し、該成形体から成形助剤を除去した後、高温高速度で延伸し、さらに必要に応じて焼成することにより得られる。延伸に供するペースト成型体は、半未焼成体、焼成体のいずれも利用可能である。
【００２７】
延伸は多孔質フッ素樹脂の融点以下で行う。延伸は、１軸延伸であってもよいし、２軸延伸であってもよい。例えば１軸延伸多孔質ＰＴＦＥフィルムは、ミクロ的には延伸方向と略直交する細い島状のノード（折り畳み結晶）が存在し、このノード間を繋ぐようなすだれ状のフィブリル（前記折り畳み結晶が延伸により溶けて引き出された直鎖状の分子束）が延伸方向に配向している点に特徴がある。一方、２軸延伸多孔質ＰＴＦＥフィルムは、フィブリルが放射状に拡がり、フィブリルを繋ぐノードが島状に点在してフィブリルとノードとで分画された空間が多数存在するクモの巣状の繊維質構造となっている点にミクロ的な特徴がある。２軸延伸多孔質ＰＴＦＥフィルムは、１軸延伸多孔質ＰＴＦＥフィルムよりも広幅化が容易であり、縦方向・横方向の物性バランスに優れ、単位面積あたりの生産コストが安くなるため、特に好適に用いられる。
【００２８】
多孔質フッ素樹脂膜の空孔率は、例えば、４０％以上（好ましくは５０％以上）、９５％以下（好ましくは８５％以下）程度であることが推奨される。なお多孔質ＰＴＦＥ膜の空孔率は、延伸倍率等によって適宜調整できる。空孔率が４０％未満であると、孔径が小さく、含浸樹脂を均一にすることが困難であり、また、多孔質フッ素樹脂膜全体がフッ素樹脂膜リッチになり、クリープ現象が大きくなるので好ましくない（フッ素樹脂がＰＴＦＥである場合には一層顕著である）。一方、空孔率が９５％超では熱硬化性樹脂リッチになり、摺動部材が柔軟性に劣るものになる。
【００２９】
多孔質フッ素樹脂膜の空孔率は、多孔質フッ素樹脂膜の質量Ｗと、空孔部を含む見かけの体積Ｖとを測定することによって求まる見かけ密度Ｄ２（Ｄ２＝Ｗ／Ｖ：単位はｇ／ｃｍ３）と、全く空孔が形成されていないときの真密度Ｄ（ＰＴＦＥ樹脂の場合は２．２ｇ／ｃｍ３）を用い、下記式（１）に基づいて算出できる。なお、体積Ｖを算出する際の厚みは、ダイヤルシックネスゲージで測定した（テクロック社製「ＳＭ−１２０１」を用い、本体バネ荷重以外の荷重をかけない状態で測定した）平均厚みによる。
空孔率（％）＝［（２．２−Ｄ２）／２．２）］×１００ （１）
【００３０】
多孔質フッ素樹脂膜の厚みは特に限定されないが、例えば、２５０μｍ以下、好ましくは２００μｍ以下、さらに好ましくは１５０μｍ以下である。厚くなりすぎると多孔質フッ素樹脂膜の熱容量が大きくなるために余分の熱量を要してしまうほか、印刷圧力が分散されることにより印刷が不鮮明となる傾向がある。一方、薄くなりすぎると、実使用時の機械的ストレスに耐えられず破断する可能性があるほか、熱硬化性樹脂を含浸処理した時に多孔質フッ素樹脂膜の表面に熱硬化性樹脂の連続層が形成されやすいため、摺動面（多孔質フッ素樹脂膜の表面）にＰＴＦＥが露出していないので、滑り特性が低下（摺動抵抗が上昇）してしまう。また、多孔質フッ素樹脂膜が薄くなりすぎることにより、潤滑オイルを空孔内に保持することが困難となる。したがって、多孔質フッ素樹脂膜の厚みは、例えば、１０μｍ以上、好ましくは２０μｍ以上、さらに好ましくは３０μｍ以上、一層好ましくは４０μｍ以上とする。
【００３１】
（２）熱硬化性樹脂
本実施の形態における熱硬化性樹脂は、多孔質フッ素樹脂膜の空孔内で保持されることにより、摺動部材の強度・剛性を高める作用を有する。熱硬化性樹脂は、多孔質ＰＴＦＥのマトリックス中で、ある程度は連続的に形成されているものの、ＰＴＦＥの微細な隔壁で仕切られた構造をとっているため、摺動部材の強度・剛性を高めながらも柔軟性は維持される。
【００３２】
熱硬化性樹脂は上記のように機械的強度が高いので、その分、多孔質フッ素樹脂膜を薄く構成することができ、摺動部材の熱容量を小さくできる。これにより画像定着装置の省エネルギー化に貢献し、また摺動部材が薄く柔軟であることにより印刷圧力が分散されないので印刷精度が高い。
【００３３】
多孔質フッ素樹脂膜に含浸された熱硬化性樹脂は、多孔質フッ素樹脂（ＰＴＦＥ）のクリープ現象を抑える作用を有するため、摺動部材の摺動面が平滑になって摺動相手部材との接触面積が増大するのを防ぐことができる。なお多孔質フッ素樹脂膜は少しずつ摩耗して、摩耗片が摺動部材の表面を覆い、これが移着膜となって摺動抵抗を減少させる働きを有している。
【００３４】
熱硬化性樹脂の硬化後のガラス転移温度は１５０℃以上（好ましくは２００℃以上）であることが望ましい。熱転写による画像定着装置の作動温度が非常に高温であるため、硬化させた状態でのガラス転移温度が１５０℃未満である場合、熱圧力下でクリープ現象を起こし、摺動抵抗が増大してしまうためである。また、後述するように多孔質フッ素樹脂膜にエンボス加工を施している場合、ガラス転移温度が１５０℃未満では、エンボス形状を維持するのが困難となり、摺動相手部材との接触面積の増加により摺動抵抗がさらに増大してしまうからである。
【００３５】
熱硬化性樹脂としては、例えばフェノール樹脂、ユリア樹脂、メラミン樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂、ジアリルフタレート樹脂、ポリアミド樹脂、ポリイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂やこれらの樹脂の混合物を使用することが可能である。中でも耐熱性と剛性の観点からフェノール樹脂、エポキシ樹脂、ポリイミド樹脂、これらの樹脂の混合物を用いることが好ましい。
【００３６】
（３）潤滑剤
潤滑剤には、オイルやグリースが包含されるが、潤滑性の点からオイルを用いるのが好ましい。オイルとしては、二硫化モリブデン等の固形分を含まないものが望ましく、鉱油系、合成油系、シリコーン系オイル、フッ素系オイル、植物油系等を使用できる。シリコーン系オイルを用いる場合には、アミノ変性シリコーンオイル、ジメチルシリコーンオイル、メルカプト変性シリコーンオイル、ヒンダードアミンオイル等の変性シリコーンオイルが摺動性、耐久性に優れ好ましい。この場合のシリコーンオイルにおいて、その粘度（常温）は、５０ｃｐｓ以上（より好ましくは１００ｃｐｓ以上、さらに好ましくは３００ｃｐｓ以上）、３０００ｃｐｓ以下（より好ましくは１０００ｃｐｓ以下、さらに好ましくは５００ｃｐｓ以下）であることが望ましい。粘度が５０ｃｐｓ未満では、シリコーンオイルの蒸発が大きくなり、粘度が３０００ｃｐｓを超えると摺動抵抗が増大し、潤滑剤を用いる効果が得られないからである。
【００３７】
以上説明したように、本発明の摺動部材は、多孔質フッ素樹脂膜、熱硬化性樹脂、潤滑剤を基本的構成とするものであるが、さらに以下の特徴を付加することにより優れた特性を有する摺動部材を構成することができる。
【００３８】
多孔質フッ素樹脂膜にエンボス加工を施せば、摺動相手部材と摺動部材との接触面積を減らせるため、摺動抵抗を低減することができる。エンボス形状は特に限定されるものではなく、エンボス加工により形成される凸部（凹部）は、半球状、錘状、矩形状、サインカーブ状など、様々な形態をとることができる。
【００３９】
単位面積当たりの凸部分の個数は２００個／平方インチ以上、１０００個／平方インチ以下とすることが好ましい。２００個／平方インチ未満であると摺動面の接触面積が増え、摺動抵抗が増加するからである。より好ましくは２５０個／平方インチ以上、さらに好ましくは３００個／平方インチ以上とする。一方、１０００個／平方インチ以下としたのは、１０００個／平方インチを超えるとエンボス密度が大きくなりすぎて、実使用時に多孔質フッ素樹脂膜自体から発生する削りカスなどが摺動部材にトラップされて、摺動抵抗が不安定になるからである。より好ましくは９００個／平方インチ以下、さらに好ましくは８００個／平方インチ以下とする。
【００４０】
２．摺動部材の製造方法
本発明の摺動部材の製造方法は、（１）多孔質フッ素樹脂膜を作製する工程と、（２）多孔質フッ素樹脂膜の一部の孔に熱硬化性樹脂を含浸し、熱硬化性樹脂を硬化させる工程と、（３）多孔質フッ素樹脂膜に更に潤滑剤を含浸する工程とを有するものである。
【００４１】
（１）多孔質フッ素樹脂膜の作製工程
多孔質フッ素樹脂膜の作製には、従来公知の方法が用いられる（例えば、特公昭５１−１８９９１号公報、特公昭５６−４５７７３号公報、特公昭５６−１７２１６号公報、特公昭５３−５５３７８号公報、特公昭５５−５５３７９号公報、特開昭５９−１０９５３４号公報、特開昭６１−２０７４４６号公報、特開平０７−１０２４１３号公報等が参考になる）。上述の通り、ＰＴＦＥのファインパウダーを成形助剤と混合して得られるペーストを成形し、該成形体から成形助剤を除去した後、延伸し、必要により焼成することにより多孔質フッ素樹脂膜が得られる。
【００４２】
（２）熱硬化性樹脂の含浸・硬化工程
次に、得られた多孔質フッ素樹脂膜の一部の孔に熱硬化性樹脂を含浸させ、この熱硬化性樹脂を硬化させる。多孔質フッ素樹脂膜の孔の形状は様々であり孤立して閉じた孔もあれば連続的に形成されているものも存在するため、本発明における「孔」は、多孔質フッ素樹脂膜の内部の空隙を意味する。したがって、本発明において「一部の孔に熱硬化性樹脂を含浸」とは、多孔質フッ素樹脂膜に熱硬化性樹脂を完全に含浸させるのではなく、空隙の一部は残しておくことを意味するものである。すなわち、後述する潤滑剤が含浸されるべき空隙を残しておくためである。
【００４３】
多孔質フッ素樹脂膜と熱硬化性樹脂の接着性を向上させるため、熱硬化性樹脂の含浸に先立って多孔質フッ素樹脂膜に表面処理を施すことが有効である。表面処理の例としては、コロナ放電処理、プラズマ処理などの乾式表面処理、液体アンモニア処理、界面活性剤を用いたパッディング処理などが実施可能である。中でも界面活性剤を用いたパッディング処理は、多孔質フッ素樹脂膜の内部まで容易に表面処理できるので好適である。
【００４４】
熱硬化性樹脂を多孔質フッ素樹脂膜の孔に含浸させるためには、熱硬化性樹脂を溶剤に溶解希釈する、或いは加熱して液状（加熱融液）にする等の処理をすることができるが、加熱融液は、一般的には粘度が高いために取り扱いが困難であるので、溶剤で希釈する方法が適している。
【００４５】
溶剤に溶解希釈した熱硬化性樹脂を多孔質フッ素樹脂膜の孔に含浸させるにはディッピングやコーティング等の方法を採用できる。前述した多孔質フッ素樹脂膜の表面処理をしておくと、含浸操作はより容易で確実なものとなる。
【００４６】
多孔質フッ素樹脂膜の孔の一部を残して熱硬化性樹脂を含浸処理する手段としては、例えば、溶剤で希釈した熱硬化性樹脂の濃度の調整を行う方法がある。溶剤の揮発により多孔質フッ素樹脂膜の孔の一部が残るためである。
【００４７】
なお、多孔質フッ素樹脂膜の表面に熱硬化性樹脂の溶液が残る程度（コーティングされる程度）に多めに含浸させておくと、溶液を乾燥させる際に溶剤が揮発しつつも表面の熱硬化性樹脂が多孔質フッ素樹脂膜の孔に入り込み、熱硬化性樹脂をフルに充填させることができる。充填される熱硬化性樹脂の量が多孔質フッ素樹脂膜の表面にコーティングさせる熱硬化性樹脂溶液の量で決まることを利用すれば、コーティング量を少なめに調整すれば、多孔質フッ素樹脂膜の孔の一部を残して熱硬化性樹脂を含浸処理することができる。また、残される孔の量は、乾燥方法の制御によっても調節することができる。
【００４８】
もし多孔質フッ素樹脂膜の孔が全て熱硬化性樹脂で満たされると、熱硬化させた際に表面に艶が出たり、熱硬化性樹脂の一部が玉状になるので、熱硬化性樹脂の含浸が過剰となったことを外観上判断することができる。熱硬化性樹脂の含浸量が過剰であると、摺動部材の表面に多孔質フッ素樹脂膜が露出していないので、摺動抵抗が高くなり、かつ潤滑オイルを保持する能力に乏しいので摩耗しやすくなる。
【００４９】
一方、熱硬化性樹脂の含浸量が少なすぎる場合には、溶剤を揮発除去させる途中の半硬化（Ｂステージ）の状態で白い斑模様が発現するので、外観上容易に判断できる。熱硬化性樹脂の含浸量が少な過ぎる場合、含浸不足の部分に潤滑オイルが過剰に吸着されるため、熱転写による画像定着装置の実作動環境下では吸着された潤滑オイルが放出され、印刷物を汚損する。また、熱硬化性樹脂による多孔質フッ素樹脂膜の補強が不十分であるため、多孔質フッ素樹脂膜がクリープ現象で変形し、摺動抵抗が増加してしまう。
【００５０】
好ましくは、多孔質フッ素樹脂膜内の溶剤を一部揮発除去させてＢステージの状態にした後、多孔質フッ素樹脂膜の周囲を固定して、多孔質フッ素樹脂膜の材料、形状、厚さに応じて熱処理条件（温度・スピード）の調整を行うことにより熱収縮を防止できる。
【００５１】
（３）潤滑剤の含浸工程
熱処理を終え、適性量の熱硬化性樹脂が含浸された多孔質フッ素樹脂膜は適切な形状にカットして、多孔質フッ素樹脂膜の残りの孔に潤滑オイルやグリース等の潤滑剤を含浸させたうえで、摺動部材として実用に供することができる。なお、多孔質フッ素樹脂膜をカットする工程と、オイルを含浸させる工程とは、作用性やオイルのコストを考慮して適宜順番を入れ替えることができる。
【００５２】
以上説明したように、本発明の摺動部材の製造方法は、多孔質フッ素樹脂膜の作製工程、熱硬化性樹脂の含浸・硬化工程、潤滑剤の含浸工程を基本構成とするものであるが、さらに以下の構成を付加することにより優れた特徴を有する摺動部材の製造方法を提供することができる。
【００５３】
摺動部材の摺動抵抗をさらに低減するためには、上述のように、摺動部材にエンボス加工を施すことが好ましい。エンボス加工の好ましい工程は、熱硬化性樹脂を完全硬化させず、半硬化（Ｂステージ）の状態で摺動部材に凹凸を付ける。エンボス加工は、室温程度から熱硬化性樹脂の硬化温度の範囲で実施できる。硬化した状態でエンボス加工を施しても、熱硬化性樹脂が破壊されるのでエンボス形状が付与されにくい。
【００５４】
具体的には、エンボス加工は、表面に所定のエンボス形状（凹凸形状）を形有した平板、ロール、ベルト等の金型に適切な温度および圧力下にＢステージ状態の摺動部材を押し付けて該金型の表面形状を写し取るものである。簡易的には、熱平板プレス機を用いて、ゴム状弾性クッションと金属ワイヤーメッシュの間に多孔質フッ素樹脂膜を挟んで熱プレス処理することにより、多孔質フッ素樹脂膜の表面にエンボス形状を付与することができる。生産性の観点からは、オス／メスの２本のエンボスローラー、或いはエンボスベルトを使用して連続加工することが好ましい。
【００５５】
プレス温度は、多孔質フッ素樹脂膜の融点以下の温度、好ましくは融点より２０℃以上（より好ましくは３０℃以上、さらに好ましくは４０℃以上）低い温度とすることが望ましい。融点近辺、或いはそれ以上の温度で熱プレス処理を行うと、穴空きなど、多孔質フッ素樹脂膜にダメージを与える可能性が高くなるためである。
【００５６】
エンボス加工した摺動部材は、熱硬化性樹脂をさらに硬化させるため、常温または加熱環境下に置く。この際、好ましくは多孔質フッ素樹脂膜の周囲を固定して、多孔質フッ素樹脂膜の材料、形状、厚さに応じて熱処理条件（温度・スピード）の調整を行うことにより熱収縮を防止できる。
【実施例】
【００５７】
以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限を受けるものではなく、前・後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも勿論可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。
【００５８】
（実施例１）
ダイキン工業株式会社製のＰＴＦＥファインパウダー（商品名：ポリフロンＦ１０４）を用いてペースト押し出し、ロール圧延、潤滑剤乾燥、延伸、焼成の各工程を経て通常の方法で２軸延伸の多孔質ＰＴＦＥフィルム（以下、単に「フィルム」と記載する場合もある）を製造した。これを３００×５００ｍｍのサイズにカットした。
【００５９】
別途、ノニオン系のフッ素系界面活性剤（商品名：Ｆ−４８０ＳＦ、ＤＩＣ株式会社製）をメチルエチルケトンに溶解し、３％濃度とした溶液を調製し、これをステンレス製バットに注ぎ入れて表面処理用の浴として準備した。
【００６０】
上記多孔質ＰＴＦＥフィルムを表面処理用の浴中に３秒間浸漬した後、引き上げて弛みの無いようにステンレス製のフレームに固定して１５０℃の乾燥器に１０分間入れて溶剤分を乾燥除去した。
【００６１】
次に、ナフタレン型エポキシ樹脂（商品名：ＨＰ−４０３２、ＤＩＣ株式会社製）２００ｇと粉末ジシアンジアミド（商品名：ＤＩＣＹ７、ジャパンエポキシレジン株式会社製）１０ｇ、２−エチル−４−メチルイミダゾール２ｇ、及び、メチルエチルケトン（和光純薬工業株式会社製）２００ｇをステンレス製容器に入れ、ミキサーで３０分間混合分散させることによりエポキシ樹脂溶液を調製した。これをステンレス製バットに移した。
【００６２】
上記フッ素系界面活性剤で表面処理した多孔質ＰＴＦＥフィルムの全体を端から順番に上記エポキシ樹脂溶液中にゆっくりと浸漬した。多孔質ＰＴＦＥフィルムに白い斑点が見えなくなるのを確認してからフィルムの両面にドクターナイフを押し付けながら、端から順にゆっくりと引き上げた。次いでこれを弛みの無いようにステンレス製のフレームに固定して１２０℃の乾燥器に１０分間入れることにより含浸されたエポキシ樹脂をＢステージ化した。得られたフィルムの外観は艶の無い表面で、かつ白い斑点も見られなかったため、エポキシ樹脂の含浸量に過不足がないことが確認される。
【００６３】
Ｂステージ化されたエポキシ樹脂を含浸したフィルムを半分の大きさに切断して、その一方をステンレス製のフレームに固定し、１８０℃の乾燥器に３時間入れてＣステージ化（完全硬化）させた。
【００６４】
次いでフィルムをステンレス製のフレームに固定したままフィルムの片面にシリコーンオイル（商品名：ＫＦ−９６、信越化学工業株式会社製）を刷毛で塗り１５０℃の乾燥器に１０分間入れてシリコーンオイルを吸収させた。その後、余分のシリコーンオイルをペーパータオルで拭って本発明の摺動部材のサンプル１を得た。
【００６５】
（実施例２）
実施例１においてＢステージ化されたエポキシ樹脂が含浸されたフィルムの残り半分を、シリコーン樹脂で離型処理した０．２３ｍｍφ×３０メッシュのステンレスメッシュ金網に合わせて、上下に７５μｍ厚さのポリイミドフィルムを配して１５０℃・１０分間、熱板プレスで多孔質ＰＴＦＥフィルムに２ｋｇ／ｃｍ２の圧力をかけ、それによりステンレスメッシュ金網の凹凸模様を写し取った半硬化のフィルムとした。その後、フィルムをステンレス製のフレームに固定して乾燥器にて１８０℃・３時間の熱処理を施してＣステージ化（完全硬化）させた。
【００６６】
次いでフィルムをステンレス製のフレームに固定したまま、シリコーンオイル（商品名：ＫＦ−９６、信越化学工業株式会社製）をフィルムの片面に刷毛で塗り、１５０℃の乾燥器に１０分間入れてシリコーンオイルを吸収させた。その後、余分のシリコーンオイルをペーパータオルで表面を拭って、表面に凹凸のエンボス処理された本発明の摺動部材のサンプル２を得た。
【００６７】
（実施例３）
実施例３では、ＰＴＦＥファインパウダー（商品名：ポリフロンＦ１０４、ダイキン工業株式会社製）を使用してペースト押し出し、ロール圧延、潤滑剤乾燥、延伸、焼成の各工程を通常の方法により１軸延伸の多孔質ＰＴＦＥフィルムを作製した。これを３００×５００ｍｍのサイズにカットした。
【００６８】
別途、ノニオン系のフッ素系界面活性剤（商品名：Ｆ−４８０ＳＦ、ＤＩＣ株式会社製）をメチルエチルケトンに溶解し３％濃度とした溶液を調製し、これをステンレス製バットに注ぎ入れて表面処理用の浴として準備した。
【００６９】
上記多孔質ＰＴＦＥフィルムを表面処理用の浴中に３秒間浸漬した後、引き上げて弛みの無いようにステンレス製のフレームに固定して１５０℃の乾燥器に１０分間入れて溶剤分を乾燥除去した。
【００７０】
また、特殊熱硬化性フェノール樹脂（商品名：ニッカトールＮ−２１０、日本合成化工株式会社製）１００ｇとメチルエチルケトン５０ｇをステンレス製容器に入れ、ミキサーで１０分間混合分散させることによりフェノール樹脂溶液を調製した。これをステンレス製バットに移した。
【００７１】
上記フッ素系界面活性剤で表面処理した１軸延伸の多孔質ＰＴＦＥフィルムの全体を端から順番に上記フェノール樹脂溶液中にゆっくりと浸漬した。多孔質ＰＴＦＥフィルムに白い斑点が見えなくなるのを確認してからフィルムの両面にドクターナイフを押し付けながら、端から順にゆっくりと引き上げた。次いでこれを弛みの無いようにステンレス製のフレームに固定して１２０℃の乾燥器に１０分間入れることにより含浸されたフェノール樹脂をＢステージ化した。得られたフィルムの外観は艶の無い表面で、かつ白い斑点も見られなかったため、フェノール樹脂の含浸量に過不足がないことが確認された。
【００７２】
Ｂステージ化されたフェノール樹脂を含浸したフィルムを半分の大きさに切断して、その一方をステンレス製のフレームに固定して２３０℃の乾燥器に２時間入れてＣステージ化（完全硬化）させた。
【００７３】
次いでフィルムをステンレス製のフレームに固定したまま、フィルムの片面にシリコーンオイル（商品名：ＫＦ−９６、信越化学工業株式会社製）を刷毛で塗り、１５０℃の乾燥器に１０分間入れてシリコーンオイルを吸収させた。その後、余分のシリコーンオイルをペーパータオルで表面を拭って本発明の摺動部材のサンプル３を得た。
【００７４】
（実施例４）
実施例３においてＢステージ化されたフェノール樹脂が含浸されたフィルムの残り半分を使用し、シリコーン樹脂で離型処理した０．２３ｍｍφ×３０メッシュのステンレスメッシュ金網に合わせて、上下に７５μｍ厚さのポリイミドフィルムを配して１５０℃で１０分間、熱板プレスで多孔質ＰＴＦＥフィルムに２ｋｇ／ｃｍ２の圧力をかけ、それによりステンレスメッシュ金網の凹凸模様を写し取った半硬化のフィルムとした。その後、フィルムをステンレス製のフレームに固定して乾燥器にて２３０℃・２時間の熱処理を施してＣステージ化（完全硬化）させた。
【００７５】
次いでフィルムをステンレス製のフレームに固定したまま、シリコーンオイル（商品名：ＫＦ−９６、信越化学工業株式会社製）をフィルムの片面に刷毛で塗り、１５０℃の乾燥器に１０分間入れてシリコーンオイルを吸収させた。その後、余分のシリコーンオイルをペーパータオルで表面を拭って、表面に凹凸のエンボス処理された本発明の摺動部材のサンプル４を得た。
【００７６】
（比較例１）
実施例１と同様に２軸延伸多孔質ＰＴＦＥフィルムを製造した。熱硬化性樹脂の含浸は行わずに、多孔質ＰＴＦＥフィルムをステンレス製のフレームに固定して、フィルムの片面にシリコーンオイル（商品名：ＫＦ−９６、信越化学工業株式会社製）を刷毛で塗り、乾燥器により１５０℃で１０分間加熱処理した。さらにフィルムにシリコーンオイルを吸収させた。その後、余分のシリコーンオイルをペーパータオルで表面を拭って摺動部材のサンプル５を得た。
【００７７】
（比較例２）
実施例３と同様に１軸延伸の多孔質ＰＴＦＥフィルムを製造した。熱硬化性樹脂の含浸は行わずに、シリコーン樹脂で離型処理した０．２３ｍｍφ×３０メッシュのステンレスメッシュ金網に合わせて、上下に７５μｍ厚さのポリイミドフィルムを配して１５０℃で１０分間、熱板プレスで多孔質ＰＴＦＥフィルムに２ｋｇ／ｃｍ２の圧力をかけ、それによりステンレスメッシュ金網の凹凸模様を写し取ったフィルムとした。
【００７８】
次いでフィルムをステンレス製のフレームに固定したまま、フィルムの片面にシリコーンオイル（商品名：ＫＦ−９６、信越化学工業株式会社製）を刷毛で塗り、１５０℃の乾燥器に１０分間入れてシリコーンオイルを吸収させた。その後、余分のシリコーンオイルをペーパータオルで表面を拭って摺動部材のサンプル６を得た。
【００７９】
（比較例３）
実施例１と同様にサンプルを作製したが、多孔質ＰＴＦＥフィルムの孔にシリコーンオイルを含浸させていない。これをサンプル７とした。
【００８０】
（比較例４）
実施例４と同様にサンプルを作製したが、多孔質ＰＴＦＥフィルムの孔にシリコーンオイルを含浸させていない。これをサンプル８とした。
【００８１】
（比較例５）
市販のガラスクロステフロン（商品名：ＦＧＦ−５００−４、中興化成株式会社製）を、そのままサンプル９とした。
【００８２】
上記実施例１〜４、比較例１〜５で作製した摺動部材のサンプル１〜９の特性を下記１〜７の条件により測定した。その結果を表１に示す。
【００８３】
１．厚さ
ダイヤルシックネスゲージで測定した（テクロック社製「ＳＭ−１２０１」を用い、本体バネ荷重以外の荷重をかけない状態で測定した）平均厚みによる。
【００８４】
２．空孔率
上記式（１）に基づいてサンプルの空孔率を算出した。
【００８５】
３．ＰＴＦＥ材料／熱硬化性樹脂の質量比率
多孔質ＰＴＦＥフィルムの空孔に熱硬化性樹脂を含浸させたサンプル（サンプル１〜４、７、８）について、未含浸部分と含浸部分の単位面積当たりの質量比較により、含浸部分のＰＴＦＥ材料と含浸樹脂の質量比を計算した。
【００８６】
４．ガラス転移点温度（Ｔｇ）
ＪＩＳ Ｋ ７１９７に準拠した線膨張係数（ＴＭＡ引張モード）により、サンプル１〜８のガラス転移点温度を測定した。
【００８７】
５．含油量
摺動部材のサンプル１〜９をシリコーンオイル（商品名：ＫＦ９６、信越化学工業株式会社製）中に浸漬し、１５０℃に１時間保った後取り出し、表面をペーパータオルでよく拭った。この状態でサンプルの質量を測定したとき、元の質量との差分が新たに含浸されたシリコーンオイルの質量である。その量に基づき、サンプル１〜９に元々含まれていたシリコーンオイルの質量比を含油量（質量％）として計算した。
【００８８】
６．静止摩擦係数
表面性測定器（商品名：ＨＥＩＤＯＮ−１４Ｄ、新東工業株式会社製）を用いて静止摩擦係数を測定した。この試験では、ポリイミドフィルム（商品名：ユーピレックス、宇部興産株式会社製）に上記シリコーンオイルＫＦ９６を薄くコーティングしたものを摺動相手材として使用した。なお、後掲の表１から分かるように、比較例であるサンプル７〜９の静止摩擦係数は、本発明の実施例であるサンプル１〜４と比べてさほど悪い値ではない。これは、サンプル７〜９ではオイルが使用されていないため、オイルによる付着（貼り付き）効果がないためである。サンプル２及び４は、エンボス加工を施しているためにオイルによる付着効果が軽減され、サンプル１及び３に比べて静止摩擦係数が低くなっている。
【００８９】
７．実機評価
カラープリンター（商品名：ＤｏｃｕＰｒｉｎｔ−Ｃ１１００、富士ゼロックス株式会社製）の画像定着装置及び紙の反転装置のユニット部分にあるフリーベルトロールセットを取り出し、オイル塗布用のフェルトを取り除き、メチルエチルケトンを染み込ませたペーパータオルでベルトの内部に配置されている部材およびベルトの内面をよく拭ってシリコーンオイル分を除去した。付属の摺動フィルムと同一形状にカットしたサンプル１〜９を替わりに取り付け上記プリンターに組み込んだ。本プリンターを用い、Ａ４サイズの紙を２０万枚処理した後、摺動部材とベルトの内面の状態を観察した。
【００９０】
【表１】
【００９１】
表１から分かるように、熱硬化性樹脂を含浸していないサンプル５及びサンプル６では、エンドレスベルトの回転がスムーズではなかったので試験を中止した。また、潤滑剤（シリコーンオイル）を含浸していないサンプル７及びサンプル８では、通紙が５万枚を過ぎたところでエンドレスベルト付近から異音が発生したため、プリンターを分解して点検すると、摩耗粉が多量に見られた。また、ガラスクロステフロンのサンプル９では、エンドレスベルト内面には艶があるが、筋状の傷が付いていた。また、白い摩耗粉が多量に発生しており、摺動部材の表面（接触部）は平滑になっていた。
【００９２】
これに対して、多孔質フッ素樹脂膜の孔に熱硬化性樹脂および潤滑剤を保持した摺動部材であるサンプル１〜４では、エンドレスベルト内面には艶があり滑らかであった。また、多少の摩耗粉が観察されたものの、摺動部材の表面は艶があり滑らかであった。エンボス加工を施したサンプル２及びサンプル４では、凹部で多少の摩耗粉が観察されたが印刷画像は最後まで優れていた。
【００９３】
以上説明したように、本発明の摺動部材は、ガラスクロスを含んでいないので摺動相手部材であるエンドレスベルトを傷つけることがない。また、潤滑オイルを摺動部材自身に含有しているため、オイル塗布のための付加的な部品を必要としないため、画像定着装置の小型化に寄与する。また、摺動面に潤滑オイルの液膜を形成するので多孔質フッ素樹脂膜の摩耗量が少なく耐久性に優れている。
【００９４】
また、微細構造を有する多孔質ＰＴＦＥ膜のマトリックス中に 熱硬化性樹脂が微細に分布しているため、熱硬化性樹脂が低ガラス転移温度の多孔質ＰＴＦＥ膜のクリープ現象を抑え、多孔質ＰＴＦＥ膜が熱硬化性樹脂の周りをカバーするので摺動相手部材に対する摩擦抵抗が低く抑えられる。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、機械部品の摺動部分に用いられる摺動部材に関するものである。より詳細には、複写機、プリンター、ファクシミリ等の画像定着装置（電子写真画像形成装置）の摺動面に配置されるシート状の摺動部材（「摺動シート」と記載する場合もある）、およびその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
地球環境の保全、エネルギー資源の枯渇などの諸情勢により、近年、電気装置の省エネルギー化が求められている。例えば、プリンター、複写機、ファクシミリ等の画像形成装置の熱定着装置においても 高速化、立ち上げ時間の短縮、小型化、省エネルギーを目的として、エンドレスベルトを用いた熱定着方式が採用されている。
【０００３】
例えば複写装置では、ドラム状に形成された感光体を一様に帯電させ、この感光体を画像情報に基づいて制御された光で露光し、感光体上に静電潜像（トナー）を形成し、画像定着装置によって、このトナーを紙等の記録媒体上に未定着の状態で転写させ、加熱／加圧することにより記録媒体に定着させるものである。
【０００４】
例えば、特許文献１、２には、回転可能に配設される加圧ロールと、この加圧ロールに回転可能に圧接配置された筒状のエンドレスベルトとを備えた画像定着装置が記載されている。エンドレスベルトの内側には、加圧ロール側に向けてエンドレスベルトを押圧する加圧部材（押圧パッド）が設けられ、加圧部材とエンドレスベルトと間には、潤滑剤を含んだ摺動部材が設けられている。摺動部材は、エンドレスベルトが定着ロールの周速に遅れることなく従駆動させる役割を担っている。
【０００５】
摺動部材の摺動を一層円滑にする目的、及び、摺動部材の摩耗を減少させる目的で、通常は、摺動部材とエンドレスベルト間にはシリコーンオイル等の液状潤滑剤を介在させている。
【０００６】
この摺動部材には、特許文献２に記載されているようにガラス繊維を織ったガラスクロスに、四フッ化エチレン樹脂（ポリテトラフルオロエチレン：ＰＴＦＥ）を含浸コーティングし、それを焼き付けて作製したガラステフロン（テフロンは、米国デュポン社の登録商標）が重用されている。ガラステフロンは四フッ化エチレン樹脂自体が有する低摩擦性と、摺動相手部材との接触面積の少なさによる効果で、優れた摺動性を示す。これは、摺動部材の織り布構造から生じる表面凸部に起因するものである。
【０００７】
しかしながら、ガラステフロンは画像定着装置（電子写真画像形成装置）の熱定着装置の加熱加圧環境下で長時間使用されると、クリープ現象により表面層の四フッ化エチレン樹脂層の表面凹凸が減少し、また、四フッ化エチレン樹脂層が摩耗してガラスクロスが露出する問題がある。ガラスクロスが露出するとエンドレスベルトが損傷し、定着画像の荒れの原因となる。また摺動抵抗が増大すると、熱定着方式の画像定着装置に用いられている軸受け、ギア、モーターへの負担となり、エネルギーロスの増加や装置の故障を引き起こす原因となる。
【０００８】
このガラステフロンの問題を解決するために、ガラスクロスを使用しない種々の技術が知られている。例えば、特許文献３には、摺動面に特殊な凹凸構造を採用したフッ素樹脂層からなる摺動シートが記載されている。しかし、この摺動シートを画像形成装置の加熱加圧環境下で長時間使用すると、摺動面をなすフッ素樹脂のクリープ現象と摩耗のため、特殊凹凸構造が潰れ、摺動面が平滑となって摺動抵抗が高くなる。
【０００９】
また、特許文献４および特許文献５には、樹脂フィルムの表面にエンボス加工で凹凸を賦型した熱硬化性ポリイミドフィルムを摺動部材として使用する技術が記載されているが、薄い未硬化状態のポリイミド前駆体を取り扱う工程が煩雑であるため、生産効率の向上に限界がある。
【００１０】
一方、特許文献６には、ＰＴＦＥの多孔質体にポリイミド樹脂を含浸した摺動材が記載されている。特許文献６では、ＰＴＦＥの多孔質体にポリイミド樹脂を完全に含浸させており（第３ページ左上欄）、そのため潤滑作用を有する潤滑オイルは上記多孔質体には含ませておらず、摺動部材の摺動抵抗は高いと考えられる。
【００１１】
特許文献７には、摺動抵抗が小さい材料として、ＰＴＦＥと耐熱性樹脂、及び固体潤滑剤からなる複合材料の多孔質摺動材が記載されている。多孔質摺動材は固体潤滑剤を混合して形成されたものであるが、多孔質摺動材の多孔部分には潤滑オイルが含浸されていない。そのため、摺動抵抗が十分に低減されていない。また、ＰＴＦＥが延伸された連続体になっていないので、柔軟性と強度に欠けるものであった。
【００１２】
特許文献８には、フッ素樹脂からなる多孔質組織材の非摺動面に変形防止フィルムを積層接着させた摺動材が記載されている。しかし、このような摺動材は摺動面がクリープと摩耗を受けやすく、かつ、摺動相手部材との間に介在する潤滑オイルとのなじみが良すぎるため低温での起動が困難である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１３】
【特許文献１】特開２００１−２２８７３１号公報
【特許文献２】特開平１０−２１３９８４号公報
【特許文献３】特開２００５−９１５５７号公報
【特許文献４】特開２００５−３９６９号公報
【特許文献５】特開２００５−２４６７９３号公報
【特許文献６】特開昭６１−２２８１２２号公報
【特許文献７】特開平２−１１８２１６号公報
【特許文献８】特開２００３−１９１３８９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
しかしながら、上記特許文献３に記載されたガラスクロステフロン材料は、長時間の使用により表面のフッ素樹脂がクリープしたり摩耗したりして、摺動相手部材となるエンドレスベルトとの接触面積が増大し、摺動抵抗が増加する。表面樹脂が摩耗し過ぎると内部のガラスクロスが剥き出しとなり、エンドレスベルトを傷付けるため、画像定着装置の致命的な損傷になっていた。
【００１５】
また、摺動抵抗を低く維持したままで長時間作動させるには摺動部材と摺動相手部材との界面（すなわち摺動部材の表面）に潤滑オイルを供給する必要があるが、そのためには含油フェルトや含油ロールなどの部品の設置が必要であり、画像定着装置の小型化の妨げとなっていた。
【００１６】
本発明は、上記のような状況に鑑みてなされたものであり、長期に渡って摺動抵抗を低く抑えることができる摺動部材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
上記目的を達し得た本発明の摺動部材は、多孔質フッ素樹脂膜を含む摺動部材であって、前記多孔質フッ素樹脂膜の孔には熱硬化性樹脂および潤滑剤が保持されたものである。
【００１８】
上記摺動部材において、前記多孔質フッ素樹脂膜にエンボス加工が施されていることが望ましく、さらには、エンボス加工により前記多孔質フッ素樹脂膜に形成された凸部の個数密度が２００個／平方インチ以上であることが一層望ましい。
【００１９】
上記摺動部材において、前記多孔質フッ素樹脂膜をポリテトラフルオロエチレン膜とすることが望ましい。
【００２０】
上記摺動部材において、前記多孔質フッ素樹脂膜の空孔率が４０〜９５％であることが望ましい。また、前記潤滑剤がオイルであることが望ましい。
【００２１】
上記目的を達し得た本発明の摺動部材の製造方法は、多孔質フッ素樹脂膜を作製する工程と、前記多孔質フッ素樹脂膜の一部の孔に熱硬化性樹脂を含浸する工程と、前記熱硬化性樹脂を硬化させる工程と、前記多孔質フッ素樹脂膜に更に潤滑剤を含浸する工程とを有する。
【００２２】
上記摺動部材の製造方法において、前記熱硬化性樹脂を硬化する工程が、熱硬化性樹脂を半硬化させるものであり、その後に、前記多孔質フッ素樹脂膜にエンボス加工を施す工程と、前記熱硬化性樹脂を更に硬化させる工程とを有することが望ましい。
【発明の効果】
【００２３】
本発明の摺動部材は、摺動部材の本体を多孔質フッ素樹脂膜で構成し、多孔質フッ素樹脂膜の孔に熱硬化性樹脂および潤滑剤の両方を保持させるものであり、熱硬化性樹脂が保持されていることにより、摺動部材の低摺動性および柔軟性を維持しながら摺動部材を高強度化し、さらに潤滑剤の保持により摺動抵抗を抑制できるものであり、長寿命で画像品質の高い画像定着装置を提供することが可能となる。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
以下、本発明の実施の形態にかかる摺動部材およびその製造方法について説明する。本発明の実施の形態にかかる摺動部材は、多孔質フッ素樹脂膜を基本的構成要素とするものである。その多孔質フッ素樹脂膜（１）の孔には、熱硬化性樹脂（２）および潤滑剤（３）が保持されているものであり、以下、順を追ってこれらを説明する。
【００２５】
１．摺動部材
（１）多孔質フッ素樹脂膜
フッ素樹脂は、離型性・摺動性・柔軟性に優れるため、摺動部材の基本構成として用いる。本発明における多孔質フッ素樹脂膜は、ガラスクロス等の硬い材料を含んでいないため、表面が摩耗してもガラスクロステフロンを用いた場合のように硬い部材が露出することがなく、摺動相手部材を傷つけることが無い。
【００２６】
好ましい多孔質フッ素樹脂膜は、多孔質ポリテトラフルオロエチレン膜（多孔質ＰＴＦＥ膜）である。多孔質ＰＴＦＥ膜は、ＰＴＦＥのファインパウダーを成形助剤と混合して得られるペーストを成形し、該成形体から成形助剤を除去した後、高温高速度で延伸し、さらに必要に応じて焼成することにより得られる。延伸に供するペースト成型体は、半未焼成体、焼成体のいずれも利用可能である。
【００２７】
延伸は多孔質フッ素樹脂の融点以下で行う。延伸は、１軸延伸であってもよいし、２軸延伸であってもよい。例えば１軸延伸多孔質ＰＴＦＥフィルムは、ミクロ的には延伸方向と略直交する細い島状のノード（折り畳み結晶）が存在し、このノード間を繋ぐようなすだれ状のフィブリル（前記折り畳み結晶が延伸により溶けて引き出された直鎖状の分子束）が延伸方向に配向している点に特徴がある。一方、２軸延伸多孔質ＰＴＦＥフィルムは、フィブリルが放射状に拡がり、フィブリルを繋ぐノードが島状に点在してフィブリルとノードとで分画された空間が多数存在するクモの巣状の繊維質構造となっている点にミクロ的な特徴がある。２軸延伸多孔質ＰＴＦＥフィルムは、１軸延伸多孔質ＰＴＦＥフィルムよりも広幅化が容易であり、縦方向・横方向の物性バランスに優れ、単位面積あたりの生産コストが安くなるため、特に好適に用いられる。
【００２８】
多孔質フッ素樹脂膜の空孔率は、例えば、４０％以上（好ましくは５０％以上）、９５％以下（好ましくは８５％以下）程度であることが推奨される。なお多孔質ＰＴＦＥ膜の空孔率は、延伸倍率等によって適宜調整できる。空孔率が４０％未満であると、孔径が小さく、含浸樹脂を均一にすることが困難であり、また、多孔質フッ素樹脂膜全体がフッ素樹脂膜リッチになり、クリープ現象が大きくなるので好ましくない（フッ素樹脂がＰＴＦＥである場合には一層顕著である）。一方、空孔率が９５％超では熱硬化性樹脂リッチになり、摺動部材が柔軟性に劣るものになる。
【００２９】
多孔質フッ素樹脂膜の空孔率は、多孔質フッ素樹脂膜の質量Ｗと、空孔部を含む見かけの体積Ｖとを測定することによって求まる見かけ密度Ｄ２（Ｄ２＝Ｗ／Ｖ：単位はｇ／ｃｍ３）と、全く空孔が形成されていないときの真密度Ｄ（ＰＴＦＥ樹脂の場合は２．２ｇ／ｃｍ３）を用い、下記式（１）に基づいて算出できる。なお、体積Ｖを算出する際の厚みは、ダイヤルシックネスゲージで測定した（テクロック社製「ＳＭ−１２０１」を用い、本体バネ荷重以外の荷重をかけない状態で測定した）平均厚みによる。
空孔率（％）＝［（２．２−Ｄ２）／２．２）］×１００ （１）
【００３０】
多孔質フッ素樹脂膜の厚みは特に限定されないが、例えば、２５０μｍ以下、好ましくは２００μｍ以下、さらに好ましくは１５０μｍ以下である。厚くなりすぎると多孔質フッ素樹脂膜の熱容量が大きくなるために余分の熱量を要してしまうほか、印刷圧力が分散されることにより印刷が不鮮明となる傾向がある。一方、薄くなりすぎると、実使用時の機械的ストレスに耐えられず破断する可能性があるほか、熱硬化性樹脂を含浸処理した時に多孔質フッ素樹脂膜の表面に熱硬化性樹脂の連続層が形成されやすいため、摺動面（多孔質フッ素樹脂膜の表面）にＰＴＦＥが露出していないので、滑り特性が低下（摺動抵抗が上昇）してしまう。また、多孔質フッ素樹脂膜が薄くなりすぎることにより、潤滑オイルを空孔内に保持することが困難となる。したがって、多孔質フッ素樹脂膜の厚みは、例えば、１０μｍ以上、好ましくは２０μｍ以上、さらに好ましくは３０μｍ以上、一層好ましくは４０μｍ以上とする。
【００３１】
（２）熱硬化性樹脂
本実施の形態における熱硬化性樹脂は、多孔質フッ素樹脂膜の空孔内で保持されることにより、摺動部材の強度・剛性を高める作用を有する。熱硬化性樹脂は、多孔質ＰＴＦＥのマトリックス中で、ある程度は連続的に形成されているものの、ＰＴＦＥの微細な隔壁で仕切られた構造をとっているため、摺動部材の強度・剛性を高めながらも柔軟性は維持される。
【００３２】
熱硬化性樹脂は上記のように機械的強度が高いので、その分、多孔質フッ素樹脂膜を薄く構成することができ、摺動部材の熱容量を小さくできる。これにより画像定着装置の省エネルギー化に貢献し、また摺動部材が薄く柔軟であることにより印刷圧力が分散されないので印刷精度が高い。
【００３３】
多孔質フッ素樹脂膜に含浸された熱硬化性樹脂は、多孔質フッ素樹脂（ＰＴＦＥ）のクリープ現象を抑える作用を有するため、摺動部材の摺動面が平滑になって摺動相手部材との接触面積が増大するのを防ぐことができる。なお多孔質フッ素樹脂膜は少しずつ摩耗して、摩耗片が摺動部材の表面を覆い、これが移着膜となって摺動抵抗を減少させる働きを有している。
【００３４】
熱硬化性樹脂の硬化後のガラス転移温度は１５０℃以上（好ましくは２００℃以上）であることが望ましい。熱転写による画像定着装置の作動温度が非常に高温であるため、硬化させた状態でのガラス転移温度が１５０℃未満である場合、熱圧力下でクリープ現象を起こし、摺動抵抗が増大してしまうためである。また、後述するように多孔質フッ素樹脂膜にエンボス加工を施している場合、ガラス転移温度が１５０℃未満では、エンボス形状を維持するのが困難となり、摺動相手部材との接触面積の増加により摺動抵抗がさらに増大してしまうからである。
【００３５】
熱硬化性樹脂としては、例えばフェノール樹脂、ユリア樹脂、メラミン樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂、ジアリルフタレート樹脂、ポリアミド樹脂、ポリイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂やこれらの樹脂の混合物を使用することが可能である。中でも耐熱性と剛性の観点からフェノール樹脂、エポキシ樹脂、ポリイミド樹脂、これらの樹脂の混合物を用いることが好ましい。
【００３６】
（３）潤滑剤
潤滑剤には、オイルやグリースが包含されるが、潤滑性の点からオイルを用いるのが好ましい。オイルとしては、二硫化モリブデン等の固形分を含まないものが望ましく、鉱油系、合成油系、シリコーン系オイル、フッ素系オイル、植物油系等を使用できる。シリコーン系オイルを用いる場合には、アミノ変性シリコーンオイル、ジメチルシリコーンオイル、メルカプト変性シリコーンオイル、ヒンダードアミンオイル等の変性シリコーンオイルが摺動性、耐久性に優れ好ましい。この場合のシリコーンオイルにおいて、その粘度（常温）は、５０ｃｐｓ以上（より好ましくは１００ｃｐｓ以上、さらに好ましくは３００ｃｐｓ以上）、３０００ｃｐｓ以下（より好ましくは１０００ｃｐｓ以下、さらに好ましくは５００ｃｐｓ以下）であることが望ましい。粘度が５０ｃｐｓ未満では、シリコーンオイルの蒸発が大きくなり、粘度が３０００ｃｐｓを超えると摺動抵抗が増大し、潤滑剤を用いる効果が得られないからである。
【００３７】
以上説明したように、本発明の摺動部材は、多孔質フッ素樹脂膜、熱硬化性樹脂、潤滑剤を基本的構成とするものであるが、さらに以下の特徴を付加することにより優れた特性を有する摺動部材を構成することができる。
【００３８】
多孔質フッ素樹脂膜にエンボス加工を施せば、摺動相手部材と摺動部材との接触面積を減らせるため、摺動抵抗を低減することができる。エンボス形状は特に限定されるものではなく、エンボス加工により形成される凸部（凹部）は、半球状、錘状、矩形状、サインカーブ状など、様々な形態をとることができる。
【００３９】
単位面積当たりの凸部分の個数は２００個／平方インチ以上、１０００個／平方インチ以下とすることが好ましい。２００個／平方インチ未満であると摺動面の接触面積が増え、摺動抵抗が増加するからである。より好ましくは２５０個／平方インチ以上、さらに好ましくは３００個／平方インチ以上とする。一方、１０００個／平方インチ以下としたのは、１０００個／平方インチを超えるとエンボス密度が大きくなりすぎて、実使用時に多孔質フッ素樹脂膜自体から発生する削りカスなどが摺動部材にトラップされて、摺動抵抗が不安定になるからである。より好ましくは９００個／平方インチ以下、さらに好ましくは８００個／平方インチ以下とする。
【００４０】
２．摺動部材の製造方法
本発明の摺動部材の製造方法は、（１）多孔質フッ素樹脂膜を作製する工程と、（２）多孔質フッ素樹脂膜の一部の孔に熱硬化性樹脂を含浸し、熱硬化性樹脂を硬化させる工程と、（３）多孔質フッ素樹脂膜に更に潤滑剤を含浸する工程とを有するものである。
【００４１】
（１）多孔質フッ素樹脂膜の作製工程
多孔質フッ素樹脂膜の作製には、従来公知の方法が用いられる（例えば、特公昭５１−１８９９１号公報、特公昭５６−４５７７３号公報、特公昭５６−１７２１６号公報、特公昭５３−５５３７８号公報、特公昭５５−５５３７９号公報、特開昭５９−１０９５３４号公報、特開昭６１−２０７４４６号公報、特開平０７−１０２４１３号公報等が参考になる）。上述の通り、ＰＴＦＥのファインパウダーを成形助剤と混合して得られるペーストを成形し、該成形体から成形助剤を除去した後、延伸し、必要により焼成することにより多孔質フッ素樹脂膜が得られる。
【００４２】
（２）熱硬化性樹脂の含浸・硬化工程
次に、得られた多孔質フッ素樹脂膜の一部の孔に熱硬化性樹脂を含浸させ、この熱硬化性樹脂を硬化させる。多孔質フッ素樹脂膜の孔の形状は様々であり孤立して閉じた孔もあれば連続的に形成されているものも存在するため、本発明における「孔」は、多孔質フッ素樹脂膜の内部の空隙を意味する。したがって、本発明において「一部の孔に熱硬化性樹脂を含浸」とは、多孔質フッ素樹脂膜に熱硬化性樹脂を完全に含浸させるのではなく、空隙の一部は残しておくことを意味するものである。すなわち、後述する潤滑剤が含浸されるべき空隙を残しておくためである。
【００４３】
多孔質フッ素樹脂膜と熱硬化性樹脂の接着性を向上させるため、熱硬化性樹脂の含浸に先立って多孔質フッ素樹脂膜に表面処理を施すことが有効である。表面処理の例としては、コロナ放電処理、プラズマ処理などの乾式表面処理、液体アンモニア処理、界面活性剤を用いたパッディング処理などが実施可能である。中でも界面活性剤を用いたパッディング処理は、多孔質フッ素樹脂膜の内部まで容易に表面処理できるので好適である。
【００４４】
熱硬化性樹脂を多孔質フッ素樹脂膜の孔に含浸させるためには、熱硬化性樹脂を溶剤に溶解希釈する、或いは加熱して液状（加熱融液）にする等の処理をすることができるが、加熱融液は、一般的には粘度が高いために取り扱いが困難であるので、溶剤で希釈する方法が適している。
【００４５】
溶剤に溶解希釈した熱硬化性樹脂を多孔質フッ素樹脂膜の孔に含浸させるにはディッピングやコーティング等の方法を採用できる。前述した多孔質フッ素樹脂膜の表面処理をしておくと、含浸操作はより容易で確実なものとなる。
【００４６】
多孔質フッ素樹脂膜の孔の一部を残して熱硬化性樹脂を含浸処理する手段としては、例えば、溶剤で希釈した熱硬化性樹脂の濃度の調整を行う方法がある。溶剤の揮発により多孔質フッ素樹脂膜の孔の一部が残るためである。
【００４７】
なお、多孔質フッ素樹脂膜の表面に熱硬化性樹脂の溶液が残る程度（コーティングされる程度）に多めに含浸させておくと、溶液を乾燥させる際に溶剤が揮発しつつも表面の熱硬化性樹脂が多孔質フッ素樹脂膜の孔に入り込み、熱硬化性樹脂をフルに充填させることができる。充填される熱硬化性樹脂の量が多孔質フッ素樹脂膜の表面にコーティングさせる熱硬化性樹脂溶液の量で決まることを利用すれば、コーティング量を少なめに調整すれば、多孔質フッ素樹脂膜の孔の一部を残して熱硬化性樹脂を含浸処理することができる。また、残される孔の量は、乾燥方法の制御によっても調節することができる。
【００４８】
もし多孔質フッ素樹脂膜の孔が全て熱硬化性樹脂で満たされると、熱硬化させた際に表面に艶が出たり、熱硬化性樹脂の一部が玉状になるので、熱硬化性樹脂の含浸が過剰となったことを外観上判断することができる。熱硬化性樹脂の含浸量が過剰であると、摺動部材の表面に多孔質フッ素樹脂膜が露出していないので、摺動抵抗が高くなり、かつ潤滑オイルを保持する能力に乏しいので摩耗しやすくなる。
【００４９】
一方、熱硬化性樹脂の含浸量が少なすぎる場合には、溶剤を揮発除去させる途中の半硬化（Ｂステージ）の状態で白い斑模様が発現するので、外観上容易に判断できる。熱硬化性樹脂の含浸量が少な過ぎる場合、含浸不足の部分に潤滑オイルが過剰に吸着されるため、熱転写による画像定着装置の実作動環境下では吸着された潤滑オイルが放出され、印刷物を汚損する。また、熱硬化性樹脂による多孔質フッ素樹脂膜の補強が不十分であるため、多孔質フッ素樹脂膜がクリープ現象で変形し、摺動抵抗が増加してしまう。
【００５０】
好ましくは、多孔質フッ素樹脂膜内の溶剤を一部揮発除去させてＢステージの状態にした後、多孔質フッ素樹脂膜の周囲を固定して、多孔質フッ素樹脂膜の材料、形状、厚さに応じて熱処理条件（温度・スピード）の調整を行うことにより熱収縮を防止できる。
【００５１】
（３）潤滑剤の含浸工程
熱処理を終え、適性量の熱硬化性樹脂が含浸された多孔質フッ素樹脂膜は適切な形状にカットして、多孔質フッ素樹脂膜の残りの孔に潤滑オイルやグリース等の潤滑剤を含浸させたうえで、摺動部材として実用に供することができる。なお、多孔質フッ素樹脂膜をカットする工程と、オイルを含浸させる工程とは、作用性やオイルのコストを考慮して適宜順番を入れ替えることができる。
【００５２】
以上説明したように、本発明の摺動部材の製造方法は、多孔質フッ素樹脂膜の作製工程、熱硬化性樹脂の含浸・硬化工程、潤滑剤の含浸工程を基本構成とするものであるが、さらに以下の構成を付加することにより優れた特徴を有する摺動部材の製造方法を提供することができる。
【００５３】
摺動部材の摺動抵抗をさらに低減するためには、上述のように、摺動部材にエンボス加工を施すことが好ましい。エンボス加工の好ましい工程は、熱硬化性樹脂を完全硬化させず、半硬化（Ｂステージ）の状態で摺動部材に凹凸を付ける。エンボス加工は、室温程度から熱硬化性樹脂の硬化温度の範囲で実施できる。硬化した状態でエンボス加工を施しても、熱硬化性樹脂が破壊されるのでエンボス形状が付与されにくい。
【００５４】
具体的には、エンボス加工は、表面に所定のエンボス形状（凹凸形状）を形有した平板、ロール、ベルト等の金型に適切な温度および圧力下にＢステージ状態の摺動部材を押し付けて該金型の表面形状を写し取るものである。簡易的には、熱平板プレス機を用いて、ゴム状弾性クッションと金属ワイヤーメッシュの間に多孔質フッ素樹脂膜を挟んで熱プレス処理することにより、多孔質フッ素樹脂膜の表面にエンボス形状を付与することができる。生産性の観点からは、オス／メスの２本のエンボスローラー、或いはエンボスベルトを使用して連続加工することが好ましい。
【００５５】
プレス温度は、多孔質フッ素樹脂膜の融点以下の温度、好ましくは融点より２０℃以上（より好ましくは３０℃以上、さらに好ましくは４０℃以上）低い温度とすることが望ましい。融点近辺、或いはそれ以上の温度で熱プレス処理を行うと、穴空きなど、多孔質フッ素樹脂膜にダメージを与える可能性が高くなるためである。
【００５６】
エンボス加工した摺動部材は、熱硬化性樹脂をさらに硬化させるため、常温または加熱環境下に置く。この際、好ましくは多孔質フッ素樹脂膜の周囲を固定して、多孔質フッ素樹脂膜の材料、形状、厚さに応じて熱処理条件（温度・スピード）の調整を行うことにより熱収縮を防止できる。
【実施例】
【００５７】
以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限を受けるものではなく、前・後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも勿論可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。
【００５８】
（実施例１）
ダイキン工業株式会社製のＰＴＦＥファインパウダー（商品名：ポリフロンＦ１０４）を用いてペースト押し出し、ロール圧延、潤滑剤乾燥、延伸、焼成の各工程を経て通常の方法で２軸延伸の多孔質ＰＴＦＥフィルム（以下、単に「フィルム」と記載する場合もある）を製造した。これを３００×５００ｍｍのサイズにカットした。
【００５９】
別途、ノニオン系のフッ素系界面活性剤（商品名：Ｆ−４８０ＳＦ、ＤＩＣ株式会社製）をメチルエチルケトンに溶解し、３％濃度とした溶液を調製し、これをステンレス製バットに注ぎ入れて表面処理用の浴として準備した。
【００６０】
上記多孔質ＰＴＦＥフィルムを表面処理用の浴中に３秒間浸漬した後、引き上げて弛みの無いようにステンレス製のフレームに固定して１５０℃の乾燥器に１０分間入れて溶剤分を乾燥除去した。
【００６１】
次に、ナフタレン型エポキシ樹脂（商品名：ＨＰ−４０３２、ＤＩＣ株式会社製）２００ｇと粉末ジシアンジアミド（商品名：ＤＩＣＹ７、ジャパンエポキシレジン株式会社製）１０ｇ、２−エチル−４−メチルイミダゾール２ｇ、及び、メチルエチルケトン（和光純薬工業株式会社製）２００ｇをステンレス製容器に入れ、ミキサーで３０分間混合分散させることによりエポキシ樹脂溶液を調製した。これをステンレス製バットに移した。
【００６２】
上記フッ素系界面活性剤で表面処理した多孔質ＰＴＦＥフィルムの全体を端から順番に上記エポキシ樹脂溶液中にゆっくりと浸漬した。多孔質ＰＴＦＥフィルムに白い斑点が見えなくなるのを確認してからフィルムの両面にドクターナイフを押し付けながら、端から順にゆっくりと引き上げた。次いでこれを弛みの無いようにステンレス製のフレームに固定して１２０℃の乾燥器に１０分間入れることにより含浸されたエポキシ樹脂をＢステージ化した。得られたフィルムの外観は艶の無い表面で、かつ白い斑点も見られなかったため、エポキシ樹脂の含浸量に過不足がないことが確認される。
【００６３】
Ｂステージ化されたエポキシ樹脂を含浸したフィルムを半分の大きさに切断して、その一方をステンレス製のフレームに固定し、１８０℃の乾燥器に３時間入れてＣステージ化（完全硬化）させた。
【００６４】
次いでフィルムをステンレス製のフレームに固定したままフィルムの片面にシリコーンオイル（商品名：ＫＦ−９６、信越化学工業株式会社製）を刷毛で塗り１５０℃の乾燥器に１０分間入れてシリコーンオイルを吸収させた。その後、余分のシリコーンオイルをペーパータオルで拭って本発明の摺動部材のサンプル１を得た。
【００６５】
（実施例２）
実施例１においてＢステージ化されたエポキシ樹脂が含浸されたフィルムの残り半分を、シリコーン樹脂で離型処理した０．２３ｍｍφ×３０メッシュのステンレスメッシュ金網に合わせて、上下に７５μｍ厚さのポリイミドフィルムを配して１５０℃・１０分間、熱板プレスで多孔質ＰＴＦＥフィルムに２ｋｇ／ｃｍ２の圧力をかけ、それによりステンレスメッシュ金網の凹凸模様を写し取った半硬化のフィルムとした。その後、フィルムをステンレス製のフレームに固定して乾燥器にて１８０℃・３時間の熱処理を施してＣステージ化（完全硬化）させた。
【００６６】
次いでフィルムをステンレス製のフレームに固定したまま、シリコーンオイル（商品名：ＫＦ−９６、信越化学工業株式会社製）をフィルムの片面に刷毛で塗り、１５０℃の乾燥器に１０分間入れてシリコーンオイルを吸収させた。その後、余分のシリコーンオイルをペーパータオルで表面を拭って、表面に凹凸のエンボス処理された本発明の摺動部材のサンプル２を得た。
【００６７】
（実施例３）
実施例３では、ＰＴＦＥファインパウダー（商品名：ポリフロンＦ１０４、ダイキン工業株式会社製）を使用してペースト押し出し、ロール圧延、潤滑剤乾燥、延伸、焼成の各工程を通常の方法により１軸延伸の多孔質ＰＴＦＥフィルムを作製した。これを３００×５００ｍｍのサイズにカットした。
【００６８】
別途、ノニオン系のフッ素系界面活性剤（商品名：Ｆ−４８０ＳＦ、ＤＩＣ株式会社製）をメチルエチルケトンに溶解し３％濃度とした溶液を調製し、これをステンレス製バットに注ぎ入れて表面処理用の浴として準備した。
【００６９】
上記多孔質ＰＴＦＥフィルムを表面処理用の浴中に３秒間浸漬した後、引き上げて弛みの無いようにステンレス製のフレームに固定して１５０℃の乾燥器に１０分間入れて溶剤分を乾燥除去した。
【００７０】
また、特殊熱硬化性フェノール樹脂（商品名：ニッカトールＮ−２１０、日本合成化工株式会社製）１００ｇとメチルエチルケトン５０ｇをステンレス製容器に入れ、ミキサーで１０分間混合分散させることによりフェノール樹脂溶液を調製した。これをステンレス製バットに移した。
【００７１】
上記フッ素系界面活性剤で表面処理した１軸延伸の多孔質ＰＴＦＥフィルムの全体を端から順番に上記フェノール樹脂溶液中にゆっくりと浸漬した。多孔質ＰＴＦＥフィルムに白い斑点が見えなくなるのを確認してからフィルムの両面にドクターナイフを押し付けながら、端から順にゆっくりと引き上げた。次いでこれを弛みの無いようにステンレス製のフレームに固定して１２０℃の乾燥器に１０分間入れることにより含浸されたフェノール樹脂をＢステージ化した。得られたフィルムの外観は艶の無い表面で、かつ白い斑点も見られなかったため、フェノール樹脂の含浸量に過不足がないことが確認された。
【００７２】
Ｂステージ化されたフェノール樹脂を含浸したフィルムを半分の大きさに切断して、その一方をステンレス製のフレームに固定して２３０℃の乾燥器に２時間入れてＣステージ化（完全硬化）させた。
【００７３】
次いでフィルムをステンレス製のフレームに固定したまま、フィルムの片面にシリコーンオイル（商品名：ＫＦ−９６、信越化学工業株式会社製）を刷毛で塗り、１５０℃の乾燥器に１０分間入れてシリコーンオイルを吸収させた。その後、余分のシリコーンオイルをペーパータオルで表面を拭って本発明の摺動部材のサンプル３を得た。
【００７４】
（実施例４）
実施例３においてＢステージ化されたフェノール樹脂が含浸されたフィルムの残り半分を使用し、シリコーン樹脂で離型処理した０．２３ｍｍφ×３０メッシュのステンレスメッシュ金網に合わせて、上下に７５μｍ厚さのポリイミドフィルムを配して１５０℃で１０分間、熱板プレスで多孔質ＰＴＦＥフィルムに２ｋｇ／ｃｍ２の圧力をかけ、それによりステンレスメッシュ金網の凹凸模様を写し取った半硬化のフィルムとした。その後、フィルムをステンレス製のフレームに固定して乾燥器にて２３０℃・２時間の熱処理を施してＣステージ化（完全硬化）させた。
【００７５】
次いでフィルムをステンレス製のフレームに固定したまま、シリコーンオイル（商品名：ＫＦ−９６、信越化学工業株式会社製）をフィルムの片面に刷毛で塗り、１５０℃の乾燥器に１０分間入れてシリコーンオイルを吸収させた。その後、余分のシリコーンオイルをペーパータオルで表面を拭って、表面に凹凸のエンボス処理された本発明の摺動部材のサンプル４を得た。
【００７６】
（比較例１）
実施例１と同様に２軸延伸多孔質ＰＴＦＥフィルムを製造した。熱硬化性樹脂の含浸は行わずに、多孔質ＰＴＦＥフィルムをステンレス製のフレームに固定して、フィルムの片面にシリコーンオイル（商品名：ＫＦ−９６、信越化学工業株式会社製）を刷毛で塗り、乾燥器により１５０℃で１０分間加熱処理した。さらにフィルムにシリコーンオイルを吸収させた。その後、余分のシリコーンオイルをペーパータオルで表面を拭って摺動部材のサンプル５を得た。
【００７７】
（比較例２）
実施例３と同様に１軸延伸の多孔質ＰＴＦＥフィルムを製造した。熱硬化性樹脂の含浸は行わずに、シリコーン樹脂で離型処理した０．２３ｍｍφ×３０メッシュのステンレスメッシュ金網に合わせて、上下に７５μｍ厚さのポリイミドフィルムを配して１５０℃で１０分間、熱板プレスで多孔質ＰＴＦＥフィルムに２ｋｇ／ｃｍ２の圧力をかけ、それによりステンレスメッシュ金網の凹凸模様を写し取ったフィルムとした。
【００７８】
次いでフィルムをステンレス製のフレームに固定したまま、フィルムの片面にシリコーンオイル（商品名：ＫＦ−９６、信越化学工業株式会社製）を刷毛で塗り、１５０℃の乾燥器に１０分間入れてシリコーンオイルを吸収させた。その後、余分のシリコーンオイルをペーパータオルで表面を拭って摺動部材のサンプル６を得た。
【００７９】
（比較例３）
実施例１と同様にサンプルを作製したが、多孔質ＰＴＦＥフィルムの孔にシリコーンオイルを含浸させていない。これをサンプル７とした。
【００８０】
（比較例４）
実施例４と同様にサンプルを作製したが、多孔質ＰＴＦＥフィルムの孔にシリコーンオイルを含浸させていない。これをサンプル８とした。
【００８１】
（比較例５）
市販のガラスクロステフロン（商品名：ＦＧＦ−５００−４、中興化成株式会社製）を、そのままサンプル９とした。
【００８２】
上記実施例１〜４、比較例１〜５で作製した摺動部材のサンプル１〜９の特性を下記１〜７の条件により測定した。その結果を表１に示す。
【００８３】
１．厚さ
ダイヤルシックネスゲージで測定した（テクロック社製「ＳＭ−１２０１」を用い、本体バネ荷重以外の荷重をかけない状態で測定した）平均厚みによる。
【００８４】
２．空孔率
上記式（１）に基づいてサンプルの空孔率を算出した。
【００８５】
３．ＰＴＦＥ材料／熱硬化性樹脂の質量比率
多孔質ＰＴＦＥフィルムの空孔に熱硬化性樹脂を含浸させたサンプル（サンプル１〜４、７、８）について、未含浸部分と含浸部分の単位面積当たりの質量比較により、含浸部分のＰＴＦＥ材料と含浸樹脂の質量比を計算した。
【００８６】
４．ガラス転移点温度（Ｔｇ）
ＪＩＳ Ｋ ７１９７に準拠した線膨張係数（ＴＭＡ引張モード）により、サンプル１〜８のガラス転移点温度を測定した。
【００８７】
５．含油量
摺動部材のサンプル１〜９をシリコーンオイル（商品名：ＫＦ９６、信越化学工業株式会社製）中に浸漬し、１５０℃に１時間保った後取り出し、表面をペーパータオルでよく拭った。この状態でサンプルの質量を測定したとき、元の質量との差分が新たに含浸されたシリコーンオイルの質量である。その量に基づき、サンプル１〜９に元々含まれていたシリコーンオイルの質量比を含油量（質量％）として計算した。
【００８８】
６．静止摩擦係数
表面性測定器（商品名：ＨＥＩＤＯＮ−１４Ｄ、新東工業株式会社製）を用いて静止摩擦係数を測定した。この試験では、ポリイミドフィルム（商品名：ユーピレックス、宇部興産株式会社製）に上記シリコーンオイルＫＦ９６を薄くコーティングしたものを摺動相手材として使用した。なお、後掲の表１から分かるように、比較例であるサンプル７〜９の静止摩擦係数は、本発明の実施例であるサンプル１〜４と比べてさほど悪い値ではない。これは、サンプル７〜９ではオイルが使用されていないため、オイルによる付着（貼り付き）効果がないためである。サンプル２及び４は、エンボス加工を施しているためにオイルによる付着効果が軽減され、サンプル１及び３に比べて静止摩擦係数が低くなっている。
【００８９】
７．実機評価
カラープリンター（商品名：ＤｏｃｕＰｒｉｎｔ−Ｃ１１００、富士ゼロックス株式会社製）の画像定着装置及び紙の反転装置のユニット部分にあるフリーベルトロールセットを取り出し、オイル塗布用のフェルトを取り除き、メチルエチルケトンを染み込ませたペーパータオルでベルトの内部に配置されている部材およびベルトの内面をよく拭ってシリコーンオイル分を除去した。付属の摺動フィルムと同一形状にカットしたサンプル１〜９を替わりに取り付け上記プリンターに組み込んだ。本プリンターを用い、Ａ４サイズの紙を２０万枚処理した後、摺動部材とベルトの内面の状態を観察した。
【００９０】
【表１】
【００９１】
表１から分かるように、熱硬化性樹脂を含浸していないサンプル５及びサンプル６では、エンドレスベルトの回転がスムーズではなかったので試験を中止した。また、潤滑剤（シリコーンオイル）を含浸していないサンプル７及びサンプル８では、通紙が５万枚を過ぎたところでエンドレスベルト付近から異音が発生したため、プリンターを分解して点検すると、摩耗粉が多量に見られた。また、ガラスクロステフロンのサンプル９では、エンドレスベルト内面には艶があるが、筋状の傷が付いていた。また、白い摩耗粉が多量に発生しており、摺動部材の表面（接触部）は平滑になっていた。
【００９２】
これに対して、多孔質フッ素樹脂膜の孔に熱硬化性樹脂および潤滑剤を保持した摺動部材であるサンプル１〜４では、エンドレスベルト内面には艶があり滑らかであった。また、多少の摩耗粉が観察されたものの、摺動部材の表面は艶があり滑らかであった。エンボス加工を施したサンプル２及びサンプル４では、凹部で多少の摩耗粉が観察されたが印刷画像は最後まで優れていた。
【００９３】
以上説明したように、本発明の摺動部材は、ガラスクロスを含んでいないので摺動相手部材であるエンドレスベルトを傷つけることがない。また、潤滑オイルを摺動部材自身に含有しているため、オイル塗布のための付加的な部品を必要としないため、画像定着装置の小型化に寄与する。また、摺動面に潤滑オイルの液膜を形成するので多孔質フッ素樹脂膜の摩耗量が少なく耐久性に優れている。
【００９４】
また、微細構造を有する多孔質ＰＴＦＥ膜のマトリックス中に 熱硬化性樹脂が微細に分布しているため、熱硬化性樹脂が低ガラス転移温度の多孔質ＰＴＦＥ膜のクリープ現象を抑え、多孔質ＰＴＦＥ膜が熱硬化性樹脂の周りをカバーするので摺動相手部材に対する摩擦抵抗が低く抑えられる。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
多孔質フッ素樹脂膜を含む摺動部材であって、前記多孔質フッ素樹脂膜の孔には熱硬化性樹脂および潤滑剤が保持されている摺動部材。
【請求項２】
前記多孔質フッ素樹脂膜にエンボス加工が施されている請求項１に記載の摺動部材。
【請求項３】
前記エンボス加工により前記多孔質フッ素樹脂膜に形成された凸部の個数密度が２００個／平方インチ以上である請求項２に記載の摺動部材。
【請求項４】
前記多孔質フッ素樹脂膜がポリテトラフルオロエチレン膜である請求項１〜３のいずれかに記載の摺動部材。
【請求項５】
前記多孔質フッ素樹脂膜の空孔率が４０〜９５％である請求項１〜４のいずれかに記載の摺動部材。
【請求項６】
前記潤滑剤がオイルである請求項１〜５のいずれかに記載の摺動部材。
【請求項７】
摺動部材の製造方法であって、多孔質フッ素樹脂膜を作製する工程と、前記多孔質フッ素樹脂膜の一部の孔に熱硬化性樹脂を含浸する工程と、前記熱硬化性樹脂を硬化させる工程と、前記多孔質フッ素樹脂膜に更に潤滑剤を含浸する工程とを有する摺動部材の製造方法。
【請求項８】
前記熱硬化性樹脂を硬化する工程が、熱硬化性樹脂を半硬化させるものであり、その後に、前記多孔質フッ素樹脂膜にエンボス加工を施す工程と、前記熱硬化性樹脂を更に硬化させる工程とを有する請求項７に記載の摺動部材の製造方法。
【請求項１】
多孔質フッ素樹脂膜を含む摺動部材であって、前記多孔質フッ素樹脂膜の孔には熱硬化性樹脂および潤滑剤が保持されている摺動部材。
【請求項２】
前記多孔質フッ素樹脂膜にエンボス加工が施されている請求項１に記載の摺動部材。
【請求項３】
前記エンボス加工により前記多孔質フッ素樹脂膜に形成された凸部の個数密度が２００個／平方インチ以上である請求項２に記載の摺動部材。
【請求項４】
前記多孔質フッ素樹脂膜がポリテトラフルオロエチレン膜である請求項１〜３のいずれかに記載の摺動部材。
【請求項５】
前記多孔質フッ素樹脂膜の空孔率が４０〜９５％である請求項１〜４のいずれかに記載の摺動部材。
【請求項６】
前記潤滑剤がオイルである請求項１〜５のいずれかに記載の摺動部材。
【請求項７】
摺動部材の製造方法であって、多孔質フッ素樹脂膜を作製する工程と、前記多孔質フッ素樹脂膜の一部の孔に熱硬化性樹脂を含浸する工程と、前記熱硬化性樹脂を硬化させる工程と、前記多孔質フッ素樹脂膜に更に潤滑剤を含浸する工程とを有する摺動部材の製造方法。
【請求項８】
前記熱硬化性樹脂を硬化する工程が、熱硬化性樹脂を半硬化させるものであり、その後に、前記多孔質フッ素樹脂膜にエンボス加工を施す工程と、前記熱硬化性樹脂を更に硬化させる工程とを有する請求項７に記載の摺動部材の製造方法。
【公開番号】特開２０１１−１３６２９（Ｐ２０１１−１３６２９Ａ）
【公開日】平成２３年１月２０日（２０１１．１．２０）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００９−１５９９３４（Ｐ２００９−１５９９３４）
【出願日】平成２１年７月６日（２００９．７．６）
【出願人】（０００１０７３８７）ジャパンゴアテックス株式会社 (121)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２３年１月２０日（２０１１．１．２０）
【国際特許分類】
【出願日】平成２１年７月６日（２００９．７．６）
【出願人】（０００１０７３８７）ジャパンゴアテックス株式会社 (121)
【Ｆターム（参考）】
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