振動絶縁装置
【課題】初期設計が容易で、サージングの恐れもない振動絶縁装置とする。
【解決手段】振動抑制構造体に固定されるフランジ１１、１１の間に筒状ゴム製ばね１２が介在され、そのゴム製ばね１２内の空間Ｓにコイルばね１３と鋼球１５とが設けられた振動絶縁装置である。ゴム製ばね及びコイルばねによる伸縮でもって振動を吸収する際、各鋼球は、その伸縮に伴う振動でもって相互間での接触・微振動を繰り返し、その摩擦によって、振動エネルギーが熱エネルギーとして散逸されて、減衰効果が発揮される。このとき、鋼球は、コイルばね表面及びゴム製ばね内面にも触れ、その摩擦によっても減衰効果を発揮する。このように、ばね要素以外の要素により、系の固有振動数での損失係数を増大させて、系の固有振動数での共振ピークもできるだけ抑える。また、コイルばねは鋼球の充填層内に埋設された状態となるため、コイルばねのサージングの恐れも少ない。
【解決手段】振動抑制構造体に固定されるフランジ１１、１１の間に筒状ゴム製ばね１２が介在され、そのゴム製ばね１２内の空間Ｓにコイルばね１３と鋼球１５とが設けられた振動絶縁装置である。ゴム製ばね及びコイルばねによる伸縮でもって振動を吸収する際、各鋼球は、その伸縮に伴う振動でもって相互間での接触・微振動を繰り返し、その摩擦によって、振動エネルギーが熱エネルギーとして散逸されて、減衰効果が発揮される。このとき、鋼球は、コイルばね表面及びゴム製ばね内面にも触れ、その摩擦によっても減衰効果を発揮する。このように、ばね要素以外の要素により、系の固有振動数での損失係数を増大させて、系の固有振動数での共振ピークもできるだけ抑える。また、コイルばねは鋼球の充填層内に埋設された状態となるため、コイルばねのサージングの恐れも少ない。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、産業機械、例えば、屋上の風力発電機、小型発電機、ガスヒートポンプ（エコ給湯機等）におけるその架台と機械本体等の一方の構造体と他方の構造体の間に介在されて、一方の構造体の振動がその一方の構造体から他方の構造体に伝播することを抑制する振動絶縁装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
この種の防止装置として、例えば、図１６、図１７に示すように、一方の構造体と他方の構造体にそれぞれ固定されて対向する対のフランジ１、１と、その両フランジ１、１の間に介在された筒状ゴム製ばね２と、そのゴム製ばね２内に設けられたコイルばね３とから成るものがある。このとき、コイルばね３をゴム製ばね２内の空間Ｓ内に設けた並列型（図３ 特許文献１ 図１参照）と、コイルばね３をゴム製ばね２内に埋設した一体型（図４ 特許文献２ 図７参照）がある。
【０００３】
この筒状ゴム製ばね２とコイルばね３とからなる振動絶縁装置（ハイブリット型振動絶縁装置）は、ゴム製ばね２では適応が難しかった固有振動数：１０Ｈｚ以下の振動域での防振に対応できる。筒状ゴム製ばね２によって、その軸心方向への撓み（伸縮）が担保され、コイルばね３によって、荷重は主に担われるからである。
また、このハイブリット型振動絶縁装置は、温度変化によるばね特性の変化が極めて小さく、幅広い温度領域で安定した性能を維持できる。
因みに、ゴム製ばね２のみからなる防振ばね（防振ゴム）であると、荷重によるクリープにより撓み量に限界があって、固有振動数を１０Ｈｚ以下に設定できない。一方、コイルばね３のみからなる防振ばねであると、１０Ｈｚ以下の固有振動数を確保できるが、共振点における減衰が非常に少なく、大きな揺れが発生し、十分な防振作用を得ることができない。
【０００４】
さらに、振動絶縁装置としては、容器内に粒状体を充填し、その粒状体間の摩擦によって振動を吸収するものもある（特許文献３図４、特許文献４図１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平５−３０２６４２号公報
【特許文献２】特開２００２−１１５７４４号公報
【特許文献３】特開２０００−２１３５９５号公報
【特許文献４】特開２００１−３５５６７２号公報
【０００６】
また、図１６、図１７に示すように、一方のフランジにオリフィス用通気孔４を設けたものもある。この振動絶縁装置は、通常、振動源の振動数と振動装置（防振材）の固有振動数が一致すると共振して、大きな振幅で振動する場合があるが、このとき、通気孔（オリフィス）４から空気を吸排し、その通過空気抵抗による減衰効果で、共振時の振幅を最小限に抑える作用がなされる。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
図１６に示す並列型の振動絶縁装置は、一体型に比べて大型にはなるが、初期設計が比較的に簡単であり、コイルばね３の仕様を適宜に選択することによって、幅広いばね定数の複合ばねとしてその特性を容易に得ることができる。
しかし、コイルばね３を採用しているため、中・高周波数帯域において、コイルばね３自体の弾性振動の固有振動数と加振振動数が一致すると、コイルばね３が共振するサージングが発生し、弾性支持系の振動絶縁（抑制）効果を大きく低下させるとともに、騒音発生の恐れもある（図５参照）。
【０００８】
一方、図１７に示す複合一体型の振動絶縁装置は、コンパクト化を図ることができるとともに（図１６と図１７の対比参照）、ゴム製ばね２中にコイルばね３が埋設されているため、上記サージングの発生はないが、ゴムの非線形性等を考慮したばね設計が必要である（複合ばねとしての初期設計が容易でない）上に、ゴム製ばね２中へのコイルばね３の埋設工程がある等から、製造し難く、高コストとなり、コイルばね３とゴム製ばね２との剥離（セパレーション）の恐れ、及び重量アップ等の問題がある。このため、実用面で必ずしも使い易いものではない。
【０００９】
この発明は、上記の実情の下、初期設計が容易で、サージングの恐れも少ない振動絶縁装置とすることを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記課題を達成するために、この発明は、第１の手段として、上記並列型の振動絶縁装置において、ゴム製ばね内の空間内に粒状体を充填したのである。
このようにすれば、ゴム製ばね及びコイルばねでもって振動を吸収する際、その伸縮に伴う振動によって、各粒状体は相互間での接触・微振動を繰り返すこととなる。この接触・振動による各粒状体の摩擦によって、振動エネルギーが熱エネルギーとして散逸されて、減衰効果が発揮される。このとき、粒状体は、コイルばね表面及びゴム製ばね内面にも触れ、その摩擦によっても減衰効果を発揮する。
【００１１】
このように、ばね要素以外の要素でもって、系の固有振動数での損失係数を増大させることによって、系の固有振動数での共振ピークもできるだけ抑えることができる。
また、コイルばねは粒状体の充填層内にその多くが埋設された状態となるため、複合一体型に近似した構造となって、コイルばねのサージングの恐れも少なくなる。
【００１２】
以上の作用により、ゴム製ばね内の空間内に粒状体を充填した並列型の振動絶縁装置は、その系での固有振動数での共振ピークを極力抑えたものとなる。
因みに、通常、ばね要素の損失係数を増大させると、共振ピークは抑えられるが、防振域は悪化する（防振域が狭くなる）傾向がある。これに対し、ばね要素でない粒状体によってばね要素の損失係数を増大させるため、その防振域は狭くならない。
【００１３】
この発明の構成としては、一方の構造体と他方の構造体の間に介在されて、一方の構造体の振動がその一方の構造体から他方の構造体に伝播することを抑制する振動絶縁装置において、前記一方の構造体と他方の構造体にそれぞれ固定されて対向する対のフランジと、その両フランジの間に介在された筒状ゴム製ばねと、そのゴム製ばね内の空間に設けられたコイルばねと、同じく、そのゴム製ばね内の空間に充填された粒状体とからなり、前記ゴム製ばねとコイルばねは、その軸心が前記一方のフランジから他方のフランジに向かう方向の同一軸となっているとともに、前記粒状体は、前記ゴム製ばね内の空間に空隙ができてその空隙でもって前記ゴム製ばねとコイルばねがその軸心方向に撓み得る程度に充填されている構成を採用することができる。
【００１４】
上記空隙を設けたのは、粒状体がゴム製ばね内に一杯に充填されると、ゴム製ばね及びコイルばねの円滑な縮小の妨げとなるからである。このため、粒状体の充填量は、ゴム製ばね内の空間に空隙ができてその空隙でもって前記ゴム製ばねとコイルばねがその軸心方向に撓み得る程度としたのである。その程度は、実験などによって、この発明の効果を得ることができるように適宜に設定する。例えば、ゴム製ばね内の空間の容積に対して３０〜８０％とする。好ましくは、５０％程度とする（下記試験例参照）。
【００１５】
その粒状体としては、上記の作用を発揮し得るものであれれば、何れでも良いが、その材質は、鉄、亜鉛、砂、ガラス等を採用でき、形状も、球状のものが好ましいが、それ以外の、例えば、三角錐、四角錐、不均一形状、角状、片状等と任意である。また、使用済ショットブラスト材を再使用することもできる。
さらに、その大きさ（粒径）は、コイルばねの線間に粒状体（粒子）が詰まってコイルばねの撓みを阻害しない範囲で適宜に設定すればよいが、粒状体がその線間に２つ並ぶと、その粒状体は固定されて容易に崩れず、３つ以上並ぶと容易に崩れるため、例えば、線（コイル）間の１／３以下の寸法のものとする。
【００１６】
上記構成において、従来と同様に、上記フランジに上記ゴム製ばね内の空間に通じるオリフィス用通気孔を形成することができるが、その際、通気孔を上記粒状体が通り抜け得ない大きさの孔を有する多孔シートで覆って、その通気孔から粒状体が出るのを防止することが好ましい。
【００１７】
また、上記課題を達成するために、この発明は、第２の手段として、上記並列型の振動絶縁装置において、ゴム製ばね内にクッション材又はそのクッション材に加えて硬い塊を装填したのである。
このようにすれば、ゴム製ばね及びコイルばねでもって振動を吸収する際、その伸縮に伴う振動によって、上記粒状体と同様に、クッション材はその組織要素が空気の吸排に伴う相互間の接触や微振動を繰り返し、塊はコイルばねとの接触や微振動を繰り返すこととなる。この接触・振動による組織要素等の摩擦によって、振動エネルギーが熱エネルギーとして散逸されて、減衰効果が発揮されて、ばね要素以外の要素でもって、系の固有振動数での損失係数を増大させることによって、系の固有振動数での共振ピークもできるだけ抑えることができ、また、コイルばねはクッション材又はそのクッション材と塊に擬似的に埋設された（一体となった）状態となるため（図４（ａ）〜（ｃ）参照）、複合一体型に近似した構造となって、コイルばねのサージングの恐れも少なくなる。
【００１８】
この発明の構成としては、同様に、一方の構造体と他方の構造体の間に介在されて、一方の構造体の振動がその一方の構造体から他方の構造体に伝播することを抑制する振動絶縁装置であって、前記一方の構造体と他方の構造体にそれぞれ固定されて対向する対のフランジと、その両フランジの間に介在された筒状ゴム製ばねと、前記両フランジの間の前記ゴム製ばね内の空間に設けられたコイルばねと、同じく、前記両フランジの間の前記ゴム製ばね内の空間に装填されたクッション材又はそのクッション材に加えて硬い塊とからなり、前記ゴム製ばねとコイルばねは、その軸心が前記一方のフランジから他方のフランジに向かう方向の同一軸となっているとともに、前記クッション材は、前記対のフランジの接離に伴って伸縮するように装填されている構成を採用することができる。
【００１９】
この構成において、上記「クッション材は対のフランジの接離に伴って伸縮するように装填されている」とは、クッション材が一方のフランジから他方のフランジまで詰まっている状態（図４（ｂ）参照）のみならず、クッション材がその途中まで装填され、そのクッション材とフランジの間にフランジの移動をクッション材に伝える上記塊等の伝達材が詰められている場合（図４（ａ）参照）等のように、対のフランジの接離に伴ってクッション材が伸縮するように装填されている態様を言う。
なお、従来と同様に、上記フランジに上記ゴム製ばね内の空間に通じるオリフィス用通気孔を形成することができる。上記硬い塊は、粒状ではない大きさの鉄球（鋼球）等（図４（ａ）参照）を言い、コイルばねに接するようにする。
【発明の効果】
【００２０】
この発明は、以上のように、ゴム製ばね内の空間内に粒状体を充填した、又はクッション材等を装填した並列型の振動絶縁装置としたので、初期設計が容易で、サージングの恐れもなく、その系での固有振動数での共振ピークを極力抑えたものとなる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】一実施形態を示し、（ａ）は平面図、（ｂ）は切断正面図
【図２】同実施形態の一取付態様図であって、（ａ）は概略斜視図、（ｂ）は同要部拡大正面図
【図３】試験器の概略斜視図
【図４】他の各実施形態の切断正面図
【図５】この発明の一実施例の各態様における上記試験器による各測定図
【図６】同各測定図
【図７】同各測定図
【図８】同各測定図
【図９】同各測定図
【図１０】同各測定図
【図１１】同各測定図
【図１２】同各測定図
【図１３】同各測定図
【図１４】同各測定図
【図１５】クッション材の斜視図
【図１６】従来例の切断正面図
【図１７】従来例の切断正面図
【発明を実施するための形態】
【００２２】
一実施形態を図１に示し、この実施形態の振動絶縁装置は、従来と同様に、対向する対（上下）の金属製フランジ１１、１１と、その両フランジ１１、１１の間に介在された円筒状ゴム製ばね１２と、そのゴム製ばね１２内に設けられたコイルばね１３とから成る並列型である。フランジ１１の形状は、円形、四角形が一般的であるが、取付ける構造体に応じて適宜に決める。上フランジ１１とゴム製ばね１２との接合は、ゴム製ばね１２を加硫接着して行う。下フランジ１１は、補助フランジ１１ａをゴム製ばね１２に加硫接着し、その補助フランジ１１ａをビス１４によりねじ止めすることによってゴム製ばね１２に固定する。
【００２３】
ゴム製ばね１２内の空間Ｓには、コイルばね１３とともに、粒状体１５が充填されている。
下フランジ１１の中央にはオリフィスとなる通気孔１６が形成されている。その通気孔１６はポリエチレン繊維等からなるフィルター１７によって覆われており、このフィルター１７によって、空間Ｓ（ゴム製ばね１２内）からの粒状体１５の流逸を防止する。
図中、１１’は取付け用ボルト孔である。
【００２４】
この実施形態の振動絶縁装置Ａは、種々の取付け態様が考えられるが、例えば、図２に示す風力発電機Ｇの架台Ｈに設けるものであって、下のフランジ１１を架台Ｈにボルト止めし、上フランジ１１を風力発電機（機械本体）Ｇにボルト止めして、風力発電機Ｇからの振動が架台Ｈ側に伝達されるのを、ゴム製ばね１２及びコイルばね１３の伸縮とそれに伴う粒状球１５の移動によって抑制する。
【００２５】
この振動絶縁装置Ａにおいて、両フランジ１１、１１ａに鉄板、ゴム製ばね１２に、外径Ｌ１：４５ｍｍ、厚さ：３．６５ｍｍ、ばね定数：２０Ｎ／ｍｍのもの、コイルばね１３に、コイル内径Ｌ２：１９ｍｍ、コイル線径：３ｍｍ、コイル線間ｔ（図１（ｂ）参照）：４ｍｍ、ばね定数：１０Ｎ／ｍｍ，両フランジ間Ｈ：５０ｍｍのものを使用し、図３に示す試験機Ｄによる各種の条件下の試験結果を図５〜図１４に示す。この試験機は、振動板１８を振動機１９によって、周波数範囲：５〜５００Ｈｚ、加速度：４．９ｍ／ｓ２（０．５Ｇ）で振動させ、その振動をＦＦＴアナライザー（図示せず）でもって測定した。図中、２０は１．８ｋｇの重りである。
【００２６】
図５は、粒状体を充填しない場合（ハイブリットオリジナル）であって、（ａ）は通気孔１６を設けた場合、（ｂ）は通気孔１６が無い場合である。
【００２７】
図６は、φ０．３ｍｍのショットブラスト用鋼球（以下、「鋼球」と称する。）１５を充填し、通気孔１６を設けて、その鋼球１５の空間Ｓの容積に対しての充填量を変えたもの（ハイブリット）であり、（ａ）は「５％（１２．６ｇ）」、（ｂ）は「１０％（２５．２ｇ）」、（ｃ）は「１５％（３７．８ｇ）」、（ｄ）は「２０％（５０．４ｇ）」、（ｅ）は「２５％（６３ｇ）」、（ｆ）は「３０％（７５．６ｇ）」、（ｇ）は「５０％（１２６ｇ）」、（ｈ）は「８０％（２０１．６ｇ）」、（ｉ）は「９０％（２２６．８ｇ）」である。
【００２８】
図７は、φ０．８ｍｍの鋼球１５を充填し、通気孔１６を設けて、その鋼球１５の充填量を変えたものであり、（ａ）は「５％（１３ｇ）」、（ｂ）は「１０％（２６ｇ）」、（ｃ）は「１５％（３９ｇ）」、（ｄ）は「２０％（５２ｇ）」、（ｅ）は「２５％（６５ｇ）」、（ｆ）は「３０％（７８ｇ）」、（ｇ）は「５０％（１３０ｇ）」、（ｈ）は「８０％（２０８ｇ）」、（ｉ）は「９０％（２３４ｇ）」である。
【００２９】
図８は、φ０．３ｍｍの鋼球１５を充填し、通気孔１６を設けず、その鋼球１５の充填量を変えたものであり、（ａ）は「３０％（７５．６ｇ）」、（ｂ）は「５０％（１２６ｇ）」、（ｃ）は「８０％（２０１．６ｇ）」である。
【００３０】
図９は、φ０．８ｍｍの鋼球１５を充填し、通気孔１６を設けず、その鋼球１５の充填量を変えたものであり、（ａ）は「３０％（７８ｇ）」、（ｂ）は「５０％（１３０ｇ）」、（ｃ）は「８０％（２０８ｇ）」である。
【００３１】
図１０は、φ１６．７ｍｍの鋼球１５を２個封入し、通気孔１６を設けた場合（ａ）と、設けない場合（ｂ）である。
【００３２】
図１１は、φ１６．７ｍｍの鋼球１５を１個封入し、通気孔１６を設けた場合（ａ）と、設けない場合（ｂ）である。
【００３３】
図１２は、φ１６．７ｍｍの鋼球１５’を２個とＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）性不織布（図１５参照）からなる高さ：１５ｍｍの直方体１５’’をコイルばね１３内に一個封入し（図４（ａ）参照）、通気孔１６を設けた場合（ａ）と、設けない場合（ｂ）である。
【００３４】
図１３は、φ０．６ｍｍの亜鉛球１５を充填し、通気孔１６を設けて、その亜鉛球１５の充填量を変えたものであり、（ａ）は「３０％（７０ｇ）」、（ｂ）は「５０％（１１６．３ｇ）」、（ｃ）は「８０％（１８６．２ｇ）」である。
【００３５】
図１４は、φ０．６ｍｍの亜鉛球１５を充填し、通気孔１６を設けず、その亜鉛球１５の充填量を変えたものであり、（ａ）は「３０％（７０ｇ）」、（ｂ）は「５０％（１１６．３ｇ）」、（ｃ）は「８０％（１８６．２ｇ）」である。
【００３６】
これらの試験結果において、３００〜４００Ｈｚで大きなサージング現象が生じているのは、図５の粒状体１５を充填していない場合、同充填量が少ない場合（図６（ａ）、（ｂ）、図７（ａ）、（ｂ）、図１０（ａ）、（ｂ）、図１１（ａ）、（ｂ））であり、また、同充填量が多くなれば、そのサージング現象が生じ難くなっている（図６（ａ）〜（ｉ）、図７（ａ）〜（ｉ））。さらに、通気孔１６の有無に関係なく、粒状体１５の充填量が増せば、サージング現象が生じ難くなっている（図６（ａ）〜（ｉ）、図７（ａ）〜（ｉ）と図８（ａ）〜（ｃ）、図９（ａ）〜（ｃ）の対比））。
【００３７】
このことから、粒状体１５の充填によって、サージング現象が抑制され、充填量３０％になれば、その現象はほぼ無くなっている（図６（ｆ）、図７（ｆ）、図８（ａ）、図９（ａ）参照）。しかし、充填量が３０％以下でも、サージング現象の抑制が認められるため（図６（ｃ）〜（ｅ）、図７（ｃ）〜（ｅ）参照）、費用対効果でもってその充填量は適宜に決定すれば良い。
一方、粒状体１５の充填量が５０％を越えると、その充填量の増加に伴う、サージング現象の抑制効果も少なくなっている。このことから、充填量５０％程度で十分であり、充填量８０％以上は費用対効果から好ましくないことが窺える。
【００３８】
さらに、この系の固有振動数は３０Ｈｚであり、その領域における共振ピークの損失係数は、図５、図１０、図１１に比べれば、図６〜図９、図１２〜図１４は小さくなっている（変位量が少なくなっている）。
【００３９】
以上から、この発明は、固有振動数での共振ピークを極力抑えたものであり、かつ、サージング現象も少ない、安定した防振作用を行うものであることが分かる。
なお、各実施形態において、通気孔１６は上フランジ１１に形成することもでき、また、その上フランジ１１のみに通気孔１６を形成することもできる。
【００４０】
粒状体１５には、鋼球が費用などの点から好ましいが、図１２〜図１４から、他の素材においても、同様な効果を得ることができることが窺える。特に、図１２においては、φ１ｍｍ程度の粒状体ではなく、φ１０ｍｍを越える塊１５’、１５’’ （特に、塊１５’）をコイルばね１３内面に接するように封入しても、サージング現象の抑制効果が認められることから、不織布１５’’の塊と鋼球などの硬い塊１５’との組み合わせにおいても、サージングの恐れもなく、その系での固有振動数での共振ピークを極力抑えたものとなし得ることが分る。このとき、塊１５’、１５’’の大きさ、数等はこの発明の作用効果を得ることができる限りにおいて任意であり、実験などにおいて適宜に設定する。
【００４１】
この点に基づき、粒状体１５に代えて、不織布、ゴム等からなるクッション材１５’’をコイルばね１３内全長に装填したり（図４（ｂ））、その同（ｂ）において、同（ｃ）に示すようにコイルばね１３の外側全周に装填したりしても同様な作用効果を得ることが窺える。同（ａ）においてもコイルばね１３の外側全周にクッション材１５’’を装填し得る。
【符号の説明】
【００４２】
１、１１ フランジ
２、１２ ゴム製ばね
３、１３ コイルばね
４、１６ 通気孔（オリフィス）
１５ 鋼球（粒状体）
１５’ 鋼球（塊）
１５’’クッション材
１７ フィルター
Ａ 振動絶縁装置
Ｇ 風力発電機（一方の構造体）
Ｈ 架台（他方の構造体）
Ｓ ゴム製ばね内の空間
【技術分野】
【０００１】
この発明は、産業機械、例えば、屋上の風力発電機、小型発電機、ガスヒートポンプ（エコ給湯機等）におけるその架台と機械本体等の一方の構造体と他方の構造体の間に介在されて、一方の構造体の振動がその一方の構造体から他方の構造体に伝播することを抑制する振動絶縁装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
この種の防止装置として、例えば、図１６、図１７に示すように、一方の構造体と他方の構造体にそれぞれ固定されて対向する対のフランジ１、１と、その両フランジ１、１の間に介在された筒状ゴム製ばね２と、そのゴム製ばね２内に設けられたコイルばね３とから成るものがある。このとき、コイルばね３をゴム製ばね２内の空間Ｓ内に設けた並列型（図３ 特許文献１ 図１参照）と、コイルばね３をゴム製ばね２内に埋設した一体型（図４ 特許文献２ 図７参照）がある。
【０００３】
この筒状ゴム製ばね２とコイルばね３とからなる振動絶縁装置（ハイブリット型振動絶縁装置）は、ゴム製ばね２では適応が難しかった固有振動数：１０Ｈｚ以下の振動域での防振に対応できる。筒状ゴム製ばね２によって、その軸心方向への撓み（伸縮）が担保され、コイルばね３によって、荷重は主に担われるからである。
また、このハイブリット型振動絶縁装置は、温度変化によるばね特性の変化が極めて小さく、幅広い温度領域で安定した性能を維持できる。
因みに、ゴム製ばね２のみからなる防振ばね（防振ゴム）であると、荷重によるクリープにより撓み量に限界があって、固有振動数を１０Ｈｚ以下に設定できない。一方、コイルばね３のみからなる防振ばねであると、１０Ｈｚ以下の固有振動数を確保できるが、共振点における減衰が非常に少なく、大きな揺れが発生し、十分な防振作用を得ることができない。
【０００４】
さらに、振動絶縁装置としては、容器内に粒状体を充填し、その粒状体間の摩擦によって振動を吸収するものもある（特許文献３図４、特許文献４図１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平５−３０２６４２号公報
【特許文献２】特開２００２−１１５７４４号公報
【特許文献３】特開２０００−２１３５９５号公報
【特許文献４】特開２００１−３５５６７２号公報
【０００６】
また、図１６、図１７に示すように、一方のフランジにオリフィス用通気孔４を設けたものもある。この振動絶縁装置は、通常、振動源の振動数と振動装置（防振材）の固有振動数が一致すると共振して、大きな振幅で振動する場合があるが、このとき、通気孔（オリフィス）４から空気を吸排し、その通過空気抵抗による減衰効果で、共振時の振幅を最小限に抑える作用がなされる。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
図１６に示す並列型の振動絶縁装置は、一体型に比べて大型にはなるが、初期設計が比較的に簡単であり、コイルばね３の仕様を適宜に選択することによって、幅広いばね定数の複合ばねとしてその特性を容易に得ることができる。
しかし、コイルばね３を採用しているため、中・高周波数帯域において、コイルばね３自体の弾性振動の固有振動数と加振振動数が一致すると、コイルばね３が共振するサージングが発生し、弾性支持系の振動絶縁（抑制）効果を大きく低下させるとともに、騒音発生の恐れもある（図５参照）。
【０００８】
一方、図１７に示す複合一体型の振動絶縁装置は、コンパクト化を図ることができるとともに（図１６と図１７の対比参照）、ゴム製ばね２中にコイルばね３が埋設されているため、上記サージングの発生はないが、ゴムの非線形性等を考慮したばね設計が必要である（複合ばねとしての初期設計が容易でない）上に、ゴム製ばね２中へのコイルばね３の埋設工程がある等から、製造し難く、高コストとなり、コイルばね３とゴム製ばね２との剥離（セパレーション）の恐れ、及び重量アップ等の問題がある。このため、実用面で必ずしも使い易いものではない。
【０００９】
この発明は、上記の実情の下、初期設計が容易で、サージングの恐れも少ない振動絶縁装置とすることを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記課題を達成するために、この発明は、第１の手段として、上記並列型の振動絶縁装置において、ゴム製ばね内の空間内に粒状体を充填したのである。
このようにすれば、ゴム製ばね及びコイルばねでもって振動を吸収する際、その伸縮に伴う振動によって、各粒状体は相互間での接触・微振動を繰り返すこととなる。この接触・振動による各粒状体の摩擦によって、振動エネルギーが熱エネルギーとして散逸されて、減衰効果が発揮される。このとき、粒状体は、コイルばね表面及びゴム製ばね内面にも触れ、その摩擦によっても減衰効果を発揮する。
【００１１】
このように、ばね要素以外の要素でもって、系の固有振動数での損失係数を増大させることによって、系の固有振動数での共振ピークもできるだけ抑えることができる。
また、コイルばねは粒状体の充填層内にその多くが埋設された状態となるため、複合一体型に近似した構造となって、コイルばねのサージングの恐れも少なくなる。
【００１２】
以上の作用により、ゴム製ばね内の空間内に粒状体を充填した並列型の振動絶縁装置は、その系での固有振動数での共振ピークを極力抑えたものとなる。
因みに、通常、ばね要素の損失係数を増大させると、共振ピークは抑えられるが、防振域は悪化する（防振域が狭くなる）傾向がある。これに対し、ばね要素でない粒状体によってばね要素の損失係数を増大させるため、その防振域は狭くならない。
【００１３】
この発明の構成としては、一方の構造体と他方の構造体の間に介在されて、一方の構造体の振動がその一方の構造体から他方の構造体に伝播することを抑制する振動絶縁装置において、前記一方の構造体と他方の構造体にそれぞれ固定されて対向する対のフランジと、その両フランジの間に介在された筒状ゴム製ばねと、そのゴム製ばね内の空間に設けられたコイルばねと、同じく、そのゴム製ばね内の空間に充填された粒状体とからなり、前記ゴム製ばねとコイルばねは、その軸心が前記一方のフランジから他方のフランジに向かう方向の同一軸となっているとともに、前記粒状体は、前記ゴム製ばね内の空間に空隙ができてその空隙でもって前記ゴム製ばねとコイルばねがその軸心方向に撓み得る程度に充填されている構成を採用することができる。
【００１４】
上記空隙を設けたのは、粒状体がゴム製ばね内に一杯に充填されると、ゴム製ばね及びコイルばねの円滑な縮小の妨げとなるからである。このため、粒状体の充填量は、ゴム製ばね内の空間に空隙ができてその空隙でもって前記ゴム製ばねとコイルばねがその軸心方向に撓み得る程度としたのである。その程度は、実験などによって、この発明の効果を得ることができるように適宜に設定する。例えば、ゴム製ばね内の空間の容積に対して３０〜８０％とする。好ましくは、５０％程度とする（下記試験例参照）。
【００１５】
その粒状体としては、上記の作用を発揮し得るものであれれば、何れでも良いが、その材質は、鉄、亜鉛、砂、ガラス等を採用でき、形状も、球状のものが好ましいが、それ以外の、例えば、三角錐、四角錐、不均一形状、角状、片状等と任意である。また、使用済ショットブラスト材を再使用することもできる。
さらに、その大きさ（粒径）は、コイルばねの線間に粒状体（粒子）が詰まってコイルばねの撓みを阻害しない範囲で適宜に設定すればよいが、粒状体がその線間に２つ並ぶと、その粒状体は固定されて容易に崩れず、３つ以上並ぶと容易に崩れるため、例えば、線（コイル）間の１／３以下の寸法のものとする。
【００１６】
上記構成において、従来と同様に、上記フランジに上記ゴム製ばね内の空間に通じるオリフィス用通気孔を形成することができるが、その際、通気孔を上記粒状体が通り抜け得ない大きさの孔を有する多孔シートで覆って、その通気孔から粒状体が出るのを防止することが好ましい。
【００１７】
また、上記課題を達成するために、この発明は、第２の手段として、上記並列型の振動絶縁装置において、ゴム製ばね内にクッション材又はそのクッション材に加えて硬い塊を装填したのである。
このようにすれば、ゴム製ばね及びコイルばねでもって振動を吸収する際、その伸縮に伴う振動によって、上記粒状体と同様に、クッション材はその組織要素が空気の吸排に伴う相互間の接触や微振動を繰り返し、塊はコイルばねとの接触や微振動を繰り返すこととなる。この接触・振動による組織要素等の摩擦によって、振動エネルギーが熱エネルギーとして散逸されて、減衰効果が発揮されて、ばね要素以外の要素でもって、系の固有振動数での損失係数を増大させることによって、系の固有振動数での共振ピークもできるだけ抑えることができ、また、コイルばねはクッション材又はそのクッション材と塊に擬似的に埋設された（一体となった）状態となるため（図４（ａ）〜（ｃ）参照）、複合一体型に近似した構造となって、コイルばねのサージングの恐れも少なくなる。
【００１８】
この発明の構成としては、同様に、一方の構造体と他方の構造体の間に介在されて、一方の構造体の振動がその一方の構造体から他方の構造体に伝播することを抑制する振動絶縁装置であって、前記一方の構造体と他方の構造体にそれぞれ固定されて対向する対のフランジと、その両フランジの間に介在された筒状ゴム製ばねと、前記両フランジの間の前記ゴム製ばね内の空間に設けられたコイルばねと、同じく、前記両フランジの間の前記ゴム製ばね内の空間に装填されたクッション材又はそのクッション材に加えて硬い塊とからなり、前記ゴム製ばねとコイルばねは、その軸心が前記一方のフランジから他方のフランジに向かう方向の同一軸となっているとともに、前記クッション材は、前記対のフランジの接離に伴って伸縮するように装填されている構成を採用することができる。
【００１９】
この構成において、上記「クッション材は対のフランジの接離に伴って伸縮するように装填されている」とは、クッション材が一方のフランジから他方のフランジまで詰まっている状態（図４（ｂ）参照）のみならず、クッション材がその途中まで装填され、そのクッション材とフランジの間にフランジの移動をクッション材に伝える上記塊等の伝達材が詰められている場合（図４（ａ）参照）等のように、対のフランジの接離に伴ってクッション材が伸縮するように装填されている態様を言う。
なお、従来と同様に、上記フランジに上記ゴム製ばね内の空間に通じるオリフィス用通気孔を形成することができる。上記硬い塊は、粒状ではない大きさの鉄球（鋼球）等（図４（ａ）参照）を言い、コイルばねに接するようにする。
【発明の効果】
【００２０】
この発明は、以上のように、ゴム製ばね内の空間内に粒状体を充填した、又はクッション材等を装填した並列型の振動絶縁装置としたので、初期設計が容易で、サージングの恐れもなく、その系での固有振動数での共振ピークを極力抑えたものとなる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】一実施形態を示し、（ａ）は平面図、（ｂ）は切断正面図
【図２】同実施形態の一取付態様図であって、（ａ）は概略斜視図、（ｂ）は同要部拡大正面図
【図３】試験器の概略斜視図
【図４】他の各実施形態の切断正面図
【図５】この発明の一実施例の各態様における上記試験器による各測定図
【図６】同各測定図
【図７】同各測定図
【図８】同各測定図
【図９】同各測定図
【図１０】同各測定図
【図１１】同各測定図
【図１２】同各測定図
【図１３】同各測定図
【図１４】同各測定図
【図１５】クッション材の斜視図
【図１６】従来例の切断正面図
【図１７】従来例の切断正面図
【発明を実施するための形態】
【００２２】
一実施形態を図１に示し、この実施形態の振動絶縁装置は、従来と同様に、対向する対（上下）の金属製フランジ１１、１１と、その両フランジ１１、１１の間に介在された円筒状ゴム製ばね１２と、そのゴム製ばね１２内に設けられたコイルばね１３とから成る並列型である。フランジ１１の形状は、円形、四角形が一般的であるが、取付ける構造体に応じて適宜に決める。上フランジ１１とゴム製ばね１２との接合は、ゴム製ばね１２を加硫接着して行う。下フランジ１１は、補助フランジ１１ａをゴム製ばね１２に加硫接着し、その補助フランジ１１ａをビス１４によりねじ止めすることによってゴム製ばね１２に固定する。
【００２３】
ゴム製ばね１２内の空間Ｓには、コイルばね１３とともに、粒状体１５が充填されている。
下フランジ１１の中央にはオリフィスとなる通気孔１６が形成されている。その通気孔１６はポリエチレン繊維等からなるフィルター１７によって覆われており、このフィルター１７によって、空間Ｓ（ゴム製ばね１２内）からの粒状体１５の流逸を防止する。
図中、１１’は取付け用ボルト孔である。
【００２４】
この実施形態の振動絶縁装置Ａは、種々の取付け態様が考えられるが、例えば、図２に示す風力発電機Ｇの架台Ｈに設けるものであって、下のフランジ１１を架台Ｈにボルト止めし、上フランジ１１を風力発電機（機械本体）Ｇにボルト止めして、風力発電機Ｇからの振動が架台Ｈ側に伝達されるのを、ゴム製ばね１２及びコイルばね１３の伸縮とそれに伴う粒状球１５の移動によって抑制する。
【００２５】
この振動絶縁装置Ａにおいて、両フランジ１１、１１ａに鉄板、ゴム製ばね１２に、外径Ｌ１：４５ｍｍ、厚さ：３．６５ｍｍ、ばね定数：２０Ｎ／ｍｍのもの、コイルばね１３に、コイル内径Ｌ２：１９ｍｍ、コイル線径：３ｍｍ、コイル線間ｔ（図１（ｂ）参照）：４ｍｍ、ばね定数：１０Ｎ／ｍｍ，両フランジ間Ｈ：５０ｍｍのものを使用し、図３に示す試験機Ｄによる各種の条件下の試験結果を図５〜図１４に示す。この試験機は、振動板１８を振動機１９によって、周波数範囲：５〜５００Ｈｚ、加速度：４．９ｍ／ｓ２（０．５Ｇ）で振動させ、その振動をＦＦＴアナライザー（図示せず）でもって測定した。図中、２０は１．８ｋｇの重りである。
【００２６】
図５は、粒状体を充填しない場合（ハイブリットオリジナル）であって、（ａ）は通気孔１６を設けた場合、（ｂ）は通気孔１６が無い場合である。
【００２７】
図６は、φ０．３ｍｍのショットブラスト用鋼球（以下、「鋼球」と称する。）１５を充填し、通気孔１６を設けて、その鋼球１５の空間Ｓの容積に対しての充填量を変えたもの（ハイブリット）であり、（ａ）は「５％（１２．６ｇ）」、（ｂ）は「１０％（２５．２ｇ）」、（ｃ）は「１５％（３７．８ｇ）」、（ｄ）は「２０％（５０．４ｇ）」、（ｅ）は「２５％（６３ｇ）」、（ｆ）は「３０％（７５．６ｇ）」、（ｇ）は「５０％（１２６ｇ）」、（ｈ）は「８０％（２０１．６ｇ）」、（ｉ）は「９０％（２２６．８ｇ）」である。
【００２８】
図７は、φ０．８ｍｍの鋼球１５を充填し、通気孔１６を設けて、その鋼球１５の充填量を変えたものであり、（ａ）は「５％（１３ｇ）」、（ｂ）は「１０％（２６ｇ）」、（ｃ）は「１５％（３９ｇ）」、（ｄ）は「２０％（５２ｇ）」、（ｅ）は「２５％（６５ｇ）」、（ｆ）は「３０％（７８ｇ）」、（ｇ）は「５０％（１３０ｇ）」、（ｈ）は「８０％（２０８ｇ）」、（ｉ）は「９０％（２３４ｇ）」である。
【００２９】
図８は、φ０．３ｍｍの鋼球１５を充填し、通気孔１６を設けず、その鋼球１５の充填量を変えたものであり、（ａ）は「３０％（７５．６ｇ）」、（ｂ）は「５０％（１２６ｇ）」、（ｃ）は「８０％（２０１．６ｇ）」である。
【００３０】
図９は、φ０．８ｍｍの鋼球１５を充填し、通気孔１６を設けず、その鋼球１５の充填量を変えたものであり、（ａ）は「３０％（７８ｇ）」、（ｂ）は「５０％（１３０ｇ）」、（ｃ）は「８０％（２０８ｇ）」である。
【００３１】
図１０は、φ１６．７ｍｍの鋼球１５を２個封入し、通気孔１６を設けた場合（ａ）と、設けない場合（ｂ）である。
【００３２】
図１１は、φ１６．７ｍｍの鋼球１５を１個封入し、通気孔１６を設けた場合（ａ）と、設けない場合（ｂ）である。
【００３３】
図１２は、φ１６．７ｍｍの鋼球１５’を２個とＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）性不織布（図１５参照）からなる高さ：１５ｍｍの直方体１５’’をコイルばね１３内に一個封入し（図４（ａ）参照）、通気孔１６を設けた場合（ａ）と、設けない場合（ｂ）である。
【００３４】
図１３は、φ０．６ｍｍの亜鉛球１５を充填し、通気孔１６を設けて、その亜鉛球１５の充填量を変えたものであり、（ａ）は「３０％（７０ｇ）」、（ｂ）は「５０％（１１６．３ｇ）」、（ｃ）は「８０％（１８６．２ｇ）」である。
【００３５】
図１４は、φ０．６ｍｍの亜鉛球１５を充填し、通気孔１６を設けず、その亜鉛球１５の充填量を変えたものであり、（ａ）は「３０％（７０ｇ）」、（ｂ）は「５０％（１１６．３ｇ）」、（ｃ）は「８０％（１８６．２ｇ）」である。
【００３６】
これらの試験結果において、３００〜４００Ｈｚで大きなサージング現象が生じているのは、図５の粒状体１５を充填していない場合、同充填量が少ない場合（図６（ａ）、（ｂ）、図７（ａ）、（ｂ）、図１０（ａ）、（ｂ）、図１１（ａ）、（ｂ））であり、また、同充填量が多くなれば、そのサージング現象が生じ難くなっている（図６（ａ）〜（ｉ）、図７（ａ）〜（ｉ））。さらに、通気孔１６の有無に関係なく、粒状体１５の充填量が増せば、サージング現象が生じ難くなっている（図６（ａ）〜（ｉ）、図７（ａ）〜（ｉ）と図８（ａ）〜（ｃ）、図９（ａ）〜（ｃ）の対比））。
【００３７】
このことから、粒状体１５の充填によって、サージング現象が抑制され、充填量３０％になれば、その現象はほぼ無くなっている（図６（ｆ）、図７（ｆ）、図８（ａ）、図９（ａ）参照）。しかし、充填量が３０％以下でも、サージング現象の抑制が認められるため（図６（ｃ）〜（ｅ）、図７（ｃ）〜（ｅ）参照）、費用対効果でもってその充填量は適宜に決定すれば良い。
一方、粒状体１５の充填量が５０％を越えると、その充填量の増加に伴う、サージング現象の抑制効果も少なくなっている。このことから、充填量５０％程度で十分であり、充填量８０％以上は費用対効果から好ましくないことが窺える。
【００３８】
さらに、この系の固有振動数は３０Ｈｚであり、その領域における共振ピークの損失係数は、図５、図１０、図１１に比べれば、図６〜図９、図１２〜図１４は小さくなっている（変位量が少なくなっている）。
【００３９】
以上から、この発明は、固有振動数での共振ピークを極力抑えたものであり、かつ、サージング現象も少ない、安定した防振作用を行うものであることが分かる。
なお、各実施形態において、通気孔１６は上フランジ１１に形成することもでき、また、その上フランジ１１のみに通気孔１６を形成することもできる。
【００４０】
粒状体１５には、鋼球が費用などの点から好ましいが、図１２〜図１４から、他の素材においても、同様な効果を得ることができることが窺える。特に、図１２においては、φ１ｍｍ程度の粒状体ではなく、φ１０ｍｍを越える塊１５’、１５’’ （特に、塊１５’）をコイルばね１３内面に接するように封入しても、サージング現象の抑制効果が認められることから、不織布１５’’の塊と鋼球などの硬い塊１５’との組み合わせにおいても、サージングの恐れもなく、その系での固有振動数での共振ピークを極力抑えたものとなし得ることが分る。このとき、塊１５’、１５’’の大きさ、数等はこの発明の作用効果を得ることができる限りにおいて任意であり、実験などにおいて適宜に設定する。
【００４１】
この点に基づき、粒状体１５に代えて、不織布、ゴム等からなるクッション材１５’’をコイルばね１３内全長に装填したり（図４（ｂ））、その同（ｂ）において、同（ｃ）に示すようにコイルばね１３の外側全周に装填したりしても同様な作用効果を得ることが窺える。同（ａ）においてもコイルばね１３の外側全周にクッション材１５’’を装填し得る。
【符号の説明】
【００４２】
１、１１ フランジ
２、１２ ゴム製ばね
３、１３ コイルばね
４、１６ 通気孔（オリフィス）
１５ 鋼球（粒状体）
１５’ 鋼球（塊）
１５’’クッション材
１７ フィルター
Ａ 振動絶縁装置
Ｇ 風力発電機（一方の構造体）
Ｈ 架台（他方の構造体）
Ｓ ゴム製ばね内の空間
【特許請求の範囲】
【請求項１】
一方の構造体（Ｇ）と他方の構造体（Ｈ）の間に介在されて、一方の構造体（Ｇ）の振動がその一方の構造体（Ｇ）から他方の構造体（Ｈ）に伝播することを抑制する振動絶縁装置（Ａ）であって、
上記一方の構造体（Ｇ）と他方の構造体（Ｈ）にそれぞれ固定されて対向する対のフランジ（１１、１１）と、その両フランジ（１１、１１）の間に介在された筒状ゴム製ばね（１２）と、前記両フランジ（１１、１１）の間の前記ゴム製ばね（１２）内の空間（Ｓ）に設けられたコイルばね（１３）と、同じく、前記両フランジ（１１、１１）の間の前記ゴム製ばね（１２）内の空間（Ｓ）に充填された粒状体（１５）とからなり、前記ゴム製ばね（１２）とコイルばね（１３）は、その軸心が前記一方のフランジ（１１）から他方のフランジ（１１）に向かう方向の同一軸となっているとともに、前記粒状体（１５）は、前記ゴム製ばね（１２）内の空間（Ｓ）に空隙ができてその空隙でもって前記ゴム製ばね（１２）とコイルばね（１３）がその軸心方向に撓み得る程度に充填されていることを特徴とする振動絶縁装置。
【請求項２】
上記粒状体（１５）の上記ゴム製ばね（１２）内の空間（Ｓ）への充填量を、その空間（Ｓ）の容積に対して３０〜８０％としたことを特徴とする請求項１に記載の振動絶縁装置。
【請求項３】
上記粒状体（１５）の粒径を、上記コイルばね（１３）のコイル間隔（ｔ）の１／３以下としたことを特徴とする請求項１又は２に記載の振動絶縁装置。
【請求項４】
上記フランジ（１１）に上記ゴム製ばね（１２）内の空間（Ｓ）に通じるオリフィス用通気孔（１６）を形成し、その通気孔（１６）を上記粒状体（１５）が通り抜け得ない大きさの孔を有する多孔シート（１７）で覆ったことを特徴とする請求項１乃至３の何れか１つに記載の振動絶縁装置。
【請求項１】
一方の構造体（Ｇ）と他方の構造体（Ｈ）の間に介在されて、一方の構造体（Ｇ）の振動がその一方の構造体（Ｇ）から他方の構造体（Ｈ）に伝播することを抑制する振動絶縁装置（Ａ）であって、
上記一方の構造体（Ｇ）と他方の構造体（Ｈ）にそれぞれ固定されて対向する対のフランジ（１１、１１）と、その両フランジ（１１、１１）の間に介在された筒状ゴム製ばね（１２）と、前記両フランジ（１１、１１）の間の前記ゴム製ばね（１２）内の空間（Ｓ）に設けられたコイルばね（１３）と、同じく、前記両フランジ（１１、１１）の間の前記ゴム製ばね（１２）内の空間（Ｓ）に充填された粒状体（１５）とからなり、前記ゴム製ばね（１２）とコイルばね（１３）は、その軸心が前記一方のフランジ（１１）から他方のフランジ（１１）に向かう方向の同一軸となっているとともに、前記粒状体（１５）は、前記ゴム製ばね（１２）内の空間（Ｓ）に空隙ができてその空隙でもって前記ゴム製ばね（１２）とコイルばね（１３）がその軸心方向に撓み得る程度に充填されていることを特徴とする振動絶縁装置。
【請求項２】
上記粒状体（１５）の上記ゴム製ばね（１２）内の空間（Ｓ）への充填量を、その空間（Ｓ）の容積に対して３０〜８０％としたことを特徴とする請求項１に記載の振動絶縁装置。
【請求項３】
上記粒状体（１５）の粒径を、上記コイルばね（１３）のコイル間隔（ｔ）の１／３以下としたことを特徴とする請求項１又は２に記載の振動絶縁装置。
【請求項４】
上記フランジ（１１）に上記ゴム製ばね（１２）内の空間（Ｓ）に通じるオリフィス用通気孔（１６）を形成し、その通気孔（１６）を上記粒状体（１５）が通り抜け得ない大きさの孔を有する多孔シート（１７）で覆ったことを特徴とする請求項１乃至３の何れか１つに記載の振動絶縁装置。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１６】
【図１７】
【図１５】
【図２】
【図３】
【図４】
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【図６】
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【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１６】
【図１７】
【図１５】
【公開番号】特開２０１０−２５５７１７（Ｐ２０１０−２５５７１７Ａ）
【公開日】平成２２年１１月１１日（２０１０．１１．１１）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００９−１０５２７４（Ｐ２００９−１０５２７４）
【出願日】平成２１年４月２３日（２００９．４．２３）
【出願人】（５９５１２２１８７）ブリヂストンケービージー株式会社 (36)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２２年１１月１１日（２０１０．１１．１１）
【国際特許分類】
【出願日】平成２１年４月２３日（２００９．４．２３）
【出願人】（５９５１２２１８７）ブリヂストンケービージー株式会社 (36)
【Ｆターム（参考）】
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