燃料噴射装置
【課題】 ノズルニードル９の開弁応答性およびノズルニードル９の閉弁応答性を向上することを課題とする。
【解決手段】 ノズルニードル９に、中間弁のバルブ１４を往復摺動可能にガイドするバルブガイド（軸方向凸部１６の外周部）を設けたことにより、中間弁のバルブ１４が規定のバルブ移動方向に対して傾くことなく移動することができるので、燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）を確実に閉鎖、開放できる。また、中間弁のバルブ１４とシリンダ２２のバルブ収容凹部５７との間に形成されるギャップ３５を拡大できる。これにより、制御室１２内の燃料圧力を急速に下降させることができるので、ノズルニードル９の開弁応答性を向上できる。また、制御室１２内の燃料圧力を急速に上昇させることができるので、ノズルニードル９の閉弁応答性を向上できる。
【解決手段】 ノズルニードル９に、中間弁のバルブ１４を往復摺動可能にガイドするバルブガイド（軸方向凸部１６の外周部）を設けたことにより、中間弁のバルブ１４が規定のバルブ移動方向に対して傾くことなく移動することができるので、燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）を確実に閉鎖、開放できる。また、中間弁のバルブ１４とシリンダ２２のバルブ収容凹部５７との間に形成されるギャップ３５を拡大できる。これにより、制御室１２内の燃料圧力を急速に下降させることができるので、ノズルニードル９の開弁応答性を向上できる。また、制御室１２内の燃料圧力を急速に上昇させることができるので、ノズルニードル９の閉弁応答性を向上できる。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、第１制御弁を制御して制御室内の燃料圧力を増減することで、ノズルニードルを開弁または閉弁する燃料噴射装置に関するもので、特に燃料噴射中に、燃料供給流路から制御室に高圧燃料を流入させる燃料流入流路を第２制御弁により閉鎖するようした燃料噴射装置（インジェクタ）に係わる。
【背景技術】
【０００２】
［従来の技術］
従来より、図１０に示したように、内燃機関（エンジン）の燃焼室に燃料を噴射する噴孔を開閉するノズルニードルと、このノズルニードルと連動してシリンダ孔内を往復移動するピストン１０１と、内部に軸線方向に延びるシリンダ孔が形成されたシリンダ１０３を有するハウジングと、シリンダ孔の内部に保持される制御部材１０５と、内部の燃料圧力がノズルニードルとピストン１０１に噴孔開弁方向の付勢力を加えるノズル室と、内部の燃料圧力がノズルニードルとピストン１０１に噴孔閉弁方向の付勢力を加える制御室１０６と、ノズルニードルおよびピストン１０１に噴孔閉弁方向の付勢力を与えるスプリングとを備えた燃料噴射装置（従来技術１のインジェクタ）が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
そして、従来技術１のインジェクタは、燃料タンクより吸入した燃料を加圧して高圧化する高圧発生部からノズル室に高圧燃料を供給する燃料供給経路と、この燃料供給経路から制御室１０６へ高圧燃料を流入させる燃料導入経路と、制御室１０６から低圧燃料流路１０７を経て燃料タンクに燃料を戻す燃料排出経路と、制御部材１０５のシート面（図示上端面）に対して着座、離脱して燃料排出経路を閉鎖、開放する電磁制御弁と、制御部材１０５のシート面（図示下端面）に対して着座、離脱して燃料導入経路を閉鎖、開放する中間弁とを備えている。
【０００４】
そして、従来技術１のインジェクタは、高圧発生部からノズル室に高圧燃料を供給する燃料供給流路と、この燃料供給流路から制御室１０６に高圧燃料を流入させる燃料導入流路１１１〜１１３と、制御室１０６から低圧燃料流路１０７に燃料を排出させる燃料流出流路１１７、１１８とを備えている。
シリンダ１０３は、中間弁の外周面との間に径方向ギャップ１１４、１１５を形成するシリンダ内壁（内周面）を有している。なお、径方向ギャップ１１４の断面積の総和は、径方向ギャップ１１５の断面積の総和よりも小さく設定されている。また、燃料流出流路１１７の制御室側には、燃料流出流路１１７の流路断面積を絞るアウトオリフィス（メインオリフィス）１１６が設けられている。また、燃料流出流路１１８の電磁制御弁側には、燃料流出流路１１８の流路断面積を絞るアウトオリフィス（サブオリフィス）１１９が設けられている。
【０００５】
電磁制御弁は、制御室１０６から低圧燃料流路１０７に燃料を排出（流出）させる流出ポート（アウトオリフィス１１９）を開閉するバルブ１２１、およびこのバルブ１２１を駆動する電磁アクチュエータを有している。また、中間弁は、燃料供給流路から制御室１０６に高圧燃料を流入（導入）させる流入ポート（燃料導入流路１１３）を開閉するバルブ１３１を有している。このバルブ１３１の内部には、制御室１０６と燃料流出流路１１８とを連通する燃料流出流路１１７が形成されている。
この従来技術１のインジェクタでは、電磁制御弁の開弁時に、中間弁のバルブ１３１を制御部材１０５のシート面にスプリング１３２の付勢力で押し当てるようにして燃料導入流路１１３を閉鎖し、電磁制御弁の閉弁時に、燃料導入流路１１３内の燃料圧力で中間弁のバルブ１３１を制御部材１０５のシート面から離脱（リフト）するように構成されている。
【０００６】
また、図１１に示したように、ノズルニードル、ピストン２０１、シリンダ２０３、ハウジング２０４、制御部材２０５、ノズル室、制御室２０６、スプリング、燃料供給経路、燃料導入経路、燃料排出経路、電磁制御弁および中間弁を備えた燃料噴射装置（従来技術２のインジェクタ）が提案されている（例えば、特許文献２参照）。
そして、従来技術２のインジェクタは、高圧発生部からノズル室に高圧燃料を供給する燃料供給流路２１０と、この燃料供給流路２１０から制御室２０６に高圧燃料を流入させる燃料導入流路２１１、２１２と、制御室２０６から低圧燃料流路２０７に燃料を排出させる燃料流出流路２１７とを備えている。
ピストン２０１は、中間弁のバルブ２３１の内周面との間に摺動クリアランス２１５を形成するバルブガイド２２２を有している。また、シリンダ２０３は、中間弁のバルブ２３１の外周面との間に径方向ギャップ２１３を形成するシリンダ内壁（内周面）を有している。
【０００７】
また、従来技術２のインジェクタでは、制御室２０６が摺動クリアランス２１５を介して２つの制御室２１４、２１６に分離されている。また、燃料流出流路２１７の電磁制御弁側には、燃料流出流路２１７の流路断面積を絞るアウトオリフィス２１８が設けられている。
電磁制御弁は、制御室２１４、２１６から低圧燃料流路２０７に燃料を排出（流出）させる流出ポート（アウトオリフィス２１８）を開閉するバルブ２２１、およびこのバルブ２２１を駆動する電磁アクチュエータを有している。また、中間弁は、燃料供給流路２１０から制御室２１４、２１６に高圧燃料を流入（導入）させる流入ポート（燃料導入流路２１２）を開閉するバルブ２３１、およびこのバルブ２３１を制御部材２０５のシート面に押し当てる側に付勢するスプリング２３２を有している。
【０００８】
また、図１２に示したように、ノズルニードル３０１、ピストン３０２、シリンダ３０３、ハウジング３０４、制御部材３０５、ノズル室、制御室３０６、スプリング３０８、燃料供給経路、燃料導入経路、燃料排出経路、制御弁および中間弁を備えた燃料噴射装置（従来技術３のインジェクタ）が提案されている（例えば、特許文献３参照）。
そして、従来技術３のインジェクタは、高圧発生部からノズル室に高圧燃料を供給する燃料供給流路３１０と、この燃料供給流路３１０から制御室３０６に高圧燃料を流入させる燃料導入流路３１１と、制御室３０６から低圧燃料流路３０７に燃料を排出させる燃料流出流路３１７、３１８とを備えている。
【０００９】
制御部材３０５は、内部に大径空間が形成されたブロック３１２、および内部に小径空間が形成されたブロック３１３を有している。ブロック３１２は、中間弁のバルブ３３１の最大外径部３３２の外周面との間に径方向ギャップ３１４を形成する内壁（内周面）を有している。また、ブロック３１３は、中間弁のバルブ３３１の最小外径部３３３の外周面との間に摺動クリアランス３１５を形成する内壁（摺動面）を有している。また、燃料流出流路３１７の制御室側には、燃料流出流路３１７の流路断面積を絞るアウトオリフィス３１６が設けられている。
電磁制御弁は、制御室３０６から低圧燃料流路３０７に燃料を排出（流出）させる流出ポート（燃料流出流路３１８）を開閉するバルブ３２１、およびこのバルブ３２１を駆動するピエゾアクチュエータを有している。また、中間弁は、燃料供給流路３１０から制御室３０６に高圧燃料を流入（導入）させる流入ポート（燃料導入流路３１１）を開閉するバルブ３３１を有している。このバルブ３３１は、最大外径部３３２および最小外径部３３３を有している。
【００１０】
［従来の技術の不具合］
ところが、従来技術１のインジェクタにおいては、中間弁を摺動自在に支持するバルブガイドが設けられておらず、中間弁がシリンダ１０３の内部空間（軸方向孔）内をその軸線方向に往復移動する間に傾く可能性がある。例えば電磁制御弁の開弁時に、中間弁が燃料導入流路１１３を閉じる際、中間弁が傾くと、燃料導入流路１１３を閉鎖する閉鎖タイミングが遅れてしまう。これにより、中間弁を設置しているにも関わらず、燃料の噴射開始時に燃料導入流路１１３から燃料流出流路１１８→アウトオリフィス１１９を経て低圧燃料流路１０７へ流出する燃料流量が増えてしまうという問題が発生する。
【００１１】
また、従来技術２のインジェクタにおいては、ピストン２０１の燃料受圧部に噴孔閉弁方向の油圧力を加える制御室２０６が、中間弁の摺動孔壁面とバルブガイド２２２の外周面との間の摺動部（摺動クリアランス２１５）を境に、２つの制御室２１４、２１６に分離されている。この場合、電磁制御弁の開弁時に、中間弁が制御部材２０５の図示下端面（シート面）に着座して燃料導入流路２１１、２１２から２つの制御室２１４、２１６への高圧燃料の流入が遮断されると、制御室２１６から燃料流出流路２１７→アウトオリフィス２１８を経て低圧燃料流路２０７に燃料が流出するため、先ず制御室２１６内の燃料圧力が下がる。それに続いて制御室２１４から摺動クリアランス２１５→制御室２１６→燃料流出流路２１７→アウトオリフィス２１８を経て低圧燃料流路２０７に燃料が流出するため、次に制御室２１４内の燃料圧力が下がる。これにより、制御室２１４、２１６内の燃料圧力は、中間弁が閉弁しても一気に下がらないので、電磁制御弁を開弁してからノズルニードルが開弁するまでの開弁応答時間が長くなる。したがって、ノズルニードルの開弁応答性が悪いという問題が発生する。
【００１２】
また、従来技術２のインジェクタにおいては、２つの制御室２１４、２１６間に摺動部（摺動クリアランス２１５）が設けられているので、燃料粘性の温度特性が悪化するという問題が発生する。ここで、制御室２１４から摺動クリアランス２１５→制御室２１６→燃料流出流路２１７→アウトオリフィス２１８を経て低圧燃料流路２０７へ流出する燃料流量は、摺動クリアランス２１５を通過する燃料の粘度の温度依存性により温度特性を有している。したがって、摺動クリアランス２１５を通過する際に燃料の温度が高くなると、燃料粘性が変化（低粘度化）して燃料排出経路（特にアウトオリフィス２１８）を通過するオリフィス通過流量が変化するため、制御室２１４から流出する燃料流出流量がばらつく。したがって、ノズルニードルの開弁タイミングがばらつくため、燃料噴射量の制御精度が悪化するという問題が発生する。
【００１３】
また、従来技術３のインジェクタにおいては、ピエゾアクチュエータがバルブ３２１を閉弁すると、中間弁のバルブ３３１が燃料導入流路３１１内の燃料圧力により制御部材３０５のブロック３１３の図示下端面（シート面）より離脱して燃料導入流路３１１から制御室３０６へ高圧燃料が導入される。ここで、中間弁のバルブ３３１は、その最小外径部３３３の外周が、制御部材３０５のブロック３１３の孔壁面と摺動自在に嵌合しているので、制御室３０６から低圧燃料流路３０７へ流出する燃料は、アウトオリフィス３１６を必ず通ることになる。これにより、バルブ３２１を閉弁し、バルブ３３１を開弁してから、制御室３０６内に流入する高圧燃料と、燃料流出流路３１８内の燃料圧力とが同等の圧力となるまでに必要な圧力回復時間が非常に長くなる。したがって、ノズルニードルの閉弁応答性が悪いという問題が発生する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１４】
【特許文献１】特開平０６−１０８９４８号公報
【特許文献２】独国特許出願公開第１０２００６０３６８４３号明細書
【特許文献３】特表２００９−５２８４８０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１５】
本発明の目的は、第２制御弁のバルブが規定の移動方向に対して傾くことなく移動することで、ニードルの開弁応答性およびニードルの閉弁応答性を向上することのできる燃料噴射装置を提供することにある。また、第１制御弁が開弁してからニードルが開弁するまでの期間を短縮することで、ニードルの開弁応答性を向上することのできる燃料噴射装置を提供することにある。また、第１制御弁が閉弁してからニードルが閉弁するまでの期間を短縮することで、ニードルの閉弁応答性を向上することのできる燃料噴射装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
請求項１に記載の発明によれば、制御室から燃料を流出させる燃料流出流路を有する燃料排出経路に設置された第１制御弁は、燃料流出流路を開閉するように構成されている。また、燃料供給経路から制御室に高圧燃料を流入させる燃料導入流路を有する燃料導入経路に設置された第２制御弁は、燃料導入流路を開閉するように構成されている。
また、第２制御弁のバルブの内部には、制御室と中間流路とを連通すると共に、連通流路の流路断面積を絞る絞り部（例えばアウトオリフィス、固定絞り）が設置されている。 また、第２制御弁のバルブ（の内周面）には、ニードルのバルブガイドとの間に摺動部を形成する摺動面が設けられている。
また、第２制御弁のバルブの外周面には、ハウジングの周壁面（第２制御弁のバルブの周囲を周方向に取り囲む周壁面）との間にギャップを隔てて対向する外側面が設けられている。
【００１７】
先ず、第１制御弁が開弁し、第２制御弁が閉弁した際に、摺動部を迂回して、制御室から燃料を排出させる経路（燃料排出経路の経路）が形成されるため、第１制御弁を開弁してからニードルが開弁するまでの期間である開弁応答時間を短縮できる。これにより、ニードルの開弁応答性を向上できる。
また、ニードルには、第２制御弁のバルブを移動方向（例えば閉弁方向）に摺動可能にガイドするバルブガイドが設けられている。このため、第２制御弁のバルブが規定の移動方向（例えばニードルの軸線方向に平行な方向）に対して傾くことなく移動することができるので、燃料供給経路に連通する燃料導入流路を素早く閉鎖できる。これによって、燃料供給経路から燃料導入流路を経て制御室および中間流路に流入する燃料を遮断できるので、制御室内の燃料圧力を急速に下降させることができる。これにより、ニードルの開弁応答性を向上できる。
【００１８】
また、ニードルの開弁時、つまり内燃機関の燃焼室への燃料噴射開始時に、第２制御弁を閉弁して燃料導入流路を閉鎖している。これにより、第１制御弁を開弁して燃料流出流路を開放することで、制御室から燃料流出流路（連通流路、中間流路）を経て燃料が排出されていても、燃料供給経路から燃料導入流路を経て制御室または燃料流出流路（中間流路）に流入する燃料を遮断することができる。したがって、燃料供給経路および燃料導入流路から制御室または燃料流出流路（中間流路）を経て燃料排出流路側へ流出する燃料の流量を減少させることができる。
また、第１制御弁が開弁し、第２制御弁が閉弁した際に、摺動部を迂回して、制御室から燃料を排出させる経路（燃料排出経路の経路）が形成されるため、燃料粘性の温度特性が悪化する不具合を抑制できる。これにより、絞り部を通過する燃料流量の変化を抑制できるので、制御室から排出される燃料流量のばらつきを抑えることができる。したがって、ニードルの開弁タイミングのばらつきを抑えることができるので、燃料噴射量の制御精度を向上できる。
【００１９】
一方、第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、燃料供給経路から燃料導入流路、ギャップを経て制御室に高圧燃料を流入させる第１経路（燃料導入経路の第１経路）が形成される。つまり第２制御弁が開弁した際には、燃料供給経路から燃料導入流路、ギャップを経て制御室に高圧燃料が素早く流れ込む流路（経路）が形成されるため、第１制御弁を閉弁してからニードルが閉弁するまでの期間である閉弁応答時間を短縮できる。これにより、ニードルの閉弁応答性を向上できる。
また、第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、絞り部と摺動部を迂回して、燃料供給経路から燃料導入流路を経て中間流路に高圧燃料を流入させる第２経路（燃料導入経路の第２経路）が形成される。つまり第２制御弁が開弁した際には、燃料供給経路から燃料導入流路を経て中間流路に高圧燃料が素早く流れ込む流路（経路）が形成されるため、第１制御弁を閉弁してから中間流路内の燃料圧力が回復するまでに要する期間である閉弁応答時間を短縮できる。これにより、ニードルの閉弁応答性を向上できる。
また、ニードルには、第２制御弁のバルブを移動方向（例えば開弁方向）に摺動可能にガイドするバルブガイドが設けられている。このため、第２制御弁のバルブが規定の移動方向（例えばニードルの軸線方向に平行な方向）に対して傾くことなく移動することができるので、燃料供給経路に連通する燃料導入流路を素早く開放できる。これによって、燃料供給経路から燃料導入流路を経て制御室および中間流路に一気に高圧燃料を導入できるので、制御室内の燃料圧力を急速に上昇させることができる。これにより、ニードルの閉弁応答性を向上できる。
【００２０】
請求項２に記載の発明によれば、ニードルは、燃料受圧部および軸方向凸部を有している。そして、ニードルの軸方向凸部は、制御室内の燃料圧力を受ける燃料受圧部より軸線方向の一端側に向けて軸線方向に突出している。
また、バルブは、ニードルの燃料受圧部との間に制御室を隔てて対向する対向端面を有している。そして、バルブの内部には、対向端面で開口し、この開口側から奥側まで軸線方向に延びる軸方向凹部が形成されている。この軸方向凹部の奥側には、軸方向凹部の奥側を閉塞する底部（閉鎖部）が設けられている。
請求項３に記載の発明によれば、バルブガイドを、ニードルの軸方向凸部の外周（部）に設けている。また、バルブの摺動面を、第２制御弁のバルブの軸方向凹部の内周（面）に設けている。そして、摺動部は、微小な摺動クリアランスであって、ニードルの軸方向凸部の外周面とバルブの軸方向凹部の摺動面との間に形成されている。
【００２１】
請求項４に記載の発明によれば、連通流路は、絞り部を介して、制御室と中間流路とを連通する流路として使用される。
請求項５に記載の発明によれば、連通流路は、ニードルの軸方向凸部の先端面から燃料受圧部側に向けてニードルの軸線方向に（真っ直ぐに）延びる軸方向孔、および摺動部の延長線上に位置する軸方向凸部の外周面と軸方向孔とを連通する連通ポートを有している。この連通ポートは、ニードルの軸方向凸部の外周面で制御室に臨むように開口した開口部を有している。また、軸方向孔は、連通ポートと絞り部とを連通する流路として使用される。つまり連通流路のうち絞り部は、第２制御弁のバルブ内部に設けられ、また、連通流路のうち軸方向孔と連通ポートは、ニードルの軸方向凸部内部に設けられている。
【００２２】
請求項６に記載の発明によれば、制御室から燃料を流出させる燃料流出流路を有する燃料排出経路に設置された第１制御弁は、燃料流出流路を開閉するように構成されている。また、燃料供給経路から制御室に高圧燃料を流入させる燃料導入流路を有する燃料導入経路に設置された第２制御弁は、燃料導入流路を開閉するように構成されている。
また、第２制御弁のバルブの内部には、制御室と中間流路とを連通すると共に、連通流路の流路断面積を絞る絞り部（例えばアウトオリフィス、固定絞り）が設置されている。 また、第２制御弁のバルブ（の内周面）には、ハウジングのバルブガイドとの間に摺動部を形成する摺動面が設けられている。
また、第２制御弁のバルブの外周面には、ハウジングの周壁面（第２制御弁のバルブの周囲を周方向に取り囲む周壁面）との間にギャップを隔てて対向する外側面が設けられている。
また、第２制御弁のバルブの摺動面には、ハウジングのバルブガイドとの間に、軸方向隙間を隔てて対向すると共に、バルブの軸線方向に延びる軸方向溝が設けられている。
【００２３】
先ず、第１制御弁が開弁し、第２制御弁が閉弁した際には、摺動部を迂回して、制御室から連通流路、中間流路を経て燃料を排出させる経路（燃料排出経路の経路）が形成されるため、第１制御弁を開弁してからニードルが開弁するまでの期間である開弁応答時間を短縮できる。これにより、ニードルの開弁応答性を向上できる。
また、ハウジングには、第２制御弁のバルブを移動方向（例えば閉弁方向）に摺動可能にガイドするバルブガイドが設けられている。このため、第２制御弁のバルブが規定の移動方向（例えばニードルの軸線方向に平行な方向）に対して傾くことなく移動することができるので、燃料供給経路に連通する燃料導入流路を素早く閉鎖できる。これによって、燃料供給経路から燃料導入流路を経て制御室および中間流路に流入する燃料を遮断できるので、制御室内の燃料圧力を急速に下降させることができる。これにより、ニードルの開弁応答性を向上できる。
【００２４】
また、ニードルの開弁時、つまり内燃機関の燃焼室への燃料噴射開始時に、第２制御弁を閉弁して燃料導入流路を閉鎖している。これにより、第１制御弁を開弁して燃料流出流路を開放することで、制御室から燃料流出流路（連通流路、中間流路）を経て燃料が排出されていても、燃料供給経路から燃料導入流路を経て制御室または燃料流出流路（中間流路）に流入する燃料を遮断することができる。したがって、燃料供給経路および燃料導入流路から制御室または燃料流出流路（中間流路）を経て燃料排出流路側へ流出する燃料の流量を減少させることができる。
また、第１制御弁が開弁し、第２制御弁が閉弁した際に、摺動部を迂回して、制御室から燃料を排出させる経路（燃料排出経路の経路）が形成されるため、燃料粘性の温度特性が悪化する不具合を抑制できる。これにより、絞り部を通過する燃料流量の変化を抑制できるので、制御室から排出される燃料流量のばらつきを抑えることができる。したがって、ニードルの開弁タイミングのばらつきを抑えることができるので、燃料噴射量の制御精度を向上できる。
【００２５】
一方、第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、燃料供給経路から燃料導入流路、ギャップを経て制御室に高圧燃料を流入させる第１経路（燃料導入経路の第１経路）が形成される。つまり第２制御弁が開弁した際には、燃料供給経路から燃料導入流路、ギャップを経て制御室に高圧燃料が素早く流れ込む流路（経路）が形成されるため、第１制御弁を閉弁してからニードルが閉弁するまでの期間である閉弁応答時間を短縮できる。これにより、ニードルの閉弁応答性を向上できる。
また、第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、絞り部と摺動部を迂回して、燃料供給経路から燃料導入流路、軸方向隙間を経て中間流路に高圧燃料を流入させる第２経路（燃料導入経路の第２経路）が形成される。つまり第２制御弁が開弁した際には、燃料供給経路から燃料導入流路を経て中間流路に高圧燃料が素早く流れ込む流路（経路）が形成されるため、第１制御弁を閉弁してから中間流路内の燃料圧力が回復するまでに要する期間である閉弁応答時間を短縮できる。これにより、ニードルの閉弁応答性を向上できる。
また、ハウジングには、第２制御弁のバルブを移動方向（例えば開弁方向）に摺動可能にガイドするバルブガイドが設けられている。このため、第２制御弁のバルブが規定の移動方向（例えばニードルの軸線方向に平行な方向）に対して傾くことなく移動することができるので、燃料供給経路に連通する燃料導入流路を素早く開放できる。これによって、燃料供給経路から燃料導入流路を経て制御室および中間流路に一気に高圧燃料を導入できるので、制御室内の燃料圧力を急速に上昇させることができる。これにより、ニードルの閉弁応答性を向上できる。
【００２６】
請求項７に記載の発明によれば、ハウジングは、内部に第１収容凹部が形成された第１バルブボディ、および内部に第２収容凹部が形成された第２バルブボディを有している。また、第２制御弁のバルブは、第１胴体部（第１ブロックバルブ、第１筒部、最小外径部）、および第２胴体部（第２ブロックバルブ、第２筒部、最大外径部）を有している。そして、バルブの第１胴体部は、第１バルブボディの第１収容凹部内に往復摺動自在に収容されている。また、バルブの第２胴体部は、第２バルブボディの第２収容凹部内に往復移動自在に収容されている。
請求項８に記載の発明によれば、バルブガイドを、第１バルブボディの第１収容凹部の内周（部）に設けている。また、バルブの摺動面を、第１胴体部の外周（面）に設けている。
そして、摺動部は、微小な摺動クリアランスであって、第１バルブボディの第１収容凹部の内周面とバルブの第１胴体部の摺動面との間に形成されている。
【００２７】
請求項９に記載の発明によれば、連通流路は、第２制御弁のバルブの軸線方向に延びる軸方向孔、および第２制御弁のバルブに設けられる第１胴体部の摺動面と軸方向孔とを連通する連通ポートを有している。この連通ポートは、第１胴体部の摺動面で開口した開口部を有している。そして、第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した時のみ、燃料導入経路またはギャップと軸方向孔とを連通する流路として使用される。
請求項１０に記載の発明によれば、連通ポートの開口部よりも中間流路側には、連通流路の流路断面積を絞る絞り部が形成されている。そして、連通流路のうちの軸方向孔は、制御室と絞り部とを連通する流路として使用される。
【００２８】
請求項１１に記載の発明によれば、燃料導入経路は、第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、燃料供給経路から燃料導入流路、ギャップを経て制御室に高圧燃料を流入させる第１経路、第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、絞り部と摺動部を迂回して、燃料供給経路から燃料導入流路、軸方向隙間を経て中間流路に高圧燃料を流入させる第２経路、および第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、燃料供給経路から燃料導入流路、連通ポート、軸方向孔を経て制御室に高圧燃料を流入させる第３経路を有している。
これにより、第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、燃料供給経路から燃料導入流路を経て制御室および中間流路に高圧燃料が素早く流入するので、制御室内の燃料圧力および中間流路内の燃料圧力が急速に上昇する。したがって、第１制御弁を閉弁してから、制御室内の燃料圧力および中間流路内の燃料圧力が共にニードルの閉弁圧以上に回復するまでの圧力回復時間を短縮できるので、ニードルの閉弁応答性を向上できる。
【００２９】
請求項１２に記載の発明によれば、燃料排出経路は、第１制御弁が開弁し、第２制御弁が閉弁した際に、摺動部を迂回して、制御室から連通流路（軸方向孔、絞り部）、燃料流出流路（中間流路）を経て（燃料噴射装置の外部に）燃料を排出させる経路を有している。なお、第１制御弁が開弁してから第２制御弁が閉弁するまでの期間、絞り部と摺動部を迂回して、制御室から連通流路（軸方向孔、連通ポート）、軸方向溝、燃料流出流路（中間流路）を経て（燃料噴射装置の外部に）燃料を排出させる経路を設けても良い。
これによって、第１制御弁が開弁し、第２制御弁が閉弁した際に、摺動部を迂回して、制御室から燃料を排出させる経路（燃料排出経路の経路）が形成されるため、燃料粘性の温度特性が悪化する不具合を抑制できる。これにより、絞り部を通過する燃料流量の変化を抑制できるので、制御室から排出される燃料流量のばらつきを抑えることができる。したがって、ニードルの開弁タイミングのばらつきを抑えることができるので、燃料噴射量の制御精度を向上できる。
請求項１３に記載の発明によれば、絞り部の流路断面積は、軸方向隙間の断面積の総和よりも小さく設定されている。
【００３０】
請求項１４に記載の発明によれば、連通ポートの開口部よりも制御室側には、連通流路の流路断面積を絞る絞り部が形成されている。そして、連通流路のうちの軸方向孔は、絞り部と中間流路とを連通する流路として使用される。
請求項１５に記載の発明によれば、燃料導入経路は、第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、燃料供給経路から燃料導入流路、ギャップを経て制御室に高圧燃料を流入させる第１経路、第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、絞り部と摺動部を迂回して、燃料供給経路から燃料導入流路、軸方向隙間を経て中間流路に高圧燃料を流入させる第２経路、および第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、絞り部と摺動部を迂回して、燃料供給経路から燃料導入流路、連通ポート、軸方向孔を経て中間流路に高圧燃料を流入させる第３経路を有している。
これにより、第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、燃料供給経路から燃料導入流路を経て制御室および中間流路に高圧燃料が素早く流入するので、制御室内の燃料圧力および中間流路内の燃料圧力が急速に上昇する。したがって、第１制御弁を閉弁して第２制御弁を開弁してから、制御室内の燃料圧力および中間流路内の燃料圧力がニードルの閉弁圧以上に回復するまでの圧力回復時間を短縮できるので、ニードルの閉弁応答性を向上できる。
【００３１】
請求項１６に記載の発明によれば、燃料排出経路は、第１制御弁が開弁し、第２制御弁が閉弁した際に、摺動部を迂回して、制御室から連通流路（絞り部、軸方向孔）、中間流路を経て（燃料噴射装置の外部に）燃料を排出させる経路を有している。なお、第１制御弁が開弁してから第２制御弁が閉弁するまでの期間、絞り部と摺動部を迂回して、制御室からギャップ、連通流路（連通ポート、軸方向孔）、中間流路を経て（燃料噴射装置の外部に）燃料を排出させる経路を設けても良い。
これによって、第１制御弁が開弁し、第２制御弁が閉弁した際に、摺動部を迂回して、制御室から燃料を排出させる経路（燃料排出経路の経路）が形成されるため、燃料粘性の温度特性が悪化する不具合を抑制できる。これにより、絞り部を通過する燃料流量の変化を抑制できるので、制御室から排出される燃料流量のばらつきを抑えることができる。したがって、ニードルの開弁タイミングのばらつきを抑えることができるので、燃料噴射量の制御精度を向上できる。
【００３２】
請求項１７に記載の発明によれば、第１バルブボディは、第１胴体部の周囲を周方向に取り囲む筒状のバルブボディである。また、第２バルブボディは、制御室および第２胴体部の周囲を周方向に取り囲む筒状のシリンダである。そして、バルブガイドは、シリンダと別部品よりなるバルブボディに設けられている。
これによって、内部に制御室を形成するシリンダ以外のバルブボディに設けられるバルブガイドとバルブに設けられる第１胴体部の摺動面との間に摺動部が形成される。したがって、内部に制御室を形成するシリンダとバルブに設けられる第２胴体部との間に摺動部が形成されるタイプ（従来技術３）と比べて摺動径（Ｄ）を小さくすることができる。そして、摺動部長さ（Ｌ）を従来技術３と同等とした場合、従来技術３と比べてＬ／Ｄ比が大きくなり、摺動性に対して非常に有利となる。これにより、ニードルの開弁応答性およびニードルの閉弁応答性を向上できる。
【００３３】
また、軸方向隙間の断面積の総和を、連通ポート（または軸方向孔）の流路断面積の総和よりも小さく設定しても良い。
ここで、軸方向隙間の断面積の総和＜連通ポート（または軸方向孔）の流路断面積の総和で、且つ絞り部の流路断面積＜軸方向隙間の断面積の総和で、しかも連通ポートの開口部よりも中間流路側に、連通流路の流路断面積を絞る絞り部が形成されている場合には、第１制御弁を開弁してから第２制御弁が閉弁するまでの期間、あるいは第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、絞り部を迂回して、燃料供給経路から燃料導入流路、軸方向隙間を経て中間流路に燃料が流入する。
また、軸方向隙間の断面積の総和＜連通ポート（または軸方向孔）の流路断面積の総和で、且つ絞り部の流路断面積＜軸方向隙間の断面積の総和で、しかも連通ポートの開口部よりも制御室側に、連通流路の流路断面積を絞る絞り部が形成されている場合には、第１制御弁を開弁してから第２制御弁が閉弁するまでの期間、あるいは第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、絞り部および摺動部を迂回して、燃料供給経路から燃料導入流路、連通ポート、軸方向孔を経て中間流路に燃料が流入する。
【００３４】
請求項１８に記載の発明によれば、摺動部の断面積の総和は、絞り部の流路断面積よりも小さく設定されている。
請求項１９に記載の発明によれば、絞り部の流路断面積は、ギャップの断面積の総和よりも小さく設定されている。
これらの場合には、第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、絞り部と摺動部を迂回して、燃料供給経路から燃料導入流路（、軸方向隙間）を経て中間流路に高圧燃料を流入させる第２経路（燃料導入経路の第２経路）が形成される。
また、第１制御弁が開弁し、第２制御弁が閉弁した際に、少なくとも摺動部を迂回して、制御室から連通流路、中間流路を経て燃料を排出させる経路（燃料排出経路の経路）が形成される。
【００３５】
請求項２０に記載の発明によれば、第２制御弁のバルブは、燃料導入流路に連通する弁孔を閉鎖、開放する弁体を構成する。そして、第２制御弁は、バルブを弁孔閉弁方向に付勢するバルブ付勢手段を有している。
なお、バルブにその移動方向に貫通する貫通孔を設けても良い。この貫通孔を、制御室と燃料流出流路とを連通する出口絞り流路として使用しても良い。この場合、第１制御弁の開弁時における制御室から燃料流出流路へ流出する燃料流量を規制できると共に、第２制御弁の開弁特性を容易に設定できる。
【図面の簡単な説明】
【００３６】
【図１】コモンレール式燃料噴射装置を示した概略構成図である（実施例１）。
【図２】インジェクタを示した断面図である（実施例１）。
【図３】インジェクタの中間弁周辺部を示した要部断面図である（実施例１）。
【図４】インジェクタの中間弁周辺部を示した要部断面図である（実施例１）。
【図５】インジェクタの中間弁周辺部を示した要部断面図である（実施例２）。
【図６】（ａ）は図５のＡ−Ａ断面図で、（ｂ）は中間弁のバルブを示した正面図である（実施例２）。
【図７】インジェクタの中間弁周辺部を示した要部断面図である（実施例２）。
【図８】インジェクタの中間弁周辺部を示した要部断面図である（実施例２）。
【図９】インジェクタの中間弁周辺部を示した要部断面図である（実施例３）。
【図１０】従来技術１のインジェクタの中間弁周辺部を示した要部断面図である。
【図１１】従来技術２のインジェクタの中間弁周辺部を示した要部断面図である。
【図１２】従来技術３のインジェクタの中間弁周辺部を示した要部断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００３７】
以下、本発明の実施の形態を、図面に基づいて詳細に説明する。
本発明は、第２制御弁のバルブが規定の移動方向に対して傾くことなく移動することで、ニードルの開弁応答性およびニードルの閉弁応答性を向上するという目的を、第２制御弁のバルブをその往復移動方向に（例えば往復摺動自在に）ガイドするバルブガイドをニードルまたはハウジング（特に、内部に制御室が形成されるシリンダ以外の部品（バルブボディ））に設けることで実現した。
また、第１制御弁が開弁してからニードルが開弁するまでの期間を短縮することで、ニードルの開弁応答性を向上するという目的を、第１制御弁が開弁し、第２制御弁が閉弁した際に、摺動部を迂回して、制御室から燃料を排出させる経路（燃料排出経路の経路）を設けることで実現した。
また、第１制御弁が閉弁してからニードルが閉弁するまでの期間を短縮することで、ニードルの閉弁応答性を向上するという目的を、第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、燃料導入流路からギャップを経て制御室に高圧燃料を流入させる第１経路（燃料導入経路の第１経路）、および第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、絞り部と摺動部を迂回して、燃料導入流路から中間流路に高圧燃料を流入させる第２経路（燃料導入経路の第２経路）を設けることで実現した。
【実施例１】
【００３８】
［実施例１の構成］
図１ないし図４は本発明の実施例１を示したもので、図１はコモンレール式燃料噴射装置を示した図で、図２はインジェクタを示した図で、図３および図４はインジェクタの中間弁周辺部を示した図である。
【００３９】
本実施例の内燃機関の燃料供給装置は、自動車等の車両のエンジンルームに搭載されるもので、例えば複数の気筒を有するディーゼルエンジン等の内燃機関（エンジンＥ）用の燃料噴射システムとして知られるコモンレール式燃料噴射システム（蓄圧式燃料噴射システム）によって構成されている。
コモンレール式燃料噴射システムは、燃料供給源である燃料タンク１から燃料を汲み上げるフィードポンプ２と、このフィードポンプ２から吐出された燃料を吸入して加圧する高圧燃料ポンプ３と、この高圧燃料ポンプ３から吐出された高圧燃料が導入されるコモンレール４と、このコモンレール４の各燃料出口から高圧燃料が分配供給される複数個（本例では４個）の燃料噴射装置（以下インジェクタ５と言う）とを備え、コモンレール４の内部に蓄圧された高圧燃料を各インジェクタ５を介してエンジンＥの各気筒の燃焼室内に噴射供給するように構成されている。
【００４０】
フィードポンプ２は、燃料タンク１から吸入した燃料を加圧して吐出する低圧燃料ポンプであって、燃料タンク１内に設置されるインタンク方式の電動燃料ポンプである。
高圧燃料ポンプ３は、エンジンＥのクランクシャフトにより駆動されるポンプ駆動軸（カムシャフト）と、このカムシャフトを回転自在に支持するポンプハウジングと、燃料を加圧圧送する複数のプランジャと、各プランジャを往復摺動可能に嵌挿支持する複数のシリンダとを備え、シリンダのプランジャ摺動孔内をプランジャが往復移動することで、フィードポンプ２から電磁弁を経て燃料加圧室内に吸入した燃料を加圧圧送するサプライポンプである。
【００４１】
高圧燃料ポンプ３の電磁弁は、フィードポンプ２から燃料加圧室内への燃料の吸入量を調整することで、高圧燃料ポンプ３の吐出口（吐出ポート）より吐出される燃料吐出量を制御する燃料調量弁である。
コモンレール４は、燃料の噴射圧力に相当する高圧燃料を蓄圧する蓄圧容器である。また、コモンレール４には、プレッシャリミッタ（圧力レギュレータ）６、および燃料圧力センサ（コモンレール圧力センサ）７が取り付けられている。なお、高圧燃料ポンプ３またはコモンレール４は、高圧燃料を発生する高圧発生部を構成する。
【００４２】
複数のインジェクタ５は、エンジンＥのシリンダヘッドに各気筒毎に対応して搭載されている。各気筒毎のインジェクタ５は、燃料を噴射する噴孔８を開閉するノズルニードル９と、このノズルニードル９を噴孔閉弁方向に付勢するスプリング１０と、コモンレール４からノズル室１１に高圧燃料を供給する燃料供給経路と、この燃料供給経路から制御室１２に高圧燃料を流入させる燃料導入経路と、制御室１２からインジェクタ外部（例えば燃料タンク１）に燃料を排出させる燃料排出経路と、この燃料排出経路を開閉する電磁制御弁（第１制御弁）と、燃料導入経路を開閉する中間弁（第２制御弁）とを備えている。
【００４３】
電磁制御弁は、バルブシートの第１シート面に対して着座、離脱（離座）して燃料排出経路（燃料流出流路）を閉鎖、開放する部分球面体形状の第１バルブ（ボールバルブ：以下バルブ１３と言う）を有している。
中間弁は、バルブシートの第２シート面に対して着座、離脱（離座）して燃料導入経路（燃料導入流路）を閉鎖、開放する円筒形状の第２バルブ（断面逆凹字状のブロックバルブ：以下バルブ１４と言う）を有している。この中間弁のバルブ１４の内周面には、バルブガイドとの間に摺動部を形成する摺動面が形成されている。なお、摺動部とは、バルブガイド（ノズルニードル９の軸方向凸部（シャフト）１６の外周部）の外周面と中間弁のバルブ１４の摺動面との間に形成される微小なクリアランス（以下摺動クリアランス１７と言う）のことである。
【００４４】
ここで、高圧燃料ポンプ３の電磁弁への供給電流量、および複数個のインジェクタ５の各電磁制御弁への供給電流量は、ポンプ駆動回路、インジェクタ駆動回路を含んで構成されるエンジン制御ユニット（エンジン制御装置：以下ＥＣＵと呼ぶ）によって制御されるように構成されている。
ＥＣＵには、制御処理、演算処理を行うＣＰＵ、各種プログラムおよび制御データを保存する記憶装置（ＲＯＭ、ＲＡＭ等のメモリ）、入力回路（入力部）、出力回路（出力部）等を含んで構成される周知のマイクロコンピュータが内蔵されている。ここで、マイクロコンピュータの出力部と高圧燃料ポンプ３の電磁弁との間には、ポンプ駆動回路が接続されている。また、マイクロコンピュータの出力部と複数個のインジェクタ５の各電磁制御弁との間には、インジェクタ駆動回路（ＥＤＵ）が接続されている。
【００４５】
そして、コモンレール４に取り付けられたコモンレール圧力センサ７からのセンサ出力信号や、各種センサからのセンサ出力信号は、Ａ／Ｄ変換回路でＡ／Ｄ変換された後に、マイクロコンピュータに入力されるように構成されている。ここで、マイクロコンピュータの入力部には、コモンレール圧力センサ７だけでなく、クランク角度センサ、アクセル開度センサ、冷却水温度センサ、燃料温度センサおよび吸入空気温度センサ等が接続されている。
なお、マイクロコンピュータは、クランク角度センサより出力されるセンサ出力信号であるＮＥ信号パルスの間隔時間を計測することによってエンジン回転速度（ＮＥ）を検出する回転速度検出手段としての機能も有している。
【００４６】
また、ＥＣＵは、図示しないイグニッションスイッチがオン（ＩＧ・ＯＮ）されると、コモンレール圧力センサ７や上記の各種センサからのセンサ出力信号とメモリ内に格納された制御プログラムとに基づいて、最適な燃料噴射特性を演算し、高圧燃料ポンプ３の電磁弁への供給電流量（所謂ポンプ駆動電流）、および複数個のインジェクタ５の各電磁制御弁への供給電流量（所謂インジェクタ駆動電流）等を電子制御するように構成されている。
なお、最適な燃料噴射特性とは、エンジンＥの各気筒毎の燃焼室内への燃料噴射圧力（指令噴射圧力）、各インジェクタ５の燃料噴射開始時期（指令噴射時期）、各インジェクタ５の開弁期間（燃料噴射量と指令噴射圧力とから求められる指令噴射期間）等の最適値のことである。
【００４７】
エンジンＥの各気筒毎に対応して搭載されるインジェクタ５は、ノズルニードル９を摺動自在に支持すると共に、ノズル室１１、制御室１２および中間弁の周囲を周方向に取り囲むハウジングとを備えている。このハウジングは、内部に電磁制御弁を収容するインジェクタボディ１８と、このインジェクタボディ１８に保持されるバルブボディ１９と、インジェクタボディ１８およびバルブボディ１９の結合端面に結合する密着面を有するブロック（オリフィスプレート）２０と、このブロック２０の結合端面（密着面）に結合する結合端面（密着面）を有するノズルボディ２１と、ブロック２０の結合端面（密着面）に結合する結合端面（密着面）を有し、ノズルニードル９を摺動自在に支持するシリンダ２２とにより構成されている。
【００４８】
また、コモンレール式燃料噴射システムは、燃料タンク１、特にフィードポンプ２から複数個のインジェクタ５まで延びる燃料供給配管を備えている。この燃料供給配管は、フィードポンプ２から高圧燃料ポンプ３の吸入ポートまで延びる低圧燃料配管と、高圧燃料ポンプ３からコモンレール４を経て複数個のインジェクタ５のインレットポート２３まで延びる高圧燃料配管とを備えている。
低圧燃料配管は、フィードポンプ２の吐出ポートから高圧燃料ポンプ３の吸入ポートへ低圧燃料を供給する供給配管等を有している。なお、フィードポンプ２の吐出ポートと高圧燃料ポンプ３の吸入ポートとの間に燃料フィルタを設置しても良い。
高圧燃料配管は、高圧燃料ポンプ３の吐出ポートからコモンレール４のインレットポートへ高圧燃料を供給する供給配管、およびコモンレール４の各アウトレットポートから複数個のインジェクタ５の各インレットポート２３へ高圧燃料を供給する供給配管（燃料分配管、分岐管）等を有している。
【００４９】
また、コモンレール式燃料噴射システムは、燃料供給機器（高圧燃料ポンプ３、コモンレール４および複数個のインジェクタ５等）から燃料タンク１まで延びる燃料戻し配管（燃料戻し経路）を備えている。
燃料戻し配管は、燃料供給機器（高圧燃料ポンプ３、コモンレール４および複数個のインジェクタ５等）からオーバーフローした燃料（リーク燃料を含む）および余剰燃料を燃料タンク１に戻すオーバーフロー配管（オーバーフローパイプ）である。
このオーバーフロー配管は、コモンレール４のリークポート（圧力レギュレータ６のオーバーフローポート）と燃料タンク１とを結ぶ流路管と、複数個のインジェクタ５のアウトレットポート（リークポート、オーバーフローポート）と合流部（流路管との合流部）とを結ぶ流路管と、高圧燃料ポンプ３のリークポート（オーバーフローポート）と合流部（流路管との合流部）とを結ぶ流路管とを備えている。
【００５０】
インジェクタ５は、コモンレール４の内部に蓄圧された高圧燃料を、直接燃焼室内に霧状に噴射供給する直接噴射タイプの燃料噴射弁（内燃機関の燃料噴射弁）である。このインジェクタ５は、エンジンＥの各気筒毎の燃焼室に燃料を噴射する噴孔８を開閉するノズルニードル９と、このノズルニードル９に噴孔閉弁方向の付勢力（閉弁力：Ｆ３）を与えるスプリング（閉弁力付与手段）１０と、内部の燃料圧力がノズルニードル９に噴孔開弁方向の油圧力（開弁力：Ｆ１）を加えるノズル室１１と、内部の燃料圧力がノズルニードル９に噴孔閉弁方向の油圧力（閉弁力：Ｆ２）を加える制御室１２と、コモンレール４からインレットポート２３を経てノズル室１１に高圧燃料を供給する燃料供給経路と、この燃料供給経路から制御室１２に高圧燃料を流入させる燃料導入経路と、制御室１２からインジェクタ外部（例えば燃料タンク１）に燃料を排出させる燃料排出経路とを備えている。
【００５１】
燃料供給経路は、インジェクタ５のインジェクタボディ１８の軸線方向の一端面（図示上端面）で開口したインレットポート２３とノズル室１１とを連通する燃料供給流路２４〜２８を有している。
燃料導入経路は、中間弁の開弁時に燃料供給流路２４、２５と制御室１２とを連通する第１〜第３燃料導入流路を有している。
第１燃料導入流路（以下燃料導入流路と言う）は、燃料供給流路２４、２５に連通する燃料流路３１、燃料導入流路の流路断面積を絞るインオリフィス３２、およびこのインオリフィス３２に連通し、ブロック２０の第２シート面で開口した環状凹溝３３を有している。
第２燃料導入流路（以下燃料導入流路と言う）は、中間弁のバルブ１４のシート部（シート面）とブロック２０の第２シート面との間に形成される微小隙間であるクリアランス３４を有し、中間弁の開弁時に燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）に連通する。
第３燃料導入流路（以下燃料導入流路と言う）は、径方向ギャップ（以下ギャップ３５と言う）、および複数の筋状凹溝（以下燃料流路３６と言う）を有し、中間弁の開弁時にクリアランス３４を介して燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）と制御室１２とを連通する。
【００５２】
燃料排出経路は、電磁制御弁の開弁時に制御室１２と燃料排出流路とを連通する燃料流出流路を有している。この燃料流出流路は、制御室１２に連通する連通流路、およびこの連通流路に連通する中間流路を有している。
連通流路は、制御室１２に連通する連通ポート３９、この連通ポート３９に連通する軸方向孔４０、この軸方向孔４０に連通する燃料流路４１、この燃料流路４１に連通し、連通流路の流路断面積を絞るメインアウトオリフィス（以下アウトオリフィス４２と言う）を有している。
中間流路は、クリアランス３４またはアウトオリフィス４２に連通し、ブロック２０の第２シート面で開口した環状凹溝４３、この環状凹溝４３に連通する燃料流路４８、この燃料流路４８に連通し、中間流路の流路断面積を絞るサブアウトオリフィス（以下アウトオリフィス４９と言う）を有している。
燃料排出流路は、燃料流路５１、５２を有し、中間流路（燃料流路４８）とインジェクタ５のアウトレットポートとを連通する。この燃料排出流路は、燃料流出流路と燃料を貯蔵する燃料供給源（燃料タンク１）とを連通する低圧燃料流路である。
なお、燃料供給経路、燃料導入経路および燃料排出経路の詳細は後述する。
【００５３】
ノズルニードル９は、ノズルボディ２１のシート面に対して着座、離脱して複数の噴孔８を閉鎖、開放する。
また、ノズルニードル９の軸線方向の先端部（図示下端部）には、円錐形状面が設けられている。そして、ノズルニードル９の円錐形状面と円形状面（曲面）との間に形成される円環状のエッジは、ノズルボディ２１のシート面に液密的に当接（着座）するシート部として機能する。
また、ノズルニードル９の軸線方向の中央部には、円環状のスプリングシート５３を係止する円環状の段差、およびノズルボディ２１の軸線方向に延びるノズル孔内に摺動自在に支持される中間部が設けられている。この中間部には、外周を平面切削した切削面が４カ所形成され、この切削面とノズル孔の孔壁面との間に形成される隙間が燃料流路（燃料供給流路）として使用され、外周に残された円弧面が摺動面として使用される。また、ノズルニードル９の軸線方向の後端部（図示上端部）には、シリンダ２２の軸線方向に延びるシリンダ孔内に摺動自在に支持されるニードル頭部５４が設けられている。
【００５４】
ここで、ノズルニードル９のニードル頭部５４の制御室側には、制御室１２内の燃料圧力を受ける第１燃料受圧部（第１受圧面）が設けられている。また、ノズルニードル９の中間部の噴孔側（切削面よりも噴孔側）には、ノズル室１１内の燃料圧力を受ける第２燃料受圧部（第２受圧面）が設けられている。
そして、ノズルニードル９は、その軸線方向に真っ直ぐに延びる軸方向凸部１６を有している。この軸方向凸部１６は、ノズルニードル９のニードル頭部５４の制御室側端面（第１受圧面）の中央部より軸線方向の先端側（インオリフィス３２側、中間弁側、図示上方側）に向けて真っ直ぐに突出している。また、軸方向凸部１６は、中間弁のバルブ１４を往復摺動可能に支持している。つまり軸方向凸部１６の外周部は、中間弁のバルブ１４を往復摺動自在にガイド（支持）するバルブガイドを構成する。
【００５５】
ここで、ノズルニードル９の軸方向凸部１６の外周部（バルブガイド）は、中間弁のバルブ１４の内周面（摺動面）との間に摺動部（摺動クリアランス１７）を形成している。 また、ノズルニードル９の軸方向凸部１６には、連通ポート３９および軸方向孔４０が設けられている。連通ポート３９は、摺動部の延長線上で、且つ制御室１２に臨む外周面（軸方向凸部１６の外周面）で開口している。また、軸方向孔４０は、軸方向凸部１６の内部に形成されている。
なお、ノズルニードル９の軸方向凸部１６の詳細は後述する。
【００５６】
スプリング１０は、ノズルニードル９のシート部をノズルボディ２１のシート面に押し付ける方向（噴孔閉弁方向）に付勢するニードル付勢手段を構成する。このスプリング１０は、シリンダ２２のスプリング座部（シリンダ２２の図示下端面）とスプリングシート５３のスプリング座部（スプリングシート５３の図示上端面）との間に設置されている。 ノズル室１１は、ノズルニードル９の中間部よりも噴孔側の径小部の外周とノズルボディ２１のノズル孔壁面との間に形成されたクリアランスである。
制御室１２は、ノズルニードル９の第１燃料受圧部と中間弁とシリンダ２２のシリンダ孔の孔壁面とで囲まれ、しかもノズルニードル９の軸方向凸部１６の周囲を円周方向に取り囲むように設けられた円筒状の空間である。
【００５７】
インジェクタボディ１８は、ブロック２０との結合側（図示下端側）において電磁制御弁を保持するホルダーとして使用される。このインジェクタボディ１８は、ノズルボディ２１との間にブロック２０を挟み込んだ状態で、リテーニングナット５５によりノズルボディ２１の図示上端部に締結固定されている。また、インジェクタボディ１８の軸線方向の先端面（図示下端面）には、ブロック２０の結合端面（密着面）に液密的に結合する結合端面（密着面）が設けられている。そして、インジェクタボディ１８には、高圧燃料配管の供給配管を介して、コモンレール４の各アウトレットポートに接続するインレットポート２３、および燃料戻し配管の流路管を介して、燃料タンク１に接続するアウトレットポートが形成されている。
【００５８】
ここで、ブロック２０は、電磁制御弁のバルブ１３が全閉した際にバルブ１３がシートする第１バルブシートを構成している。このブロック２０の第１シート面は、電磁制御弁のバルブ１３の全開時に、バルブ１３との間に微小隙間（クリアランス）を隔てて対向して配置される。
また、ブロック２０は、中間弁のバルブ１４が全閉した際にバルブ１４がシートする第２バルブシートを構成している。このブロック２０の第２シート面は、中間弁のバルブ１４の全開時に、バルブ１４のシール部（シール面）との間に微小隙間（クリアランス３４）を隔てて対向して配置される。
【００５９】
ブロック２０の軸線方向（板厚方向）の両側には、インジェクタボディ１８の結合端面に密着する結合端面（密着面）、およびノズルボディ２１の結合端面およびシリンダ２２の結合端面に密着する結合端面（密着面）が設けられている。
このブロック２０の結合端面の中央部より偏心した部位には、平面研削加工等により平面化された平面状の第１シート面が形成されている。なお、第１シート面の周囲には、円環状の溝が形成されている。
また、ブロック２０の結合端面の中央部には、平面研削加工等により平面化された平面状の第２シート面が形成されている。なお、第２シート面の周囲には、円環状の溝が形成されている。
また、ブロック２０の内部には、燃料供給流路２６および燃料流路３１、４８が形成されている。これらの燃料供給流路２６および燃料流路３１、４８は、ノズルニードル９の軸線方向に対して傾斜してストレートに延びている。
【００６０】
ノズルボディ２１の軸線方向の先端側（図示下方側）には、内部に円錐形状空間を形成する逆円錐形状のシート面（弁座）が設けられている。このシート面には、エンジンＥの各気筒の燃焼室内に高圧燃料を噴射するための複数の噴孔８が設けられている。また、ノズルボディ２１の軸線方向の後端面（図示上端面）には、ブロック２０の結合端面に液密的に結合する結合端面（密着面）が設けられている。
そして、ノズルボディ２１の内部、つまりノズルボディ２１の中心軸線上には、結合端面より噴孔側へ真っ直ぐに延びるノズル孔が形成されている。このノズル孔の図示下方側には、ノズル室１１が設けられている。また、ノズル孔の図示上端側は、ノズルボディ２１の結合端面で開口している。
【００６１】
シリンダ２２の軸線方向の図示上端面には、ブロック２０の結合端面に液密的に結合する結合端面が設けられている。このシリンダ２２は、ノズルボディ２１のノズル孔の内部においてノズルボディ２１に対して移動自在（または摺動自在）に収容されている。また、シリンダ２２は、スプリング１０の付勢力によってブロック２０の結合端面に押し付けられている。また、シリンダ２２は、制御室１２および中間弁の周囲を円周方向に取り囲むシリンダ内壁を有している。
シリンダ２２の内部には、シリンダ２２の軸線方向に延びるシリンダ孔が形成されている。このシリンダ孔の軸線方向の図示下方側は、ノズルニードル９のニードル頭部５４が摺動するニードル摺動孔５６として使用される。また、シリンダ孔の軸線方向の図示上方側（ブロック２０との結合端面側）は、中間弁のバルブ１４を往復移動自在に収容するバルブ収容孔（バルブ収容凹部）５７として使用される。このバルブ収容凹部５７の孔壁面は、中間弁のバルブ１４の周囲を円周方向に取り囲む周壁面である。
【００６２】
ここで、バルブ収容凹部５７の孔径（開口断面積）は、ニードル摺動孔５６の孔径（開口断面積）よりも大きく設定されている。これにより、ニードル摺動孔５６とバルブ収容凹部５７との間には、円環状の段差面（以下ニードルストッパ５８と言う）が形成されている。
また、シリンダ２２は、中間弁のバルブ１４が全開した際にバルブ１４の第２シール部（円環状の対向端面）がシートする第２バルブシートを構成している。また、シリンダ２２のニードルストッパ５８は、中間弁のバルブ１４の移動範囲（特にバルブ全開位置）を規制する規制部である。
【００６３】
電磁制御弁は、燃料排出経路に設置されて、燃料排出経路を開閉制御する第１制御弁を構成する。この電磁制御弁は、高圧側の制御室１２および中間圧側の燃料流路４８と低圧側の燃料流路５１、５２との間の連通状態と遮断状態とを切替制御する。
電磁制御弁は、制御室１２から燃料を排出（流出）させる燃料流路４８を開閉するバルブ１３、およびこのバルブ１３を駆動する電磁アクチュエータを有している。
電磁アクチュエータは、インジェクタボディ１８と、内部に燃料流路５１、５２が形成されたバルブボディ１９と、このバルブボディ１９と結合する結合端面の中央部に第１シート面を有するブロック２０と、バルブ１３をブロック２０の第１シート面から離脱させる側（弁孔開弁方向）に駆動するアーマチャ６０と、このアーマチャ６０を引き寄せる電磁力を発生する電磁石（ソレノイド）と、バルブ１３をブロック２０の第１シート面に押し付ける側（弁孔閉弁方向）に付勢するスプリング（バルブ付勢手段、第１スプリング）６１とを備えている。
【００６４】
バルブ１３は、燃料流路４８、特に弁孔として使用されるアウトオリフィス４９を開閉する半球面体状のボールであって、アーマチャ６０の収容凹部の底面に当接する当接部、およびブロック２０のバルブシート面に当接（着座）する第１シート部を有している。
電磁制御弁は、バルブ１３がブロック２０の第１シート面に着座することで、燃料流路４８を閉鎖する。これにより、高圧側の制御室１２および中間圧側の燃料流路４８と低圧側の燃料流路５１、５２との連通状態が遮断される。
また、電磁制御弁は、バルブ１３がブロック２０の第１シート面より離脱（離座）することで、燃料流路４８を開放する。これにより、高圧側の制御室１２および中間圧側の燃料流路４８と低圧側の燃料流路５１、５２とが連通する。
これにより、制御室１２から連通流路、燃料流路４８、アウトオリフィス４９を経て燃料流路５１、５２へ燃料が流出する。
【００６５】
インジェクタボディ１８およびバルブボディ１９の内部には、燃料流出流路（連通流路、中間流路）を介して、制御室１２に連通する燃料流路５１、５２が形成されている。この燃料流路５１、５２は、バルブ１３およびアーマチャ６０を往復移動可能に収容するバルブ収容室を有している。このバルブ収容室には、アーマチャ６０が摺動する摺動孔が形成されている。
アーマチャ６０は、バルブボディ１９の摺動孔内に摺動自在に支持される摺動部を有している。このアーマチャ６０の軸方向部の先端側には、バルブ１３を収容する収容凹部が設けられている。
スプリング６１は、バルブ１３に弁孔閉弁方向の付勢力（閉弁力）を与える閉弁力付与手段である。
ソレノイドは、二重円筒状のステータ６２の環状空間部にコイル６３を巻回したもので、コイル６３に接続されるコイルリード線およびターミナルを介して、ＥＣＵのインジェクタ駆動回路から供給電流量が供給される。
【００６６】
中間弁は、燃料導入経路に設置されて、燃料導入経路を開閉制御する第２制御弁を構成する。この中間弁は、内部にバルブ収容凹部５７が形成されたバルブボディとして使用されるシリンダ２２と、燃料供給流路２４、２５から燃料流路３１を経て制御室１２に高圧燃料を導入する弁孔（インオリフィス３２）を開閉する断面凹字状のブロックバルブ（第２バルブ：以下バルブと言う）１４とを備えている。
中間弁のバルブ１４の軸線方向の一端（図示上端）には、中間弁の閉弁時に、ブロック２０の第２シート面に着座する円環状の第２シール部（シール面）が設けられている。
ここで、バルブ１４をブロック２０の第２シート面に押し当てる側（弁孔閉弁方向）に付勢するコイルスプリング（スプール付勢手段、第２スプリング：以下スプリング１５と言う）を設けても良い。
【００６７】
中間弁のバルブ１４の軸線方向の他端（図示下端）には、ノズルニードル９の軸線方向の図示上端側の第１燃料受圧部（第１受圧面）との間に制御室１２を隔てて対向する対向端面（第２シール部により囲まれた部分）６４が設けられている。そして、中間弁のバルブ１４の内部には、対向端面６４で開口し、この開口側から奥側まで軸線方向に延びる軸方向凹部６５が設けられている。
この軸方向凹部６５は、ノズルニードル９の軸線方向に沿うように延びる丸孔形状の軸方向穴である。また、軸方向凹部６５の奥側には、軸方向穴の奥側を閉塞する底部（閉鎖部）が設けられている。そして、軸方向凹部６５の底部には、ノズルニードル９の軸方向凸部１６の先端面との間に空間（燃料流路４１）を隔てて対向する底面が形成されている。
【００６８】
また、軸方向凹部６５の底部（閉塞部）には、閉塞部の図示上端面と図示下端面とを連通するように、バルブ１４の往復移動方向（板厚方向）に貫通する貫通孔が形成されている。この貫通孔は、アウトオリフィス４２として使用される。つまりバルブ１４の内部には、制御室１２と燃料流路４８とを連通するアウトオリフィス４２が形成されている。
また、軸方向凹部６５の内周面には、ノズルニードル９の軸方向凸部１６の外周に往復摺動可能に支持される摺動面（バルブ１４の摺動面）が設けられている。つまり軸方向凹部６５は、ノズルニードル９の軸方向凸部１６の外周部（バルブガイド）に往復摺動自在に嵌合している。
また、バルブ１４の外周には、シリンダ２２のバルブ収容凹部５７の孔壁面（周壁面）との間にギャップ３５を隔てて対向する対向部（外側面）が設けられている。
なお、バルブ１４の図示下端側のエッジには、例えば放射状に延びる複数の筋状切欠き凹溝（燃料流路３６）が形成されている。この燃料流路３６は、シリンダ２２の第２シート面との間に、ギャップ３５と制御室１２とを連通する連通部を形成する。
【００６９】
ここで、中間弁が開弁すると、つまりバルブ１４の第２シール部がブロック２０の第２シート面より離脱（離座）して、バルブ１４の図示下端面（被係止部）がシリンダ２２のニードルストッパ（係止部）５８に当接すると、燃料流路３１と制御室１２とが連通する。これにより、高圧燃料が、燃料流路３１からクリアランス３４、ギャップ３５を通って制御室１２に導入される。
また、中間弁が閉弁すると、つまりバルブ１４の第２シール部がニードルストッパ５８より離脱（離座）して、バルブ１４の第２シール部がブロック２０の第２シート面に当接（着座）すると、燃料流路３１と制御室１２との連通状態が遮断される。これにより、燃料流路３１から制御室１２への高圧燃料の導入がなくなる。
【００７０】
次に、本実施例のノズルニードル９の軸方向凸部１６の詳細を図２ないし図４に基づいて説明する。
ノズルニードル９には、上述したように、軸方向凸部１６が設けられている。そして、ノズルニードル９の軸方向凸部１６は、中間弁のバルブ１４との間に摺動部を形成する外周面を有している。この外周面は、中間弁のバルブ１４をその往復移動方向（バルブ移動方向）に摺動自在にガイドする摺動面である。
ここで、ノズルニードル９の軸方向凸部１６の摺動面とバルブ１４の軸方向凹部６５の摺動面との間には、バルブ１４の軸方向凹部６５が、ノズルニードル９の軸方向凸部１６の外周を摺動するのに必要な微小隙間（摺動クリアランス１７）が設けられている。
【００７１】
また、ノズルニードル９の軸方向凸部１６は、ノズルニードル９の第１燃料受圧部（第１受圧面）よりアウトオリフィス４２側に向けてノズルニードル９の軸線方向に沿って突出する有底円筒状の突出部である。この軸方向凸部１６には、制御室１２に連通し、ノズルニードル９の軸線方向に対して垂直な半径方向に延びる径方向流路（連通ポート３９）、および軸方向凸部１６の先端面から第１燃料受圧部側に向けてノズルニードル９の軸線方向に延びる袋孔状の軸方向凹部（軸方向孔４０）が設けられている。
連通ポート３９は、摺動部の延長線上に位置する軸方向凸部１６の外周面と軸方向孔４０とを連通する流路として使用される。また、連通ポート３９は、ノズルニードル９の軸方向凸部１６の外周面で制御室１２に臨むように開口した開口部を有している。
軸方向孔４０は、中間弁のバルブ１４の内部に形成される空間（燃料流路４１）を介して、連通ポート３９とアウトオリフィス４２とを連通する流路として使用される。この軸方向孔４０は、ノズルニードル９の第１燃料受圧部近傍に設けられる底面、およびノズルニードル９の軸方向凸部１６の先端面で燃料流路４１に臨むように開口した開口部を有している。
【００７２】
次に、本実施例の燃料供給経路の詳細を図１ないし図４に基づいて説明する。
燃料供給経路は、コモンレール４からインジェクタ５のインレットポート２３に高圧燃料を供給する供給配管、およびインレットポート２３からノズル室１１に高圧燃料を供給する燃料供給流路２４〜２８を有している。
燃料供給流路２４〜２６は、インジェクタボディ１８の内部およびブロック２０の内部に形成されている。この燃料供給流路２４〜２６は、各インジェクタボディ１８の図示上端面で開口したインレットポート２３とノズルボディ２１のノズル孔の内部（シリンダ収容室）とを連通する燃料流路孔である。
燃料供給流路２７、２８は、ノズルボディ２１のノズル孔の内部に形成されている。この燃料供給流路２７、２８は、燃料供給流路２４〜２６とノズル室１１とを連通する燃料流路孔である。
【００７３】
次に、本実施例の燃料導入経路の詳細を図２ないし図４に基づいて説明する。
燃料導入経路は、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、燃料供給流路２４、２５から燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３、クリアランス３４、ギャップ３５および燃料流路３６を経て制御室１２に高圧燃料を流入させる第１経路、および電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、摺動クリアランス１７とアウトオリフィス４２を迂回して、燃料供給流路２４、２５から燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３、クリアランス３４および環状凹溝４３を経て燃料流路４８に高圧燃料を流入させる第２経路を有している。
【００７４】
燃料流路３１は、ブロック２０の内部に形成されている。この燃料流路３１は、燃料供給流路２４、２５に連通する燃料流路孔である。
インオリフィス３２は、ブロック２０の内部、特に燃料導入流路の燃料流方向の下流側に設けられている。このインオリフィス３２は、燃料供給流路２４、２５と制御室１２とを連通すると共に、燃料流路３１の流路断面積を絞る入口オリフィス（流入側絞り、燃料流路孔、径小孔）である。なお、インオリフィス３２を、ブロック２０の第２シート面で開口させるようにしても良い。
また、環状凹溝３３は、ブロック２０の第２シート面で開口する円環状のリング溝流路であって、インオリフィス３２に連通している。また、ギャップ３５は、中間弁のバルブ１４の外周面とシリンダ２２のバルブ収容凹部５７の孔壁面（周壁面）との間に形成される径方向ギャップである。
【００７５】
次に、本実施例の燃料排出経路の詳細を図１ないし図４に基づいて説明する。
燃料排出経路は、電磁制御弁が開弁し、中間弁が閉弁した際に、摺動クリアランス１７を迂回して、制御室１２から連通ポート３９、軸方向孔４０、燃料流路４１、アウトオリフィス４２、環状凹溝４３、燃料流路４８、アウトオリフィス４９、燃料流路５１、５２を経てインジェクタ外部（例えば燃料タンク１）に燃料を排出させる経路を有している。 連通流路は、ノズルニードル９の軸方向凸部１６および中間弁のバルブ１４の内部に形成されている。この連通流路は、制御室１２と燃料流路４８とを連通する。また、連通流路は、制御室１２から連通ポート３９、軸方向孔４０、燃料流路４１、アウトオリフィス４２、環状凹溝４３を経て燃料流路４８に燃料を流出させる。
【００７６】
アウトオリフィス４２は、中間弁のバルブ１４の内部に形成されている。このアウトオリフィス４２は、制御室１２と燃料流路４８とを連通すると共に、連通流路の流路断面積を絞るメイン出口オリフィス（絞り部、制御室側出口絞り、燃料流路孔、径小孔）である。
燃料流路４８は、ブロック２０の内部に形成されている。この燃料流路４８は、環状凹溝４３を介して、連通流路のアウトオリフィス４２と燃料流路５１とを連通する燃料流路孔である。
アウトオリフィス４９は、ブロック２０の内部、特に中間流路の燃料流方向の下流側に設けられている。このアウトオリフィス４９は、中間流路の燃料流路４８と燃料流路５１とを連通すると共に、燃料流路４８の流路断面積を絞るサブ出口オリフィス（燃料流路孔、径小孔）である。
また、環状凹溝４３は、ブロック２０の第２シート面で開口する円環状のリング溝流路である。
【００７７】
燃料流路５１、５２は、インジェクタボディ１８およびバルブボディ１９の内部に形成されている。この燃料流路５１、５２は、燃料流路４８とアウトレットポートとを連通する燃料流路孔である。
そして、制御室１２から連通流路、中間流路を経て燃料流路５１、５２の内部に流入した燃料は、インジェクタボディ１８に設けられるアウトレットポートからインジェクタ５の外部に排出される。なお、アウトレットポートは、インジェクタ５から溢流または排出された燃料を燃料タンク１に戻すための流路管に接続されている。
【００７８】
また、摺動クリアランス１７の断面積の総和は、アウトオリフィス４２の流路断面積よりも小さく設定されている。また、アウトオリフィス４２の流路断面積は、アウトオリフィス４９の流路断面積よりも小さく設定されている。また、アウトオリフィス４９の流路断面積は、インオリフィス３２の流路断面積よりも小さく設定されている。また、インオリフィス３２、アウトオリフィス４２、４９の流路断面積は、ギャップ３５の断面積の総和よりも小さく設定されている。つまりギャップ３５の断面積の総和は、インオリフィス３２、アウトオリフィス４２、４９の流路断面積よりも十分に大きい。
すなわち、摺動クリアランス１７の断面積の総和をＳ１とし、アウトオリフィス４２の流路断面積をＳ２とし、アウトオリフィス４９の流路断面積をＳ３とし、インオリフィス３２の流路断面積をＳ４とし、ギャップ３５の断面積の総和をＳ５としたとき、Ｓ１＜Ｓ２＜Ｓ３＜Ｓ４＜Ｓ５の関係を満足している。
【００７９】
［実施例１の作用］
次に、本実施例のコモンレール式燃料噴射システムに使用されるディーゼルエンジン用のインジェクタ５の作用を図１ないし図４に基づいて簡単に説明する。
【００８０】
コモンレール４から供給される高圧燃料は、インジェクタ５のインレットポート２３から燃料供給流路２４、２５を経て燃料供給流路２６の内部に流入する。この燃料供給流路２６の内部に流入した高圧燃料は、燃料供給流路２６から燃料供給流路２７→燃料供給流路２８を経てノズル室１１の内部に流入する。
そして、ＥＣＵにより電磁制御弁のソレノイドのコイル６３への通電が成されず、電磁制御弁のバルブ１３がブロック２０の第１シート面に着座して電磁制御弁の弁孔であるアウトオリフィス４９を塞ぐ。
【００８１】
このように、電磁制御弁を閉弁すると、燃料排出経路が閉鎖される。すなわち、電磁制御弁のバルブ１３がブロック２０の第１シート面に着座して燃料流路４８と燃料流路５１、５２との間の連通状態を遮断している場合には、制御室１２および燃料流路４８からの燃料の流出が停止するので、燃料流路３１内の燃料圧力により中間弁のバルブ１４がブロック２０の第２シート面よりリフト（離脱）して中間弁の弁孔であるインオリフィス３２を開放する。つまり、中間弁のバルブ１４の軸方向凹部６５が、ノズルニードル９の軸方向凸部１６の外周部（バルブガイド）にガイドされながら弁孔開弁方向に移動して中間弁が開弁する。
【００８２】
以上のように、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁している際には、図３に示したように、燃料供給流路２４、２５から燃料流路３１→インオリフィス３２→環状凹溝３３→クリアランス３４→ギャップ３５→燃料流路３６を経て制御室１２に高圧燃料を流入させる第１経路（燃料導入経路の第１経路）が形成される。これにより、燃料供給流路２４、２５から燃料流路３１の内部に流入した高圧燃料は、燃料流路３１からインオリフィス３２→環状凹溝３３→クリアランス３４→ギャップ３５→燃料流路３６を経て制御室１２の内部に流入する。
【００８３】
また、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁している際には、図３に示したように、摺動クリアランス１７とアウトオリフィス４２を迂回して、燃料供給流路２４、２５から燃料流路３１→インオリフィス３２→環状凹溝３３→クリアランス３４→環状凹溝４３を経て中間流路である燃料流路４８に高圧燃料を流入させる第２経路（燃料導入経路の第２経路）が形成される。これにより、燃料供給流路２４、２５から燃料流路３１の内部に流入した高圧燃料は、燃料流路３１からインオリフィス３２→環状凹溝３３→クリアランス３４→環状凹溝４３を経て燃料流路４８の内部に流入する。
【００８４】
これによって、ノズルニードル９は、ノズル室１１内の燃料圧力によって押し上げる方向（噴孔開弁方向）の開弁力を受けると共に、制御室１２内の燃料圧力によって押し下げる方向（噴孔閉弁方向）の閉弁力を受けることになる。
ここで、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際には、ノズル室１１の内部および制御室１２の内部が高圧燃料で満たされている。すなわち、ノズルニードル９の第２燃料受圧部にてノズル室１１内の燃料圧力を受ける受圧面積よりも、ノズルニードル９の第１燃料受圧部にて制御室１２内の燃料圧力を受ける受圧面積の方が大きく、しかもスプリング１０によってノズルニードル９に対して、ノズルニードル９を噴孔閉弁方向に付勢する付勢力（スプリング荷重、閉弁力）が加わっている。
【００８５】
すなわち、ノズルニードル９には、ノズル室１１内の燃料圧力による押し上げる方向（噴孔開弁方向）の力（開弁力：Ｆ１）と、制御室１２内の燃料圧力による押し下げる方向（噴孔閉弁方向）の力（閉弁力：Ｆ２）と、スプリング１０のスプリング荷重による押し下げる方向（噴孔閉弁方向）の力（閉弁力：Ｆ３）とが作用しており、Ｆ１＜Ｆ２＋Ｆ３が成立している。このため、ＥＣＵにより電磁制御弁のソレノイドのコイル６３への通電が成されず、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁している場合には、図２において図示下向きの力が勝ることになる。
【００８６】
その結果、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁している時には、ノズルニードル９のシート部がノズルボディ２１のシート面に押さえ付けられて（着座し）、ノズルニードル９のシート部がノズルボディ２１の各噴孔８を塞いでいる。
したがって、当該インジェクタ５は、ノズルニードル９が閉弁した閉弁状態となり、エンジンＥの気筒の燃焼室内に燃料の噴射が成されない。
なお、制御室１２内の燃料圧力と燃料流路４８内の燃料圧力とが均衡した段階で、スプリング１５の有無に関わらず、中間弁のバルブ１４が弁孔閉弁方向に移動してブロック２０の第２シート面に着座する。これにより、中間弁のバルブ１４が中間弁の弁孔であるインオリフィス３２を閉鎖する。つまり中間弁が閉弁状態となる。
【００８７】
一方、当該インジェクタ５からの噴射タイミング（燃料の噴射時期）になり、ＥＣＵにより電磁制御弁が開弁駆動されると、つまりＥＣＵにより電磁制御弁のソレノイドのコイル６３への通電が成されると、バルブ１３がアーマチャ６０と共にスプリング１０の付勢力（スプリング荷重）に抗して引き上げられる。これにより、バルブ１３がブロック２０の第１シート面より引き離されて電磁制御弁のバルブ１３が開弁する。このため、バルブ１３が燃料流路４８を開放し、高圧側の制御室１２および中間圧側の燃料流路４８と低圧側の燃料流路５１、５２との間を連通させる。
【００８８】
このように、電磁制御弁を開弁すると、燃料排出経路が開放される。すなわち、電磁制御弁のバルブ１３がブロック２０の第１シート面より引き離されて燃料流路４８と燃料流路５１、５２との間を連通している場合には、中間流路（燃料流路４８）内の燃料が流出する。このため、中間弁が閉弁状態を維持する。
以上のように、電磁制御弁が開弁し、中間弁が閉弁している際には、図４に示したように、摺動クリアランス１７を迂回して、制御室１２から連通流路（連通ポート３９→軸方向孔４０→燃料流路４１→アウトオリフィス４２）→中間流路（環状凹溝４３→燃料流路４８→アウトオリフィス４９）を経て燃料排出流路（燃料流路５１、５２）に燃料を排出させる経路（燃料排出経路の経路）が形成される。
これにより、制御室１２内の燃料が、中間弁のバルブ１４の内部のアウトオリフィス４２を含む連通流路を通って燃料流路４８側に流出し、更に、燃料流路４８から燃料流路５１、５２側に流出することで、制御室１２内の燃料圧力が下がる。このとき、中間弁のバルブ１４がインオリフィス３２を閉鎖しているので、燃料流路３１から制御室１２および連通流路への高圧燃料の流入が遮断される。これにより、制御室１２内の燃料圧力が短時間で低下する。つまり制御室１２内の燃料圧力が急速に低下する。
【００８９】
そして、ノズル室１１内の燃料圧力と制御室１２内の燃料圧力との間の圧力差が増加するので、ノズルニードル９に作用する開弁力（噴孔開弁方向の力）が増加して、スプリング１０の噴孔閉弁方向の付勢力（閉弁力）よりも大きくなる。そして、Ｆ１＞Ｆ２＋Ｆ３が成立すると、ノズル室１１内の燃料圧力による押し上げる方向（噴孔開弁方向）の開弁力によってノズルニードル９が上昇し（リフトを開始し）、ノズルニードル９のシート部がノズルボディ２１のシート面から離れる（離脱する、離座する）。その結果、ノズルニードル９が開弁した開弁状態となり、コモンレール４から燃料供給経路を経てノズル室１１に供給される高圧燃料が各噴孔８から噴射される。
したがって、当該インジェクタ５は、エンジンＥの気筒の燃焼室内への燃料の噴射を開始する。
【００９０】
その後、噴射タイミングから当該インジェクタ５の開弁期間（燃料噴射量と指令噴射圧力とから求められる指令噴射期間）が経過すると、電磁制御弁のソレノイドのコイル６３がＯＦＦされるため、アーマチャ６０を吸引する力が消える。すると、アーマチャ６０がスプリング１０の付勢力（スプリング荷重）によってステータ６２の磁極面より遠ざかる方向へ移動する。
すなわち、スプリング１０がその付勢力でアーマチャ６０を押し下げ、電磁制御弁のバルブ１３がブロック２０の第１シート面に着座する。これにより、電磁制御弁のバルブ１３が閉弁する。
【００９１】
このように、電磁制御弁を閉弁すると、燃料排出経路が閉鎖される。すなわち、電磁制御弁のバルブ１３がブロック２０の第１シート面に着座して燃料流路４８と燃料流路５１、５２との間の連通状態を遮断している場合には、制御室１２および燃料流路４８からの燃料の流出が停止するので、燃料流路３１内の燃料圧力により中間弁のバルブ１４がブロック２０の第２シート面よりリフトして中間弁の弁孔であるインオリフィス３２を開放する。つまり、中間弁のバルブ１４の軸方向凹部６５が、ノズルニードル９の軸方向凸部１６にガイドされながら弁孔開弁方向に移動して中間弁が開弁する。
【００９２】
以上のように、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁している際には、図３に示したように、燃料供給流路２４、２５から燃料流路３１→インオリフィス３２→環状凹溝３３→クリアランス３４→ギャップ３５→燃料流路３６を経て制御室１２に高圧燃料を流入させる第１経路（燃料導入経路の第１経路）が形成される。
これにより、制御室１２および燃料流路４８から燃料排出流路（燃料流路５１、５２）への燃料流出が停止するため、図３に示したように、燃料供給流路２４、２５から燃料流路３１→インオリフィス３２→環状凹溝３３→クリアランス３４→ギャップ３５→燃料流路３６を経て制御室１２の内部に流入する高圧燃料が制御室１２内の燃料圧力を回復させる。このため、制御室１２内の燃料圧力が急速に上昇する。
【００９３】
また、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁している際には、図３に示したように、摺動クリアランス１７とアウトオリフィス４２を迂回して、燃料供給流路２４、２５から燃料流路３１→インオリフィス３２→環状凹溝３３→クリアランス３４→環状凹溝４３を経て中間流路である燃料流路４８に高圧燃料を流入させる第２経路（燃料導入経路の第２経路）が形成される。
一方、中間弁が開弁しているので、ブロック２０の第２シート面とバルブ１４の第２シール部との間のクリアランス３４を介して、環状凹溝３３と環状凹溝４３との間も連通状態となる。このため、燃料供給流路２４、２５から燃料流路３１→インオリフィス３２→環状凹溝３３→クリアランス３４→環状凹溝４３を経て燃料流路４８の内部に流入する高圧燃料が燃料流路４８内の燃料圧力を回復させる。このため、燃料流路４８内の燃料圧力も急速に上昇する。
【００９４】
そして、ノズル室１１内の燃料圧力と制御室１２内の燃料圧力との間の圧力差が減少し、ノズルニードル９を開弁する開弁力がスプリング１０の噴孔閉弁方向の付勢力以下になると、つまり制御室１２内の燃料圧力が急速に上昇すると、Ｆ１＜Ｆ２＋Ｆ３が成立するため、ノズルニードル９が噴孔閉弁方向に移動してノズルニードル９のシート部がノズルボディ２１のシート面に着座する。その結果、当該インジェクタ５は、ノズルニードル９のシート部がノズルボディ２１のシート面に押さえ付けられ、各噴孔８を塞ぎ、ノズルニードル９が閉弁した閉弁状態に戻ることになる。よって、各噴孔８からの燃料噴射が終了する。
なお、制御室１２内の燃料圧力と燃料流路４８内の燃料圧力とが均衡した段階で、スプリング１５の有無に関わらず、中間弁のバルブ１４の軸方向凹部６５が、ノズルニードル９の軸方向凸部１６の外周部（バルブガイド）にガイドされながら弁孔閉弁方向に移動してブロック２０の第２シート面に着座する。これにより、中間弁のバルブ１４がインオリフィス３２を閉鎖する。つまり中間弁が閉弁状態となる。
【００９５】
［実施例１の効果］
以上のように、本実施例のコモンレール式燃料噴射システムに使用されるディーゼルエンジン用のインジェクタ５においては、中間弁のバルブ１４をノズルニードル９の軸方向凸部１６の外周部（バルブガイド）でガイドすることが可能なため、中間弁のバルブ１４の外周面とシリンダ２２のバルブ収容凹部５７の孔壁面（周壁面）との間に形成される半径方向のギャップ３５（径方向ギャップ：実機では片側０．０５ｍｍ程度）を更に拡大することができる。これにより、中間弁のバルブ１４がブロック２０の第２シート面より離脱した後、燃料流路３１から制御室１２への高圧燃料の流入流量の制約が緩和される。これにより、インオリフィス３２を拡大することで、制御室１２への高圧燃料の流入流量を大幅に増やすことができる。この結果、ノズルニードル９の閉弁速度が大きく向上する。
【００９６】
また、電磁制御弁が開弁し、中間弁が閉弁した際に、摺動クリアランス１７を迂回して、制御室１２から連通流路（連通ポート３９、軸方向孔４０、燃料流路４１、アウトオリフィス４２）→中間流路（環状凹溝４３、燃料流路４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料排出流路（燃料流路５１、５２）に燃料を排出させる経路（燃料排出経路の経路）が形成される。このため、電磁制御弁を開弁してからノズルニードル９が開弁するまでの期間である開弁応答時間を短縮できる。これにより、ノズルニードル９の開弁応答性を向上できる。
【００９７】
また、ノズルニードル９には、中間弁のバルブ１４の軸方向凹部６５の内周面（摺動面）に往復摺動自在に嵌合し、且つ中間弁のバルブ１４をバルブ移動方向（弁孔閉弁方向）に摺動可能にガイドするバルブガイド（軸方向凸部１６の外周部）が設けられている。このため、中間弁のバルブ１４が規定のバルブ移動方向（ノズルニードル９の軸線方向（ニードル移動方向）に平行な方向）に対して傾くことなく移動することができるので、燃料供給流路２４、２５に連通する燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）を素早く、しかも確実に閉鎖することができる。これによって、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）を経て制御室１２および中間流路（燃料流路４８）に流入する燃料を遮断できるので、制御室１２内の燃料圧力を急速に下降させることができる。これにより、ノズルニードル９の開弁応答性を向上できる。
【００９８】
また、ノズルニードル９の開弁時、つまりエンジンＥの各気筒毎の燃焼室への燃料噴射開始時に、中間弁を閉弁して燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）を閉鎖している。これにより、電磁制御弁を開弁して燃料流出流路（連通流路、中間流路）を開放することで、制御室１２から燃料流出流路（連通流路、中間流路）を経て燃料が排出されていても、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）を経て制御室１２または燃料流出流路の中間流路（環状凹溝４３、燃料流路４８、アウトオリフィス４９）に流入する燃料を遮断することができる。したがって、燃料供給流路２４、２５および燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）から制御室１２または燃料流出流路の中間流路（環状凹溝４３、燃料流路４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料排出流路（燃料流路５１、５２）側へ流出する燃料の流量を減少させることができる。
【００９９】
また、電磁制御弁が開弁し、中間弁が閉弁した際に、摺動クリアランス１７を迂回して、制御室１２から連通流路（連通ポート３９、軸方向孔４０、燃料流路４１、アウトオリフィス４２）→中間流路（環状凹溝４３、燃料流路４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料流路５１、５２に燃料を排出させる経路（燃料排出経路の経路）が形成されるため、燃料粘性の温度特性が悪化する不具合を抑制できる。これにより、アウトオリフィス４２、４９を通過する燃料流量の変化を抑制できるので、制御室１２から排出される燃料流量のばらつきを抑えることができる。したがって、ノズルニードル９の開弁タイミングのばらつきを抑えることができるので、燃料噴射量の制御精度を向上できる。
【０１００】
一方、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）→燃料導入流路（クリアランス３４）→燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を経て制御室１２に高圧燃料を流入させる第１経路（燃料導入経路の第１経路）が形成される。つまり中間弁が開弁した際には、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を経て制御室１２に高圧燃料が素早く流れ込む流路（第１経路）が形成されるため、電磁制御弁を閉弁してからノズルニードル９が閉弁するまでの期間である閉弁応答時間を短縮できる。これにより、ノズルニードル９の閉弁応答性を向上できる。
【０１０１】
また、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、アウトオリフィス４２および摺動クリアランス１７を迂回して、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）→燃料導入流路（クリアランス３４）を経て→中間流路（環状凹溝４３、燃料流路４８）に高圧燃料を流入させる第２経路（燃料導入経路の第２経路）が形成される。つまり中間弁が開弁した際には、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）を経て中間流路（環状凹溝４３、燃料流路４８）に高圧燃料が素早く流れ込む流路（第２経路）が形成されるため、電磁制御弁を閉弁してから中間流路（環状凹溝４３、燃料流路４８）内の燃料圧力が回復するまでに要する期間である閉弁応答時間を短縮できる。これにより、ノズルニードル９の閉弁応答性を向上できる。
【０１０２】
また、ノズルニードル９には、中間弁のバルブ１４をバルブ移動方向（弁孔開弁方向）に摺動可能にガイドするバルブガイド（軸方向凸部１６の外周部）が設けられている。このため、中間弁のバルブ１４が規定のバルブ移動方向（ノズルニードル９の軸線方向に平行な方向）に対して傾くことなく移動させることができるので、燃料供給流路２４、２５に連通する燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）を素早く開放できる。これによって、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を経て制御室１２および中間流路（環状凹溝４３、燃料流路４８）に一気に高圧燃料を導入できるので、制御室１２内の燃料圧力を急速に上昇させることができる。これにより、ノズルニードル９の閉弁応答性を向上できる。
【０１０３】
ここで、中間弁のバルブ１４を往復摺動自在にガイド（支持）するバルブガイドを、内部に制御室１２が形成されるシリンダ２２とは別体部品である、ノズルニードル９の軸方向凸部１６の外周部に設けている。このため、中間弁のバルブ１４の外周面（外側面）とシリンダ２２のバルブ収容凹部５７の内周面（中間弁のバルブ１４の外周をその円周方向に取り囲む周壁面）との間のギャップ（径方向ギャップ）３５を半径方向に拡げることが可能となる。したがって、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）および燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を経て制御室１２内に導入される高圧燃料の流入流量を増やすことができるので、ノズルニードル９の閉弁速度を向上させることができる。これにより、ノズルニードル９の閉弁応答性を更に向上できる。
【実施例２】
【０１０４】
［実施例２の構成］
図５ないし図８は本発明の実施例２を示したもので、図５はインジェクタの中間弁周辺部を示した図で、図６は中間弁のバルブを示した図で、図７および図８はインジェクタの中間弁周辺部を示した図である。
【０１０５】
ノズルニードル９のニードル頭部５４の制御室側端面（図示上端面）には、図５に示したように、中間弁のバルブ１４との間に空間（制御室１２の一部）を隔てて対向する対向端面６６が設けられている。
そして、ノズルニードル９の内部には、対向端面６６で開口し、この開口側から奥側まで軸線方向に延びる軸方向凹部６７が設けられている。この軸方向凹部６７は、ノズルニードル９の軸線方向に沿うように延びる丸孔形状の軸方向穴である。また、軸方向凹部６７の奥側には、軸方向穴の奥側を閉塞する底部（閉鎖部）が設けられている。そして、軸方向凹部６７の底部には、スプリング１５の図示下端部を支持するスプリング座部が設けられている。
ここで、制御室１２は、軸方向凹部６７内に形成される円柱状の空間および中間弁のバルブ１４とノズルニードル９の対向端面６６との間の円柱状の空間等により構成される。なお、軸方向凹部６７が設けられていない場合には、中間弁のバルブ１４とノズルニードル９の対向端面６６との間の円柱状の空間のみが制御室１２となる。
【０１０６】
本実施例のインジェクタ５のハウジングは、実施例１と同様に、インジェクタボディ１８、バルブボディ１９、ブロック２０、ノズルボディ２１およびシリンダ２２等により構成されている。
ここで、ブロック２０は、内部に第１収容凹部４４が形成された第１バルブボディを構成する。この第１収容凹部４４は、ブロック２０の第２シート面の中央部で開口している。また、第１収容凹部４４の内周部には、中間弁のバルブ１４をその往復移動方向（バルブ移動方向）に摺動自在にガイドするバルブガイドが設けられている。また、ブロック２０の図示下端面には、シリンダ２２と結合する結合端面（密着面）が設けられている。
ブロック２０の第２シート面で開口した環状凹溝４３は、第１収容凹部４４の開口部を取り囲むように円環状に形成されている。なお、環状凹溝４３は、中間弁の開弁時に、クリアランス３４を介して、燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）と連通流路（軸方向孔３８、連通ポート３９、アウトオリフィス４２）とを連通する。
【０１０７】
また、シリンダ２２は、内部に第２収容凹部４５が形成された第２バルブボディを構成する。この第２収容凹部４５は、第１収容凹部４４よりも内径が大きく、シリンダ２２の結合端面（ブロック２０との結合端面、図示上端面）で開口している。また、第２収容凹部４５は、制御室１２よりもブロック２０側に設けられるバルブ収容孔である。このバルブ収容孔の孔壁面は、中間弁のバルブ１４の周囲を円周方向に取り囲む周壁面である。また、シリンダ２２の図示上端面には、ブロック２０の結合端面と結合する結合端面（密着面）が設けられている。
ここで、ブロック２０の第１収容凹部４４は、シリンダ２２の第２収容凹部４５と連通するように、ブロック２０の結合端面で開口している。また、シリンダ２２の第２収容凹部４５は、ブロック２０の第１収容凹部４４と連通するように、シリンダ２２の結合端面で開口している。
【０１０８】
中間弁は、内部に軸方向孔３８およびアウトオリフィス４２等が形成された断面凸字状のバルブ１４、およびバルブ１４をブロック２０の第２シート面に押し当てる側（弁孔閉弁方向）に付勢するスプリング１５を有している。
中間弁のバルブ１４は、ブロック２０の第１収容凹部４４内に往復摺動自在に収容される円筒状の第１胴体部（第１ブロックバルブ、第１筒部、最小外径部：以下第１円筒部７１と言う）、およびシリンダ２２の第２収容凹部４５内に往復移動自在に収容される円筒状の第２胴体部（第２ブロックバルブ、第２筒部、最大外径部：以下第２円筒部７２と言う）を有している。
【０１０９】
第１円筒部７１の外周面には、ブロック２０の第１収容凹部４４の内周面との間に摺動部を形成する摺動面、およびこの摺動面の軸線方向に延びる軸方向凹溝４６（図６参照）が形成されている。ここで、摺動部は、第１収容凹部４４の内周面と第１円筒部７１の摺動面との間に形成された摺動クリアランス１７である。
また、軸方向凹溝４６は、ブロック２０の第１収容凹部４４の内周面との間に軸方向隙間を形成する溝底面を有している。その軸方向隙間は、中間弁のバルブ１４の第１円筒部７１の外周面を介して制御室１２と中間流路（燃料流路４７、４８）とを連通する流路として使用される。
【０１１０】
第２円筒部７２は、ノズルニードル９のニードル頭部５４の対向端面６６との間に制御室１２を隔てて対向する対向端面を有している。この第２円筒部７２の外周面には、シリンダ２２の第２収容凹部４５の内周面（周壁面）との間にギャップ３５を隔てて対向する外側面が形成されている。また、第２円筒部７２は、中間弁の閉弁時にブロック２０の第２シート面に着座する円環状のシール部（段差面、シール面）を有している。なお、第２円筒部７２の方が第１円筒部７１よりも外径がその径方向外方側に向けて大きくなっている。
【０１１１】
スプリング１５は、バルブ１４のスプリング座部（第２円筒部７２の対向端面、バルブ１４の図示下端面）とノズルニードル９のスプリング座部（軸方向凹部６７の底部）との間に設置されている。なお、図７および図８に示したように、スプリング１５を設けなくても良い。
ここで、ギャップ３５は、シリンダ２２の第２収容凹部４５の内周面とバルブ１４の第２円筒部７２の外周面との間に形成された径方向ギャップである。
【０１１２】
燃料供給経路は、実施例１と同様に、インレットポート２３とノズル室１１とを連通する燃料供給流路２４〜２８を有し、コモンレール４から燃料供給流路２４〜２８を経てノズル室１１に高圧燃料を供給する経路である。
燃料導入経路は、燃料供給流路２４、２５に連通する燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、中間弁の開弁時にバルブ１４の第２円筒部７２のシール部（シール面）とブロック２０の第２シート面との間に形成される微小隙間（燃料導入流路）であるクリアランス３４、および中間弁の開弁時にクリアランス３４を介して燃料流路３１と制御室１２とを連通する燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を有している。
【０１１３】
燃料排出経路は、制御室１２に連通する連通流路（軸方向孔３８、連通ポート３９、アウトオリフィス４２）、この連通流路に連通する中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）、およびこの中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）とインジェクタ５のアウトレットポートとを連通する燃料排出流路（燃料流路５１、５２）を有している。なお、燃料流路４７は、燃料流路４８よりも流路断面積が大きく、第１収容凹部４４側に向かって流路径が拡径している。
ここで、連通流路および中間流路は、制御室１２に連通し、且つ制御室１２と燃料流路５１とを連通する燃料流出流路を構成する。
【０１１４】
連通流路は、中間弁のバルブ１４の内部に形成されている。この連通流路は、バルブ１４の軸線方向に延びる軸方向孔３８、および第１円筒部７１の摺動面と軸方向孔３８とを連通する連通ポート３９を有している。
軸方向孔３８は、制御室１２とアウトオリフィス４２とを連通する流路として使用される。この軸方向孔３８は、中間流路側に設けられる底面、および第２円筒部７２の対向端面で制御室１２に臨むように開口した開口部を有している。
【０１１５】
連通ポート３９は、中間弁のバルブ１４の第１円筒部７１の摺動面で開口した摺動側開口部を有している。この連通ポート３９は、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した時のみ、クリアランス３４と環状凹溝４３を介して、燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）またはギャップ３５と軸方向孔３８とを連通する流路（中間弁のバルブ１４の摺動面で開口した流路）として使用される。
また、中間弁のバルブ１４の内部には、制御室１２と中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）とを連通すると共に、連通流路（軸方向孔３８、連通ポート３９）の流路断面積を絞るアウトオリフィス（絞り部）４２が形成されている。このアウトオリフィス４２は、連通ポート３９の摺動側開口部よりも中間流路（燃料流路４７、４８）側に形成されている。
【０１１６】
ここで、燃料導入経路は、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、および燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を経て制御室１２に高圧燃料を流入させる第１経路を有している。また、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、摺動クリアランス１７とアウトオリフィス４２を迂回して、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、環状凹溝４３、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）を経て中間流路（燃料流路４７、４８）に高圧燃料を流入させる第２経路を有している。また、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、環状凹溝４３、連通ポート３９、軸方向孔３８を経て制御室１２に高圧燃料を流入させる第３経路を有している。
【０１１７】
また、燃料排出経路は、電磁制御弁が開弁し、中間弁が閉弁した際に、摺動クリアランス１７を迂回して、制御室１２から連通流路（軸方向孔３８、アウトオリフィス４２）、中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料流路５１、５２に燃料を排出させる第１経路を有している。
なお、電磁制御弁の開弁時に中間弁が開弁している場合、電磁制御弁が開弁してから中間弁が閉弁するまでの期間、摺動クリアランス１７とアウトオリフィス４２を迂回して、制御室１２から軸方向孔３８、連通ポート３９、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）、中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料流路５１、５２に燃料を排出させる第２経路を設けても良い。
【０１１８】
また、摺動クリアランス１７の断面積の総和は、アウトオリフィス４２の流路断面積よりも小さく設定されている。
また、アウトオリフィス４２の流路断面積は、アウトオリフィス４９の流路断面積よりも小さく設定されている。
また、アウトオリフィス４９の流路断面積は、インオリフィス３２の流路断面積よりも小さく設定されている。
また、インオリフィス３２、アウトオリフィス４２、４９の流路断面積は、ギャップ３５の断面積の総和よりも小さく設定されている。
また、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）の断面積の総和は、連通流路の連通ポート３９の流路断面積の総和よりも小さく設定されている。
また、アウトオリフィス４２の流路断面積は、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）の断面積の総和よりも小さく設定されている。
【０１１９】
［実施例２の作用］
次に、本実施例のコモンレール式燃料噴射システムに使用されるディーゼルエンジン用のインジェクタ５の作用を図５ないし図８に基づいて簡単に説明する。
【０１２０】
先ず、電磁制御弁が開弁し、中間弁が閉弁した際には、図７に示したように、摺動クリアランス１７を迂回して、制御室１２から連通流路（軸方向孔３８、アウトオリフィス４２）、中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料流路５１、５２に燃料を排出させる第１経路（燃料排出経路の第１経路）が形成される。
すなわち、電磁制御弁を開弁すると、燃料流出流路（連通流路、中間流路）が開放される。これにより、中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）内の燃料が燃料排出流路（燃料流路５１、５２）側に流出する。このため、中間弁が閉弁状態を維持する。
【０１２１】
続いて、制御室１２内の燃料が、中間弁のバルブ１４の内部に形成された絞り部（アウトオリフィス４２）を含む連通流路を通って中間流路側に流出することで、制御室１２内の燃料圧力が下がる。このとき、中間弁が燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）を閉鎖しているので、燃料導入流路から制御室１２または中間流路への高圧燃料の流入が遮断される。これにより、制御室１２内の燃料圧力が短時間で低下する。つまり制御室１２内の燃料圧力が急速に低下する。
なお、電磁制御弁の開弁時に中間弁が開弁している場合、電磁制御弁を開弁してから中間弁が閉弁するまでの期間中に、摺動クリアランス１７とアウトオリフィス４２を迂回して、制御室１２から連通流路（軸方向孔３８、連通ポート３９）、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）、中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料流路５１、５２に燃料を排出させる第２経路（燃料排出経路の第２経路）を形成しても良い。
【０１２２】
すなわち、電磁制御弁を開弁すると、燃料流出流路（連通流路、中間流路）が開放される。これにより、制御室１２内の燃料は、絞り部（アウトオリフィス４２）を迂回して、ギャップ３５、クリアランス３４、環状凹溝４３、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）を通って中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）側に流出する。また、燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）から流入した燃料も、絞り部（アウトオリフィス４２）を迂回して、クリアランス３４、環状凹溝４３、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）を通って中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）側に流出する。これにより、制御室１２内の燃料圧力が短時間で低下する。つまり制御室１２内の燃料圧力が急速に低下する。
そして、ノズル室１１内の燃料圧力と制御室１２内の燃料圧力との圧力差が増加するので、ノズルニードル９に作用する開弁力（噴孔開弁方向の力）が増加して、スプリング１０の噴孔閉弁方向の付勢力（閉弁力）よりも大きくなると、ノズルニードル９が開弁する。これにより、コモンレール４から燃料供給経路（燃料供給流路）を経てノズル室１１に供給される高圧燃料が、噴孔８よりエンジンＥの各気筒毎の燃焼室に噴射される。つまりエンジンＥの各気筒毎の燃焼室への燃料噴射が開始される。
【０１２３】
一方、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際には、図８に示したように、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を経て制御室１２に高圧燃料を流入させる第１経路（燃料導入経路の第１経路）が形成される。また、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際には、摺動クリアランス１７とアウトオリフィス４２を迂回して、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、環状凹溝４３、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）を経て中間流路（燃料流路４７、４８）に高圧燃料を流入させる第２経路（燃料導入経路の第２経路）が形成される。また、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、環状凹溝４３、連通ポート３９、軸方向孔３８を経て制御室１２に高圧燃料を流入させる第３経路（燃料導入経路の第３経路）が形成される。
【０１２４】
すなわち、電磁制御弁を閉弁すると、燃料流出流路（連通流路、中間流路）が閉鎖される。これにより、制御室１２および中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）からの燃料の流出が停止するので、中間流路（燃料流路４７、４８）内の燃料圧力と制御室１２内の燃料圧力との圧力差が小さくなる。このため、燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）内の燃料圧力により中間弁のバルブ１４が図示下方にリフトする。つまり中間弁のバルブ１４がブロック２０の第１収容凹部４４の内周部（バルブガイド）にガイドされながら弁孔開弁方向に移動する。そして、中間弁のバルブ１４のシール部がブロック２０の第２シート面より離脱するため、中間弁が開弁する。
【０１２５】
そして、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際には、図８に示したように、燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）から燃料導入流路（クリアランス３４）、燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を経て制御室１２内に高圧燃料が流入する。また、燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）から燃料導入流路（クリアランス３４）、環状凹溝４３、連通ポート３９、軸方向孔３８を経て制御室１２内に高圧燃料が流入する。これにより、制御室１２内の燃料圧力が短時間で上昇する。つまり制御室１２内の燃料圧力が急速に上昇する。また、アウトオリフィス４２と摺動クリアランス１７を迂回して、燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）から燃料導入流路（クリアランス３４）、環状凹溝４３、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）を経て中間流路（燃料流路４７、４８）内に流入する高圧燃料が中間流路（燃料流路４７、４８）内の燃料圧力を素早く回復させる。
なお、制御室１２内の燃料圧力と燃料流路４７、４８内の燃料圧力とが均衡した段階で、スプリング１５の付勢力によって、中間弁のバルブ１４がブロック２０の第１収容凹部４４の内周部（バルブガイド）にガイドされながら弁孔閉弁方向に移動してブロック２０の第２シート面に着座する。これにより、中間弁のバルブ１４がインオリフィス３２を閉鎖する。つまり中間弁が閉弁状態となる。
【０１２６】
［実施例２の効果］
以上のように、本実施例のコモンレール式燃料噴射システムに使用されるディーゼルエンジン用のインジェクタ５においては、連通ポート３９の摺動側開口部よりも中間流路（燃料流路４７、４８）側にアウトオリフィス４２を設置している。これによって、電磁制御弁が開弁し、中間弁が閉弁した際に、摺動クリアランス１７を迂回して、制御室１２から連通流路（軸方向孔３８、アウトオリフィス４２）→中間流路（燃料流路４７、４８）を経て燃料排出流路（燃料流路５１、５２）に燃料を排出させる第１経路（燃料排出経路の第１経路）が形成される。このため、電磁制御弁を開弁してからノズルニードル９が開弁するまでの期間である開弁応答時間を短縮できる。これにより、ノズルニードル９の開弁応答性を向上できる。
【０１２７】
なお、電磁制御弁の開弁時に中間弁が開弁している場合、電磁制御弁を開弁してから中間弁が閉弁するまでの期間は、摺動クリアランス１７とアウトオリフィス４２を迂回して、制御室１２から連通流路（軸方向孔３８、連通ポート３９）→軸方向隙間（軸方向凹溝４６）→中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料排出流路（燃料流路５１、５２）に燃料を排出させる第２経路（燃料排出経路の第２経路）を形成しても良い。この場合には、制御室１２から連通流路（軸方向孔３８、連通ポート３９）、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）、中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料排出流路（燃料流路５１、５２）へ燃料を素早く流出させる流路（第２経路）が形成されるため、制御室１２内の燃料圧力を急速に下降させることができる。これにより、ノズルニードル９の開弁応答性を向上できる。
【０１２８】
また、ブロック２０には、中間弁のバルブ１４の第１円筒部７１の外周面（摺動面）に往復摺動自在に嵌合し、且つ中間弁のバルブ１４をバルブ移動方向（弁孔閉弁方向）に摺動可能にガイドするバルブガイド（第１収容凹部４４の内周部）が設けられている。このため、中間弁のバルブ１４が規定のバルブ移動方向（ノズルニードル９の軸線方向（ニードル移動方向）に平行な方向）に対して傾くことなく移動することができるので、燃料供給流路２４、２５に連通する燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）を素早く、しかも確実に閉鎖することができる。これによって、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）を経て制御室１２および中間流路（燃料流路４７、４８）に流入する燃料を遮断できるので、制御室１２内の燃料圧力を急速に下降させることができる。これにより、ノズルニードル９の開弁応答性を向上できる。
【０１２９】
また、ノズルニードル９の開弁時、つまりエンジンＥの各気筒毎の燃焼室への燃料噴射開始時に、中間弁を閉弁して燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）を閉鎖している。これにより、電磁制御弁を開弁して燃料流出流路（連通流路、中間流路）を開放することで、制御室１２から燃料流出流路（連通流路、中間流路）を経て燃料が排出されていても、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）を経て制御室１２または燃料流出流路の中間流路（燃料流路４７、４８）に流入する燃料を遮断することができる。したがって、燃料供給流路２４、２５および燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）から制御室１２または燃料流出流路の中間流路（燃料流路４７、４８）を経て燃料排出流路（燃料流路５１、５２）側へ流出する燃料の流量を減少させることができる。
【０１３０】
また、電磁制御弁が開弁し、中間弁が閉弁した際に、摺動クリアランス１７を迂回して、制御室１２から連通流路（軸方向孔３８、アウトオリフィス４２）→中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料排出流路（燃料流路５１、５２）に燃料を排出させる第１経路（燃料排出経路の第１経路）が形成されるため、燃料粘性の温度特性が悪化する不具合を抑制できる。これにより、アウトオリフィス４２、４９を通過する燃料流量の変化を抑制できるので、制御室１２から排出される燃料流量のばらつきを抑えることができる。したがって、ノズルニードル９の開弁タイミングのばらつきを抑えることができるので、燃料噴射量の制御精度を向上できる。
【０１３１】
一方、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）→燃料導入流路（クリアランス３４）→燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を経て制御室１２に高圧燃料を流入させる第１経路（燃料導入経路の第１経路）が形成される。つまり中間弁が開弁した際には、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を経て制御室１２に高圧燃料が素早く流れ込む流路（第１経路）が形成されるため、電磁制御弁を閉弁してからノズルニードル９が閉弁するまでの期間である閉弁応答時間を短縮できる。これにより、ノズルニードル９の閉弁応答性を向上できる。
【０１３２】
また、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）→燃料導入流路（クリアランス３４）→環状凹溝４３→連通流路（連通ポート３９、軸方向孔３８）を経て制御室１２に高圧燃料を流入させる第３経路（燃料導入経路の第３経路）が形成される。つまり中間弁が開弁した際には、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、環状凹溝４３、連通流路（連通ポート３９、軸方向孔３８）を経て制御室１２に高圧燃料が素早く流れ込む流路（第３経路）が形成されるため、電磁制御弁を閉弁してからノズルニードル９が閉弁するまでの期間である閉弁応答時間を短縮できる。これにより、ノズルニードル９の閉弁応答性を向上できる。
【０１３３】
また、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、アウトオリフィス４２および摺動クリアランス１７を迂回して、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）→燃料導入流路（クリアランス３４）→環状凹溝４３→軸方向隙間（軸方向凹溝４６）を経て中間流路（燃料流路４７、４８）に高圧燃料を流入させる第２経路（燃料導入経路の第２経路）が形成される。つまり中間弁が開弁した際には、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、環状凹溝４３、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）を経て中間流路（燃料流路４７、４８）に高圧燃料が素早く流れ込む流路（第２経路）が形成されるため、電磁制御弁を閉弁してから中間流路（燃料流路４７、４８）内の燃料圧力が回復するまでに要する期間である閉弁応答時間を短縮できる。これにより、ノズルニードル９の閉弁応答性を向上できる。
【０１３４】
また、ブロック２０には、中間弁のバルブ１４をバルブ移動方向（弁孔開弁方向）に摺動可能にガイドするバルブガイド（第１収容凹部４４の内周部）が設けられている。このため、中間弁のバルブ１４が規定のバルブ移動方向（ノズルニードル９の軸線方向に平行な方向）に対して傾くことなく移動することができるので、燃料供給流路２４、２５に連通する燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）を素早く開放できる。これによって、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を経て制御室１２および中間流路（燃料流路４７、４８）に一気に高圧燃料を導入できるので、制御室１２内の燃料圧力を急速に上昇させることができる。これにより、ニードルの閉弁応答性を向上できる。
【０１３５】
ここで、中間弁のバルブ１４を往復摺動自在にガイド（支持）するバルブガイドを、内部に制御室１２が形成されるシリンダ２２とは別体部品である、ブロック２０の第１収容凹部４４の内周部に設けているので、中間弁のバルブ１４の第２円筒部７２の外周面（外側面）とシリンダ２２の第２収容凹部４５の内周面（中間弁のバルブ１４の外周をその円周方向に取り囲む周壁面）との間のギャップ（径方向ギャップ）３５を半径方向に拡げることが可能となる。したがって、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）および燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を経て制御室１２内に導入される高圧燃料の流入流量を増やすことができるので、ノズルニードル９の閉弁速度を向上させることができる。これにより、ノズルニードル９の閉弁応答性を更に向上できる。
また、本実施例のインジェクタ５の場合には、ギャップ３５を小さくすることもできる。この場合には、中間弁のバルブ１４の第２円筒部７２の外径を拡大することが可能であり、制御室１２内の燃料から受ける圧力の受圧面積を拡大することができる。これにより、例えばスプリング１５が設けられていなくても、中間弁のバルブ１４をブロック２０の第２シート面に付勢（密着）させることができるので、燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）の遮断（閉鎖）を確実に実施することができる。
【０１３６】
ここで、中間弁のバルブ１４は、内部に制御室１２を形成するシリンダ２２の第２収容凹部４５の内周面に沿って摺動する方が形状的にシンプルであるが、シリンダ２２の第２収容凹部４５の内周面との間に摺動クリアランス１７を形成することは、中間弁のバルブ１４の第２円筒部７２の外周面とシリンダ２２の第２収容凹部４５の内周面との間の摺動径（ｄ）と中間弁の摺動部長さ（Ｌ）との比であるＬ／ｄ比が小さいため、中間弁のバルブ１４の第２円筒部７２の外周面とシリンダ２２の第２収容凹部４５の内周面との間に摺動部を形成するのに不適当である。
しかし、内部に制御室１２を形成するシリンダ２２の第２収容凹部４５の内周面以外のバルブガイド（具体的には、ブロック２０の第１収容凹部４４の内周部）に設けられた摺動面との間に摺動クリアランス１７を形成すれば、摺動径（Ｄ）を小さくすることができるため、Ｌ／Ｄ比が大きくなる方向へ改善することができる。例えば摺動部長さ（Ｌ）を従来の技術と同等とした場合、中間弁のバルブ１４の第２円筒部７２の外周面とシリンダ２２の第２収容凹部４５の内周面とが摺動するシリンダ摺動に対して、実施例２の方が、Ｌ／Ｄ比が増加し摺動性に対して非常に有利となる。これにより、摺動クリアランス１７の条件（中間弁のバルブ１４をスムーズに弁孔開弁方向、弁孔閉弁方向に移動できるようにすること）を改善できる。
【実施例３】
【０１３７】
［実施例３の構成］
図９は本発明の実施例３を示したもので、インジェクタ５の中間弁周辺部を示した図である。
【０１３８】
本実施例の中間弁は、内部にメインアウトオリフィス（以下アウトオリフィス３７と言う）および軸方向孔３８等が形成された断面凸字状のバルブ１４を有している。なお、中間弁のバルブ１４をブロック２０の第２シート面に押し当てる側（弁孔閉弁方向）に付勢するスプリング１５を設けても良い。
中間弁のバルブ１４は、実施例２と同様に、ブロック２０の第１収容凹部４４内に往復摺動自在に収容される第１円筒部７１、およびシリンダ２２の第２収容凹部４５内に往復移動自在に収容される第２円筒部７２を有している。
第１円筒部７１の外周面には、実施例２と同様に、ブロック２０の第１収容凹部４４の内周面との間に摺動部（摺動クリアランス１７）を形成する摺動面、およびこの摺動面の軸線方向に延びる軸方向凹溝４６（軸方向隙間：図６参照）が形成されている。この第１円筒部７１の先端面（図示上端面）には、燃料流路４７に臨む円環状の頭頂面が設けられている。
第２円筒部７２の外周面には、シリンダ２２の第２収容凹部４５の内周面（周壁面）との間にギャップ３５を隔てて対向する外側面が形成されている。
【０１３９】
燃料供給経路は、実施例１及び２と同様に、インレットポート２３とノズル室１１とを連通する燃料供給流路２４〜２８を有し、コモンレール４から燃料供給流路２４〜２８を経てノズル室１１に高圧燃料を供給する経路である。
燃料導入経路は、実施例２と同様に、燃料供給流路２４、２５に連通する燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、および燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を有している。
【０１４０】
燃料排出経路は、制御室１２に連通する連通流路（アウトオリフィス３７、軸方向孔３８、連通ポート３９）、この連通流路に連通する中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）、およびこの中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）とインジェクタ５のアウトレットポートとを連通する燃料排出流路（燃料流路５１、５２）を有している。ここで、連通流路および中間流路は、実施例１及び２と同様に、制御室１２に連通し、且つ制御室１２と燃料流路５１とを連通する燃料流出流路を構成する。
連通流路は、中間弁のバルブ１４の内部に形成されている。この連通流路は、バルブ１４の軸線方向に延びる軸方向孔３８、および第１円筒部７１の摺動面と軸方向孔３８とを連通する連通ポート３９を有している。
【０１４１】
軸方向孔３８は、アウトオリフィス３７と中間流路（燃料流路４７、４８）とを連通する流路として使用される。この軸方向孔３８は、制御室１２側に設けられる底面、および第１円筒部７１の頭頂面で燃料流路４７に臨むように開口した開口部を有している。
連通ポート３９は、中間弁のバルブ１４の第１円筒部７１の摺動面で開口した摺動側開口部を有している。
また、中間弁のバルブ１４の内部には、制御室１２と中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）とを連通すると共に、連通流路（軸方向孔３８、連通ポート３９）の流路断面積を絞るアウトオリフィス（絞り部）３７が形成されている。このアウトオリフィス３７は、連通ポート３９の摺動側開口部よりも制御室１２側に形成されている。
【０１４２】
ここで、燃料導入経路は、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を経て制御室１２に高圧燃料を流入させる第１経路を有している。また、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、摺動クリアランス１７とアウトオリフィス３７とを迂回して、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、環状凹溝４３、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）を経て中間流路（燃料流路４７、４８）に高圧燃料を流入させる第２経路を有している。また、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、環状凹溝４３、連通ポート３９、軸方向孔３８を経て中間流路（燃料流路４７、４８）に高圧燃料を流入させる第３経路を有している。
【０１４３】
また、燃料排出経路は、電磁制御弁が開弁し、中間弁が閉弁した際に、摺動クリアランス１７を迂回して、制御室１２から連通流路（アウトオリフィス３７、軸方向孔３８）、中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料流路５１、５２に燃料を排出させる第１経路を有している。
なお、電磁制御弁の開弁時に中間弁が開弁している場合、電磁制御弁を開弁してから中間弁が閉弁するまでの期間、摺動クリアランス１７とアウトオリフィス３７を迂回して、制御室１２から燃料流路３６、ギャップ３５、クリアランス３４、環状凹溝４３、連通ポート３９、軸方向孔３８、中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料流路５１、５２に燃料を排出させる第２経路を設けても良い。
【０１４４】
また、摺動クリアランス１７の断面積の総和は、アウトオリフィス３７の流路断面積よりも小さく設定されている。
また、アウトオリフィス３７の流路断面積は、アウトオリフィス４９の流路断面積よりも小さく設定されている。
また、アウトオリフィス４９の流路断面積は、インオリフィス３２の流路断面積よりも小さく設定されている。
また、インオリフィス３２の流路断面積は、ギャップ３５の断面積の総和よりも小さく設定されている。
また、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）の断面積の総和は、連通流路の連通ポート３９の流路断面積の総和よりも小さく設定されている。
また、アウトオリフィス３７の流路断面積は、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）の断面積の総和よりも小さく設定されている。
【０１４５】
［実施例３の作用］
次に、本実施例のコモンレール式燃料噴射システムに使用されるディーゼルエンジン用のインジェクタ５の作用を図９に基づいて簡単に説明する。
【０１４６】
先ず、電磁制御弁が開弁し、中間弁が閉弁した際には、摺動クリアランス１７を迂回して、制御室１２から連通流路（アウトオリフィス３７、軸方向孔３８）、中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料排出流路（燃料流路５１、５２）に燃料を排出させる第１経路（燃料排出経路の第１経路）が形成される。
すなわち、電磁制御弁を開弁すると、燃料流出流路（連通流路、中間流路）が開放される。これにより、中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）内の燃料が燃料排出流路（燃料流路５１、５２）側に流出する。このため、中間弁が閉弁状態を維持する。
【０１４７】
続いて、制御室１２内の燃料が、中間弁のバルブ１４の内部に形成された絞り部（アウトオリフィス３７）を含む連通流路を通って中間流路側に流出することで、制御室１２内の燃料圧力が下がる。このとき、中間弁が燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）を閉鎖しているので、燃料導入流路から制御室１２または中間流路への高圧燃料の流入が遮断される。これにより、制御室１２内の燃料圧力が短時間で低下する。つまり制御室１２内の燃料圧力が急速に低下する。
なお、電磁制御弁の開弁時に中間弁が開弁している場合、電磁制御弁を開弁してから中間弁が閉弁するまでの期間は、図９に示したように、摺動クリアランス１７とアウトオリフィス３７を迂回して、制御室１２から燃料流路３６、ギャップ３５、クリアランス３４、環状凹溝４３、連通ポート３９、軸方向孔３８、中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料排出流路（燃料流路５１、５２）に燃料を排出させる第２経路（燃料排出経路の第２経路）を形成しても良い。
【０１４８】
すなわち、電磁制御弁を開弁すると、燃料流出流路（連通流路、中間流路）が開放される。これにより、制御室１２内の燃料は、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）の断面積の総和が、連通流路の連通ポート３９の流路断面積の総和よりも小さく設定されているため、絞り部（アウトオリフィス３７）を迂回して、ギャップ３５、クリアランス３４、環状凹溝４３、連通ポート３９、軸方向孔３８を通って中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）側に流出する。また、燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）から流入した燃料も、絞り部（アウトオリフィス３７）を迂回して、クリアランス３４、環状凹溝４３、連通流路（連通ポート３９、軸方向孔３８）を通って中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）側に流出する。これにより、制御室１２内の燃料圧力が短時間で低下する。つまり制御室１２内の燃料圧力が急速に低下する。
そして、ノズル室１１内の燃料圧力と制御室１２内の燃料圧力との圧力差が増加するので、ノズルニードル９に作用する開弁力（噴孔開弁方向の力）が増加して、スプリング１０の噴孔閉弁方向の付勢力（閉弁力）よりも大きくなると、ノズルニードル９が開弁する。これにより、コモンレール４から燃料供給経路（燃料供給流路２４〜２８）を経てノズル室１１に供給される高圧燃料が、噴孔８よりエンジンＥの各気筒毎の燃焼室に噴射される。つまりエンジンＥの各気筒毎の燃焼室への燃料噴射が開始される。
【０１４９】
一方、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際には、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を経て制御室１２に高圧燃料を流入させる第１経路（燃料導入経路の第１経路）が形成される。また、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際には、摺動クリアランス１７とアウトオリフィス３７を迂回して、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、環状凹溝４３、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）を経て中間流路（燃料流路４７、４８）に高圧燃料を流入させる第２経路（燃料導入経路の第２経路）が形成される。また、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、環状凹溝４３、連通ポート３９、軸方向孔３８を経て中間流路（燃料流路４７、４８）に高圧燃料を流入させる第３経路（燃料導入経路の第３経路）が形成される。
なお、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）の断面積の総和が、連通流路の連通ポート３９の流路断面積の総和よりも小さく設定されているため、燃料供給流路２４、２５から中間流路（燃料流路４７、４８）へ向かう高圧燃料は、第２経路よりも第３経路の方に主に流れる。
【０１５０】
すなわち、電磁制御弁を閉弁すると、燃料流出流路（連通流路、中間流路）が閉鎖される。これにより、制御室１２および中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）からの燃料の流出が停止するので、中間流路（燃料流路４７、４８）内の燃料圧力と制御室１２内の燃料圧力との圧力差が小さくなる。このため、燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）内の燃料圧力により中間弁のバルブ１４が図示下方にリフトする。つまり中間弁のバルブ１４がブロック２０の第１収容凹部４４の内周部（バルブガイド）にガイドされながら弁孔開弁方向に移動する。そして、中間弁のバルブ１４のシール部がブロック２０の第２シート面より離脱するため、中間弁が開弁する。
【０１５１】
そして、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際には、燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）から燃料導入流路（クリアランス３４）、燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を経て制御室１２内に高圧燃料が流入する。これにより、制御室１２内の燃料圧力が短時間で上昇する。つまり制御室１２内の燃料圧力が急速に上昇する。
また、摺動クリアランス１７とアウトオリフィス３７を迂回して、燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）から燃料導入流路（クリアランス３４）、環状凹溝４３、連通ポート３９、軸方向孔３８を経て中間流路（燃料流路４７、４８）内に流入する高圧燃料が中間流路（燃料流路４７、４８）内の燃料圧力を素早く回復させる。
なお、制御室１２内の燃料圧力と燃料流路４７、４８内の燃料圧力とが均衡した段階で、スプリング１５の有無に関わらず、中間弁のバルブ１４がブロック２０の第１収容凹部４４の内周部（バルブガイド）にガイドされながら弁孔閉弁方向に移動してブロック２０の第２シート面に着座する。これにより、中間弁のバルブ１４がインオリフィス３２を閉鎖する。つまり中間弁が閉弁状態となる。
【０１５２】
［実施例３の効果］
以上のように、本実施例のコモンレール式燃料噴射システムに使用されるディーゼルエンジン用のインジェクタ５においては、連通ポート３９の摺動側開口部よりも制御室１２側にアウトオリフィス３７を設置している。これによって、電磁制御弁が開弁し、中間弁が閉弁した際に、摺動クリアランス１７を迂回して、制御室１２から連通流路（アウトオリフィス３７、軸方向孔３８）→中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料排出流路（燃料流路５１、５２）に燃料を排出させる第１経路（燃料排出経路の第１経路）が形成される。このため、電磁制御弁を開弁してからノズルニードル９が開弁するまでの期間である開弁応答時間を短縮できる。これにより、ノズルニードル９の開弁応答性を向上できる。
【０１５３】
なお、電磁制御弁の開弁時に中間弁が開弁している場合、電磁制御弁を開弁してから中間弁が閉弁するまでの期間は、摺動クリアランス１７とアウトオリフィス３７を迂回して、制御室１２から燃料流路３６→ギャップ３５→クリアランス３４→環状凹溝４３→連通ポート３９→軸方向孔３８→中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料排出流路（燃料流路５１、５２）に燃料を排出させる第２経路（燃料排出経路の第２経路）を設けても良い。この場合には、制御室１２から燃料流路３６→ギャップ３５→クリアランス３４→環状凹溝４３→連通ポート３９→軸方向孔３８→中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料排出流路（燃料流路５１、５２）へ燃料を素早く流出させる流路（第２経路）が形成されるため、制御室１２内の燃料圧力を急速に下降させることができる。これにより、ノズルニードル９の開弁応答性を向上できる。
【０１５４】
ここで、本実施例（実施例３）のインジェクタ５の場合には、連通ポート３９の摺動側開口部よりも制御室１２側にアウトオリフィス３７を設置しているので、電磁制御弁が開弁し、中間弁のバルブ１４が図示上方ヘ向けて上昇する際に、実施例２のインジェクタ５よりも制御室１２内の燃料圧力を連通ポート（第１円筒部７１の摺動面で開口した流路）３９から素早く流出させることができる。したがって、実施例２のインジェクタ５よりも制御室１２内の燃料圧力を急速に下降させることができる。これにより、開弁応答性を更に向上させることができる。
【０１５５】
また、本実施例（実施例３）のインジェクタ５の場合には、連通ポート３９の摺動側開口部よりも制御室１２側にアウトオリフィス３７を設置しているので、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、環状凹溝４３、連通ポート３９、軸方向孔３８を経て中間流路（燃料流路４７、４８）に高圧燃料を流入させる第３経路（燃料導入経路の第３経路）が形成される。したがって、実施例２のインジェクタ５よりも中間流路（燃料流路４７、４８）への高圧燃料の供給が迅速に成され、ノズルニードル９の閉弁速度を上昇させることができる。これにより、ノズルニードル９の閉弁応答性を更に向上できる。
【０１５６】
［変形例］
本実施例では、中間弁をブロック２０に構成しているが、中間弁をインジェクタボディ１８の内部、あるいはノズルボディ２１の内部に構成しても良い。
本実施例では、第１制御弁として、電磁アクチュエータによりバルブが駆動される電磁制御弁を採用しているが、燃料排出経路を開閉して制御室１２内の燃料圧力を増減するバルブを駆動できる駆動装置であれば、電動アクチュエータ、ピエゾアクチュエータ、負圧作動式アクチュエータ等の他のアクチュエータを備えた制御弁を採用しても良い。
本実施例では、ニードルをノズルニードル９のみで構成しているが、ニードルをノズルニードルとこれに連動して軸線方向に往復移動するピストンとで構成しても良い。
【０１５７】
本実施例では、入口オリフィスとして燃料導入流路３１の燃料流方向の下流側に設置されるインオリフィス３２を設けているが、入口オリフィスとして燃料導入流路３１の燃料流方向の上流側または中間部に設置されるオリフィス（固定絞り部）を設けても良い。
本実施例では、サブ出口オリフィスとして燃料流出流路（中間流路）の燃料流方向の下流側に設置されるアウトオリフィス４９を設けているが、サブ出口オリフィスとして燃料流出流路（中間流路）の燃料流方向の上流側または中間部に設置されるオリフィス（固定絞り部）を設けても良い。また、サブ出口オリフィスを設けなくても良い。
【符号の説明】
【０１５８】
１ 燃料タンク（燃料供給源）
５ インジェクタ（燃料噴射装置）
８ 噴孔
９ ノズルニードル
１０ スプリング（ニードル付勢手段）
１１ ノズル室
１２ 制御室
１３ 電磁制御弁（第１制御弁）のバルブ（第１バルブ、第１弁体）
１４ 中間弁（第２制御弁）のバルブ（第２バルブ、第２弁体）
１５ 中間弁（第２制御弁）のスプリング（バルブ付勢手段）
１６ ノズルニードルの軸方向凸部（バルブガイド）
１７ 摺動クリアランス（摺動部）
１８ インジェクタボディ（インジェクタのハウジング）
１９ バルブボディ（インジェクタのハウジング）
２０ ブロック（第１バルブボディ、インジェクタのハウジング）
２１ ノズルボディ（インジェクタのハウジング）
２２ シリンダ（第２バルブボディ、インジェクタのハウジング）
２４ 燃料供給流路（燃料供給経路）
２５ 燃料供給流路（燃料供給経路）
２６ 燃料供給流路（燃料供給経路）
２７ 燃料供給流路（燃料供給経路）
２８ 燃料供給流路（燃料供給経路）
３１ 燃料流路（燃料導入流路、燃料導入経路）
３２ インオリフィス（燃料導入流路、燃料導入経路、第２弁孔）
３３ 環状凹溝（燃料導入流路、燃料導入経路）
３４ クリアランス（燃料導入流路、燃料導入経路）
３５ ギャップ（燃料導入流路、燃料導入経路）
３６ 燃料流路（燃料導入流路、燃料導入経路）
３７ アウトオリフィス（絞り部、燃料流出流路、連通流路、燃料排出経路）
３８ 軸方向孔（燃料流出流路、連通流路、燃料排出経路）
３９ 連通ポート（燃料流出流路、連通流路、燃料排出経路）
４０ 軸方向孔（燃料流出流路、連通流路、燃料排出経路）
４１ 燃料流路（燃料流出流路、連通流路、燃料排出経路）
４２ アウトオリフィス（絞り部、燃料流出流路、連通流路、燃料排出経路）
４３ 環状凹溝（燃料流出流路、中間流路、燃料排出経路）
４４ 第１収容凹部
４５ 第２収容凹部
４６ 軸方向凹溝（軸方向溝）
４７ 燃料流路（燃料流出流路、中間流路、燃料排出経路）
４８ 燃料流路（燃料流出流路、中間流路、燃料排出経路）
４９ アウトオリフィス（燃料流出流路、中間流路、燃料排出経路、第１弁孔）
５１ 燃料流路（燃料排出流路、燃料排出経路）
５２ 燃料流路（燃料排出流路、燃料排出経路）
６４ 中間弁のバルブの対向端面
６５ 中間弁のバルブの軸方向凹部
７１ 中間弁のバルブの第１円筒部（第１胴体部）
７２ 中間弁のバルブの第２円筒部（第２胴体部）
【技術分野】
【０００１】
本発明は、第１制御弁を制御して制御室内の燃料圧力を増減することで、ノズルニードルを開弁または閉弁する燃料噴射装置に関するもので、特に燃料噴射中に、燃料供給流路から制御室に高圧燃料を流入させる燃料流入流路を第２制御弁により閉鎖するようした燃料噴射装置（インジェクタ）に係わる。
【背景技術】
【０００２】
［従来の技術］
従来より、図１０に示したように、内燃機関（エンジン）の燃焼室に燃料を噴射する噴孔を開閉するノズルニードルと、このノズルニードルと連動してシリンダ孔内を往復移動するピストン１０１と、内部に軸線方向に延びるシリンダ孔が形成されたシリンダ１０３を有するハウジングと、シリンダ孔の内部に保持される制御部材１０５と、内部の燃料圧力がノズルニードルとピストン１０１に噴孔開弁方向の付勢力を加えるノズル室と、内部の燃料圧力がノズルニードルとピストン１０１に噴孔閉弁方向の付勢力を加える制御室１０６と、ノズルニードルおよびピストン１０１に噴孔閉弁方向の付勢力を与えるスプリングとを備えた燃料噴射装置（従来技術１のインジェクタ）が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
そして、従来技術１のインジェクタは、燃料タンクより吸入した燃料を加圧して高圧化する高圧発生部からノズル室に高圧燃料を供給する燃料供給経路と、この燃料供給経路から制御室１０６へ高圧燃料を流入させる燃料導入経路と、制御室１０６から低圧燃料流路１０７を経て燃料タンクに燃料を戻す燃料排出経路と、制御部材１０５のシート面（図示上端面）に対して着座、離脱して燃料排出経路を閉鎖、開放する電磁制御弁と、制御部材１０５のシート面（図示下端面）に対して着座、離脱して燃料導入経路を閉鎖、開放する中間弁とを備えている。
【０００４】
そして、従来技術１のインジェクタは、高圧発生部からノズル室に高圧燃料を供給する燃料供給流路と、この燃料供給流路から制御室１０６に高圧燃料を流入させる燃料導入流路１１１〜１１３と、制御室１０６から低圧燃料流路１０７に燃料を排出させる燃料流出流路１１７、１１８とを備えている。
シリンダ１０３は、中間弁の外周面との間に径方向ギャップ１１４、１１５を形成するシリンダ内壁（内周面）を有している。なお、径方向ギャップ１１４の断面積の総和は、径方向ギャップ１１５の断面積の総和よりも小さく設定されている。また、燃料流出流路１１７の制御室側には、燃料流出流路１１７の流路断面積を絞るアウトオリフィス（メインオリフィス）１１６が設けられている。また、燃料流出流路１１８の電磁制御弁側には、燃料流出流路１１８の流路断面積を絞るアウトオリフィス（サブオリフィス）１１９が設けられている。
【０００５】
電磁制御弁は、制御室１０６から低圧燃料流路１０７に燃料を排出（流出）させる流出ポート（アウトオリフィス１１９）を開閉するバルブ１２１、およびこのバルブ１２１を駆動する電磁アクチュエータを有している。また、中間弁は、燃料供給流路から制御室１０６に高圧燃料を流入（導入）させる流入ポート（燃料導入流路１１３）を開閉するバルブ１３１を有している。このバルブ１３１の内部には、制御室１０６と燃料流出流路１１８とを連通する燃料流出流路１１７が形成されている。
この従来技術１のインジェクタでは、電磁制御弁の開弁時に、中間弁のバルブ１３１を制御部材１０５のシート面にスプリング１３２の付勢力で押し当てるようにして燃料導入流路１１３を閉鎖し、電磁制御弁の閉弁時に、燃料導入流路１１３内の燃料圧力で中間弁のバルブ１３１を制御部材１０５のシート面から離脱（リフト）するように構成されている。
【０００６】
また、図１１に示したように、ノズルニードル、ピストン２０１、シリンダ２０３、ハウジング２０４、制御部材２０５、ノズル室、制御室２０６、スプリング、燃料供給経路、燃料導入経路、燃料排出経路、電磁制御弁および中間弁を備えた燃料噴射装置（従来技術２のインジェクタ）が提案されている（例えば、特許文献２参照）。
そして、従来技術２のインジェクタは、高圧発生部からノズル室に高圧燃料を供給する燃料供給流路２１０と、この燃料供給流路２１０から制御室２０６に高圧燃料を流入させる燃料導入流路２１１、２１２と、制御室２０６から低圧燃料流路２０７に燃料を排出させる燃料流出流路２１７とを備えている。
ピストン２０１は、中間弁のバルブ２３１の内周面との間に摺動クリアランス２１５を形成するバルブガイド２２２を有している。また、シリンダ２０３は、中間弁のバルブ２３１の外周面との間に径方向ギャップ２１３を形成するシリンダ内壁（内周面）を有している。
【０００７】
また、従来技術２のインジェクタでは、制御室２０６が摺動クリアランス２１５を介して２つの制御室２１４、２１６に分離されている。また、燃料流出流路２１７の電磁制御弁側には、燃料流出流路２１７の流路断面積を絞るアウトオリフィス２１８が設けられている。
電磁制御弁は、制御室２１４、２１６から低圧燃料流路２０７に燃料を排出（流出）させる流出ポート（アウトオリフィス２１８）を開閉するバルブ２２１、およびこのバルブ２２１を駆動する電磁アクチュエータを有している。また、中間弁は、燃料供給流路２１０から制御室２１４、２１６に高圧燃料を流入（導入）させる流入ポート（燃料導入流路２１２）を開閉するバルブ２３１、およびこのバルブ２３１を制御部材２０５のシート面に押し当てる側に付勢するスプリング２３２を有している。
【０００８】
また、図１２に示したように、ノズルニードル３０１、ピストン３０２、シリンダ３０３、ハウジング３０４、制御部材３０５、ノズル室、制御室３０６、スプリング３０８、燃料供給経路、燃料導入経路、燃料排出経路、制御弁および中間弁を備えた燃料噴射装置（従来技術３のインジェクタ）が提案されている（例えば、特許文献３参照）。
そして、従来技術３のインジェクタは、高圧発生部からノズル室に高圧燃料を供給する燃料供給流路３１０と、この燃料供給流路３１０から制御室３０６に高圧燃料を流入させる燃料導入流路３１１と、制御室３０６から低圧燃料流路３０７に燃料を排出させる燃料流出流路３１７、３１８とを備えている。
【０００９】
制御部材３０５は、内部に大径空間が形成されたブロック３１２、および内部に小径空間が形成されたブロック３１３を有している。ブロック３１２は、中間弁のバルブ３３１の最大外径部３３２の外周面との間に径方向ギャップ３１４を形成する内壁（内周面）を有している。また、ブロック３１３は、中間弁のバルブ３３１の最小外径部３３３の外周面との間に摺動クリアランス３１５を形成する内壁（摺動面）を有している。また、燃料流出流路３１７の制御室側には、燃料流出流路３１７の流路断面積を絞るアウトオリフィス３１６が設けられている。
電磁制御弁は、制御室３０６から低圧燃料流路３０７に燃料を排出（流出）させる流出ポート（燃料流出流路３１８）を開閉するバルブ３２１、およびこのバルブ３２１を駆動するピエゾアクチュエータを有している。また、中間弁は、燃料供給流路３１０から制御室３０６に高圧燃料を流入（導入）させる流入ポート（燃料導入流路３１１）を開閉するバルブ３３１を有している。このバルブ３３１は、最大外径部３３２および最小外径部３３３を有している。
【００１０】
［従来の技術の不具合］
ところが、従来技術１のインジェクタにおいては、中間弁を摺動自在に支持するバルブガイドが設けられておらず、中間弁がシリンダ１０３の内部空間（軸方向孔）内をその軸線方向に往復移動する間に傾く可能性がある。例えば電磁制御弁の開弁時に、中間弁が燃料導入流路１１３を閉じる際、中間弁が傾くと、燃料導入流路１１３を閉鎖する閉鎖タイミングが遅れてしまう。これにより、中間弁を設置しているにも関わらず、燃料の噴射開始時に燃料導入流路１１３から燃料流出流路１１８→アウトオリフィス１１９を経て低圧燃料流路１０７へ流出する燃料流量が増えてしまうという問題が発生する。
【００１１】
また、従来技術２のインジェクタにおいては、ピストン２０１の燃料受圧部に噴孔閉弁方向の油圧力を加える制御室２０６が、中間弁の摺動孔壁面とバルブガイド２２２の外周面との間の摺動部（摺動クリアランス２１５）を境に、２つの制御室２１４、２１６に分離されている。この場合、電磁制御弁の開弁時に、中間弁が制御部材２０５の図示下端面（シート面）に着座して燃料導入流路２１１、２１２から２つの制御室２１４、２１６への高圧燃料の流入が遮断されると、制御室２１６から燃料流出流路２１７→アウトオリフィス２１８を経て低圧燃料流路２０７に燃料が流出するため、先ず制御室２１６内の燃料圧力が下がる。それに続いて制御室２１４から摺動クリアランス２１５→制御室２１６→燃料流出流路２１７→アウトオリフィス２１８を経て低圧燃料流路２０７に燃料が流出するため、次に制御室２１４内の燃料圧力が下がる。これにより、制御室２１４、２１６内の燃料圧力は、中間弁が閉弁しても一気に下がらないので、電磁制御弁を開弁してからノズルニードルが開弁するまでの開弁応答時間が長くなる。したがって、ノズルニードルの開弁応答性が悪いという問題が発生する。
【００１２】
また、従来技術２のインジェクタにおいては、２つの制御室２１４、２１６間に摺動部（摺動クリアランス２１５）が設けられているので、燃料粘性の温度特性が悪化するという問題が発生する。ここで、制御室２１４から摺動クリアランス２１５→制御室２１６→燃料流出流路２１７→アウトオリフィス２１８を経て低圧燃料流路２０７へ流出する燃料流量は、摺動クリアランス２１５を通過する燃料の粘度の温度依存性により温度特性を有している。したがって、摺動クリアランス２１５を通過する際に燃料の温度が高くなると、燃料粘性が変化（低粘度化）して燃料排出経路（特にアウトオリフィス２１８）を通過するオリフィス通過流量が変化するため、制御室２１４から流出する燃料流出流量がばらつく。したがって、ノズルニードルの開弁タイミングがばらつくため、燃料噴射量の制御精度が悪化するという問題が発生する。
【００１３】
また、従来技術３のインジェクタにおいては、ピエゾアクチュエータがバルブ３２１を閉弁すると、中間弁のバルブ３３１が燃料導入流路３１１内の燃料圧力により制御部材３０５のブロック３１３の図示下端面（シート面）より離脱して燃料導入流路３１１から制御室３０６へ高圧燃料が導入される。ここで、中間弁のバルブ３３１は、その最小外径部３３３の外周が、制御部材３０５のブロック３１３の孔壁面と摺動自在に嵌合しているので、制御室３０６から低圧燃料流路３０７へ流出する燃料は、アウトオリフィス３１６を必ず通ることになる。これにより、バルブ３２１を閉弁し、バルブ３３１を開弁してから、制御室３０６内に流入する高圧燃料と、燃料流出流路３１８内の燃料圧力とが同等の圧力となるまでに必要な圧力回復時間が非常に長くなる。したがって、ノズルニードルの閉弁応答性が悪いという問題が発生する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１４】
【特許文献１】特開平０６−１０８９４８号公報
【特許文献２】独国特許出願公開第１０２００６０３６８４３号明細書
【特許文献３】特表２００９−５２８４８０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１５】
本発明の目的は、第２制御弁のバルブが規定の移動方向に対して傾くことなく移動することで、ニードルの開弁応答性およびニードルの閉弁応答性を向上することのできる燃料噴射装置を提供することにある。また、第１制御弁が開弁してからニードルが開弁するまでの期間を短縮することで、ニードルの開弁応答性を向上することのできる燃料噴射装置を提供することにある。また、第１制御弁が閉弁してからニードルが閉弁するまでの期間を短縮することで、ニードルの閉弁応答性を向上することのできる燃料噴射装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
請求項１に記載の発明によれば、制御室から燃料を流出させる燃料流出流路を有する燃料排出経路に設置された第１制御弁は、燃料流出流路を開閉するように構成されている。また、燃料供給経路から制御室に高圧燃料を流入させる燃料導入流路を有する燃料導入経路に設置された第２制御弁は、燃料導入流路を開閉するように構成されている。
また、第２制御弁のバルブの内部には、制御室と中間流路とを連通すると共に、連通流路の流路断面積を絞る絞り部（例えばアウトオリフィス、固定絞り）が設置されている。 また、第２制御弁のバルブ（の内周面）には、ニードルのバルブガイドとの間に摺動部を形成する摺動面が設けられている。
また、第２制御弁のバルブの外周面には、ハウジングの周壁面（第２制御弁のバルブの周囲を周方向に取り囲む周壁面）との間にギャップを隔てて対向する外側面が設けられている。
【００１７】
先ず、第１制御弁が開弁し、第２制御弁が閉弁した際に、摺動部を迂回して、制御室から燃料を排出させる経路（燃料排出経路の経路）が形成されるため、第１制御弁を開弁してからニードルが開弁するまでの期間である開弁応答時間を短縮できる。これにより、ニードルの開弁応答性を向上できる。
また、ニードルには、第２制御弁のバルブを移動方向（例えば閉弁方向）に摺動可能にガイドするバルブガイドが設けられている。このため、第２制御弁のバルブが規定の移動方向（例えばニードルの軸線方向に平行な方向）に対して傾くことなく移動することができるので、燃料供給経路に連通する燃料導入流路を素早く閉鎖できる。これによって、燃料供給経路から燃料導入流路を経て制御室および中間流路に流入する燃料を遮断できるので、制御室内の燃料圧力を急速に下降させることができる。これにより、ニードルの開弁応答性を向上できる。
【００１８】
また、ニードルの開弁時、つまり内燃機関の燃焼室への燃料噴射開始時に、第２制御弁を閉弁して燃料導入流路を閉鎖している。これにより、第１制御弁を開弁して燃料流出流路を開放することで、制御室から燃料流出流路（連通流路、中間流路）を経て燃料が排出されていても、燃料供給経路から燃料導入流路を経て制御室または燃料流出流路（中間流路）に流入する燃料を遮断することができる。したがって、燃料供給経路および燃料導入流路から制御室または燃料流出流路（中間流路）を経て燃料排出流路側へ流出する燃料の流量を減少させることができる。
また、第１制御弁が開弁し、第２制御弁が閉弁した際に、摺動部を迂回して、制御室から燃料を排出させる経路（燃料排出経路の経路）が形成されるため、燃料粘性の温度特性が悪化する不具合を抑制できる。これにより、絞り部を通過する燃料流量の変化を抑制できるので、制御室から排出される燃料流量のばらつきを抑えることができる。したがって、ニードルの開弁タイミングのばらつきを抑えることができるので、燃料噴射量の制御精度を向上できる。
【００１９】
一方、第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、燃料供給経路から燃料導入流路、ギャップを経て制御室に高圧燃料を流入させる第１経路（燃料導入経路の第１経路）が形成される。つまり第２制御弁が開弁した際には、燃料供給経路から燃料導入流路、ギャップを経て制御室に高圧燃料が素早く流れ込む流路（経路）が形成されるため、第１制御弁を閉弁してからニードルが閉弁するまでの期間である閉弁応答時間を短縮できる。これにより、ニードルの閉弁応答性を向上できる。
また、第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、絞り部と摺動部を迂回して、燃料供給経路から燃料導入流路を経て中間流路に高圧燃料を流入させる第２経路（燃料導入経路の第２経路）が形成される。つまり第２制御弁が開弁した際には、燃料供給経路から燃料導入流路を経て中間流路に高圧燃料が素早く流れ込む流路（経路）が形成されるため、第１制御弁を閉弁してから中間流路内の燃料圧力が回復するまでに要する期間である閉弁応答時間を短縮できる。これにより、ニードルの閉弁応答性を向上できる。
また、ニードルには、第２制御弁のバルブを移動方向（例えば開弁方向）に摺動可能にガイドするバルブガイドが設けられている。このため、第２制御弁のバルブが規定の移動方向（例えばニードルの軸線方向に平行な方向）に対して傾くことなく移動することができるので、燃料供給経路に連通する燃料導入流路を素早く開放できる。これによって、燃料供給経路から燃料導入流路を経て制御室および中間流路に一気に高圧燃料を導入できるので、制御室内の燃料圧力を急速に上昇させることができる。これにより、ニードルの閉弁応答性を向上できる。
【００２０】
請求項２に記載の発明によれば、ニードルは、燃料受圧部および軸方向凸部を有している。そして、ニードルの軸方向凸部は、制御室内の燃料圧力を受ける燃料受圧部より軸線方向の一端側に向けて軸線方向に突出している。
また、バルブは、ニードルの燃料受圧部との間に制御室を隔てて対向する対向端面を有している。そして、バルブの内部には、対向端面で開口し、この開口側から奥側まで軸線方向に延びる軸方向凹部が形成されている。この軸方向凹部の奥側には、軸方向凹部の奥側を閉塞する底部（閉鎖部）が設けられている。
請求項３に記載の発明によれば、バルブガイドを、ニードルの軸方向凸部の外周（部）に設けている。また、バルブの摺動面を、第２制御弁のバルブの軸方向凹部の内周（面）に設けている。そして、摺動部は、微小な摺動クリアランスであって、ニードルの軸方向凸部の外周面とバルブの軸方向凹部の摺動面との間に形成されている。
【００２１】
請求項４に記載の発明によれば、連通流路は、絞り部を介して、制御室と中間流路とを連通する流路として使用される。
請求項５に記載の発明によれば、連通流路は、ニードルの軸方向凸部の先端面から燃料受圧部側に向けてニードルの軸線方向に（真っ直ぐに）延びる軸方向孔、および摺動部の延長線上に位置する軸方向凸部の外周面と軸方向孔とを連通する連通ポートを有している。この連通ポートは、ニードルの軸方向凸部の外周面で制御室に臨むように開口した開口部を有している。また、軸方向孔は、連通ポートと絞り部とを連通する流路として使用される。つまり連通流路のうち絞り部は、第２制御弁のバルブ内部に設けられ、また、連通流路のうち軸方向孔と連通ポートは、ニードルの軸方向凸部内部に設けられている。
【００２２】
請求項６に記載の発明によれば、制御室から燃料を流出させる燃料流出流路を有する燃料排出経路に設置された第１制御弁は、燃料流出流路を開閉するように構成されている。また、燃料供給経路から制御室に高圧燃料を流入させる燃料導入流路を有する燃料導入経路に設置された第２制御弁は、燃料導入流路を開閉するように構成されている。
また、第２制御弁のバルブの内部には、制御室と中間流路とを連通すると共に、連通流路の流路断面積を絞る絞り部（例えばアウトオリフィス、固定絞り）が設置されている。 また、第２制御弁のバルブ（の内周面）には、ハウジングのバルブガイドとの間に摺動部を形成する摺動面が設けられている。
また、第２制御弁のバルブの外周面には、ハウジングの周壁面（第２制御弁のバルブの周囲を周方向に取り囲む周壁面）との間にギャップを隔てて対向する外側面が設けられている。
また、第２制御弁のバルブの摺動面には、ハウジングのバルブガイドとの間に、軸方向隙間を隔てて対向すると共に、バルブの軸線方向に延びる軸方向溝が設けられている。
【００２３】
先ず、第１制御弁が開弁し、第２制御弁が閉弁した際には、摺動部を迂回して、制御室から連通流路、中間流路を経て燃料を排出させる経路（燃料排出経路の経路）が形成されるため、第１制御弁を開弁してからニードルが開弁するまでの期間である開弁応答時間を短縮できる。これにより、ニードルの開弁応答性を向上できる。
また、ハウジングには、第２制御弁のバルブを移動方向（例えば閉弁方向）に摺動可能にガイドするバルブガイドが設けられている。このため、第２制御弁のバルブが規定の移動方向（例えばニードルの軸線方向に平行な方向）に対して傾くことなく移動することができるので、燃料供給経路に連通する燃料導入流路を素早く閉鎖できる。これによって、燃料供給経路から燃料導入流路を経て制御室および中間流路に流入する燃料を遮断できるので、制御室内の燃料圧力を急速に下降させることができる。これにより、ニードルの開弁応答性を向上できる。
【００２４】
また、ニードルの開弁時、つまり内燃機関の燃焼室への燃料噴射開始時に、第２制御弁を閉弁して燃料導入流路を閉鎖している。これにより、第１制御弁を開弁して燃料流出流路を開放することで、制御室から燃料流出流路（連通流路、中間流路）を経て燃料が排出されていても、燃料供給経路から燃料導入流路を経て制御室または燃料流出流路（中間流路）に流入する燃料を遮断することができる。したがって、燃料供給経路および燃料導入流路から制御室または燃料流出流路（中間流路）を経て燃料排出流路側へ流出する燃料の流量を減少させることができる。
また、第１制御弁が開弁し、第２制御弁が閉弁した際に、摺動部を迂回して、制御室から燃料を排出させる経路（燃料排出経路の経路）が形成されるため、燃料粘性の温度特性が悪化する不具合を抑制できる。これにより、絞り部を通過する燃料流量の変化を抑制できるので、制御室から排出される燃料流量のばらつきを抑えることができる。したがって、ニードルの開弁タイミングのばらつきを抑えることができるので、燃料噴射量の制御精度を向上できる。
【００２５】
一方、第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、燃料供給経路から燃料導入流路、ギャップを経て制御室に高圧燃料を流入させる第１経路（燃料導入経路の第１経路）が形成される。つまり第２制御弁が開弁した際には、燃料供給経路から燃料導入流路、ギャップを経て制御室に高圧燃料が素早く流れ込む流路（経路）が形成されるため、第１制御弁を閉弁してからニードルが閉弁するまでの期間である閉弁応答時間を短縮できる。これにより、ニードルの閉弁応答性を向上できる。
また、第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、絞り部と摺動部を迂回して、燃料供給経路から燃料導入流路、軸方向隙間を経て中間流路に高圧燃料を流入させる第２経路（燃料導入経路の第２経路）が形成される。つまり第２制御弁が開弁した際には、燃料供給経路から燃料導入流路を経て中間流路に高圧燃料が素早く流れ込む流路（経路）が形成されるため、第１制御弁を閉弁してから中間流路内の燃料圧力が回復するまでに要する期間である閉弁応答時間を短縮できる。これにより、ニードルの閉弁応答性を向上できる。
また、ハウジングには、第２制御弁のバルブを移動方向（例えば開弁方向）に摺動可能にガイドするバルブガイドが設けられている。このため、第２制御弁のバルブが規定の移動方向（例えばニードルの軸線方向に平行な方向）に対して傾くことなく移動することができるので、燃料供給経路に連通する燃料導入流路を素早く開放できる。これによって、燃料供給経路から燃料導入流路を経て制御室および中間流路に一気に高圧燃料を導入できるので、制御室内の燃料圧力を急速に上昇させることができる。これにより、ニードルの閉弁応答性を向上できる。
【００２６】
請求項７に記載の発明によれば、ハウジングは、内部に第１収容凹部が形成された第１バルブボディ、および内部に第２収容凹部が形成された第２バルブボディを有している。また、第２制御弁のバルブは、第１胴体部（第１ブロックバルブ、第１筒部、最小外径部）、および第２胴体部（第２ブロックバルブ、第２筒部、最大外径部）を有している。そして、バルブの第１胴体部は、第１バルブボディの第１収容凹部内に往復摺動自在に収容されている。また、バルブの第２胴体部は、第２バルブボディの第２収容凹部内に往復移動自在に収容されている。
請求項８に記載の発明によれば、バルブガイドを、第１バルブボディの第１収容凹部の内周（部）に設けている。また、バルブの摺動面を、第１胴体部の外周（面）に設けている。
そして、摺動部は、微小な摺動クリアランスであって、第１バルブボディの第１収容凹部の内周面とバルブの第１胴体部の摺動面との間に形成されている。
【００２７】
請求項９に記載の発明によれば、連通流路は、第２制御弁のバルブの軸線方向に延びる軸方向孔、および第２制御弁のバルブに設けられる第１胴体部の摺動面と軸方向孔とを連通する連通ポートを有している。この連通ポートは、第１胴体部の摺動面で開口した開口部を有している。そして、第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した時のみ、燃料導入経路またはギャップと軸方向孔とを連通する流路として使用される。
請求項１０に記載の発明によれば、連通ポートの開口部よりも中間流路側には、連通流路の流路断面積を絞る絞り部が形成されている。そして、連通流路のうちの軸方向孔は、制御室と絞り部とを連通する流路として使用される。
【００２８】
請求項１１に記載の発明によれば、燃料導入経路は、第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、燃料供給経路から燃料導入流路、ギャップを経て制御室に高圧燃料を流入させる第１経路、第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、絞り部と摺動部を迂回して、燃料供給経路から燃料導入流路、軸方向隙間を経て中間流路に高圧燃料を流入させる第２経路、および第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、燃料供給経路から燃料導入流路、連通ポート、軸方向孔を経て制御室に高圧燃料を流入させる第３経路を有している。
これにより、第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、燃料供給経路から燃料導入流路を経て制御室および中間流路に高圧燃料が素早く流入するので、制御室内の燃料圧力および中間流路内の燃料圧力が急速に上昇する。したがって、第１制御弁を閉弁してから、制御室内の燃料圧力および中間流路内の燃料圧力が共にニードルの閉弁圧以上に回復するまでの圧力回復時間を短縮できるので、ニードルの閉弁応答性を向上できる。
【００２９】
請求項１２に記載の発明によれば、燃料排出経路は、第１制御弁が開弁し、第２制御弁が閉弁した際に、摺動部を迂回して、制御室から連通流路（軸方向孔、絞り部）、燃料流出流路（中間流路）を経て（燃料噴射装置の外部に）燃料を排出させる経路を有している。なお、第１制御弁が開弁してから第２制御弁が閉弁するまでの期間、絞り部と摺動部を迂回して、制御室から連通流路（軸方向孔、連通ポート）、軸方向溝、燃料流出流路（中間流路）を経て（燃料噴射装置の外部に）燃料を排出させる経路を設けても良い。
これによって、第１制御弁が開弁し、第２制御弁が閉弁した際に、摺動部を迂回して、制御室から燃料を排出させる経路（燃料排出経路の経路）が形成されるため、燃料粘性の温度特性が悪化する不具合を抑制できる。これにより、絞り部を通過する燃料流量の変化を抑制できるので、制御室から排出される燃料流量のばらつきを抑えることができる。したがって、ニードルの開弁タイミングのばらつきを抑えることができるので、燃料噴射量の制御精度を向上できる。
請求項１３に記載の発明によれば、絞り部の流路断面積は、軸方向隙間の断面積の総和よりも小さく設定されている。
【００３０】
請求項１４に記載の発明によれば、連通ポートの開口部よりも制御室側には、連通流路の流路断面積を絞る絞り部が形成されている。そして、連通流路のうちの軸方向孔は、絞り部と中間流路とを連通する流路として使用される。
請求項１５に記載の発明によれば、燃料導入経路は、第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、燃料供給経路から燃料導入流路、ギャップを経て制御室に高圧燃料を流入させる第１経路、第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、絞り部と摺動部を迂回して、燃料供給経路から燃料導入流路、軸方向隙間を経て中間流路に高圧燃料を流入させる第２経路、および第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、絞り部と摺動部を迂回して、燃料供給経路から燃料導入流路、連通ポート、軸方向孔を経て中間流路に高圧燃料を流入させる第３経路を有している。
これにより、第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、燃料供給経路から燃料導入流路を経て制御室および中間流路に高圧燃料が素早く流入するので、制御室内の燃料圧力および中間流路内の燃料圧力が急速に上昇する。したがって、第１制御弁を閉弁して第２制御弁を開弁してから、制御室内の燃料圧力および中間流路内の燃料圧力がニードルの閉弁圧以上に回復するまでの圧力回復時間を短縮できるので、ニードルの閉弁応答性を向上できる。
【００３１】
請求項１６に記載の発明によれば、燃料排出経路は、第１制御弁が開弁し、第２制御弁が閉弁した際に、摺動部を迂回して、制御室から連通流路（絞り部、軸方向孔）、中間流路を経て（燃料噴射装置の外部に）燃料を排出させる経路を有している。なお、第１制御弁が開弁してから第２制御弁が閉弁するまでの期間、絞り部と摺動部を迂回して、制御室からギャップ、連通流路（連通ポート、軸方向孔）、中間流路を経て（燃料噴射装置の外部に）燃料を排出させる経路を設けても良い。
これによって、第１制御弁が開弁し、第２制御弁が閉弁した際に、摺動部を迂回して、制御室から燃料を排出させる経路（燃料排出経路の経路）が形成されるため、燃料粘性の温度特性が悪化する不具合を抑制できる。これにより、絞り部を通過する燃料流量の変化を抑制できるので、制御室から排出される燃料流量のばらつきを抑えることができる。したがって、ニードルの開弁タイミングのばらつきを抑えることができるので、燃料噴射量の制御精度を向上できる。
【００３２】
請求項１７に記載の発明によれば、第１バルブボディは、第１胴体部の周囲を周方向に取り囲む筒状のバルブボディである。また、第２バルブボディは、制御室および第２胴体部の周囲を周方向に取り囲む筒状のシリンダである。そして、バルブガイドは、シリンダと別部品よりなるバルブボディに設けられている。
これによって、内部に制御室を形成するシリンダ以外のバルブボディに設けられるバルブガイドとバルブに設けられる第１胴体部の摺動面との間に摺動部が形成される。したがって、内部に制御室を形成するシリンダとバルブに設けられる第２胴体部との間に摺動部が形成されるタイプ（従来技術３）と比べて摺動径（Ｄ）を小さくすることができる。そして、摺動部長さ（Ｌ）を従来技術３と同等とした場合、従来技術３と比べてＬ／Ｄ比が大きくなり、摺動性に対して非常に有利となる。これにより、ニードルの開弁応答性およびニードルの閉弁応答性を向上できる。
【００３３】
また、軸方向隙間の断面積の総和を、連通ポート（または軸方向孔）の流路断面積の総和よりも小さく設定しても良い。
ここで、軸方向隙間の断面積の総和＜連通ポート（または軸方向孔）の流路断面積の総和で、且つ絞り部の流路断面積＜軸方向隙間の断面積の総和で、しかも連通ポートの開口部よりも中間流路側に、連通流路の流路断面積を絞る絞り部が形成されている場合には、第１制御弁を開弁してから第２制御弁が閉弁するまでの期間、あるいは第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、絞り部を迂回して、燃料供給経路から燃料導入流路、軸方向隙間を経て中間流路に燃料が流入する。
また、軸方向隙間の断面積の総和＜連通ポート（または軸方向孔）の流路断面積の総和で、且つ絞り部の流路断面積＜軸方向隙間の断面積の総和で、しかも連通ポートの開口部よりも制御室側に、連通流路の流路断面積を絞る絞り部が形成されている場合には、第１制御弁を開弁してから第２制御弁が閉弁するまでの期間、あるいは第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、絞り部および摺動部を迂回して、燃料供給経路から燃料導入流路、連通ポート、軸方向孔を経て中間流路に燃料が流入する。
【００３４】
請求項１８に記載の発明によれば、摺動部の断面積の総和は、絞り部の流路断面積よりも小さく設定されている。
請求項１９に記載の発明によれば、絞り部の流路断面積は、ギャップの断面積の総和よりも小さく設定されている。
これらの場合には、第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、絞り部と摺動部を迂回して、燃料供給経路から燃料導入流路（、軸方向隙間）を経て中間流路に高圧燃料を流入させる第２経路（燃料導入経路の第２経路）が形成される。
また、第１制御弁が開弁し、第２制御弁が閉弁した際に、少なくとも摺動部を迂回して、制御室から連通流路、中間流路を経て燃料を排出させる経路（燃料排出経路の経路）が形成される。
【００３５】
請求項２０に記載の発明によれば、第２制御弁のバルブは、燃料導入流路に連通する弁孔を閉鎖、開放する弁体を構成する。そして、第２制御弁は、バルブを弁孔閉弁方向に付勢するバルブ付勢手段を有している。
なお、バルブにその移動方向に貫通する貫通孔を設けても良い。この貫通孔を、制御室と燃料流出流路とを連通する出口絞り流路として使用しても良い。この場合、第１制御弁の開弁時における制御室から燃料流出流路へ流出する燃料流量を規制できると共に、第２制御弁の開弁特性を容易に設定できる。
【図面の簡単な説明】
【００３６】
【図１】コモンレール式燃料噴射装置を示した概略構成図である（実施例１）。
【図２】インジェクタを示した断面図である（実施例１）。
【図３】インジェクタの中間弁周辺部を示した要部断面図である（実施例１）。
【図４】インジェクタの中間弁周辺部を示した要部断面図である（実施例１）。
【図５】インジェクタの中間弁周辺部を示した要部断面図である（実施例２）。
【図６】（ａ）は図５のＡ−Ａ断面図で、（ｂ）は中間弁のバルブを示した正面図である（実施例２）。
【図７】インジェクタの中間弁周辺部を示した要部断面図である（実施例２）。
【図８】インジェクタの中間弁周辺部を示した要部断面図である（実施例２）。
【図９】インジェクタの中間弁周辺部を示した要部断面図である（実施例３）。
【図１０】従来技術１のインジェクタの中間弁周辺部を示した要部断面図である。
【図１１】従来技術２のインジェクタの中間弁周辺部を示した要部断面図である。
【図１２】従来技術３のインジェクタの中間弁周辺部を示した要部断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００３７】
以下、本発明の実施の形態を、図面に基づいて詳細に説明する。
本発明は、第２制御弁のバルブが規定の移動方向に対して傾くことなく移動することで、ニードルの開弁応答性およびニードルの閉弁応答性を向上するという目的を、第２制御弁のバルブをその往復移動方向に（例えば往復摺動自在に）ガイドするバルブガイドをニードルまたはハウジング（特に、内部に制御室が形成されるシリンダ以外の部品（バルブボディ））に設けることで実現した。
また、第１制御弁が開弁してからニードルが開弁するまでの期間を短縮することで、ニードルの開弁応答性を向上するという目的を、第１制御弁が開弁し、第２制御弁が閉弁した際に、摺動部を迂回して、制御室から燃料を排出させる経路（燃料排出経路の経路）を設けることで実現した。
また、第１制御弁が閉弁してからニードルが閉弁するまでの期間を短縮することで、ニードルの閉弁応答性を向上するという目的を、第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、燃料導入流路からギャップを経て制御室に高圧燃料を流入させる第１経路（燃料導入経路の第１経路）、および第１制御弁が閉弁し、第２制御弁が開弁した際に、絞り部と摺動部を迂回して、燃料導入流路から中間流路に高圧燃料を流入させる第２経路（燃料導入経路の第２経路）を設けることで実現した。
【実施例１】
【００３８】
［実施例１の構成］
図１ないし図４は本発明の実施例１を示したもので、図１はコモンレール式燃料噴射装置を示した図で、図２はインジェクタを示した図で、図３および図４はインジェクタの中間弁周辺部を示した図である。
【００３９】
本実施例の内燃機関の燃料供給装置は、自動車等の車両のエンジンルームに搭載されるもので、例えば複数の気筒を有するディーゼルエンジン等の内燃機関（エンジンＥ）用の燃料噴射システムとして知られるコモンレール式燃料噴射システム（蓄圧式燃料噴射システム）によって構成されている。
コモンレール式燃料噴射システムは、燃料供給源である燃料タンク１から燃料を汲み上げるフィードポンプ２と、このフィードポンプ２から吐出された燃料を吸入して加圧する高圧燃料ポンプ３と、この高圧燃料ポンプ３から吐出された高圧燃料が導入されるコモンレール４と、このコモンレール４の各燃料出口から高圧燃料が分配供給される複数個（本例では４個）の燃料噴射装置（以下インジェクタ５と言う）とを備え、コモンレール４の内部に蓄圧された高圧燃料を各インジェクタ５を介してエンジンＥの各気筒の燃焼室内に噴射供給するように構成されている。
【００４０】
フィードポンプ２は、燃料タンク１から吸入した燃料を加圧して吐出する低圧燃料ポンプであって、燃料タンク１内に設置されるインタンク方式の電動燃料ポンプである。
高圧燃料ポンプ３は、エンジンＥのクランクシャフトにより駆動されるポンプ駆動軸（カムシャフト）と、このカムシャフトを回転自在に支持するポンプハウジングと、燃料を加圧圧送する複数のプランジャと、各プランジャを往復摺動可能に嵌挿支持する複数のシリンダとを備え、シリンダのプランジャ摺動孔内をプランジャが往復移動することで、フィードポンプ２から電磁弁を経て燃料加圧室内に吸入した燃料を加圧圧送するサプライポンプである。
【００４１】
高圧燃料ポンプ３の電磁弁は、フィードポンプ２から燃料加圧室内への燃料の吸入量を調整することで、高圧燃料ポンプ３の吐出口（吐出ポート）より吐出される燃料吐出量を制御する燃料調量弁である。
コモンレール４は、燃料の噴射圧力に相当する高圧燃料を蓄圧する蓄圧容器である。また、コモンレール４には、プレッシャリミッタ（圧力レギュレータ）６、および燃料圧力センサ（コモンレール圧力センサ）７が取り付けられている。なお、高圧燃料ポンプ３またはコモンレール４は、高圧燃料を発生する高圧発生部を構成する。
【００４２】
複数のインジェクタ５は、エンジンＥのシリンダヘッドに各気筒毎に対応して搭載されている。各気筒毎のインジェクタ５は、燃料を噴射する噴孔８を開閉するノズルニードル９と、このノズルニードル９を噴孔閉弁方向に付勢するスプリング１０と、コモンレール４からノズル室１１に高圧燃料を供給する燃料供給経路と、この燃料供給経路から制御室１２に高圧燃料を流入させる燃料導入経路と、制御室１２からインジェクタ外部（例えば燃料タンク１）に燃料を排出させる燃料排出経路と、この燃料排出経路を開閉する電磁制御弁（第１制御弁）と、燃料導入経路を開閉する中間弁（第２制御弁）とを備えている。
【００４３】
電磁制御弁は、バルブシートの第１シート面に対して着座、離脱（離座）して燃料排出経路（燃料流出流路）を閉鎖、開放する部分球面体形状の第１バルブ（ボールバルブ：以下バルブ１３と言う）を有している。
中間弁は、バルブシートの第２シート面に対して着座、離脱（離座）して燃料導入経路（燃料導入流路）を閉鎖、開放する円筒形状の第２バルブ（断面逆凹字状のブロックバルブ：以下バルブ１４と言う）を有している。この中間弁のバルブ１４の内周面には、バルブガイドとの間に摺動部を形成する摺動面が形成されている。なお、摺動部とは、バルブガイド（ノズルニードル９の軸方向凸部（シャフト）１６の外周部）の外周面と中間弁のバルブ１４の摺動面との間に形成される微小なクリアランス（以下摺動クリアランス１７と言う）のことである。
【００４４】
ここで、高圧燃料ポンプ３の電磁弁への供給電流量、および複数個のインジェクタ５の各電磁制御弁への供給電流量は、ポンプ駆動回路、インジェクタ駆動回路を含んで構成されるエンジン制御ユニット（エンジン制御装置：以下ＥＣＵと呼ぶ）によって制御されるように構成されている。
ＥＣＵには、制御処理、演算処理を行うＣＰＵ、各種プログラムおよび制御データを保存する記憶装置（ＲＯＭ、ＲＡＭ等のメモリ）、入力回路（入力部）、出力回路（出力部）等を含んで構成される周知のマイクロコンピュータが内蔵されている。ここで、マイクロコンピュータの出力部と高圧燃料ポンプ３の電磁弁との間には、ポンプ駆動回路が接続されている。また、マイクロコンピュータの出力部と複数個のインジェクタ５の各電磁制御弁との間には、インジェクタ駆動回路（ＥＤＵ）が接続されている。
【００４５】
そして、コモンレール４に取り付けられたコモンレール圧力センサ７からのセンサ出力信号や、各種センサからのセンサ出力信号は、Ａ／Ｄ変換回路でＡ／Ｄ変換された後に、マイクロコンピュータに入力されるように構成されている。ここで、マイクロコンピュータの入力部には、コモンレール圧力センサ７だけでなく、クランク角度センサ、アクセル開度センサ、冷却水温度センサ、燃料温度センサおよび吸入空気温度センサ等が接続されている。
なお、マイクロコンピュータは、クランク角度センサより出力されるセンサ出力信号であるＮＥ信号パルスの間隔時間を計測することによってエンジン回転速度（ＮＥ）を検出する回転速度検出手段としての機能も有している。
【００４６】
また、ＥＣＵは、図示しないイグニッションスイッチがオン（ＩＧ・ＯＮ）されると、コモンレール圧力センサ７や上記の各種センサからのセンサ出力信号とメモリ内に格納された制御プログラムとに基づいて、最適な燃料噴射特性を演算し、高圧燃料ポンプ３の電磁弁への供給電流量（所謂ポンプ駆動電流）、および複数個のインジェクタ５の各電磁制御弁への供給電流量（所謂インジェクタ駆動電流）等を電子制御するように構成されている。
なお、最適な燃料噴射特性とは、エンジンＥの各気筒毎の燃焼室内への燃料噴射圧力（指令噴射圧力）、各インジェクタ５の燃料噴射開始時期（指令噴射時期）、各インジェクタ５の開弁期間（燃料噴射量と指令噴射圧力とから求められる指令噴射期間）等の最適値のことである。
【００４７】
エンジンＥの各気筒毎に対応して搭載されるインジェクタ５は、ノズルニードル９を摺動自在に支持すると共に、ノズル室１１、制御室１２および中間弁の周囲を周方向に取り囲むハウジングとを備えている。このハウジングは、内部に電磁制御弁を収容するインジェクタボディ１８と、このインジェクタボディ１８に保持されるバルブボディ１９と、インジェクタボディ１８およびバルブボディ１９の結合端面に結合する密着面を有するブロック（オリフィスプレート）２０と、このブロック２０の結合端面（密着面）に結合する結合端面（密着面）を有するノズルボディ２１と、ブロック２０の結合端面（密着面）に結合する結合端面（密着面）を有し、ノズルニードル９を摺動自在に支持するシリンダ２２とにより構成されている。
【００４８】
また、コモンレール式燃料噴射システムは、燃料タンク１、特にフィードポンプ２から複数個のインジェクタ５まで延びる燃料供給配管を備えている。この燃料供給配管は、フィードポンプ２から高圧燃料ポンプ３の吸入ポートまで延びる低圧燃料配管と、高圧燃料ポンプ３からコモンレール４を経て複数個のインジェクタ５のインレットポート２３まで延びる高圧燃料配管とを備えている。
低圧燃料配管は、フィードポンプ２の吐出ポートから高圧燃料ポンプ３の吸入ポートへ低圧燃料を供給する供給配管等を有している。なお、フィードポンプ２の吐出ポートと高圧燃料ポンプ３の吸入ポートとの間に燃料フィルタを設置しても良い。
高圧燃料配管は、高圧燃料ポンプ３の吐出ポートからコモンレール４のインレットポートへ高圧燃料を供給する供給配管、およびコモンレール４の各アウトレットポートから複数個のインジェクタ５の各インレットポート２３へ高圧燃料を供給する供給配管（燃料分配管、分岐管）等を有している。
【００４９】
また、コモンレール式燃料噴射システムは、燃料供給機器（高圧燃料ポンプ３、コモンレール４および複数個のインジェクタ５等）から燃料タンク１まで延びる燃料戻し配管（燃料戻し経路）を備えている。
燃料戻し配管は、燃料供給機器（高圧燃料ポンプ３、コモンレール４および複数個のインジェクタ５等）からオーバーフローした燃料（リーク燃料を含む）および余剰燃料を燃料タンク１に戻すオーバーフロー配管（オーバーフローパイプ）である。
このオーバーフロー配管は、コモンレール４のリークポート（圧力レギュレータ６のオーバーフローポート）と燃料タンク１とを結ぶ流路管と、複数個のインジェクタ５のアウトレットポート（リークポート、オーバーフローポート）と合流部（流路管との合流部）とを結ぶ流路管と、高圧燃料ポンプ３のリークポート（オーバーフローポート）と合流部（流路管との合流部）とを結ぶ流路管とを備えている。
【００５０】
インジェクタ５は、コモンレール４の内部に蓄圧された高圧燃料を、直接燃焼室内に霧状に噴射供給する直接噴射タイプの燃料噴射弁（内燃機関の燃料噴射弁）である。このインジェクタ５は、エンジンＥの各気筒毎の燃焼室に燃料を噴射する噴孔８を開閉するノズルニードル９と、このノズルニードル９に噴孔閉弁方向の付勢力（閉弁力：Ｆ３）を与えるスプリング（閉弁力付与手段）１０と、内部の燃料圧力がノズルニードル９に噴孔開弁方向の油圧力（開弁力：Ｆ１）を加えるノズル室１１と、内部の燃料圧力がノズルニードル９に噴孔閉弁方向の油圧力（閉弁力：Ｆ２）を加える制御室１２と、コモンレール４からインレットポート２３を経てノズル室１１に高圧燃料を供給する燃料供給経路と、この燃料供給経路から制御室１２に高圧燃料を流入させる燃料導入経路と、制御室１２からインジェクタ外部（例えば燃料タンク１）に燃料を排出させる燃料排出経路とを備えている。
【００５１】
燃料供給経路は、インジェクタ５のインジェクタボディ１８の軸線方向の一端面（図示上端面）で開口したインレットポート２３とノズル室１１とを連通する燃料供給流路２４〜２８を有している。
燃料導入経路は、中間弁の開弁時に燃料供給流路２４、２５と制御室１２とを連通する第１〜第３燃料導入流路を有している。
第１燃料導入流路（以下燃料導入流路と言う）は、燃料供給流路２４、２５に連通する燃料流路３１、燃料導入流路の流路断面積を絞るインオリフィス３２、およびこのインオリフィス３２に連通し、ブロック２０の第２シート面で開口した環状凹溝３３を有している。
第２燃料導入流路（以下燃料導入流路と言う）は、中間弁のバルブ１４のシート部（シート面）とブロック２０の第２シート面との間に形成される微小隙間であるクリアランス３４を有し、中間弁の開弁時に燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）に連通する。
第３燃料導入流路（以下燃料導入流路と言う）は、径方向ギャップ（以下ギャップ３５と言う）、および複数の筋状凹溝（以下燃料流路３６と言う）を有し、中間弁の開弁時にクリアランス３４を介して燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）と制御室１２とを連通する。
【００５２】
燃料排出経路は、電磁制御弁の開弁時に制御室１２と燃料排出流路とを連通する燃料流出流路を有している。この燃料流出流路は、制御室１２に連通する連通流路、およびこの連通流路に連通する中間流路を有している。
連通流路は、制御室１２に連通する連通ポート３９、この連通ポート３９に連通する軸方向孔４０、この軸方向孔４０に連通する燃料流路４１、この燃料流路４１に連通し、連通流路の流路断面積を絞るメインアウトオリフィス（以下アウトオリフィス４２と言う）を有している。
中間流路は、クリアランス３４またはアウトオリフィス４２に連通し、ブロック２０の第２シート面で開口した環状凹溝４３、この環状凹溝４３に連通する燃料流路４８、この燃料流路４８に連通し、中間流路の流路断面積を絞るサブアウトオリフィス（以下アウトオリフィス４９と言う）を有している。
燃料排出流路は、燃料流路５１、５２を有し、中間流路（燃料流路４８）とインジェクタ５のアウトレットポートとを連通する。この燃料排出流路は、燃料流出流路と燃料を貯蔵する燃料供給源（燃料タンク１）とを連通する低圧燃料流路である。
なお、燃料供給経路、燃料導入経路および燃料排出経路の詳細は後述する。
【００５３】
ノズルニードル９は、ノズルボディ２１のシート面に対して着座、離脱して複数の噴孔８を閉鎖、開放する。
また、ノズルニードル９の軸線方向の先端部（図示下端部）には、円錐形状面が設けられている。そして、ノズルニードル９の円錐形状面と円形状面（曲面）との間に形成される円環状のエッジは、ノズルボディ２１のシート面に液密的に当接（着座）するシート部として機能する。
また、ノズルニードル９の軸線方向の中央部には、円環状のスプリングシート５３を係止する円環状の段差、およびノズルボディ２１の軸線方向に延びるノズル孔内に摺動自在に支持される中間部が設けられている。この中間部には、外周を平面切削した切削面が４カ所形成され、この切削面とノズル孔の孔壁面との間に形成される隙間が燃料流路（燃料供給流路）として使用され、外周に残された円弧面が摺動面として使用される。また、ノズルニードル９の軸線方向の後端部（図示上端部）には、シリンダ２２の軸線方向に延びるシリンダ孔内に摺動自在に支持されるニードル頭部５４が設けられている。
【００５４】
ここで、ノズルニードル９のニードル頭部５４の制御室側には、制御室１２内の燃料圧力を受ける第１燃料受圧部（第１受圧面）が設けられている。また、ノズルニードル９の中間部の噴孔側（切削面よりも噴孔側）には、ノズル室１１内の燃料圧力を受ける第２燃料受圧部（第２受圧面）が設けられている。
そして、ノズルニードル９は、その軸線方向に真っ直ぐに延びる軸方向凸部１６を有している。この軸方向凸部１６は、ノズルニードル９のニードル頭部５４の制御室側端面（第１受圧面）の中央部より軸線方向の先端側（インオリフィス３２側、中間弁側、図示上方側）に向けて真っ直ぐに突出している。また、軸方向凸部１６は、中間弁のバルブ１４を往復摺動可能に支持している。つまり軸方向凸部１６の外周部は、中間弁のバルブ１４を往復摺動自在にガイド（支持）するバルブガイドを構成する。
【００５５】
ここで、ノズルニードル９の軸方向凸部１６の外周部（バルブガイド）は、中間弁のバルブ１４の内周面（摺動面）との間に摺動部（摺動クリアランス１７）を形成している。 また、ノズルニードル９の軸方向凸部１６には、連通ポート３９および軸方向孔４０が設けられている。連通ポート３９は、摺動部の延長線上で、且つ制御室１２に臨む外周面（軸方向凸部１６の外周面）で開口している。また、軸方向孔４０は、軸方向凸部１６の内部に形成されている。
なお、ノズルニードル９の軸方向凸部１６の詳細は後述する。
【００５６】
スプリング１０は、ノズルニードル９のシート部をノズルボディ２１のシート面に押し付ける方向（噴孔閉弁方向）に付勢するニードル付勢手段を構成する。このスプリング１０は、シリンダ２２のスプリング座部（シリンダ２２の図示下端面）とスプリングシート５３のスプリング座部（スプリングシート５３の図示上端面）との間に設置されている。 ノズル室１１は、ノズルニードル９の中間部よりも噴孔側の径小部の外周とノズルボディ２１のノズル孔壁面との間に形成されたクリアランスである。
制御室１２は、ノズルニードル９の第１燃料受圧部と中間弁とシリンダ２２のシリンダ孔の孔壁面とで囲まれ、しかもノズルニードル９の軸方向凸部１６の周囲を円周方向に取り囲むように設けられた円筒状の空間である。
【００５７】
インジェクタボディ１８は、ブロック２０との結合側（図示下端側）において電磁制御弁を保持するホルダーとして使用される。このインジェクタボディ１８は、ノズルボディ２１との間にブロック２０を挟み込んだ状態で、リテーニングナット５５によりノズルボディ２１の図示上端部に締結固定されている。また、インジェクタボディ１８の軸線方向の先端面（図示下端面）には、ブロック２０の結合端面（密着面）に液密的に結合する結合端面（密着面）が設けられている。そして、インジェクタボディ１８には、高圧燃料配管の供給配管を介して、コモンレール４の各アウトレットポートに接続するインレットポート２３、および燃料戻し配管の流路管を介して、燃料タンク１に接続するアウトレットポートが形成されている。
【００５８】
ここで、ブロック２０は、電磁制御弁のバルブ１３が全閉した際にバルブ１３がシートする第１バルブシートを構成している。このブロック２０の第１シート面は、電磁制御弁のバルブ１３の全開時に、バルブ１３との間に微小隙間（クリアランス）を隔てて対向して配置される。
また、ブロック２０は、中間弁のバルブ１４が全閉した際にバルブ１４がシートする第２バルブシートを構成している。このブロック２０の第２シート面は、中間弁のバルブ１４の全開時に、バルブ１４のシール部（シール面）との間に微小隙間（クリアランス３４）を隔てて対向して配置される。
【００５９】
ブロック２０の軸線方向（板厚方向）の両側には、インジェクタボディ１８の結合端面に密着する結合端面（密着面）、およびノズルボディ２１の結合端面およびシリンダ２２の結合端面に密着する結合端面（密着面）が設けられている。
このブロック２０の結合端面の中央部より偏心した部位には、平面研削加工等により平面化された平面状の第１シート面が形成されている。なお、第１シート面の周囲には、円環状の溝が形成されている。
また、ブロック２０の結合端面の中央部には、平面研削加工等により平面化された平面状の第２シート面が形成されている。なお、第２シート面の周囲には、円環状の溝が形成されている。
また、ブロック２０の内部には、燃料供給流路２６および燃料流路３１、４８が形成されている。これらの燃料供給流路２６および燃料流路３１、４８は、ノズルニードル９の軸線方向に対して傾斜してストレートに延びている。
【００６０】
ノズルボディ２１の軸線方向の先端側（図示下方側）には、内部に円錐形状空間を形成する逆円錐形状のシート面（弁座）が設けられている。このシート面には、エンジンＥの各気筒の燃焼室内に高圧燃料を噴射するための複数の噴孔８が設けられている。また、ノズルボディ２１の軸線方向の後端面（図示上端面）には、ブロック２０の結合端面に液密的に結合する結合端面（密着面）が設けられている。
そして、ノズルボディ２１の内部、つまりノズルボディ２１の中心軸線上には、結合端面より噴孔側へ真っ直ぐに延びるノズル孔が形成されている。このノズル孔の図示下方側には、ノズル室１１が設けられている。また、ノズル孔の図示上端側は、ノズルボディ２１の結合端面で開口している。
【００６１】
シリンダ２２の軸線方向の図示上端面には、ブロック２０の結合端面に液密的に結合する結合端面が設けられている。このシリンダ２２は、ノズルボディ２１のノズル孔の内部においてノズルボディ２１に対して移動自在（または摺動自在）に収容されている。また、シリンダ２２は、スプリング１０の付勢力によってブロック２０の結合端面に押し付けられている。また、シリンダ２２は、制御室１２および中間弁の周囲を円周方向に取り囲むシリンダ内壁を有している。
シリンダ２２の内部には、シリンダ２２の軸線方向に延びるシリンダ孔が形成されている。このシリンダ孔の軸線方向の図示下方側は、ノズルニードル９のニードル頭部５４が摺動するニードル摺動孔５６として使用される。また、シリンダ孔の軸線方向の図示上方側（ブロック２０との結合端面側）は、中間弁のバルブ１４を往復移動自在に収容するバルブ収容孔（バルブ収容凹部）５７として使用される。このバルブ収容凹部５７の孔壁面は、中間弁のバルブ１４の周囲を円周方向に取り囲む周壁面である。
【００６２】
ここで、バルブ収容凹部５７の孔径（開口断面積）は、ニードル摺動孔５６の孔径（開口断面積）よりも大きく設定されている。これにより、ニードル摺動孔５６とバルブ収容凹部５７との間には、円環状の段差面（以下ニードルストッパ５８と言う）が形成されている。
また、シリンダ２２は、中間弁のバルブ１４が全開した際にバルブ１４の第２シール部（円環状の対向端面）がシートする第２バルブシートを構成している。また、シリンダ２２のニードルストッパ５８は、中間弁のバルブ１４の移動範囲（特にバルブ全開位置）を規制する規制部である。
【００６３】
電磁制御弁は、燃料排出経路に設置されて、燃料排出経路を開閉制御する第１制御弁を構成する。この電磁制御弁は、高圧側の制御室１２および中間圧側の燃料流路４８と低圧側の燃料流路５１、５２との間の連通状態と遮断状態とを切替制御する。
電磁制御弁は、制御室１２から燃料を排出（流出）させる燃料流路４８を開閉するバルブ１３、およびこのバルブ１３を駆動する電磁アクチュエータを有している。
電磁アクチュエータは、インジェクタボディ１８と、内部に燃料流路５１、５２が形成されたバルブボディ１９と、このバルブボディ１９と結合する結合端面の中央部に第１シート面を有するブロック２０と、バルブ１３をブロック２０の第１シート面から離脱させる側（弁孔開弁方向）に駆動するアーマチャ６０と、このアーマチャ６０を引き寄せる電磁力を発生する電磁石（ソレノイド）と、バルブ１３をブロック２０の第１シート面に押し付ける側（弁孔閉弁方向）に付勢するスプリング（バルブ付勢手段、第１スプリング）６１とを備えている。
【００６４】
バルブ１３は、燃料流路４８、特に弁孔として使用されるアウトオリフィス４９を開閉する半球面体状のボールであって、アーマチャ６０の収容凹部の底面に当接する当接部、およびブロック２０のバルブシート面に当接（着座）する第１シート部を有している。
電磁制御弁は、バルブ１３がブロック２０の第１シート面に着座することで、燃料流路４８を閉鎖する。これにより、高圧側の制御室１２および中間圧側の燃料流路４８と低圧側の燃料流路５１、５２との連通状態が遮断される。
また、電磁制御弁は、バルブ１３がブロック２０の第１シート面より離脱（離座）することで、燃料流路４８を開放する。これにより、高圧側の制御室１２および中間圧側の燃料流路４８と低圧側の燃料流路５１、５２とが連通する。
これにより、制御室１２から連通流路、燃料流路４８、アウトオリフィス４９を経て燃料流路５１、５２へ燃料が流出する。
【００６５】
インジェクタボディ１８およびバルブボディ１９の内部には、燃料流出流路（連通流路、中間流路）を介して、制御室１２に連通する燃料流路５１、５２が形成されている。この燃料流路５１、５２は、バルブ１３およびアーマチャ６０を往復移動可能に収容するバルブ収容室を有している。このバルブ収容室には、アーマチャ６０が摺動する摺動孔が形成されている。
アーマチャ６０は、バルブボディ１９の摺動孔内に摺動自在に支持される摺動部を有している。このアーマチャ６０の軸方向部の先端側には、バルブ１３を収容する収容凹部が設けられている。
スプリング６１は、バルブ１３に弁孔閉弁方向の付勢力（閉弁力）を与える閉弁力付与手段である。
ソレノイドは、二重円筒状のステータ６２の環状空間部にコイル６３を巻回したもので、コイル６３に接続されるコイルリード線およびターミナルを介して、ＥＣＵのインジェクタ駆動回路から供給電流量が供給される。
【００６６】
中間弁は、燃料導入経路に設置されて、燃料導入経路を開閉制御する第２制御弁を構成する。この中間弁は、内部にバルブ収容凹部５７が形成されたバルブボディとして使用されるシリンダ２２と、燃料供給流路２４、２５から燃料流路３１を経て制御室１２に高圧燃料を導入する弁孔（インオリフィス３２）を開閉する断面凹字状のブロックバルブ（第２バルブ：以下バルブと言う）１４とを備えている。
中間弁のバルブ１４の軸線方向の一端（図示上端）には、中間弁の閉弁時に、ブロック２０の第２シート面に着座する円環状の第２シール部（シール面）が設けられている。
ここで、バルブ１４をブロック２０の第２シート面に押し当てる側（弁孔閉弁方向）に付勢するコイルスプリング（スプール付勢手段、第２スプリング：以下スプリング１５と言う）を設けても良い。
【００６７】
中間弁のバルブ１４の軸線方向の他端（図示下端）には、ノズルニードル９の軸線方向の図示上端側の第１燃料受圧部（第１受圧面）との間に制御室１２を隔てて対向する対向端面（第２シール部により囲まれた部分）６４が設けられている。そして、中間弁のバルブ１４の内部には、対向端面６４で開口し、この開口側から奥側まで軸線方向に延びる軸方向凹部６５が設けられている。
この軸方向凹部６５は、ノズルニードル９の軸線方向に沿うように延びる丸孔形状の軸方向穴である。また、軸方向凹部６５の奥側には、軸方向穴の奥側を閉塞する底部（閉鎖部）が設けられている。そして、軸方向凹部６５の底部には、ノズルニードル９の軸方向凸部１６の先端面との間に空間（燃料流路４１）を隔てて対向する底面が形成されている。
【００６８】
また、軸方向凹部６５の底部（閉塞部）には、閉塞部の図示上端面と図示下端面とを連通するように、バルブ１４の往復移動方向（板厚方向）に貫通する貫通孔が形成されている。この貫通孔は、アウトオリフィス４２として使用される。つまりバルブ１４の内部には、制御室１２と燃料流路４８とを連通するアウトオリフィス４２が形成されている。
また、軸方向凹部６５の内周面には、ノズルニードル９の軸方向凸部１６の外周に往復摺動可能に支持される摺動面（バルブ１４の摺動面）が設けられている。つまり軸方向凹部６５は、ノズルニードル９の軸方向凸部１６の外周部（バルブガイド）に往復摺動自在に嵌合している。
また、バルブ１４の外周には、シリンダ２２のバルブ収容凹部５７の孔壁面（周壁面）との間にギャップ３５を隔てて対向する対向部（外側面）が設けられている。
なお、バルブ１４の図示下端側のエッジには、例えば放射状に延びる複数の筋状切欠き凹溝（燃料流路３６）が形成されている。この燃料流路３６は、シリンダ２２の第２シート面との間に、ギャップ３５と制御室１２とを連通する連通部を形成する。
【００６９】
ここで、中間弁が開弁すると、つまりバルブ１４の第２シール部がブロック２０の第２シート面より離脱（離座）して、バルブ１４の図示下端面（被係止部）がシリンダ２２のニードルストッパ（係止部）５８に当接すると、燃料流路３１と制御室１２とが連通する。これにより、高圧燃料が、燃料流路３１からクリアランス３４、ギャップ３５を通って制御室１２に導入される。
また、中間弁が閉弁すると、つまりバルブ１４の第２シール部がニードルストッパ５８より離脱（離座）して、バルブ１４の第２シール部がブロック２０の第２シート面に当接（着座）すると、燃料流路３１と制御室１２との連通状態が遮断される。これにより、燃料流路３１から制御室１２への高圧燃料の導入がなくなる。
【００７０】
次に、本実施例のノズルニードル９の軸方向凸部１６の詳細を図２ないし図４に基づいて説明する。
ノズルニードル９には、上述したように、軸方向凸部１６が設けられている。そして、ノズルニードル９の軸方向凸部１６は、中間弁のバルブ１４との間に摺動部を形成する外周面を有している。この外周面は、中間弁のバルブ１４をその往復移動方向（バルブ移動方向）に摺動自在にガイドする摺動面である。
ここで、ノズルニードル９の軸方向凸部１６の摺動面とバルブ１４の軸方向凹部６５の摺動面との間には、バルブ１４の軸方向凹部６５が、ノズルニードル９の軸方向凸部１６の外周を摺動するのに必要な微小隙間（摺動クリアランス１７）が設けられている。
【００７１】
また、ノズルニードル９の軸方向凸部１６は、ノズルニードル９の第１燃料受圧部（第１受圧面）よりアウトオリフィス４２側に向けてノズルニードル９の軸線方向に沿って突出する有底円筒状の突出部である。この軸方向凸部１６には、制御室１２に連通し、ノズルニードル９の軸線方向に対して垂直な半径方向に延びる径方向流路（連通ポート３９）、および軸方向凸部１６の先端面から第１燃料受圧部側に向けてノズルニードル９の軸線方向に延びる袋孔状の軸方向凹部（軸方向孔４０）が設けられている。
連通ポート３９は、摺動部の延長線上に位置する軸方向凸部１６の外周面と軸方向孔４０とを連通する流路として使用される。また、連通ポート３９は、ノズルニードル９の軸方向凸部１６の外周面で制御室１２に臨むように開口した開口部を有している。
軸方向孔４０は、中間弁のバルブ１４の内部に形成される空間（燃料流路４１）を介して、連通ポート３９とアウトオリフィス４２とを連通する流路として使用される。この軸方向孔４０は、ノズルニードル９の第１燃料受圧部近傍に設けられる底面、およびノズルニードル９の軸方向凸部１６の先端面で燃料流路４１に臨むように開口した開口部を有している。
【００７２】
次に、本実施例の燃料供給経路の詳細を図１ないし図４に基づいて説明する。
燃料供給経路は、コモンレール４からインジェクタ５のインレットポート２３に高圧燃料を供給する供給配管、およびインレットポート２３からノズル室１１に高圧燃料を供給する燃料供給流路２４〜２８を有している。
燃料供給流路２４〜２６は、インジェクタボディ１８の内部およびブロック２０の内部に形成されている。この燃料供給流路２４〜２６は、各インジェクタボディ１８の図示上端面で開口したインレットポート２３とノズルボディ２１のノズル孔の内部（シリンダ収容室）とを連通する燃料流路孔である。
燃料供給流路２７、２８は、ノズルボディ２１のノズル孔の内部に形成されている。この燃料供給流路２７、２８は、燃料供給流路２４〜２６とノズル室１１とを連通する燃料流路孔である。
【００７３】
次に、本実施例の燃料導入経路の詳細を図２ないし図４に基づいて説明する。
燃料導入経路は、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、燃料供給流路２４、２５から燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３、クリアランス３４、ギャップ３５および燃料流路３６を経て制御室１２に高圧燃料を流入させる第１経路、および電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、摺動クリアランス１７とアウトオリフィス４２を迂回して、燃料供給流路２４、２５から燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３、クリアランス３４および環状凹溝４３を経て燃料流路４８に高圧燃料を流入させる第２経路を有している。
【００７４】
燃料流路３１は、ブロック２０の内部に形成されている。この燃料流路３１は、燃料供給流路２４、２５に連通する燃料流路孔である。
インオリフィス３２は、ブロック２０の内部、特に燃料導入流路の燃料流方向の下流側に設けられている。このインオリフィス３２は、燃料供給流路２４、２５と制御室１２とを連通すると共に、燃料流路３１の流路断面積を絞る入口オリフィス（流入側絞り、燃料流路孔、径小孔）である。なお、インオリフィス３２を、ブロック２０の第２シート面で開口させるようにしても良い。
また、環状凹溝３３は、ブロック２０の第２シート面で開口する円環状のリング溝流路であって、インオリフィス３２に連通している。また、ギャップ３５は、中間弁のバルブ１４の外周面とシリンダ２２のバルブ収容凹部５７の孔壁面（周壁面）との間に形成される径方向ギャップである。
【００７５】
次に、本実施例の燃料排出経路の詳細を図１ないし図４に基づいて説明する。
燃料排出経路は、電磁制御弁が開弁し、中間弁が閉弁した際に、摺動クリアランス１７を迂回して、制御室１２から連通ポート３９、軸方向孔４０、燃料流路４１、アウトオリフィス４２、環状凹溝４３、燃料流路４８、アウトオリフィス４９、燃料流路５１、５２を経てインジェクタ外部（例えば燃料タンク１）に燃料を排出させる経路を有している。 連通流路は、ノズルニードル９の軸方向凸部１６および中間弁のバルブ１４の内部に形成されている。この連通流路は、制御室１２と燃料流路４８とを連通する。また、連通流路は、制御室１２から連通ポート３９、軸方向孔４０、燃料流路４１、アウトオリフィス４２、環状凹溝４３を経て燃料流路４８に燃料を流出させる。
【００７６】
アウトオリフィス４２は、中間弁のバルブ１４の内部に形成されている。このアウトオリフィス４２は、制御室１２と燃料流路４８とを連通すると共に、連通流路の流路断面積を絞るメイン出口オリフィス（絞り部、制御室側出口絞り、燃料流路孔、径小孔）である。
燃料流路４８は、ブロック２０の内部に形成されている。この燃料流路４８は、環状凹溝４３を介して、連通流路のアウトオリフィス４２と燃料流路５１とを連通する燃料流路孔である。
アウトオリフィス４９は、ブロック２０の内部、特に中間流路の燃料流方向の下流側に設けられている。このアウトオリフィス４９は、中間流路の燃料流路４８と燃料流路５１とを連通すると共に、燃料流路４８の流路断面積を絞るサブ出口オリフィス（燃料流路孔、径小孔）である。
また、環状凹溝４３は、ブロック２０の第２シート面で開口する円環状のリング溝流路である。
【００７７】
燃料流路５１、５２は、インジェクタボディ１８およびバルブボディ１９の内部に形成されている。この燃料流路５１、５２は、燃料流路４８とアウトレットポートとを連通する燃料流路孔である。
そして、制御室１２から連通流路、中間流路を経て燃料流路５１、５２の内部に流入した燃料は、インジェクタボディ１８に設けられるアウトレットポートからインジェクタ５の外部に排出される。なお、アウトレットポートは、インジェクタ５から溢流または排出された燃料を燃料タンク１に戻すための流路管に接続されている。
【００７８】
また、摺動クリアランス１７の断面積の総和は、アウトオリフィス４２の流路断面積よりも小さく設定されている。また、アウトオリフィス４２の流路断面積は、アウトオリフィス４９の流路断面積よりも小さく設定されている。また、アウトオリフィス４９の流路断面積は、インオリフィス３２の流路断面積よりも小さく設定されている。また、インオリフィス３２、アウトオリフィス４２、４９の流路断面積は、ギャップ３５の断面積の総和よりも小さく設定されている。つまりギャップ３５の断面積の総和は、インオリフィス３２、アウトオリフィス４２、４９の流路断面積よりも十分に大きい。
すなわち、摺動クリアランス１７の断面積の総和をＳ１とし、アウトオリフィス４２の流路断面積をＳ２とし、アウトオリフィス４９の流路断面積をＳ３とし、インオリフィス３２の流路断面積をＳ４とし、ギャップ３５の断面積の総和をＳ５としたとき、Ｓ１＜Ｓ２＜Ｓ３＜Ｓ４＜Ｓ５の関係を満足している。
【００７９】
［実施例１の作用］
次に、本実施例のコモンレール式燃料噴射システムに使用されるディーゼルエンジン用のインジェクタ５の作用を図１ないし図４に基づいて簡単に説明する。
【００８０】
コモンレール４から供給される高圧燃料は、インジェクタ５のインレットポート２３から燃料供給流路２４、２５を経て燃料供給流路２６の内部に流入する。この燃料供給流路２６の内部に流入した高圧燃料は、燃料供給流路２６から燃料供給流路２７→燃料供給流路２８を経てノズル室１１の内部に流入する。
そして、ＥＣＵにより電磁制御弁のソレノイドのコイル６３への通電が成されず、電磁制御弁のバルブ１３がブロック２０の第１シート面に着座して電磁制御弁の弁孔であるアウトオリフィス４９を塞ぐ。
【００８１】
このように、電磁制御弁を閉弁すると、燃料排出経路が閉鎖される。すなわち、電磁制御弁のバルブ１３がブロック２０の第１シート面に着座して燃料流路４８と燃料流路５１、５２との間の連通状態を遮断している場合には、制御室１２および燃料流路４８からの燃料の流出が停止するので、燃料流路３１内の燃料圧力により中間弁のバルブ１４がブロック２０の第２シート面よりリフト（離脱）して中間弁の弁孔であるインオリフィス３２を開放する。つまり、中間弁のバルブ１４の軸方向凹部６５が、ノズルニードル９の軸方向凸部１６の外周部（バルブガイド）にガイドされながら弁孔開弁方向に移動して中間弁が開弁する。
【００８２】
以上のように、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁している際には、図３に示したように、燃料供給流路２４、２５から燃料流路３１→インオリフィス３２→環状凹溝３３→クリアランス３４→ギャップ３５→燃料流路３６を経て制御室１２に高圧燃料を流入させる第１経路（燃料導入経路の第１経路）が形成される。これにより、燃料供給流路２４、２５から燃料流路３１の内部に流入した高圧燃料は、燃料流路３１からインオリフィス３２→環状凹溝３３→クリアランス３４→ギャップ３５→燃料流路３６を経て制御室１２の内部に流入する。
【００８３】
また、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁している際には、図３に示したように、摺動クリアランス１７とアウトオリフィス４２を迂回して、燃料供給流路２４、２５から燃料流路３１→インオリフィス３２→環状凹溝３３→クリアランス３４→環状凹溝４３を経て中間流路である燃料流路４８に高圧燃料を流入させる第２経路（燃料導入経路の第２経路）が形成される。これにより、燃料供給流路２４、２５から燃料流路３１の内部に流入した高圧燃料は、燃料流路３１からインオリフィス３２→環状凹溝３３→クリアランス３４→環状凹溝４３を経て燃料流路４８の内部に流入する。
【００８４】
これによって、ノズルニードル９は、ノズル室１１内の燃料圧力によって押し上げる方向（噴孔開弁方向）の開弁力を受けると共に、制御室１２内の燃料圧力によって押し下げる方向（噴孔閉弁方向）の閉弁力を受けることになる。
ここで、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際には、ノズル室１１の内部および制御室１２の内部が高圧燃料で満たされている。すなわち、ノズルニードル９の第２燃料受圧部にてノズル室１１内の燃料圧力を受ける受圧面積よりも、ノズルニードル９の第１燃料受圧部にて制御室１２内の燃料圧力を受ける受圧面積の方が大きく、しかもスプリング１０によってノズルニードル９に対して、ノズルニードル９を噴孔閉弁方向に付勢する付勢力（スプリング荷重、閉弁力）が加わっている。
【００８５】
すなわち、ノズルニードル９には、ノズル室１１内の燃料圧力による押し上げる方向（噴孔開弁方向）の力（開弁力：Ｆ１）と、制御室１２内の燃料圧力による押し下げる方向（噴孔閉弁方向）の力（閉弁力：Ｆ２）と、スプリング１０のスプリング荷重による押し下げる方向（噴孔閉弁方向）の力（閉弁力：Ｆ３）とが作用しており、Ｆ１＜Ｆ２＋Ｆ３が成立している。このため、ＥＣＵにより電磁制御弁のソレノイドのコイル６３への通電が成されず、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁している場合には、図２において図示下向きの力が勝ることになる。
【００８６】
その結果、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁している時には、ノズルニードル９のシート部がノズルボディ２１のシート面に押さえ付けられて（着座し）、ノズルニードル９のシート部がノズルボディ２１の各噴孔８を塞いでいる。
したがって、当該インジェクタ５は、ノズルニードル９が閉弁した閉弁状態となり、エンジンＥの気筒の燃焼室内に燃料の噴射が成されない。
なお、制御室１２内の燃料圧力と燃料流路４８内の燃料圧力とが均衡した段階で、スプリング１５の有無に関わらず、中間弁のバルブ１４が弁孔閉弁方向に移動してブロック２０の第２シート面に着座する。これにより、中間弁のバルブ１４が中間弁の弁孔であるインオリフィス３２を閉鎖する。つまり中間弁が閉弁状態となる。
【００８７】
一方、当該インジェクタ５からの噴射タイミング（燃料の噴射時期）になり、ＥＣＵにより電磁制御弁が開弁駆動されると、つまりＥＣＵにより電磁制御弁のソレノイドのコイル６３への通電が成されると、バルブ１３がアーマチャ６０と共にスプリング１０の付勢力（スプリング荷重）に抗して引き上げられる。これにより、バルブ１３がブロック２０の第１シート面より引き離されて電磁制御弁のバルブ１３が開弁する。このため、バルブ１３が燃料流路４８を開放し、高圧側の制御室１２および中間圧側の燃料流路４８と低圧側の燃料流路５１、５２との間を連通させる。
【００８８】
このように、電磁制御弁を開弁すると、燃料排出経路が開放される。すなわち、電磁制御弁のバルブ１３がブロック２０の第１シート面より引き離されて燃料流路４８と燃料流路５１、５２との間を連通している場合には、中間流路（燃料流路４８）内の燃料が流出する。このため、中間弁が閉弁状態を維持する。
以上のように、電磁制御弁が開弁し、中間弁が閉弁している際には、図４に示したように、摺動クリアランス１７を迂回して、制御室１２から連通流路（連通ポート３９→軸方向孔４０→燃料流路４１→アウトオリフィス４２）→中間流路（環状凹溝４３→燃料流路４８→アウトオリフィス４９）を経て燃料排出流路（燃料流路５１、５２）に燃料を排出させる経路（燃料排出経路の経路）が形成される。
これにより、制御室１２内の燃料が、中間弁のバルブ１４の内部のアウトオリフィス４２を含む連通流路を通って燃料流路４８側に流出し、更に、燃料流路４８から燃料流路５１、５２側に流出することで、制御室１２内の燃料圧力が下がる。このとき、中間弁のバルブ１４がインオリフィス３２を閉鎖しているので、燃料流路３１から制御室１２および連通流路への高圧燃料の流入が遮断される。これにより、制御室１２内の燃料圧力が短時間で低下する。つまり制御室１２内の燃料圧力が急速に低下する。
【００８９】
そして、ノズル室１１内の燃料圧力と制御室１２内の燃料圧力との間の圧力差が増加するので、ノズルニードル９に作用する開弁力（噴孔開弁方向の力）が増加して、スプリング１０の噴孔閉弁方向の付勢力（閉弁力）よりも大きくなる。そして、Ｆ１＞Ｆ２＋Ｆ３が成立すると、ノズル室１１内の燃料圧力による押し上げる方向（噴孔開弁方向）の開弁力によってノズルニードル９が上昇し（リフトを開始し）、ノズルニードル９のシート部がノズルボディ２１のシート面から離れる（離脱する、離座する）。その結果、ノズルニードル９が開弁した開弁状態となり、コモンレール４から燃料供給経路を経てノズル室１１に供給される高圧燃料が各噴孔８から噴射される。
したがって、当該インジェクタ５は、エンジンＥの気筒の燃焼室内への燃料の噴射を開始する。
【００９０】
その後、噴射タイミングから当該インジェクタ５の開弁期間（燃料噴射量と指令噴射圧力とから求められる指令噴射期間）が経過すると、電磁制御弁のソレノイドのコイル６３がＯＦＦされるため、アーマチャ６０を吸引する力が消える。すると、アーマチャ６０がスプリング１０の付勢力（スプリング荷重）によってステータ６２の磁極面より遠ざかる方向へ移動する。
すなわち、スプリング１０がその付勢力でアーマチャ６０を押し下げ、電磁制御弁のバルブ１３がブロック２０の第１シート面に着座する。これにより、電磁制御弁のバルブ１３が閉弁する。
【００９１】
このように、電磁制御弁を閉弁すると、燃料排出経路が閉鎖される。すなわち、電磁制御弁のバルブ１３がブロック２０の第１シート面に着座して燃料流路４８と燃料流路５１、５２との間の連通状態を遮断している場合には、制御室１２および燃料流路４８からの燃料の流出が停止するので、燃料流路３１内の燃料圧力により中間弁のバルブ１４がブロック２０の第２シート面よりリフトして中間弁の弁孔であるインオリフィス３２を開放する。つまり、中間弁のバルブ１４の軸方向凹部６５が、ノズルニードル９の軸方向凸部１６にガイドされながら弁孔開弁方向に移動して中間弁が開弁する。
【００９２】
以上のように、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁している際には、図３に示したように、燃料供給流路２４、２５から燃料流路３１→インオリフィス３２→環状凹溝３３→クリアランス３４→ギャップ３５→燃料流路３６を経て制御室１２に高圧燃料を流入させる第１経路（燃料導入経路の第１経路）が形成される。
これにより、制御室１２および燃料流路４８から燃料排出流路（燃料流路５１、５２）への燃料流出が停止するため、図３に示したように、燃料供給流路２４、２５から燃料流路３１→インオリフィス３２→環状凹溝３３→クリアランス３４→ギャップ３５→燃料流路３６を経て制御室１２の内部に流入する高圧燃料が制御室１２内の燃料圧力を回復させる。このため、制御室１２内の燃料圧力が急速に上昇する。
【００９３】
また、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁している際には、図３に示したように、摺動クリアランス１７とアウトオリフィス４２を迂回して、燃料供給流路２４、２５から燃料流路３１→インオリフィス３２→環状凹溝３３→クリアランス３４→環状凹溝４３を経て中間流路である燃料流路４８に高圧燃料を流入させる第２経路（燃料導入経路の第２経路）が形成される。
一方、中間弁が開弁しているので、ブロック２０の第２シート面とバルブ１４の第２シール部との間のクリアランス３４を介して、環状凹溝３３と環状凹溝４３との間も連通状態となる。このため、燃料供給流路２４、２５から燃料流路３１→インオリフィス３２→環状凹溝３３→クリアランス３４→環状凹溝４３を経て燃料流路４８の内部に流入する高圧燃料が燃料流路４８内の燃料圧力を回復させる。このため、燃料流路４８内の燃料圧力も急速に上昇する。
【００９４】
そして、ノズル室１１内の燃料圧力と制御室１２内の燃料圧力との間の圧力差が減少し、ノズルニードル９を開弁する開弁力がスプリング１０の噴孔閉弁方向の付勢力以下になると、つまり制御室１２内の燃料圧力が急速に上昇すると、Ｆ１＜Ｆ２＋Ｆ３が成立するため、ノズルニードル９が噴孔閉弁方向に移動してノズルニードル９のシート部がノズルボディ２１のシート面に着座する。その結果、当該インジェクタ５は、ノズルニードル９のシート部がノズルボディ２１のシート面に押さえ付けられ、各噴孔８を塞ぎ、ノズルニードル９が閉弁した閉弁状態に戻ることになる。よって、各噴孔８からの燃料噴射が終了する。
なお、制御室１２内の燃料圧力と燃料流路４８内の燃料圧力とが均衡した段階で、スプリング１５の有無に関わらず、中間弁のバルブ１４の軸方向凹部６５が、ノズルニードル９の軸方向凸部１６の外周部（バルブガイド）にガイドされながら弁孔閉弁方向に移動してブロック２０の第２シート面に着座する。これにより、中間弁のバルブ１４がインオリフィス３２を閉鎖する。つまり中間弁が閉弁状態となる。
【００９５】
［実施例１の効果］
以上のように、本実施例のコモンレール式燃料噴射システムに使用されるディーゼルエンジン用のインジェクタ５においては、中間弁のバルブ１４をノズルニードル９の軸方向凸部１６の外周部（バルブガイド）でガイドすることが可能なため、中間弁のバルブ１４の外周面とシリンダ２２のバルブ収容凹部５７の孔壁面（周壁面）との間に形成される半径方向のギャップ３５（径方向ギャップ：実機では片側０．０５ｍｍ程度）を更に拡大することができる。これにより、中間弁のバルブ１４がブロック２０の第２シート面より離脱した後、燃料流路３１から制御室１２への高圧燃料の流入流量の制約が緩和される。これにより、インオリフィス３２を拡大することで、制御室１２への高圧燃料の流入流量を大幅に増やすことができる。この結果、ノズルニードル９の閉弁速度が大きく向上する。
【００９６】
また、電磁制御弁が開弁し、中間弁が閉弁した際に、摺動クリアランス１７を迂回して、制御室１２から連通流路（連通ポート３９、軸方向孔４０、燃料流路４１、アウトオリフィス４２）→中間流路（環状凹溝４３、燃料流路４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料排出流路（燃料流路５１、５２）に燃料を排出させる経路（燃料排出経路の経路）が形成される。このため、電磁制御弁を開弁してからノズルニードル９が開弁するまでの期間である開弁応答時間を短縮できる。これにより、ノズルニードル９の開弁応答性を向上できる。
【００９７】
また、ノズルニードル９には、中間弁のバルブ１４の軸方向凹部６５の内周面（摺動面）に往復摺動自在に嵌合し、且つ中間弁のバルブ１４をバルブ移動方向（弁孔閉弁方向）に摺動可能にガイドするバルブガイド（軸方向凸部１６の外周部）が設けられている。このため、中間弁のバルブ１４が規定のバルブ移動方向（ノズルニードル９の軸線方向（ニードル移動方向）に平行な方向）に対して傾くことなく移動することができるので、燃料供給流路２４、２５に連通する燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）を素早く、しかも確実に閉鎖することができる。これによって、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）を経て制御室１２および中間流路（燃料流路４８）に流入する燃料を遮断できるので、制御室１２内の燃料圧力を急速に下降させることができる。これにより、ノズルニードル９の開弁応答性を向上できる。
【００９８】
また、ノズルニードル９の開弁時、つまりエンジンＥの各気筒毎の燃焼室への燃料噴射開始時に、中間弁を閉弁して燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）を閉鎖している。これにより、電磁制御弁を開弁して燃料流出流路（連通流路、中間流路）を開放することで、制御室１２から燃料流出流路（連通流路、中間流路）を経て燃料が排出されていても、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）を経て制御室１２または燃料流出流路の中間流路（環状凹溝４３、燃料流路４８、アウトオリフィス４９）に流入する燃料を遮断することができる。したがって、燃料供給流路２４、２５および燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）から制御室１２または燃料流出流路の中間流路（環状凹溝４３、燃料流路４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料排出流路（燃料流路５１、５２）側へ流出する燃料の流量を減少させることができる。
【００９９】
また、電磁制御弁が開弁し、中間弁が閉弁した際に、摺動クリアランス１７を迂回して、制御室１２から連通流路（連通ポート３９、軸方向孔４０、燃料流路４１、アウトオリフィス４２）→中間流路（環状凹溝４３、燃料流路４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料流路５１、５２に燃料を排出させる経路（燃料排出経路の経路）が形成されるため、燃料粘性の温度特性が悪化する不具合を抑制できる。これにより、アウトオリフィス４２、４９を通過する燃料流量の変化を抑制できるので、制御室１２から排出される燃料流量のばらつきを抑えることができる。したがって、ノズルニードル９の開弁タイミングのばらつきを抑えることができるので、燃料噴射量の制御精度を向上できる。
【０１００】
一方、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）→燃料導入流路（クリアランス３４）→燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を経て制御室１２に高圧燃料を流入させる第１経路（燃料導入経路の第１経路）が形成される。つまり中間弁が開弁した際には、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を経て制御室１２に高圧燃料が素早く流れ込む流路（第１経路）が形成されるため、電磁制御弁を閉弁してからノズルニードル９が閉弁するまでの期間である閉弁応答時間を短縮できる。これにより、ノズルニードル９の閉弁応答性を向上できる。
【０１０１】
また、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、アウトオリフィス４２および摺動クリアランス１７を迂回して、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）→燃料導入流路（クリアランス３４）を経て→中間流路（環状凹溝４３、燃料流路４８）に高圧燃料を流入させる第２経路（燃料導入経路の第２経路）が形成される。つまり中間弁が開弁した際には、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）を経て中間流路（環状凹溝４３、燃料流路４８）に高圧燃料が素早く流れ込む流路（第２経路）が形成されるため、電磁制御弁を閉弁してから中間流路（環状凹溝４３、燃料流路４８）内の燃料圧力が回復するまでに要する期間である閉弁応答時間を短縮できる。これにより、ノズルニードル９の閉弁応答性を向上できる。
【０１０２】
また、ノズルニードル９には、中間弁のバルブ１４をバルブ移動方向（弁孔開弁方向）に摺動可能にガイドするバルブガイド（軸方向凸部１６の外周部）が設けられている。このため、中間弁のバルブ１４が規定のバルブ移動方向（ノズルニードル９の軸線方向に平行な方向）に対して傾くことなく移動させることができるので、燃料供給流路２４、２５に連通する燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）を素早く開放できる。これによって、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を経て制御室１２および中間流路（環状凹溝４３、燃料流路４８）に一気に高圧燃料を導入できるので、制御室１２内の燃料圧力を急速に上昇させることができる。これにより、ノズルニードル９の閉弁応答性を向上できる。
【０１０３】
ここで、中間弁のバルブ１４を往復摺動自在にガイド（支持）するバルブガイドを、内部に制御室１２が形成されるシリンダ２２とは別体部品である、ノズルニードル９の軸方向凸部１６の外周部に設けている。このため、中間弁のバルブ１４の外周面（外側面）とシリンダ２２のバルブ収容凹部５７の内周面（中間弁のバルブ１４の外周をその円周方向に取り囲む周壁面）との間のギャップ（径方向ギャップ）３５を半径方向に拡げることが可能となる。したがって、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）および燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を経て制御室１２内に導入される高圧燃料の流入流量を増やすことができるので、ノズルニードル９の閉弁速度を向上させることができる。これにより、ノズルニードル９の閉弁応答性を更に向上できる。
【実施例２】
【０１０４】
［実施例２の構成］
図５ないし図８は本発明の実施例２を示したもので、図５はインジェクタの中間弁周辺部を示した図で、図６は中間弁のバルブを示した図で、図７および図８はインジェクタの中間弁周辺部を示した図である。
【０１０５】
ノズルニードル９のニードル頭部５４の制御室側端面（図示上端面）には、図５に示したように、中間弁のバルブ１４との間に空間（制御室１２の一部）を隔てて対向する対向端面６６が設けられている。
そして、ノズルニードル９の内部には、対向端面６６で開口し、この開口側から奥側まで軸線方向に延びる軸方向凹部６７が設けられている。この軸方向凹部６７は、ノズルニードル９の軸線方向に沿うように延びる丸孔形状の軸方向穴である。また、軸方向凹部６７の奥側には、軸方向穴の奥側を閉塞する底部（閉鎖部）が設けられている。そして、軸方向凹部６７の底部には、スプリング１５の図示下端部を支持するスプリング座部が設けられている。
ここで、制御室１２は、軸方向凹部６７内に形成される円柱状の空間および中間弁のバルブ１４とノズルニードル９の対向端面６６との間の円柱状の空間等により構成される。なお、軸方向凹部６７が設けられていない場合には、中間弁のバルブ１４とノズルニードル９の対向端面６６との間の円柱状の空間のみが制御室１２となる。
【０１０６】
本実施例のインジェクタ５のハウジングは、実施例１と同様に、インジェクタボディ１８、バルブボディ１９、ブロック２０、ノズルボディ２１およびシリンダ２２等により構成されている。
ここで、ブロック２０は、内部に第１収容凹部４４が形成された第１バルブボディを構成する。この第１収容凹部４４は、ブロック２０の第２シート面の中央部で開口している。また、第１収容凹部４４の内周部には、中間弁のバルブ１４をその往復移動方向（バルブ移動方向）に摺動自在にガイドするバルブガイドが設けられている。また、ブロック２０の図示下端面には、シリンダ２２と結合する結合端面（密着面）が設けられている。
ブロック２０の第２シート面で開口した環状凹溝４３は、第１収容凹部４４の開口部を取り囲むように円環状に形成されている。なお、環状凹溝４３は、中間弁の開弁時に、クリアランス３４を介して、燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）と連通流路（軸方向孔３８、連通ポート３９、アウトオリフィス４２）とを連通する。
【０１０７】
また、シリンダ２２は、内部に第２収容凹部４５が形成された第２バルブボディを構成する。この第２収容凹部４５は、第１収容凹部４４よりも内径が大きく、シリンダ２２の結合端面（ブロック２０との結合端面、図示上端面）で開口している。また、第２収容凹部４５は、制御室１２よりもブロック２０側に設けられるバルブ収容孔である。このバルブ収容孔の孔壁面は、中間弁のバルブ１４の周囲を円周方向に取り囲む周壁面である。また、シリンダ２２の図示上端面には、ブロック２０の結合端面と結合する結合端面（密着面）が設けられている。
ここで、ブロック２０の第１収容凹部４４は、シリンダ２２の第２収容凹部４５と連通するように、ブロック２０の結合端面で開口している。また、シリンダ２２の第２収容凹部４５は、ブロック２０の第１収容凹部４４と連通するように、シリンダ２２の結合端面で開口している。
【０１０８】
中間弁は、内部に軸方向孔３８およびアウトオリフィス４２等が形成された断面凸字状のバルブ１４、およびバルブ１４をブロック２０の第２シート面に押し当てる側（弁孔閉弁方向）に付勢するスプリング１５を有している。
中間弁のバルブ１４は、ブロック２０の第１収容凹部４４内に往復摺動自在に収容される円筒状の第１胴体部（第１ブロックバルブ、第１筒部、最小外径部：以下第１円筒部７１と言う）、およびシリンダ２２の第２収容凹部４５内に往復移動自在に収容される円筒状の第２胴体部（第２ブロックバルブ、第２筒部、最大外径部：以下第２円筒部７２と言う）を有している。
【０１０９】
第１円筒部７１の外周面には、ブロック２０の第１収容凹部４４の内周面との間に摺動部を形成する摺動面、およびこの摺動面の軸線方向に延びる軸方向凹溝４６（図６参照）が形成されている。ここで、摺動部は、第１収容凹部４４の内周面と第１円筒部７１の摺動面との間に形成された摺動クリアランス１７である。
また、軸方向凹溝４６は、ブロック２０の第１収容凹部４４の内周面との間に軸方向隙間を形成する溝底面を有している。その軸方向隙間は、中間弁のバルブ１４の第１円筒部７１の外周面を介して制御室１２と中間流路（燃料流路４７、４８）とを連通する流路として使用される。
【０１１０】
第２円筒部７２は、ノズルニードル９のニードル頭部５４の対向端面６６との間に制御室１２を隔てて対向する対向端面を有している。この第２円筒部７２の外周面には、シリンダ２２の第２収容凹部４５の内周面（周壁面）との間にギャップ３５を隔てて対向する外側面が形成されている。また、第２円筒部７２は、中間弁の閉弁時にブロック２０の第２シート面に着座する円環状のシール部（段差面、シール面）を有している。なお、第２円筒部７２の方が第１円筒部７１よりも外径がその径方向外方側に向けて大きくなっている。
【０１１１】
スプリング１５は、バルブ１４のスプリング座部（第２円筒部７２の対向端面、バルブ１４の図示下端面）とノズルニードル９のスプリング座部（軸方向凹部６７の底部）との間に設置されている。なお、図７および図８に示したように、スプリング１５を設けなくても良い。
ここで、ギャップ３５は、シリンダ２２の第２収容凹部４５の内周面とバルブ１４の第２円筒部７２の外周面との間に形成された径方向ギャップである。
【０１１２】
燃料供給経路は、実施例１と同様に、インレットポート２３とノズル室１１とを連通する燃料供給流路２４〜２８を有し、コモンレール４から燃料供給流路２４〜２８を経てノズル室１１に高圧燃料を供給する経路である。
燃料導入経路は、燃料供給流路２４、２５に連通する燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、中間弁の開弁時にバルブ１４の第２円筒部７２のシール部（シール面）とブロック２０の第２シート面との間に形成される微小隙間（燃料導入流路）であるクリアランス３４、および中間弁の開弁時にクリアランス３４を介して燃料流路３１と制御室１２とを連通する燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を有している。
【０１１３】
燃料排出経路は、制御室１２に連通する連通流路（軸方向孔３８、連通ポート３９、アウトオリフィス４２）、この連通流路に連通する中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）、およびこの中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）とインジェクタ５のアウトレットポートとを連通する燃料排出流路（燃料流路５１、５２）を有している。なお、燃料流路４７は、燃料流路４８よりも流路断面積が大きく、第１収容凹部４４側に向かって流路径が拡径している。
ここで、連通流路および中間流路は、制御室１２に連通し、且つ制御室１２と燃料流路５１とを連通する燃料流出流路を構成する。
【０１１４】
連通流路は、中間弁のバルブ１４の内部に形成されている。この連通流路は、バルブ１４の軸線方向に延びる軸方向孔３８、および第１円筒部７１の摺動面と軸方向孔３８とを連通する連通ポート３９を有している。
軸方向孔３８は、制御室１２とアウトオリフィス４２とを連通する流路として使用される。この軸方向孔３８は、中間流路側に設けられる底面、および第２円筒部７２の対向端面で制御室１２に臨むように開口した開口部を有している。
【０１１５】
連通ポート３９は、中間弁のバルブ１４の第１円筒部７１の摺動面で開口した摺動側開口部を有している。この連通ポート３９は、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した時のみ、クリアランス３４と環状凹溝４３を介して、燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）またはギャップ３５と軸方向孔３８とを連通する流路（中間弁のバルブ１４の摺動面で開口した流路）として使用される。
また、中間弁のバルブ１４の内部には、制御室１２と中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）とを連通すると共に、連通流路（軸方向孔３８、連通ポート３９）の流路断面積を絞るアウトオリフィス（絞り部）４２が形成されている。このアウトオリフィス４２は、連通ポート３９の摺動側開口部よりも中間流路（燃料流路４７、４８）側に形成されている。
【０１１６】
ここで、燃料導入経路は、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、および燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を経て制御室１２に高圧燃料を流入させる第１経路を有している。また、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、摺動クリアランス１７とアウトオリフィス４２を迂回して、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、環状凹溝４３、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）を経て中間流路（燃料流路４７、４８）に高圧燃料を流入させる第２経路を有している。また、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、環状凹溝４３、連通ポート３９、軸方向孔３８を経て制御室１２に高圧燃料を流入させる第３経路を有している。
【０１１７】
また、燃料排出経路は、電磁制御弁が開弁し、中間弁が閉弁した際に、摺動クリアランス１７を迂回して、制御室１２から連通流路（軸方向孔３８、アウトオリフィス４２）、中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料流路５１、５２に燃料を排出させる第１経路を有している。
なお、電磁制御弁の開弁時に中間弁が開弁している場合、電磁制御弁が開弁してから中間弁が閉弁するまでの期間、摺動クリアランス１７とアウトオリフィス４２を迂回して、制御室１２から軸方向孔３８、連通ポート３９、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）、中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料流路５１、５２に燃料を排出させる第２経路を設けても良い。
【０１１８】
また、摺動クリアランス１７の断面積の総和は、アウトオリフィス４２の流路断面積よりも小さく設定されている。
また、アウトオリフィス４２の流路断面積は、アウトオリフィス４９の流路断面積よりも小さく設定されている。
また、アウトオリフィス４９の流路断面積は、インオリフィス３２の流路断面積よりも小さく設定されている。
また、インオリフィス３２、アウトオリフィス４２、４９の流路断面積は、ギャップ３５の断面積の総和よりも小さく設定されている。
また、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）の断面積の総和は、連通流路の連通ポート３９の流路断面積の総和よりも小さく設定されている。
また、アウトオリフィス４２の流路断面積は、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）の断面積の総和よりも小さく設定されている。
【０１１９】
［実施例２の作用］
次に、本実施例のコモンレール式燃料噴射システムに使用されるディーゼルエンジン用のインジェクタ５の作用を図５ないし図８に基づいて簡単に説明する。
【０１２０】
先ず、電磁制御弁が開弁し、中間弁が閉弁した際には、図７に示したように、摺動クリアランス１７を迂回して、制御室１２から連通流路（軸方向孔３８、アウトオリフィス４２）、中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料流路５１、５２に燃料を排出させる第１経路（燃料排出経路の第１経路）が形成される。
すなわち、電磁制御弁を開弁すると、燃料流出流路（連通流路、中間流路）が開放される。これにより、中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）内の燃料が燃料排出流路（燃料流路５１、５２）側に流出する。このため、中間弁が閉弁状態を維持する。
【０１２１】
続いて、制御室１２内の燃料が、中間弁のバルブ１４の内部に形成された絞り部（アウトオリフィス４２）を含む連通流路を通って中間流路側に流出することで、制御室１２内の燃料圧力が下がる。このとき、中間弁が燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）を閉鎖しているので、燃料導入流路から制御室１２または中間流路への高圧燃料の流入が遮断される。これにより、制御室１２内の燃料圧力が短時間で低下する。つまり制御室１２内の燃料圧力が急速に低下する。
なお、電磁制御弁の開弁時に中間弁が開弁している場合、電磁制御弁を開弁してから中間弁が閉弁するまでの期間中に、摺動クリアランス１７とアウトオリフィス４２を迂回して、制御室１２から連通流路（軸方向孔３８、連通ポート３９）、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）、中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料流路５１、５２に燃料を排出させる第２経路（燃料排出経路の第２経路）を形成しても良い。
【０１２２】
すなわち、電磁制御弁を開弁すると、燃料流出流路（連通流路、中間流路）が開放される。これにより、制御室１２内の燃料は、絞り部（アウトオリフィス４２）を迂回して、ギャップ３５、クリアランス３４、環状凹溝４３、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）を通って中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）側に流出する。また、燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）から流入した燃料も、絞り部（アウトオリフィス４２）を迂回して、クリアランス３４、環状凹溝４３、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）を通って中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）側に流出する。これにより、制御室１２内の燃料圧力が短時間で低下する。つまり制御室１２内の燃料圧力が急速に低下する。
そして、ノズル室１１内の燃料圧力と制御室１２内の燃料圧力との圧力差が増加するので、ノズルニードル９に作用する開弁力（噴孔開弁方向の力）が増加して、スプリング１０の噴孔閉弁方向の付勢力（閉弁力）よりも大きくなると、ノズルニードル９が開弁する。これにより、コモンレール４から燃料供給経路（燃料供給流路）を経てノズル室１１に供給される高圧燃料が、噴孔８よりエンジンＥの各気筒毎の燃焼室に噴射される。つまりエンジンＥの各気筒毎の燃焼室への燃料噴射が開始される。
【０１２３】
一方、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際には、図８に示したように、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を経て制御室１２に高圧燃料を流入させる第１経路（燃料導入経路の第１経路）が形成される。また、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際には、摺動クリアランス１７とアウトオリフィス４２を迂回して、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、環状凹溝４３、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）を経て中間流路（燃料流路４７、４８）に高圧燃料を流入させる第２経路（燃料導入経路の第２経路）が形成される。また、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、環状凹溝４３、連通ポート３９、軸方向孔３８を経て制御室１２に高圧燃料を流入させる第３経路（燃料導入経路の第３経路）が形成される。
【０１２４】
すなわち、電磁制御弁を閉弁すると、燃料流出流路（連通流路、中間流路）が閉鎖される。これにより、制御室１２および中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）からの燃料の流出が停止するので、中間流路（燃料流路４７、４８）内の燃料圧力と制御室１２内の燃料圧力との圧力差が小さくなる。このため、燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）内の燃料圧力により中間弁のバルブ１４が図示下方にリフトする。つまり中間弁のバルブ１４がブロック２０の第１収容凹部４４の内周部（バルブガイド）にガイドされながら弁孔開弁方向に移動する。そして、中間弁のバルブ１４のシール部がブロック２０の第２シート面より離脱するため、中間弁が開弁する。
【０１２５】
そして、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際には、図８に示したように、燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）から燃料導入流路（クリアランス３４）、燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を経て制御室１２内に高圧燃料が流入する。また、燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）から燃料導入流路（クリアランス３４）、環状凹溝４３、連通ポート３９、軸方向孔３８を経て制御室１２内に高圧燃料が流入する。これにより、制御室１２内の燃料圧力が短時間で上昇する。つまり制御室１２内の燃料圧力が急速に上昇する。また、アウトオリフィス４２と摺動クリアランス１７を迂回して、燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）から燃料導入流路（クリアランス３４）、環状凹溝４３、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）を経て中間流路（燃料流路４７、４８）内に流入する高圧燃料が中間流路（燃料流路４７、４８）内の燃料圧力を素早く回復させる。
なお、制御室１２内の燃料圧力と燃料流路４７、４８内の燃料圧力とが均衡した段階で、スプリング１５の付勢力によって、中間弁のバルブ１４がブロック２０の第１収容凹部４４の内周部（バルブガイド）にガイドされながら弁孔閉弁方向に移動してブロック２０の第２シート面に着座する。これにより、中間弁のバルブ１４がインオリフィス３２を閉鎖する。つまり中間弁が閉弁状態となる。
【０１２６】
［実施例２の効果］
以上のように、本実施例のコモンレール式燃料噴射システムに使用されるディーゼルエンジン用のインジェクタ５においては、連通ポート３９の摺動側開口部よりも中間流路（燃料流路４７、４８）側にアウトオリフィス４２を設置している。これによって、電磁制御弁が開弁し、中間弁が閉弁した際に、摺動クリアランス１７を迂回して、制御室１２から連通流路（軸方向孔３８、アウトオリフィス４２）→中間流路（燃料流路４７、４８）を経て燃料排出流路（燃料流路５１、５２）に燃料を排出させる第１経路（燃料排出経路の第１経路）が形成される。このため、電磁制御弁を開弁してからノズルニードル９が開弁するまでの期間である開弁応答時間を短縮できる。これにより、ノズルニードル９の開弁応答性を向上できる。
【０１２７】
なお、電磁制御弁の開弁時に中間弁が開弁している場合、電磁制御弁を開弁してから中間弁が閉弁するまでの期間は、摺動クリアランス１７とアウトオリフィス４２を迂回して、制御室１２から連通流路（軸方向孔３８、連通ポート３９）→軸方向隙間（軸方向凹溝４６）→中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料排出流路（燃料流路５１、５２）に燃料を排出させる第２経路（燃料排出経路の第２経路）を形成しても良い。この場合には、制御室１２から連通流路（軸方向孔３８、連通ポート３９）、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）、中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料排出流路（燃料流路５１、５２）へ燃料を素早く流出させる流路（第２経路）が形成されるため、制御室１２内の燃料圧力を急速に下降させることができる。これにより、ノズルニードル９の開弁応答性を向上できる。
【０１２８】
また、ブロック２０には、中間弁のバルブ１４の第１円筒部７１の外周面（摺動面）に往復摺動自在に嵌合し、且つ中間弁のバルブ１４をバルブ移動方向（弁孔閉弁方向）に摺動可能にガイドするバルブガイド（第１収容凹部４４の内周部）が設けられている。このため、中間弁のバルブ１４が規定のバルブ移動方向（ノズルニードル９の軸線方向（ニードル移動方向）に平行な方向）に対して傾くことなく移動することができるので、燃料供給流路２４、２５に連通する燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）を素早く、しかも確実に閉鎖することができる。これによって、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）を経て制御室１２および中間流路（燃料流路４７、４８）に流入する燃料を遮断できるので、制御室１２内の燃料圧力を急速に下降させることができる。これにより、ノズルニードル９の開弁応答性を向上できる。
【０１２９】
また、ノズルニードル９の開弁時、つまりエンジンＥの各気筒毎の燃焼室への燃料噴射開始時に、中間弁を閉弁して燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）を閉鎖している。これにより、電磁制御弁を開弁して燃料流出流路（連通流路、中間流路）を開放することで、制御室１２から燃料流出流路（連通流路、中間流路）を経て燃料が排出されていても、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）を経て制御室１２または燃料流出流路の中間流路（燃料流路４７、４８）に流入する燃料を遮断することができる。したがって、燃料供給流路２４、２５および燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）から制御室１２または燃料流出流路の中間流路（燃料流路４７、４８）を経て燃料排出流路（燃料流路５１、５２）側へ流出する燃料の流量を減少させることができる。
【０１３０】
また、電磁制御弁が開弁し、中間弁が閉弁した際に、摺動クリアランス１７を迂回して、制御室１２から連通流路（軸方向孔３８、アウトオリフィス４２）→中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料排出流路（燃料流路５１、５２）に燃料を排出させる第１経路（燃料排出経路の第１経路）が形成されるため、燃料粘性の温度特性が悪化する不具合を抑制できる。これにより、アウトオリフィス４２、４９を通過する燃料流量の変化を抑制できるので、制御室１２から排出される燃料流量のばらつきを抑えることができる。したがって、ノズルニードル９の開弁タイミングのばらつきを抑えることができるので、燃料噴射量の制御精度を向上できる。
【０１３１】
一方、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）→燃料導入流路（クリアランス３４）→燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を経て制御室１２に高圧燃料を流入させる第１経路（燃料導入経路の第１経路）が形成される。つまり中間弁が開弁した際には、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を経て制御室１２に高圧燃料が素早く流れ込む流路（第１経路）が形成されるため、電磁制御弁を閉弁してからノズルニードル９が閉弁するまでの期間である閉弁応答時間を短縮できる。これにより、ノズルニードル９の閉弁応答性を向上できる。
【０１３２】
また、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）→燃料導入流路（クリアランス３４）→環状凹溝４３→連通流路（連通ポート３９、軸方向孔３８）を経て制御室１２に高圧燃料を流入させる第３経路（燃料導入経路の第３経路）が形成される。つまり中間弁が開弁した際には、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、環状凹溝４３、連通流路（連通ポート３９、軸方向孔３８）を経て制御室１２に高圧燃料が素早く流れ込む流路（第３経路）が形成されるため、電磁制御弁を閉弁してからノズルニードル９が閉弁するまでの期間である閉弁応答時間を短縮できる。これにより、ノズルニードル９の閉弁応答性を向上できる。
【０１３３】
また、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、アウトオリフィス４２および摺動クリアランス１７を迂回して、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）→燃料導入流路（クリアランス３４）→環状凹溝４３→軸方向隙間（軸方向凹溝４６）を経て中間流路（燃料流路４７、４８）に高圧燃料を流入させる第２経路（燃料導入経路の第２経路）が形成される。つまり中間弁が開弁した際には、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、環状凹溝４３、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）を経て中間流路（燃料流路４７、４８）に高圧燃料が素早く流れ込む流路（第２経路）が形成されるため、電磁制御弁を閉弁してから中間流路（燃料流路４７、４８）内の燃料圧力が回復するまでに要する期間である閉弁応答時間を短縮できる。これにより、ノズルニードル９の閉弁応答性を向上できる。
【０１３４】
また、ブロック２０には、中間弁のバルブ１４をバルブ移動方向（弁孔開弁方向）に摺動可能にガイドするバルブガイド（第１収容凹部４４の内周部）が設けられている。このため、中間弁のバルブ１４が規定のバルブ移動方向（ノズルニードル９の軸線方向に平行な方向）に対して傾くことなく移動することができるので、燃料供給流路２４、２５に連通する燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）を素早く開放できる。これによって、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を経て制御室１２および中間流路（燃料流路４７、４８）に一気に高圧燃料を導入できるので、制御室１２内の燃料圧力を急速に上昇させることができる。これにより、ニードルの閉弁応答性を向上できる。
【０１３５】
ここで、中間弁のバルブ１４を往復摺動自在にガイド（支持）するバルブガイドを、内部に制御室１２が形成されるシリンダ２２とは別体部品である、ブロック２０の第１収容凹部４４の内周部に設けているので、中間弁のバルブ１４の第２円筒部７２の外周面（外側面）とシリンダ２２の第２収容凹部４５の内周面（中間弁のバルブ１４の外周をその円周方向に取り囲む周壁面）との間のギャップ（径方向ギャップ）３５を半径方向に拡げることが可能となる。したがって、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）および燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を経て制御室１２内に導入される高圧燃料の流入流量を増やすことができるので、ノズルニードル９の閉弁速度を向上させることができる。これにより、ノズルニードル９の閉弁応答性を更に向上できる。
また、本実施例のインジェクタ５の場合には、ギャップ３５を小さくすることもできる。この場合には、中間弁のバルブ１４の第２円筒部７２の外径を拡大することが可能であり、制御室１２内の燃料から受ける圧力の受圧面積を拡大することができる。これにより、例えばスプリング１５が設けられていなくても、中間弁のバルブ１４をブロック２０の第２シート面に付勢（密着）させることができるので、燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）の遮断（閉鎖）を確実に実施することができる。
【０１３６】
ここで、中間弁のバルブ１４は、内部に制御室１２を形成するシリンダ２２の第２収容凹部４５の内周面に沿って摺動する方が形状的にシンプルであるが、シリンダ２２の第２収容凹部４５の内周面との間に摺動クリアランス１７を形成することは、中間弁のバルブ１４の第２円筒部７２の外周面とシリンダ２２の第２収容凹部４５の内周面との間の摺動径（ｄ）と中間弁の摺動部長さ（Ｌ）との比であるＬ／ｄ比が小さいため、中間弁のバルブ１４の第２円筒部７２の外周面とシリンダ２２の第２収容凹部４５の内周面との間に摺動部を形成するのに不適当である。
しかし、内部に制御室１２を形成するシリンダ２２の第２収容凹部４５の内周面以外のバルブガイド（具体的には、ブロック２０の第１収容凹部４４の内周部）に設けられた摺動面との間に摺動クリアランス１７を形成すれば、摺動径（Ｄ）を小さくすることができるため、Ｌ／Ｄ比が大きくなる方向へ改善することができる。例えば摺動部長さ（Ｌ）を従来の技術と同等とした場合、中間弁のバルブ１４の第２円筒部７２の外周面とシリンダ２２の第２収容凹部４５の内周面とが摺動するシリンダ摺動に対して、実施例２の方が、Ｌ／Ｄ比が増加し摺動性に対して非常に有利となる。これにより、摺動クリアランス１７の条件（中間弁のバルブ１４をスムーズに弁孔開弁方向、弁孔閉弁方向に移動できるようにすること）を改善できる。
【実施例３】
【０１３７】
［実施例３の構成］
図９は本発明の実施例３を示したもので、インジェクタ５の中間弁周辺部を示した図である。
【０１３８】
本実施例の中間弁は、内部にメインアウトオリフィス（以下アウトオリフィス３７と言う）および軸方向孔３８等が形成された断面凸字状のバルブ１４を有している。なお、中間弁のバルブ１４をブロック２０の第２シート面に押し当てる側（弁孔閉弁方向）に付勢するスプリング１５を設けても良い。
中間弁のバルブ１４は、実施例２と同様に、ブロック２０の第１収容凹部４４内に往復摺動自在に収容される第１円筒部７１、およびシリンダ２２の第２収容凹部４５内に往復移動自在に収容される第２円筒部７２を有している。
第１円筒部７１の外周面には、実施例２と同様に、ブロック２０の第１収容凹部４４の内周面との間に摺動部（摺動クリアランス１７）を形成する摺動面、およびこの摺動面の軸線方向に延びる軸方向凹溝４６（軸方向隙間：図６参照）が形成されている。この第１円筒部７１の先端面（図示上端面）には、燃料流路４７に臨む円環状の頭頂面が設けられている。
第２円筒部７２の外周面には、シリンダ２２の第２収容凹部４５の内周面（周壁面）との間にギャップ３５を隔てて対向する外側面が形成されている。
【０１３９】
燃料供給経路は、実施例１及び２と同様に、インレットポート２３とノズル室１１とを連通する燃料供給流路２４〜２８を有し、コモンレール４から燃料供給流路２４〜２８を経てノズル室１１に高圧燃料を供給する経路である。
燃料導入経路は、実施例２と同様に、燃料供給流路２４、２５に連通する燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、および燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を有している。
【０１４０】
燃料排出経路は、制御室１２に連通する連通流路（アウトオリフィス３７、軸方向孔３８、連通ポート３９）、この連通流路に連通する中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）、およびこの中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）とインジェクタ５のアウトレットポートとを連通する燃料排出流路（燃料流路５１、５２）を有している。ここで、連通流路および中間流路は、実施例１及び２と同様に、制御室１２に連通し、且つ制御室１２と燃料流路５１とを連通する燃料流出流路を構成する。
連通流路は、中間弁のバルブ１４の内部に形成されている。この連通流路は、バルブ１４の軸線方向に延びる軸方向孔３８、および第１円筒部７１の摺動面と軸方向孔３８とを連通する連通ポート３９を有している。
【０１４１】
軸方向孔３８は、アウトオリフィス３７と中間流路（燃料流路４７、４８）とを連通する流路として使用される。この軸方向孔３８は、制御室１２側に設けられる底面、および第１円筒部７１の頭頂面で燃料流路４７に臨むように開口した開口部を有している。
連通ポート３９は、中間弁のバルブ１４の第１円筒部７１の摺動面で開口した摺動側開口部を有している。
また、中間弁のバルブ１４の内部には、制御室１２と中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）とを連通すると共に、連通流路（軸方向孔３８、連通ポート３９）の流路断面積を絞るアウトオリフィス（絞り部）３７が形成されている。このアウトオリフィス３７は、連通ポート３９の摺動側開口部よりも制御室１２側に形成されている。
【０１４２】
ここで、燃料導入経路は、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を経て制御室１２に高圧燃料を流入させる第１経路を有している。また、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、摺動クリアランス１７とアウトオリフィス３７とを迂回して、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、環状凹溝４３、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）を経て中間流路（燃料流路４７、４８）に高圧燃料を流入させる第２経路を有している。また、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、環状凹溝４３、連通ポート３９、軸方向孔３８を経て中間流路（燃料流路４７、４８）に高圧燃料を流入させる第３経路を有している。
【０１４３】
また、燃料排出経路は、電磁制御弁が開弁し、中間弁が閉弁した際に、摺動クリアランス１７を迂回して、制御室１２から連通流路（アウトオリフィス３７、軸方向孔３８）、中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料流路５１、５２に燃料を排出させる第１経路を有している。
なお、電磁制御弁の開弁時に中間弁が開弁している場合、電磁制御弁を開弁してから中間弁が閉弁するまでの期間、摺動クリアランス１７とアウトオリフィス３７を迂回して、制御室１２から燃料流路３６、ギャップ３５、クリアランス３４、環状凹溝４３、連通ポート３９、軸方向孔３８、中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料流路５１、５２に燃料を排出させる第２経路を設けても良い。
【０１４４】
また、摺動クリアランス１７の断面積の総和は、アウトオリフィス３７の流路断面積よりも小さく設定されている。
また、アウトオリフィス３７の流路断面積は、アウトオリフィス４９の流路断面積よりも小さく設定されている。
また、アウトオリフィス４９の流路断面積は、インオリフィス３２の流路断面積よりも小さく設定されている。
また、インオリフィス３２の流路断面積は、ギャップ３５の断面積の総和よりも小さく設定されている。
また、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）の断面積の総和は、連通流路の連通ポート３９の流路断面積の総和よりも小さく設定されている。
また、アウトオリフィス３７の流路断面積は、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）の断面積の総和よりも小さく設定されている。
【０１４５】
［実施例３の作用］
次に、本実施例のコモンレール式燃料噴射システムに使用されるディーゼルエンジン用のインジェクタ５の作用を図９に基づいて簡単に説明する。
【０１４６】
先ず、電磁制御弁が開弁し、中間弁が閉弁した際には、摺動クリアランス１７を迂回して、制御室１２から連通流路（アウトオリフィス３７、軸方向孔３８）、中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料排出流路（燃料流路５１、５２）に燃料を排出させる第１経路（燃料排出経路の第１経路）が形成される。
すなわち、電磁制御弁を開弁すると、燃料流出流路（連通流路、中間流路）が開放される。これにより、中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）内の燃料が燃料排出流路（燃料流路５１、５２）側に流出する。このため、中間弁が閉弁状態を維持する。
【０１４７】
続いて、制御室１２内の燃料が、中間弁のバルブ１４の内部に形成された絞り部（アウトオリフィス３７）を含む連通流路を通って中間流路側に流出することで、制御室１２内の燃料圧力が下がる。このとき、中間弁が燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）を閉鎖しているので、燃料導入流路から制御室１２または中間流路への高圧燃料の流入が遮断される。これにより、制御室１２内の燃料圧力が短時間で低下する。つまり制御室１２内の燃料圧力が急速に低下する。
なお、電磁制御弁の開弁時に中間弁が開弁している場合、電磁制御弁を開弁してから中間弁が閉弁するまでの期間は、図９に示したように、摺動クリアランス１７とアウトオリフィス３７を迂回して、制御室１２から燃料流路３６、ギャップ３５、クリアランス３４、環状凹溝４３、連通ポート３９、軸方向孔３８、中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料排出流路（燃料流路５１、５２）に燃料を排出させる第２経路（燃料排出経路の第２経路）を形成しても良い。
【０１４８】
すなわち、電磁制御弁を開弁すると、燃料流出流路（連通流路、中間流路）が開放される。これにより、制御室１２内の燃料は、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）の断面積の総和が、連通流路の連通ポート３９の流路断面積の総和よりも小さく設定されているため、絞り部（アウトオリフィス３７）を迂回して、ギャップ３５、クリアランス３４、環状凹溝４３、連通ポート３９、軸方向孔３８を通って中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）側に流出する。また、燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）から流入した燃料も、絞り部（アウトオリフィス３７）を迂回して、クリアランス３４、環状凹溝４３、連通流路（連通ポート３９、軸方向孔３８）を通って中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）側に流出する。これにより、制御室１２内の燃料圧力が短時間で低下する。つまり制御室１２内の燃料圧力が急速に低下する。
そして、ノズル室１１内の燃料圧力と制御室１２内の燃料圧力との圧力差が増加するので、ノズルニードル９に作用する開弁力（噴孔開弁方向の力）が増加して、スプリング１０の噴孔閉弁方向の付勢力（閉弁力）よりも大きくなると、ノズルニードル９が開弁する。これにより、コモンレール４から燃料供給経路（燃料供給流路２４〜２８）を経てノズル室１１に供給される高圧燃料が、噴孔８よりエンジンＥの各気筒毎の燃焼室に噴射される。つまりエンジンＥの各気筒毎の燃焼室への燃料噴射が開始される。
【０１４９】
一方、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際には、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を経て制御室１２に高圧燃料を流入させる第１経路（燃料導入経路の第１経路）が形成される。また、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際には、摺動クリアランス１７とアウトオリフィス３７を迂回して、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、環状凹溝４３、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）を経て中間流路（燃料流路４７、４８）に高圧燃料を流入させる第２経路（燃料導入経路の第２経路）が形成される。また、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、環状凹溝４３、連通ポート３９、軸方向孔３８を経て中間流路（燃料流路４７、４８）に高圧燃料を流入させる第３経路（燃料導入経路の第３経路）が形成される。
なお、軸方向隙間（軸方向凹溝４６）の断面積の総和が、連通流路の連通ポート３９の流路断面積の総和よりも小さく設定されているため、燃料供給流路２４、２５から中間流路（燃料流路４７、４８）へ向かう高圧燃料は、第２経路よりも第３経路の方に主に流れる。
【０１５０】
すなわち、電磁制御弁を閉弁すると、燃料流出流路（連通流路、中間流路）が閉鎖される。これにより、制御室１２および中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）からの燃料の流出が停止するので、中間流路（燃料流路４７、４８）内の燃料圧力と制御室１２内の燃料圧力との圧力差が小さくなる。このため、燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）内の燃料圧力により中間弁のバルブ１４が図示下方にリフトする。つまり中間弁のバルブ１４がブロック２０の第１収容凹部４４の内周部（バルブガイド）にガイドされながら弁孔開弁方向に移動する。そして、中間弁のバルブ１４のシール部がブロック２０の第２シート面より離脱するため、中間弁が開弁する。
【０１５１】
そして、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際には、燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）から燃料導入流路（クリアランス３４）、燃料導入流路（ギャップ３５、燃料流路３６）を経て制御室１２内に高圧燃料が流入する。これにより、制御室１２内の燃料圧力が短時間で上昇する。つまり制御室１２内の燃料圧力が急速に上昇する。
また、摺動クリアランス１７とアウトオリフィス３７を迂回して、燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）から燃料導入流路（クリアランス３４）、環状凹溝４３、連通ポート３９、軸方向孔３８を経て中間流路（燃料流路４７、４８）内に流入する高圧燃料が中間流路（燃料流路４７、４８）内の燃料圧力を素早く回復させる。
なお、制御室１２内の燃料圧力と燃料流路４７、４８内の燃料圧力とが均衡した段階で、スプリング１５の有無に関わらず、中間弁のバルブ１４がブロック２０の第１収容凹部４４の内周部（バルブガイド）にガイドされながら弁孔閉弁方向に移動してブロック２０の第２シート面に着座する。これにより、中間弁のバルブ１４がインオリフィス３２を閉鎖する。つまり中間弁が閉弁状態となる。
【０１５２】
［実施例３の効果］
以上のように、本実施例のコモンレール式燃料噴射システムに使用されるディーゼルエンジン用のインジェクタ５においては、連通ポート３９の摺動側開口部よりも制御室１２側にアウトオリフィス３７を設置している。これによって、電磁制御弁が開弁し、中間弁が閉弁した際に、摺動クリアランス１７を迂回して、制御室１２から連通流路（アウトオリフィス３７、軸方向孔３８）→中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料排出流路（燃料流路５１、５２）に燃料を排出させる第１経路（燃料排出経路の第１経路）が形成される。このため、電磁制御弁を開弁してからノズルニードル９が開弁するまでの期間である開弁応答時間を短縮できる。これにより、ノズルニードル９の開弁応答性を向上できる。
【０１５３】
なお、電磁制御弁の開弁時に中間弁が開弁している場合、電磁制御弁を開弁してから中間弁が閉弁するまでの期間は、摺動クリアランス１７とアウトオリフィス３７を迂回して、制御室１２から燃料流路３６→ギャップ３５→クリアランス３４→環状凹溝４３→連通ポート３９→軸方向孔３８→中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料排出流路（燃料流路５１、５２）に燃料を排出させる第２経路（燃料排出経路の第２経路）を設けても良い。この場合には、制御室１２から燃料流路３６→ギャップ３５→クリアランス３４→環状凹溝４３→連通ポート３９→軸方向孔３８→中間流路（燃料流路４７、４８、アウトオリフィス４９）を経て燃料排出流路（燃料流路５１、５２）へ燃料を素早く流出させる流路（第２経路）が形成されるため、制御室１２内の燃料圧力を急速に下降させることができる。これにより、ノズルニードル９の開弁応答性を向上できる。
【０１５４】
ここで、本実施例（実施例３）のインジェクタ５の場合には、連通ポート３９の摺動側開口部よりも制御室１２側にアウトオリフィス３７を設置しているので、電磁制御弁が開弁し、中間弁のバルブ１４が図示上方ヘ向けて上昇する際に、実施例２のインジェクタ５よりも制御室１２内の燃料圧力を連通ポート（第１円筒部７１の摺動面で開口した流路）３９から素早く流出させることができる。したがって、実施例２のインジェクタ５よりも制御室１２内の燃料圧力を急速に下降させることができる。これにより、開弁応答性を更に向上させることができる。
【０１５５】
また、本実施例（実施例３）のインジェクタ５の場合には、連通ポート３９の摺動側開口部よりも制御室１２側にアウトオリフィス３７を設置しているので、電磁制御弁が閉弁し、中間弁が開弁した際に、燃料供給流路２４、２５から燃料導入流路（燃料流路３１、インオリフィス３２、環状凹溝３３）、燃料導入流路（クリアランス３４）、環状凹溝４３、連通ポート３９、軸方向孔３８を経て中間流路（燃料流路４７、４８）に高圧燃料を流入させる第３経路（燃料導入経路の第３経路）が形成される。したがって、実施例２のインジェクタ５よりも中間流路（燃料流路４７、４８）への高圧燃料の供給が迅速に成され、ノズルニードル９の閉弁速度を上昇させることができる。これにより、ノズルニードル９の閉弁応答性を更に向上できる。
【０１５６】
［変形例］
本実施例では、中間弁をブロック２０に構成しているが、中間弁をインジェクタボディ１８の内部、あるいはノズルボディ２１の内部に構成しても良い。
本実施例では、第１制御弁として、電磁アクチュエータによりバルブが駆動される電磁制御弁を採用しているが、燃料排出経路を開閉して制御室１２内の燃料圧力を増減するバルブを駆動できる駆動装置であれば、電動アクチュエータ、ピエゾアクチュエータ、負圧作動式アクチュエータ等の他のアクチュエータを備えた制御弁を採用しても良い。
本実施例では、ニードルをノズルニードル９のみで構成しているが、ニードルをノズルニードルとこれに連動して軸線方向に往復移動するピストンとで構成しても良い。
【０１５７】
本実施例では、入口オリフィスとして燃料導入流路３１の燃料流方向の下流側に設置されるインオリフィス３２を設けているが、入口オリフィスとして燃料導入流路３１の燃料流方向の上流側または中間部に設置されるオリフィス（固定絞り部）を設けても良い。
本実施例では、サブ出口オリフィスとして燃料流出流路（中間流路）の燃料流方向の下流側に設置されるアウトオリフィス４９を設けているが、サブ出口オリフィスとして燃料流出流路（中間流路）の燃料流方向の上流側または中間部に設置されるオリフィス（固定絞り部）を設けても良い。また、サブ出口オリフィスを設けなくても良い。
【符号の説明】
【０１５８】
１ 燃料タンク（燃料供給源）
５ インジェクタ（燃料噴射装置）
８ 噴孔
９ ノズルニードル
１０ スプリング（ニードル付勢手段）
１１ ノズル室
１２ 制御室
１３ 電磁制御弁（第１制御弁）のバルブ（第１バルブ、第１弁体）
１４ 中間弁（第２制御弁）のバルブ（第２バルブ、第２弁体）
１５ 中間弁（第２制御弁）のスプリング（バルブ付勢手段）
１６ ノズルニードルの軸方向凸部（バルブガイド）
１７ 摺動クリアランス（摺動部）
１８ インジェクタボディ（インジェクタのハウジング）
１９ バルブボディ（インジェクタのハウジング）
２０ ブロック（第１バルブボディ、インジェクタのハウジング）
２１ ノズルボディ（インジェクタのハウジング）
２２ シリンダ（第２バルブボディ、インジェクタのハウジング）
２４ 燃料供給流路（燃料供給経路）
２５ 燃料供給流路（燃料供給経路）
２６ 燃料供給流路（燃料供給経路）
２７ 燃料供給流路（燃料供給経路）
２８ 燃料供給流路（燃料供給経路）
３１ 燃料流路（燃料導入流路、燃料導入経路）
３２ インオリフィス（燃料導入流路、燃料導入経路、第２弁孔）
３３ 環状凹溝（燃料導入流路、燃料導入経路）
３４ クリアランス（燃料導入流路、燃料導入経路）
３５ ギャップ（燃料導入流路、燃料導入経路）
３６ 燃料流路（燃料導入流路、燃料導入経路）
３７ アウトオリフィス（絞り部、燃料流出流路、連通流路、燃料排出経路）
３８ 軸方向孔（燃料流出流路、連通流路、燃料排出経路）
３９ 連通ポート（燃料流出流路、連通流路、燃料排出経路）
４０ 軸方向孔（燃料流出流路、連通流路、燃料排出経路）
４１ 燃料流路（燃料流出流路、連通流路、燃料排出経路）
４２ アウトオリフィス（絞り部、燃料流出流路、連通流路、燃料排出経路）
４３ 環状凹溝（燃料流出流路、中間流路、燃料排出経路）
４４ 第１収容凹部
４５ 第２収容凹部
４６ 軸方向凹溝（軸方向溝）
４７ 燃料流路（燃料流出流路、中間流路、燃料排出経路）
４８ 燃料流路（燃料流出流路、中間流路、燃料排出経路）
４９ アウトオリフィス（燃料流出流路、中間流路、燃料排出経路、第１弁孔）
５１ 燃料流路（燃料排出流路、燃料排出経路）
５２ 燃料流路（燃料排出流路、燃料排出経路）
６４ 中間弁のバルブの対向端面
６５ 中間弁のバルブの軸方向凹部
７１ 中間弁のバルブの第１円筒部（第１胴体部）
７２ 中間弁のバルブの第２円筒部（第２胴体部）
【特許請求の範囲】
【請求項１】
（ａ）内燃機関の燃焼室に燃料を噴射する噴孔を開閉するニードルと、
（ｂ）内部の燃料が前記ニードルに噴孔開弁方向の力を加えるノズル室と、
（ｃ）内部の燃料が前記ニードルに噴孔閉弁方向の力を加える制御室と、
（ｄ）前記ニードルを噴孔閉弁方向に付勢するニードル付勢手段と、
（ｅ）高圧燃料を発生させる高圧発生部から前記ノズル室に高圧燃料を供給する燃料供給経路と、
（ｆ）この燃料供給経路に連通する燃料導入流路を有し、前記燃料供給経路から前記燃料導入流路を経て前記制御室に高圧燃料を流入させる燃料導入経路と、
（ｇ）前記制御室に連通する燃料流出流路を有し、前記制御室から前記燃料流出流路を経て燃料を排出させる燃料排出経路と、
（ｈ）この燃料排出経路に設置されて、前記燃料流出流路を開閉する第１制御弁と、
（ｉ）前記燃料導入経路に設置されて、前記燃料導入流路を開閉する第２制御弁と、
（ｊ）前記ニードルを摺動自在に支持すると共に、前記制御室の周囲を周方向に取り囲むハウジングと
を備え、
前記第１制御弁を閉弁または開弁して前記制御室内の燃料圧力を増減することで、前記ニードルを閉弁または開弁させて燃料の噴射制御を行うと共に、前記第１制御弁の開弁時に前記第２制御弁を閉弁して前記燃料導入流路を閉鎖する燃料噴射装置において、
前記燃料流出流路は、前記制御室に連通する連通流路、およびこの連通流路に連通する中間流路を有し、
前記連通流路は、前記制御室と前記中間流路とを連通すると共に、前記連通流路の流路断面積を絞る絞り部を有し、
前記第２制御弁は、内部に前記絞り部が形成されたバルブを有し、
前記ニードルは、前記バルブをその往復移動方向にガイドするバルブガイドを有し、
前記ハウジングは、前記バルブの周囲を周方向に取り囲む周壁面を有し、
前記バルブは、前記バルブガイドとの間に摺動部を形成する摺動面、および前記周壁面との間にギャップを隔てて対向する外側面を有し、
前記燃料導入経路は、前記第１制御弁が閉弁し、前記第２制御弁が開弁した際に、前記燃料供給経路から前記燃料導入流路、前記ギャップを経て前記制御室に高圧燃料を流入させる第１経路、および前記第１制御弁が閉弁し、前記第２制御弁が開弁した際に、前記絞り部と前記摺動部を迂回して、前記燃料供給経路から前記燃料導入流路を経て前記中間流路に高圧燃料を流入させる第２経路を有し、
前記燃料排出経路は、前記第１制御弁が開弁し、前記第２制御弁が閉弁した際に、前記摺動部を迂回して、前記制御室から前記連通流路、前記中間流路を経て燃料を排出させる経路を有していることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項２】
請求項１に記載の燃料噴射装置において、
前記ニードルは、前記制御室内の燃料圧力を受ける燃料受圧部、およびこの燃料受圧部より軸線方向の一端側まで軸線方向に突出する軸方向凸部を有し、
前記バルブは、前記燃料受圧部との間に前記制御室を隔てて対向する対向端面を有し、 前記バルブの内部には、前記対向端面で開口し、この開口側から奥側まで軸線方向に延びる軸方向凹部が設けられていることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項３】
請求項２に記載の燃料噴射装置において、
前記バルブガイドは、前記軸方向凸部の外周に設けられており、
前記バルブの摺動面は、前記軸方向凹部の内周に設けられており、
前記摺動部は、前記軸方向凸部の外周面と前記バルブの摺動面との間に形成されていることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項４】
請求項２または請求項３に記載の燃料噴射装置において、
前記連通流路は、前記絞り部を介して、前記制御室と前記中間流路とを連通する流路として使用されることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項５】
請求項２ないし請求項４のうちのいずれか１つに記載の燃料噴射装置において、
前記連通流路は、前記軸方向凸部の先端面から前記燃料受圧部側に向けて前記ニードルの軸線方向に延びる軸方向孔、および前記摺動部の延長線上に位置する前記軸方向凸部の外周面と前記軸方向孔とを連通する連通ポートを有し、
前記連通ポートは、前記軸方向凸部の外周面で前記制御室に臨むように開口した開口部を有し、
前記軸方向孔は、前記連通ポートと前記絞り部とを連通する流路として使用されることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項６】
（ａ）内燃機関の燃焼室に燃料を噴射する噴孔を開閉するニードルと、
（ｂ）内部の燃料が前記ニードルに噴孔開弁方向の力を加えるノズル室と、
（ｃ）内部の燃料が前記ニードルに噴孔閉弁方向の力を加える制御室と、
（ｄ）前記ニードルを噴孔閉弁方向に付勢するニードル付勢手段と、
（ｅ）高圧燃料を発生させる高圧発生部から前記ノズル室に高圧燃料を供給する燃料供給経路と、
（ｆ）この燃料供給経路に連通する燃料導入流路を有し、前記燃料供給経路から前記燃料導入流路を経て前記制御室に高圧燃料を流入させる燃料導入経路と、
（ｇ）前記制御室に連通する燃料流出流路を有し、前記制御室から前記燃料流出流路を経て燃料を排出させる燃料排出経路と、
（ｈ）この燃料排出経路に設置されて、前記燃料流出流路を開閉する第１制御弁と、
（ｉ）前記燃料導入経路に設置されて、前記燃料導入流路を開閉する第２制御弁と、
（ｊ）前記ニードルを摺動自在に支持すると共に、前記制御室の周囲を周方向に取り囲むハウジングと
を備え、
前記第１制御弁を閉弁または開弁して前記制御室内の燃料圧力を増減することで、前記ニードルを閉弁または開弁させて燃料の噴射制御を行うと共に、前記第１制御弁の開弁時に前記第２制御弁を閉弁して前記燃料導入流路を閉鎖する燃料噴射装置において、
前記燃料流出流路は、前記制御室に連通する連通流路、およびこの連通流路に連通する中間流路を有し、
前記連通流路は、前記制御室と前記中間流路とを連通すると共に、前記連通流路の流路断面積を絞る絞り部を有し、
前記第２制御弁は、内部に前記絞り部が形成されたバルブを有し、
前記ハウジングは、前記バルブをその往復移動方向にガイドするバルブガイド、および前記バルブの周囲を周方向に取り囲む周壁面を有し、
前記バルブは、前記バルブガイドとの間に摺動部を形成する摺動面、前記バルブガイドとの間に、前記燃料導入流路と前記中間流路とを連通する流路として使用される軸方向隙間を隔てて対向すると共に、前記バルブの軸線方向に延びる軸方向溝、および前記周壁面との間にギャップを隔てて対向する外側面を有し、
前記燃料導入経路は、前記第１制御弁が閉弁し、前記第２制御弁が開弁した際に、前記燃料供給経路から前記燃料導入流路、前記ギャップを経て前記制御室に高圧燃料を流入させる第１経路、および前記第１制御弁が閉弁し、前記第２制御弁が開弁した際に、前記絞り部と前記摺動部を迂回して、前記燃料供給経路から前記燃料導入流路、前記軸方向隙間を経て前記中間流路に高圧燃料を流入させる第２経路を有し、
前記燃料排出経路は、前記第１制御弁が開弁し、前記第２制御弁が閉弁した際に、前記摺動部を迂回して、前記制御室から前記連通流路、前記中間流路を経て燃料を排出させる経路を有していることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項７】
請求項６に記載の燃料噴射装置において、
前記ハウジングは、内部に第１収容凹部が形成された第１バルブボディ、および内部に第２収容凹部が形成された第２バルブボディを有し、
前記バルブは、前記第１収容凹部内に往復摺動自在に収容される第１胴体部、および前記第２収容凹部内に往復移動自在に収容される第２胴体部を有していることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項８】
請求項７に記載の燃料噴射装置において、
前記バルブガイドは、前記第１収容凹部の内周に設けられており、
前記バルブの摺動面は、前記第１胴体部の外周に設けられており、
前記摺動部は、前記第１収容凹部の内周面と前記第１胴体部の摺動面との間に形成されていることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項９】
請求項７または請求項８に記載の燃料噴射装置において、
前記連通流路は、前記バルブの軸線方向に延びる軸方向孔、および前記第１胴体部の摺動面と前記軸方向孔とを連通する連通ポートを有し、
前記連通ポートは、前記第１胴体部の摺動面で開口した開口部を有し、前記第１制御弁が閉弁し、前記第２制御弁が開弁した時のみ、前記燃料導入流路または前記ギャップと前記軸方向孔とを連通する流路として使用されることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項１０】
請求項９に記載の燃料噴射装置において、
前記絞り部は、前記連通ポートの開口部よりも前記中間流路側に形成されており、
前記軸方向孔は、前記制御室と前記絞り部とを連通する流路として使用されることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項１１】
請求項１０に記載の燃料噴射装置において、
前記燃料導入経路は、前記第１制御弁が閉弁し、前記第２制御弁が開弁した際に、前記燃料供給経路から前記燃料導入流路、前記連通ポート、前記軸方向孔を経て前記制御室に高圧燃料を流入させる第３経路を有していることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項１２】
請求項９または請求項１０に記載の燃料噴射装置において、
前記燃料排出経路は、前記第１制御弁が開弁し、前記第２制御弁が閉弁した際に、前記摺動部を迂回して、前記制御室から前記軸方向孔、前記絞り部、前記中間流路を経て燃料を排出させる経路を有していることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項１３】
請求項１０ないし請求項１２のうちのいずれか１つに記載の燃料噴射装置において、
前記絞り部の流路断面積は、前記軸方向隙間の断面積の総和よりも小さく設定されていることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項１４】
請求項９に記載の燃料噴射装置において、
前記絞り部は、前記連通ポートの開口部よりも前記制御室側に形成されており、
前記軸方向孔は、前記絞り部と前記中間流路とを連通する流路として使用されることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項１５】
請求項１４に記載の燃料噴射装置において、
前記燃料導入経路は、前記第１制御弁が閉弁し、前記第２制御弁が開弁した際に、前記絞り部と前記摺動部を迂回して、前記燃料導入流路から前記連通ポート、前記軸方向孔を経て前記中間流路に高圧燃料を流入させる第３経路を有していることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項１６】
請求項１４または請求項１５に記載の燃料噴射装置において、
前記燃料排出経路は、前記第１制御弁が開弁し、前記第２制御弁が閉弁した際に、前記摺動部を迂回して、前記制御室から前記絞り部、前記軸方向孔、前記中間流路を経て燃料を排出させる経路を有していることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項１７】
請求項７ないし請求項１６のうちのいずれか１つに記載の燃料噴射装置において、
前記第１バルブボディは、前記第１胴体部の周囲を周方向に取り囲むバルブボディであって、
前記第２バルブボディは、前記制御室および前記第２胴体部の周囲を周方向に取り囲むシリンダであって、
前記バルブガイドは、前記シリンダと別部品よりなる前記バルブボディに設けられていることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項１８】
請求項１ないし請求項１７のうちのいずれか１つに記載の燃料噴射装置において、
前記摺動部の断面積の総和は、前記絞り部の流路断面積よりも小さく設定されていることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項１９】
請求項１ないし請求項５、請求項１４ないし請求項１６のうちのいずれか１つに記載の燃料噴射装置において、
前記絞り部の流路断面積は、前記ギャップの断面積の総和よりも小さく設定されていることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項２０】
請求項１ないし請求項１９のうちのいずれか１つに記載の燃料噴射装置において、
前記バルブは、前記燃料導入流路に連通する弁孔を閉鎖、開放する弁体であって、
前記第２制御弁は、前記バルブを弁孔閉弁方向に付勢するバルブ付勢手段を有していることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項１】
（ａ）内燃機関の燃焼室に燃料を噴射する噴孔を開閉するニードルと、
（ｂ）内部の燃料が前記ニードルに噴孔開弁方向の力を加えるノズル室と、
（ｃ）内部の燃料が前記ニードルに噴孔閉弁方向の力を加える制御室と、
（ｄ）前記ニードルを噴孔閉弁方向に付勢するニードル付勢手段と、
（ｅ）高圧燃料を発生させる高圧発生部から前記ノズル室に高圧燃料を供給する燃料供給経路と、
（ｆ）この燃料供給経路に連通する燃料導入流路を有し、前記燃料供給経路から前記燃料導入流路を経て前記制御室に高圧燃料を流入させる燃料導入経路と、
（ｇ）前記制御室に連通する燃料流出流路を有し、前記制御室から前記燃料流出流路を経て燃料を排出させる燃料排出経路と、
（ｈ）この燃料排出経路に設置されて、前記燃料流出流路を開閉する第１制御弁と、
（ｉ）前記燃料導入経路に設置されて、前記燃料導入流路を開閉する第２制御弁と、
（ｊ）前記ニードルを摺動自在に支持すると共に、前記制御室の周囲を周方向に取り囲むハウジングと
を備え、
前記第１制御弁を閉弁または開弁して前記制御室内の燃料圧力を増減することで、前記ニードルを閉弁または開弁させて燃料の噴射制御を行うと共に、前記第１制御弁の開弁時に前記第２制御弁を閉弁して前記燃料導入流路を閉鎖する燃料噴射装置において、
前記燃料流出流路は、前記制御室に連通する連通流路、およびこの連通流路に連通する中間流路を有し、
前記連通流路は、前記制御室と前記中間流路とを連通すると共に、前記連通流路の流路断面積を絞る絞り部を有し、
前記第２制御弁は、内部に前記絞り部が形成されたバルブを有し、
前記ニードルは、前記バルブをその往復移動方向にガイドするバルブガイドを有し、
前記ハウジングは、前記バルブの周囲を周方向に取り囲む周壁面を有し、
前記バルブは、前記バルブガイドとの間に摺動部を形成する摺動面、および前記周壁面との間にギャップを隔てて対向する外側面を有し、
前記燃料導入経路は、前記第１制御弁が閉弁し、前記第２制御弁が開弁した際に、前記燃料供給経路から前記燃料導入流路、前記ギャップを経て前記制御室に高圧燃料を流入させる第１経路、および前記第１制御弁が閉弁し、前記第２制御弁が開弁した際に、前記絞り部と前記摺動部を迂回して、前記燃料供給経路から前記燃料導入流路を経て前記中間流路に高圧燃料を流入させる第２経路を有し、
前記燃料排出経路は、前記第１制御弁が開弁し、前記第２制御弁が閉弁した際に、前記摺動部を迂回して、前記制御室から前記連通流路、前記中間流路を経て燃料を排出させる経路を有していることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項２】
請求項１に記載の燃料噴射装置において、
前記ニードルは、前記制御室内の燃料圧力を受ける燃料受圧部、およびこの燃料受圧部より軸線方向の一端側まで軸線方向に突出する軸方向凸部を有し、
前記バルブは、前記燃料受圧部との間に前記制御室を隔てて対向する対向端面を有し、 前記バルブの内部には、前記対向端面で開口し、この開口側から奥側まで軸線方向に延びる軸方向凹部が設けられていることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項３】
請求項２に記載の燃料噴射装置において、
前記バルブガイドは、前記軸方向凸部の外周に設けられており、
前記バルブの摺動面は、前記軸方向凹部の内周に設けられており、
前記摺動部は、前記軸方向凸部の外周面と前記バルブの摺動面との間に形成されていることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項４】
請求項２または請求項３に記載の燃料噴射装置において、
前記連通流路は、前記絞り部を介して、前記制御室と前記中間流路とを連通する流路として使用されることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項５】
請求項２ないし請求項４のうちのいずれか１つに記載の燃料噴射装置において、
前記連通流路は、前記軸方向凸部の先端面から前記燃料受圧部側に向けて前記ニードルの軸線方向に延びる軸方向孔、および前記摺動部の延長線上に位置する前記軸方向凸部の外周面と前記軸方向孔とを連通する連通ポートを有し、
前記連通ポートは、前記軸方向凸部の外周面で前記制御室に臨むように開口した開口部を有し、
前記軸方向孔は、前記連通ポートと前記絞り部とを連通する流路として使用されることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項６】
（ａ）内燃機関の燃焼室に燃料を噴射する噴孔を開閉するニードルと、
（ｂ）内部の燃料が前記ニードルに噴孔開弁方向の力を加えるノズル室と、
（ｃ）内部の燃料が前記ニードルに噴孔閉弁方向の力を加える制御室と、
（ｄ）前記ニードルを噴孔閉弁方向に付勢するニードル付勢手段と、
（ｅ）高圧燃料を発生させる高圧発生部から前記ノズル室に高圧燃料を供給する燃料供給経路と、
（ｆ）この燃料供給経路に連通する燃料導入流路を有し、前記燃料供給経路から前記燃料導入流路を経て前記制御室に高圧燃料を流入させる燃料導入経路と、
（ｇ）前記制御室に連通する燃料流出流路を有し、前記制御室から前記燃料流出流路を経て燃料を排出させる燃料排出経路と、
（ｈ）この燃料排出経路に設置されて、前記燃料流出流路を開閉する第１制御弁と、
（ｉ）前記燃料導入経路に設置されて、前記燃料導入流路を開閉する第２制御弁と、
（ｊ）前記ニードルを摺動自在に支持すると共に、前記制御室の周囲を周方向に取り囲むハウジングと
を備え、
前記第１制御弁を閉弁または開弁して前記制御室内の燃料圧力を増減することで、前記ニードルを閉弁または開弁させて燃料の噴射制御を行うと共に、前記第１制御弁の開弁時に前記第２制御弁を閉弁して前記燃料導入流路を閉鎖する燃料噴射装置において、
前記燃料流出流路は、前記制御室に連通する連通流路、およびこの連通流路に連通する中間流路を有し、
前記連通流路は、前記制御室と前記中間流路とを連通すると共に、前記連通流路の流路断面積を絞る絞り部を有し、
前記第２制御弁は、内部に前記絞り部が形成されたバルブを有し、
前記ハウジングは、前記バルブをその往復移動方向にガイドするバルブガイド、および前記バルブの周囲を周方向に取り囲む周壁面を有し、
前記バルブは、前記バルブガイドとの間に摺動部を形成する摺動面、前記バルブガイドとの間に、前記燃料導入流路と前記中間流路とを連通する流路として使用される軸方向隙間を隔てて対向すると共に、前記バルブの軸線方向に延びる軸方向溝、および前記周壁面との間にギャップを隔てて対向する外側面を有し、
前記燃料導入経路は、前記第１制御弁が閉弁し、前記第２制御弁が開弁した際に、前記燃料供給経路から前記燃料導入流路、前記ギャップを経て前記制御室に高圧燃料を流入させる第１経路、および前記第１制御弁が閉弁し、前記第２制御弁が開弁した際に、前記絞り部と前記摺動部を迂回して、前記燃料供給経路から前記燃料導入流路、前記軸方向隙間を経て前記中間流路に高圧燃料を流入させる第２経路を有し、
前記燃料排出経路は、前記第１制御弁が開弁し、前記第２制御弁が閉弁した際に、前記摺動部を迂回して、前記制御室から前記連通流路、前記中間流路を経て燃料を排出させる経路を有していることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項７】
請求項６に記載の燃料噴射装置において、
前記ハウジングは、内部に第１収容凹部が形成された第１バルブボディ、および内部に第２収容凹部が形成された第２バルブボディを有し、
前記バルブは、前記第１収容凹部内に往復摺動自在に収容される第１胴体部、および前記第２収容凹部内に往復移動自在に収容される第２胴体部を有していることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項８】
請求項７に記載の燃料噴射装置において、
前記バルブガイドは、前記第１収容凹部の内周に設けられており、
前記バルブの摺動面は、前記第１胴体部の外周に設けられており、
前記摺動部は、前記第１収容凹部の内周面と前記第１胴体部の摺動面との間に形成されていることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項９】
請求項７または請求項８に記載の燃料噴射装置において、
前記連通流路は、前記バルブの軸線方向に延びる軸方向孔、および前記第１胴体部の摺動面と前記軸方向孔とを連通する連通ポートを有し、
前記連通ポートは、前記第１胴体部の摺動面で開口した開口部を有し、前記第１制御弁が閉弁し、前記第２制御弁が開弁した時のみ、前記燃料導入流路または前記ギャップと前記軸方向孔とを連通する流路として使用されることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項１０】
請求項９に記載の燃料噴射装置において、
前記絞り部は、前記連通ポートの開口部よりも前記中間流路側に形成されており、
前記軸方向孔は、前記制御室と前記絞り部とを連通する流路として使用されることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項１１】
請求項１０に記載の燃料噴射装置において、
前記燃料導入経路は、前記第１制御弁が閉弁し、前記第２制御弁が開弁した際に、前記燃料供給経路から前記燃料導入流路、前記連通ポート、前記軸方向孔を経て前記制御室に高圧燃料を流入させる第３経路を有していることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項１２】
請求項９または請求項１０に記載の燃料噴射装置において、
前記燃料排出経路は、前記第１制御弁が開弁し、前記第２制御弁が閉弁した際に、前記摺動部を迂回して、前記制御室から前記軸方向孔、前記絞り部、前記中間流路を経て燃料を排出させる経路を有していることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項１３】
請求項１０ないし請求項１２のうちのいずれか１つに記載の燃料噴射装置において、
前記絞り部の流路断面積は、前記軸方向隙間の断面積の総和よりも小さく設定されていることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項１４】
請求項９に記載の燃料噴射装置において、
前記絞り部は、前記連通ポートの開口部よりも前記制御室側に形成されており、
前記軸方向孔は、前記絞り部と前記中間流路とを連通する流路として使用されることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項１５】
請求項１４に記載の燃料噴射装置において、
前記燃料導入経路は、前記第１制御弁が閉弁し、前記第２制御弁が開弁した際に、前記絞り部と前記摺動部を迂回して、前記燃料導入流路から前記連通ポート、前記軸方向孔を経て前記中間流路に高圧燃料を流入させる第３経路を有していることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項１６】
請求項１４または請求項１５に記載の燃料噴射装置において、
前記燃料排出経路は、前記第１制御弁が開弁し、前記第２制御弁が閉弁した際に、前記摺動部を迂回して、前記制御室から前記絞り部、前記軸方向孔、前記中間流路を経て燃料を排出させる経路を有していることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項１７】
請求項７ないし請求項１６のうちのいずれか１つに記載の燃料噴射装置において、
前記第１バルブボディは、前記第１胴体部の周囲を周方向に取り囲むバルブボディであって、
前記第２バルブボディは、前記制御室および前記第２胴体部の周囲を周方向に取り囲むシリンダであって、
前記バルブガイドは、前記シリンダと別部品よりなる前記バルブボディに設けられていることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項１８】
請求項１ないし請求項１７のうちのいずれか１つに記載の燃料噴射装置において、
前記摺動部の断面積の総和は、前記絞り部の流路断面積よりも小さく設定されていることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項１９】
請求項１ないし請求項５、請求項１４ないし請求項１６のうちのいずれか１つに記載の燃料噴射装置において、
前記絞り部の流路断面積は、前記ギャップの断面積の総和よりも小さく設定されていることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項２０】
請求項１ないし請求項１９のうちのいずれか１つに記載の燃料噴射装置において、
前記バルブは、前記燃料導入流路に連通する弁孔を閉鎖、開放する弁体であって、
前記第２制御弁は、前記バルブを弁孔閉弁方向に付勢するバルブ付勢手段を有していることを特徴とする燃料噴射装置。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【公開番号】特開２０１１−１９０７４６（Ｐ２０１１−１９０７４６Ａ）
【公開日】平成２３年９月２９日（２０１１．９．２９）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−５７４６９（Ｐ２０１０−５７４６９）
【出願日】平成２２年３月１５日（２０１０．３．１５）
【出願人】（０００００４２６０）株式会社デンソー (27,639)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２３年９月２９日（２０１１．９．２９）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年３月１５日（２０１０．３．１５）
【出願人】（０００００４２６０）株式会社デンソー (27,639)
【Ｆターム（参考）】
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