ステータプラズマアクチュエータを用いた不安定性軽減システム
ロータに軸方向に近接して配置されており、中心線軸の周囲に配列された複数の静翼の列を有するステータ段と、静翼上に取り付けられた少なくとも１つのプラズマアクチュエータからなり、ロータの安定性の向上を促進する軽減システムと、軽減システムの動作を制御するための制御システムとからなる不安定性軽減システムが開示される。ロータにおける不安定性の発生を検出するための検出システムと、検出システム及び軽減システムを制御するための制御システムとを更に備える不安定軽減システムが開示される。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、概してガスタービンエンジンに関し、より詳細には、ガスタービンエンジンで用いられるファン又は圧縮機等の圧縮システムにおける失速等の不安定性の検出システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
ターボファン航空ガスタービンエンジンでは、ファンモジュール、ブースターモジュール及び圧縮モジュールからなる圧縮システムにおいて、動作中に空気が加圧される。大型のターボファンエンジンでは、ファンモジュールを通過する空気は主にバイパス流に入って、飛行中の航空機を推進するために必要な推力の大部分を発生させるために使用される。ブースターモジュール及び圧縮モジュールを通って案内される空気は、燃焼器において燃料と混合して点火し、高温燃焼ガスを発生する。この高温燃焼ガスはタービン段の中を流れて、そこからエネルギーを抽出し、ファン、ブースター及び圧縮機ロータを駆動する。ファン、ブースター及び圧縮モジュールは、一連のステータ段及びロータ段を有する。ファン及びブースターロータは、一般的に低圧タービンによって駆動され、圧縮機ロータは高圧タービンによって駆動される。ファン及びブースターロータは、通常は異なる機械的速度で作動するが、圧縮機ロータに空気力学的に連結される。
【０００３】
広範囲にわたる運転条件での運転性は、ファン、ブースター及び圧縮機等の圧縮システムの設計の基本的要求である。先進航空機の現代的展開は、機体に埋設されたエンジンの使用を必要としたが、空気が独特の形状を有する入口を通ってエンジンに流入し、この独特の形状は入口空気流の著しい歪みを引き起こす。これらのエンジンの一部は、これらのエンジンの運転性を制限する固定域排気ノズルを有する場合もある。これらの圧縮システムの設計の基本は、離陸、巡航、及び着陸から操作の飛行エンベロープ全体にわたって十分な失速余裕で空気を圧縮する効率性である。しかし、圧縮効率と失速余裕は通常は反比例しており、効率の増加は一般的に失速余裕の減少に対応している。失速余裕と効率の相反する要求は、著しい入口歪み、固定域ノズル及び補助動力抽出の増加等の難しい運転条件の下で作動する高性能のジェットエンジンにおいて特に要求が多い一方、飛行エンベロープ全体にわたってレベルの高い安定余裕を依然として要求する。
【０００４】
失速等の不安定性は、一般に、ファン、圧縮機及びブースター等の圧縮システムの動翼及び静翼の翼形上の流れの崩壊によって生じる。ガスタービンエンジンの圧縮システムロータにおいて、翼端と翼端を取り囲む固定ケーシング又はシュラウドの間に先端隙間が存在する。エンジン作動中、空気が翼の正圧面から先端隙間を通って負圧面に向かって漏れる。これらの漏れ流は、翼の先端領域において渦を形成させることになる。翼端渦は、動翼及び静翼上で翼幅及び翼弦方向に発達して広がることができる。静翼及び動翼翼形上の流れの分離は、圧縮システム内に流入する空気に著しい入口歪みがある場合、又はエンジンが減速する場合に発生し、圧縮機失速につながり、重大な運転性の問題や性能損失が生じる可能性がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】欧州特許第１６７２９６６Ａ号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
従って、圧縮システムにおける流動不安定性等の動的プロセスを測定及び制御する機能を有することが望ましい。流動不安定性の発生に関する圧縮システムパラメータ、例えば翼端又はその他の場所付近の動圧を測定すると共に、測定されたデータを処理して、ファン、ブースター及び圧縮機等の圧縮システムにおける失速等の不安定性の発生を検出することができる検出システムを有することが望ましい。飛行エンベロープ中の臨界点における特定の飛行運動に関して、検出システムの出力に基づいて圧縮システムの不安定性を軽減し、失速及びサージ等の不安定性を伴わずに運動を終えることを可能にする軽減システムを有することが望ましい。検出システム及び軽減システムを制御及び管理することができる不安定性軽減システムを有することが望ましい。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上述の要求は、圧縮システムを提供する例示的実施形態によって満たされ、圧縮システムは、静翼翼形を有する静翼の円周列を有するステータ段と、各々が動翼翼形を有する動翼の円周列を有するロータとからなり、ステータ段はロータの軸方向前方又は後方に配置され、更に、動作中にロータの不安定性を検出するための検出システムと、不安定性が検出された場合に圧縮システムの安定性の向上を促進する軽減システムと、軽減システムの動作を制御するための制御システムとからなる。
【０００８】
一例示的実施形態において、ファンセクションと、ファンセクションの動作中の不安定性を検出するための検出システムと、ファンセクションの安定性の向上を促進する軽減システムとからなるガスタービンエンジンが開示される。
【０００９】
別の例示的実施形態において、動翼の列の先端を取り囲むケーシング上に配置された圧力センサからなり、圧力センサは動翼端付近の場所における動圧に対応する入力信号を発生させることができる、多段圧縮システムロータの不安定性の発生を検出するための検出システムが開示される。
【００１０】
別の例示的実施形態において、圧縮システムの不安定性を軽減して、圧縮システムの安定した動作範囲を増加させるための軽減システムが提供されており、システムは、圧縮システムのステータ段上に配置された少なくとも１つのプラズマ発生器からなる。プラズマ発生器は、誘電材料によって分離される第１電極及び第２電極を備える。プラズマ発生器は、第１電極と第２電極の間にプラズマを形成する働きをする。
【００１１】
別の例示的実施形態では、プラズマアクチュエータは、静翼翼形上に略翼幅方向に取り付けられる。別の例示的実施形態では、プラズマ発生器は、入口案内翼の可動フラップ上に取り付けられたプラズマアクチュエータからなる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明の例示的実施形態によるガスタービンエンジンの概略断面図である。
【図２】図１に示すガスタービンエンジンのファンセクションの一部分の拡大断面図であり、静翼翼形上に取り付けられたプラズマアクチュエータの例示的実施形態を示す。
【図３】図１に示すガスタービンエンジンにおける圧縮システムの例示的な動作マップである。
【図４】本発明の例示的実施形態の概略断面図であり、静的要素上に取り付けられた例示的な検出システムを示す。
【図５】図２に示すプラズマアクチュエータが励起された軽減システムの概略図である。
【図６】動翼先端領域付近の静的要素内に取り付けられたプラズマアクチュエータ及び検出システムの例示的な構成を有する２つのステータ段を示す。
【図７】凸面上に取り付けられた複数のプラズマアクチュエータの例示的な構成を有する静翼翼形の断面図である。
【図８】静翼翼形前縁付近の翼幅方向に取り付けられたプラズマアクチュエータの例示的な構成を有する静翼の等角図である。
【図９】不安定性軽減システムの例示的実施形態の概略図であり、ケーシング上に取り付けられた複数のセンサとステータ段上に取り付けられたプラズマアクチュエータの例示的な構成を示す。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
本発明と見なされる主題は、本明細書の結びの部分の特許請求の範囲において具体的に指摘され明確に請求されている。しかし、本発明は、添付図面に関連してなされる以下の説明を参照することによって最も良く理解することができるであろう。
【００１４】
幾つかの図を通して同様の参照番号が同様の要素を示す図面を参照すると、図１は、本発明の例示的実施形態を組み込んだ例示的なターボファンガスタービンエンジン１０を示している。ターボファンガスタービンエンジン１０は、エンジン中心線軸８と、周囲空気１４を受け入れるファンセクション１２と、高圧圧縮機（ＨＰＣ）１８と、ＨＰＣ１８によって加圧された空気と燃料を混合して、高圧タービン（ＨＰＴ）２２を通って下流に流れる燃焼ガス又はガス流を発生させる燃焼器２０と、エンジン１０からの燃焼ガスが排出される低圧タービン（ＬＰＴ）２４とからなる。多くのエンジンは、ファンセクションとＨＰＣの間に取り付けられたブースター又は低圧圧縮機（図１には図示せず）を有する。ファンセクション１２を流れる空気の一部分は、ファンセクション１２と高圧圧縮機１８の間に入口又はスプリッタ２３を有するバイパスダクト２１を通って高圧圧縮機１８の周りをバイパスされる。ＨＰＴ２２は、ＨＰＣ１８に連結されて、実質的に高圧ロータ２９を形成する。低圧シャフト２８は、ＬＰＴ２４を、ファンセクション１２及びブースター（使用される場合）に連結する。第２又は低圧シャフト２８は、第１又は高圧ロータと同軸的且つその半径方向内方に回転可能に配置される。図１及び２に示す本発明の例示的実施形態では、ファンセクション１２は、多くのガスタービンエンジンにおいてと同様に、それぞれ第１、第２、及び第３ファンロータ段１２ａ、１２ｂ、及び１２ｃで示すような多段ファンロータと、例えば３１ａ、３１ｂ及び３１ｃのような静翼の円周列を各々が有する複数のステータ段３１とを有する。各々のステータ段は、ロータ、例えば１２ａから軸方向前方又は後方に配置される。例えば、図２に示すように、静翼３１ａの円周列を有するステータ段は、ロータ１２ａから軸方向後方に配置される。図２に示すように、圧縮システムへの入口に入口案内翼（ＩＧＶ）の円周列を有することが一般的である。ＩＧＶは、図２に示すように、その後端に配置された可動フラップ３２を有しても良い。
【００１５】
内部を流れる空気を加圧するファンセクション１２は、縦中心線軸８に関して軸対称である。図２に示すファンセクション１２は、複数の入口案内翼（ＩＧＶ）３０と、縦中心線軸８の周囲に円周方向に配列された複数の静翼３１ａ、３１ｂ、３１ｃを含む。ファンセクション１２の複数のロータ段１２ａ、１２ｂ、１２ｃは、任意の従来方式の個別ディスク、又は一体型ブリスク（ｂｌｉｓｋ）、又は環状ドラムの形態で、対応するロータハブ３９ａ、３９ｂ、３９ｃから半径方向外方に延在する対応するファン動翼４０ａ、４０ｂ、４０ｃを有する。
【００１６】
図２に示すファンロータ段１２ａ、１２ｂ、１２ｃと協働するのは、複数の円周方向に離間配置された静翼３１ａ、３１ｂ、３１ｃからなる対応するステータ段３１である。静翼及び動翼の例示的な構成を図２に示す。動翼４０及び静翼３１ａ、３１ｂ、３１ｃは、軸方向段において連続的に空気流を加圧するために対応する空気力学的プロファイル又は外形を有する翼形を備える。各々のファン動翼４０は、翼根元４５から翼端４６まで半径方向外方に延在する翼形３４、凹面（「正圧面」とも呼ばれる）４３、凸面（「負圧面」とも呼ばれる）４４、前縁４１及び後縁４２とからなる。翼形３４は、前縁４１と後縁４２の間に翼弦方向に延在する。翼形３４の翼弦Ｃは、翼の各々の半径方向断面における前縁４１と後縁４２の間の長さである。翼形３４の正圧面４３はファンロータの略回転方向に面しており、負圧面４４は翼形の反対側にある。
【００１７】
ステータ段３１は、ロータ、例えば符号１２ｂに軸方向に近接して配置される。ステータ段３１における、例えば図２に符号３１ａ、３１ｂ、３１ｃとして示す各々の静翼は、翼根元４５と翼端４６の間の翼幅に対応する略翼幅方向に半径方向に延在する翼形３５からなる。各々の静翼、例えば符号３１ａは、翼凹面（「正圧面」とも呼ばれる）５７、翼凸面（「負圧面」とも呼ばれる）５８、翼前縁３６及び翼後縁３７を有する。静翼翼形３５は、前縁３６と後縁３７の間に翼弦方向に延在する。翼形３５の翼弦は、静翼の各々の半径方向断面における前縁３６と後縁３７の間の長さである。圧縮システム、例えばファンセクション１２の前方には、圧縮システム内に空気流を受け入れる一組の入口案内翼３０（「ＩＧＶ」）を有するステータ段がある。入口案内翼３０は、第１段ロータ１２ａ内に空気流を案内するのに適した形状の空気力学的プロファイルを有する。圧縮システム内に空気流を適切に配向させるために、入口案内翼３０は、その後端付近に配置された可動のＩＧＶフラップ３２を有しても良い。ＩＧＶフラップ３２は、ＩＧＶ３０の後端において図２に示されている。ＩＧＶフラップ３２は、半径方向内端及び外端の２つのヒンジの間で支持されて、圧縮システムの動作中に動くことができるようになっている。
【００１８】
動翼は、図２に示すように、翼端から半径方向に離れて翼端を取り囲むように配置されるケーシング又はシュラウド等の静的構造内で回転する。前段動翼４０は、動翼端を取り囲む環状ケーシング５０内で回転する。多段圧縮システムの後段動翼、例えば図１に符号１８として示す高圧圧縮機は、一般的に翼端４６の周囲に円周方向に配列されるシュラウドセグメント５１によって形成された環状通路内で回転する。動作中、空気の圧力は、空気が減速して静翼及び動翼翼形内に拡散するにつれて上昇する。
【００１９】
例示的な圧縮システム、例えば例示的なガスタービンエンジン１０におけるファンセクション１２の動作マップは、横軸の入口修正流量と縦軸の圧力比で、図３に示される。例示的な定速度線１２２、１２４と共に、例示的な動作線１１４、１１６及び失速線１１２を示す。定速度線１２４は低速度線を表し、定速度線１２２は高速度線を表す。圧縮システムは定速度線１２４のような定速度で減速するので、入口修正流量が減少すると共に圧力比が増加し、圧縮システムの動作は失速線１１２に近づいていく。各々の動作条件は、対応する圧縮システム効率を有し、従来から、所定の圧力比を得るために必要となる理想（等エントロピー）圧縮機仕事入力に対する実仕事入力の比率として定義される。各々の動作条件の圧縮機効率は、図３に示す符号１１８、１２０のような一定効率の等高線の形態で動作マップ上に描かれる。性能マップは、最小等高線１２０として図３に示すピーク効率の領域を有し、可能な限りピーク効率の領域で圧縮システムを動作させることが望ましい。ファンセクション１２に入る入口空気流１４における流動歪みは、空気がファン動翼（及び圧縮システム動翼）によって圧縮され、失速線１１２がより低く下降する傾向があるので、流動不安定性を生じさせる傾向がある。本明細書において以下で更に説明するように、本発明の例示的実施形態は、例えば流動歪みから、ファンセクション１２における流動不安定性を検出し、ファンロータの差し迫った失速を予測するためにファンセクションからの情報を処理するためのシステムを提供する。本明細書に示す本発明の実施形態は、図３の符号１１３で表すように、失速線を上昇させることによってファンロータ及びその他の圧縮システムの失速余裕を必要に応じて管理するように反応することができる、エンジンのその他のシステムを可能にする。
【００２０】
入口流動歪みによるファンロータの失速、及び減速するその他の圧縮システムの失速は、静翼及び動翼翼形、特にロータの先端領域５２付近、例えば図２に示すファンロータ１２ａ、１２ｂ、１２ｃにおける流れの崩壊又は流れの分離によって生じることが知られている。翼端付近の流れの崩壊は負の軸流速度を有する翼端漏れ渦に関連しており、即ち、この領域における流れは本体の流れとは逆であり、非常に望ましくない。遮断されない限り、翼端渦は、翼負圧面４４から隣接する翼正圧面４３まで軸方向後方及び接線方向に広がる。入口流動歪みが著しくなるにつれて、又は圧縮システムが減速するにつれて、閉塞が隣接する動翼と静翼の間の流路内で次第に大きくなり、最終的にロータ圧力比がその設計レベル以下に下がるほど大きくなって、圧縮システムを失速させる。
【００２１】
圧縮システムにおける流動不安定性等の動的プロセスを制御する機能は、連続測定法を用いた、又は十分な数の離散測定のサンプルを用いたプロセスの特性の測定を必要とする。安定余裕が小さい又は負である飛行エンベロープ中の臨界点における特定の飛行運動に関してファン失速を軽減するために、エンジン内の流動パラメータをまず測定し、それを直接、又は何らかの追加処理を行なって使用して、図２に示す多段ファンの段の失速の発生を予測することができる。
【００２２】
図４は、ガスタービンエンジン１０の圧縮段における失速又はサージ等の空力的不安定性の発生を検出するためのシステム５００の例示的実施形態を示す。図２に示す例示的実施形態では、ロータ１２ａ、１２ｂ及び１２ｃを有する三段ファン、静翼３１ａ、３１ｂ、３１ｃを有するステータ段、及びＩＧＶ３０からなるファンセクション１２が示されている。本発明の実施形態は、単段ファン、或いはガスタービンエンジンのその他の圧縮システム、例えば高圧圧縮機１８又は低圧圧縮機又はブースターにおいて使用することもできる。本明細書に示す例示的実施形態では、エンジン作動中にファン翼端４６の先端領域５２付近の局所動圧を測定するために圧力センサ５０２が使用される。流動パラメータ測定に関して単一センサ５０２を使用しても良いが、長時間のエンジン作動中に使用不可能になるセンサもあるので、少なくとも２つのセンサ５０２を使用することが好ましい。図２に示す例示的実施形態では、ファンロータ１２ａ、１２ｂ、及び１２ｃの先端の周囲で複数の圧力センサ５０２が使用される。
【００２３】
図４に示す例示的実施形態では、圧力センサ５０２は、ファン翼端４６から半径方向外方に離間配置されるケーシング５０上に配置される。或いは、圧力センサ５０２は、翼端４６から半径方向外方に離れて配置されるシュラウド５１上に配置しても良い。ケーシング５０、又は複数のシュラウド５１は、動翼列４７の先端を取り囲む。圧力センサ５０２は、図９に示すように、ケーシング５０又はシュラウド５１上に円周方向に配列される。ロータ段上の複数のセンサを用いた例示的実施形態では、センサ５０２は、図９に示すようにケーシング又はシュラウド内の略直径方向反対の場所に配列される。或いは、本発明のその他の実施形態では、センサ５０２は、ステータ内の流動パラメータを測定するためにステータ段３１内の場所に取り付けても良い。静翼翼形凸面５８又は凹面５７上に適切なセンサを取り付けても良い。
【００２４】
エンジン作動中、ファン翼端とケーシング５０又はシュラウド５１（図４参照）の間に有効隙間ＣＬが存在する。センサ５０２は、流動パラメータ、例えば翼端４６付近の翼端領域５２内の動圧に対応してリアルタイムで入力信号５０４を発生させることができる。翼通過周波数よりも高い応答性能を有する適切な高性能トランスデューサが使用される。一般的に、これらのトランスデューサは１０００Ｈｚ以上の応答性能を有する。本明細書に示す例示的実施形態では、使用されたセンサ５０２は、Ｋｕｌｉｔｅ Ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ社製であった。トランスデューサは約０．１インチの直径を有し、約０．３７５インチの長さである。トランスデューサは、約５０ポンド／平方インチの圧力に対して約０．１ボルトの出力電圧を有する。約１０ボルトまで信号を増幅するために、従来の信号調整器が使用される。例えば、翼通過周波数の約１０倍の、動圧測定の高周波サンプリングを使用することが好ましい。
【００２５】
センサ５０２による流動パラメータ測定は、相関プロセッサ５１０によって入力信号５０４として使用される信号を発生させる。相関プロセッサ５１０は更に、図１、４及び９に示すように、ファンロータ１２ａ、１２ｂ、１２ｃの回転速度に対応するファンロータ速度信号５０６を入力として受信する。本明細書に示す例示的実施形態では、ファンロータ速度信号５０６は、ガスタービンエンジンにおいて使用されるエンジン制御システム７４によって供給される。或いは、ファンロータ速度信号５０６は、航空エンジンで使用されるデジタル電子制御システム又は全自動デジタル電子制御（ＦＡＤＥＣ）システムによって供給しても良い。
【００２６】
相関プロセッサ５１０は、センサ５０２から入力信号５０４を、制御システム７４からロータ速度信号５０６を受信し、従来の数値的方法を用いてリアルタイムで安定性相関信号５１２を発生させる。既刊文献において入手可能な自動相関法をこの目的のために使用しても良い。本明細書に示す例示的実施形態では、相関プロセッサ５１０のアルゴリズムは、エンジン制御システム７４からの既存の速度信号を使用してサイクル同期を行なう。相関測定値は、ロータ１２ａ、１２ｂ、１２ｃの動翼端４６上の個々の圧力トランスデューサ５０２及び入力信号５０４ａ、５０４ｂ、５０４ｃに関して計算される。本明細書に記載の例示的実施形態の自動相関システムは、２００ＫＨｚの周波数で圧力センサ５０２からの信号をサンプリングした。この比較的高い値のサンプリング周波数によって、確実にデータがファン動翼４０の通過周波数の少なくとも１０倍の速度でサンプリングされることになる。７２のサンプル窓を使用して、動作線１１６に沿って一体となる付近の値を有し、動作が失速／サージ線１１２（図３参照）に接近する場合にゼロに向かって下降する自動相関が計算された。安定余裕がゼロに接近する時の特定のファン段１２ａ、１２ｂ、１２ｃに関しては、特定のファン段は失速寸前であり、相関測定値は最小である。圧縮システムにおける失速又はサージ等の不安定性を回避するように設計された本明細書に開示した例示的な不安定性軽減システム７００（図９参照）では、相関測定値が選択された又は予め設定された閾値レベル以下に下がった場合、不安定性制御システム６００は安定性相関信号５１２を受信し、例えばＦＡＤＥＣシステム等のエンジン制御システム７４に電気信号６０２を、電子制御装置７２に電気信号６０６を送信して、更に、利用可能な制御装置を用いて修正措置を講じて、本明細書に記載のように失速線を上昇させることによって失速又はサージ等の不安定性からエンジンを遠ざけることができる。本明細書に示す例示的実施形態において空力的安定性レベルを測定するために相関プロセッサ５１０によって使用される方法は、論文「ガスタービンエンジン用の安定性管理システムの開発及び実証（Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ａｎｄ Ｄｅｍｏｎｓｔｒａｔｉｏｎ ｏｆ ａ Ｓｔａｂｉｌｉｔｙ Ｍａｎａｇｅｍｅｎｔ Ｓｙｓｔｅｍ ｆｏｒ Ｇａｓ Ｔｕｒｂｉｎｅ Ｅｎｇｉｎｅ）」、ＧＴ２００６ ＡＳＭＥ Ｔｕｒｂｏ Ｅｘｐｏ ２００６の会報、ＧＴ２００６−９０３２４に記載されている。
【００２７】
図４は、動翼４０の翼端中間翼弦付近のケーシング５０内に配置されたセンサ５０２を用いた本発明の例示的実施形態を概略的に示す。センサは、ファン翼端４６とケーシング５０の内面５３の間の隙間４８内の空気の動圧を測定することができるようにケーシング５０内に配置される。一例示的実施形態では、センサ５０２は、ケーシング５０内の環状溝５４に配置される。その他の例示的実施形態では、例えば、翼端流れの安定性の修正を提供するために、ケーシング５０内に複数の環状溝５４を有することが可能である。複数の溝が存在する場合、圧力センサ５０２は、本明細書に開示した同一の原理及び実施例を用いて、１つの以上のこれらの溝内に配置される。センサはケーシング５０内に配置されるものとして図４に示されているが、その他の実施形態では、圧力センサ５０２は、翼端４６から半径方向外方に離れて配置されるシュラウド５１内に配置しても良い。圧力センサ５０２は更に、動翼４０の前縁４１の先端又は後縁４２の先端付近のケーシング５０（又はシュラウド５１）内に配置しても良い。圧力センサ５０２は更に、ステータ段３１、又は３１ａ、３１ｂ、３１ｃ等の静翼上に配置しても良い。
【００２８】
図９は、ファン段、例えば図２の符号４０ａ内の複数のセンサ５０２を用いた本発明の例示的実施形態を概略的に示す。複数のセンサ５０２は、センサ５０２の対が略直径方向反対に配置されるように、円周方向にケーシング５０（又はシュラウド５１）内に配列される。相関プロセッサ５１０は、これらのセンサ対から入力信号５０４を受信し、同時にセンサ対からの信号を処理する。直径方向反対の１対のセンサから測定されたデータの差は、安定性相関信号５１２を発生させて、エンジン入口流動歪みによるファン失速の発生を検出するのに特に役立つはずである。
【００２９】
図１、６及び９は、前述のように検出システム５００によって不安定性が検出された場合に圧縮システムの安定性の向上を促進する軽減システム３００の例示的実施形態を示す。本発明のこれらの例示的実施形態は、本明細書に開示したプラズマアクチュエータを使用して、静翼翼形３５又は動翼翼形３４内の流れの分離を減少させ、本明細書で前述した動翼端漏れ渦による閉塞の発生及び発達を延期させる。本発明の例示的実施形態において示すように用いられるプラズマアクチュエータは、静翼及び動翼翼形内の流体に作用するイオン流及び体積力を発生させ、それを所望の流体流の方向に翼通路を通過させて、流れの分離を減少させる。
【００３０】
本明細書で用いられる用語「プラズマアクチュエータ」及び「プラズマ発生器」は、同じ意味を有しており、置き換えて用いられる。図５は、作動している場合の、図１、２、６、７、８及び９に示すプラズマアクチュエータ８２、８４を概略的に示す。図５に示す例示的実施形態は、ステータ段３１内の静翼翼形３５に取り付けられたプラズマ発生器８２を示しており、誘電材料６３によって分離された第１電極６２及び第２電極６４を含んでいる。ＡＣ（交流）電源７０は、電極６２、６４に約３〜２０ｋＶの範囲の高電圧ＡＣ電位を供給するために電極に接続される。ＡＣ振幅が十分大きい場合、空気はプラズマ６８を形成する最大電位の領域でイオン化する。プラズマ６８は一般に、空気にさらされる第１電極６２の縁部６５付近で発生し、誘電材料６３で覆われる第２電極６４によって与えられた領域１０４全体に広がる。電場勾配の存在下のプラズマ６８（イオン化空気）は、翼形付近を流れる空気に力を発生させ、流れが翼形面に接したまま残りやすいように、翼形面に沿った圧力分布の変化をもたらす仮想の空気力学的形状を生じさせ、流れの分離を減少させる。電極付近の空気はわずかにイオン化され、通常は空気の加熱がほとんど又は全くない。
【００３１】
図６は、圧縮システムの安定性を向上させるため、及び／又は圧縮システムの効率を高めるためのプラズマアクチュエータシステム１００の例示的実施形態を断面図で概略的に示す。本明細書で用いられる用語「圧縮システム」は、それを流れる流体の圧力を上昇させるために使用される装置を含み、図１に示すガスタービンエンジンにおいて使用される高圧圧縮機１８、ブースター及びファン１２を含む。本明細書に示す例示的実施形態は、図１に断面で示す航空ガスタービンエンジン等のガスタービンエンジン１０における圧縮システムの失速余裕の増加を促進し、且つ／又はその効率を高める。図６に示す例示的なガスタービンエンジンのプラズマアクチュエータシステム１００は、静翼３１ａ及び３１ｂ上に取り付けられたプラズマ発生器８２を含む。図６に示すプラズマアクチュエータは、翼形の根元から先端まで略翼幅方向に静翼翼形３５内に取り付けられる。プラズマアクチュエータ８２は、プラズマアクチュエータ付近の局所空気流を妨げるのを防ぐために表面が実質的に滑らかなままとなるように。静翼翼形負圧面５８上に配置された溝に取り付けられる。翼形面上の滑らかな空気流を促進するために、プラズマアクチュエータが取り付けられた後に従来の材料を用いた適切な被覆を溝に施しても良い。各々の溝セグメントは、溝セグメント内に配置された誘電材料６３を有しており、溝セグメント内に配置された第１電極６２及び第２電極６４を分離し、プラズマアクチュエータ８２を形成する。本発明の別の実施形態では、複数のプラズマアクチュエータ８２が静翼翼形３５の凸面５８上に配置される。プラズマアクチュエータは、翼形正圧面及び負圧面の周囲の空気流の従来の空力解析によって決定された空気流の分離の傾向に基づいて選択された場所に、前縁３６から選択された翼弦長で取り付けられる。本発明の別の実施形態では、プラズマアクチュエータは、静翼翼形３５の凹面５７上、特に後縁３７付近に配置しても良い。図８は、プラズマアクチュエータ８２が静翼翼形の凸面上、前縁３６付近に取り付けられ、略翼幅方向に配向された、本発明の例示的実施形態を有する静翼を示す。或いは、従来の空力解析によって決定されたその他の適切な流れ方向に沿ってプラズマ６８の方向を整列させるようにその他の配向でプラズマアクチュエータを取り付けることが好都合であろう。
【００３２】
図９は、本発明に係る不安定性軽減システム７００の例示的実施形態を概略的に示す。例示的な不安定性軽減システム７００は、検出システム５００と、軽減システム３００と、不安定性制御システム６００を含む、検出システム５００及び軽減システム３００を制御するための制御システム７４とからなる。翼端付近の動圧等の流動パラメータを測定するための１つ以上のセンサ５０２と、相関プロセッサ５１０を有する検出システム５００は、本明細書において前述した。相関プロセッサ５１０は、特定のロータ段において失速等の不安定性の発生が検出されたかどうかを表す相関信号５１２を不安定性制御システム６００に送信して、更に、ステータス信号６０４を制御システム７４にフィードバックする。制御システム７４は、圧縮システムの動作に関する情報信号５０６、例えばロータ速度を相関プロセッサ５１０に供給する。不安定性の発生が検出され、制御システム７４が軽減システム３００を作動すべきであることを決定すると、指令信号６０２が不安定性制御システム６００に送信されて、講じるべき不安定性軽減措置の場所、形式、範囲、期間等を決定し、電子制御装置７２に対応する不安定性制御システム信号６０６を送信して実行する。電子制御装置７２は、プラズマアクチュエータシステム１００及び電源７０の動作を制御する。上述のこれらの動作は、不安定性の軽減が検出システム５００によって確認されるように達成されるまで継続する。軽減システム３００の動作は更に、制御システム７４によって決定された所定の動作点で終了しても良い。
【００３３】
図１に示すガスタービンエンジン１０における例示的な不安定性軽減システム７００では、エンジン作動中に、不安定性制御システム６００及び電子制御装置７２によって指令された場合、プラズマアクチュエータシステム１００はプラズマ発生器８２（図６及び９参照）を作動させて、第１電極６２と第２電極６４の間にプラズマ６８を形成する。電子制御装置７２は、ファン速度、圧縮機及びタービン速度並びにエンジンの燃料システムを制御する、例えば全自動デジタル電子制御装置（ＦＡＤＥＣ）等のエンジン制御システム７４に連結することもできる。電子制御装置７２は、プラズマ発生器８２を作動及び停止させることによって、又は別の方法で必要に応じてそれを調整することによってプラズマ発生器８２を制御するために使用されて、圧縮システムの失速余裕を増加させる又はその効率を高めることによって圧縮システムの安定性を向上させる。電子制御装置７２は、電極に接続されて高電圧ＡＣ電位を電極に供給するＡＣ電源７０の動作を制御するために使用しても良い。
【００３４】
動作中、作動された場合、プラズマアクチュエータシステム１００は、プラズマ６８を形成するイオン流と、空気を押して静翼翼形正圧面及び負圧面付近の圧力分布を変化させる体積力を発生させる。プラズマ６８によって付加される体積力は、空気を隣接する動翼の間の通路を所望の正の流れ方向に通過させて、翼形面及び翼端付近の流れの分離を減少させる。これにより、ファン又は圧縮機ロータ段、ひいては圧縮システムの安定性が向上する。例えば、図６に示すプラズマ発生器８２は、失速が生じやすい一部の選択されたファン又は圧縮機ステータ及びロータ段の翼形上に取り付けても良い。或いは、プラズマ発生器は、全ての圧縮段静翼の翼幅に沿って配置し、エンジン制御システム７４又は電子制御装置７４を用いてエンジン作動中に不安定性制御システム６００によって選択的に作動しても良い。図２に示す本発明の別の例示的実施形態では、プラズマアクチュエータ８４はＩＧＶフラップ３２上に取り付けられて、略翼幅方向に配向される。ＩＧＶフラップ３２は、第１ファンロータ１２ａに入る空気流の方向を配向するために可動である。プラズマアクチュエータ８４を作動させることによって、流れの分離を伴わずにＩＧＶフラップ３２が達成することのできる可動域を拡張することが可能である。これは、特定の状況下で著しい入口流動歪みが存在する場合のガスタービンエンジン用途において特に有益である。
【００３５】
本発明のその他の例示的実施形態では、静翼翼形上に取り付けられたプラズマアクチュエータの他に、圧縮機ケーシング５０又はシュラウドセグメント５１内の複数の場所に配置された複数のプラズマアクチュエータを有することが可能である。
【００３６】
本明細書に開示したプラズマアクチュエータシステムは、例えば図３の上昇した失速線１１３によって示すように、失速線を上昇させることによって、エンジンにおける圧縮システムの失速余裕の増加を実行するように機能することができる。エンジン作動中に連続的にプラズマアクチュエータを作動させることが可能であるが、失速余裕を向上させるために連続的にプラズマアクチュエータを作動させる必要はない。正常動作条件では、翼端渦と小さな領域の逆流がロータ先端領域５２内に存在することがある。失速が生じやすいファン又は圧縮機動作点を特定することがまず必要である。これは従来の解析及び検査方法によって行なうことができ、結果は、例えば図３に示す動作マップ上に表すことができる。図３を参照すると、動作線１１６上の通常の動作点では、例えば、失速線１１２に関する失速余裕は適切であり、プラズマアクチュエータを作動させる必要がない。しかし、圧縮システムが例えば定速度線１２２に沿って減速する時、又は著しい入口空気流動歪みの最中、静翼翼幅又は動翼翼幅全体にわたる圧縮システム段内の空気の軸流速度は、特に先端領域５２において減少する。この軸流速度の低下は、動翼端４６内の高い圧力上昇と相まって、動翼端上の流れと翼端渦の強さを増加させて、失速が生じる状況を発生させる。圧縮システムの動作が一般的に失速線１１２付近の状況に近づくと、プラズマアクチュエータは作動する。プラズマアクチュエータは、検出システム５００による測定及び相関解析が失速又はサージ等の不安定性の発生を示す場合に、検出システム５００の入力に基づいて不安定性制御システム６００によって作動させても良い。制御システム７４及び／又は電子制御装置は、圧縮機が失速しそうな失速線１１２に動作点が接近するずっと前に、プラズマアクチュエータシステムを作動させるように設定される。失速線１１２に到達するずっと前に早めにプラズマアクチュエータを作動させることは、そうすることで絶対スロットル余裕性能が向上することになるので好ましい。しかし、圧縮機が健全な定常状態条件、例えば動作線１１６上で動作している場合、アクチュエータを作動させるのに必要な電力を消費する必要はない。
【００３７】
或いは、上述のように連続モードでプラズマアクチュエータ８２、８４を作動させる代わりに、プラズマアクチュエータをパルスモードで作動させることができる。パルスモードでは、一部又は全部のプラズマアクチュエータ８２、８４が任意の所定の周波数で断続的にパルス化（「パルシング」）される。圧縮機失速を招く翼端渦は、一般に流動流内に配置されたシリンダの流出周波数と幾らか類似する何らかの固有周波数を有することが知られている。所定のロータ形状に関して、これらの固有周波数は分析的に計算するか、又は非定常流量センサを用いて検査中に測定することができる。これらは、ＦＡＤＥＣ又はその他のエンジン制御システム７４の動作ルーチン或いはプラズマアクチュエータの電子制御装置７２にプログラム化することができる。そして、プラズマアクチュエータ８２、８４は、例えば、様々な圧縮機段の渦流出周波数又は翼通過周波数に関連して選択された周波数で、制御システムによって断続的に急速にパルス化することができる。或いは、プラズマアクチュエータは、「複数」の渦流出周波数又は「複数」の翼通過周波数に対応する周波数で断続的にパルス化することができる。本明細書で用いられる用語「複数」は、任意の数又は分数であって良く、１に等しい値、１より大きな値、１より小さな値を有しても良い。プラズマアクチュエータのパルシングは、互いに同相で行なっても良い。或いは、プラズマアクチュエータのパルシングは、互いに、選択された位相角で、異相で行なっても良い。位相角は、約０度〜１８０度の間で変化し得る。翼端渦の形成時に迅速に破壊するために、渦周波数と約１８０度位相をずらしてプラズマアクチュエータをパルス化することが好ましい。プラズマアクチュエータの位相角及び周波数は、本明細書で前述したように、ステータ段内又は翼端付近に取り付けたプローブを用いた翼端渦信号の検出システム５００の測定値に基づいて選択することができる。
【００３８】
エンジン作動中、軽減システム３００はプラズマ発生器８２、８４を作動させて、第１電極６２と第２電極６４の間にプラズマ６８を形成する。電子制御装置７２は、プラズマ発生器８２、８４とプラズマ発生器の作動及び停止を制御するために使用することができる。電子制御装置７２は、電極６２、６４に接続されて高電圧ＡＣ電位を電極６２、６４に供給するＡＣ電源７０の動作を制御するために使用しても良い。
【００３９】
環状ケーシング５０（又はシュラウドセグメント５１）と翼端４６の間の冷間隙間は、エンジンの高電力作動中、例えば、翼ディスク及び動翼が高温及び遠心荷重のために膨張する離陸時、翼端が環状ケーシング５０（又はシュラウドセグメント５１）を擦ることがないように設計される。本明細書に示すプラズマアクチュエータシステムの例示的実施形態は、著しい入口流動歪みの状態の間、或いは失速余裕の増加がファン又は圧縮機失速を回避するために必要な場合に動作線が上昇した時（図３の符号１１４を参照）のエンジン過渡中、或いは隙間４８を制御する必要がある場合の飛行レジーム、例えばエンジンによって作動する航空機の巡航状態中に、プラズマ発生器８２、８４を作動させてプラズマ６８を形成するように設計されて機能する。本明細書に示す例示的なプラズマアクチュエータシステムのその他の実施形態は、船舶用或いは恐らく工業用ガスタービンエンジン等のその他の形式のガスタービンエンジンで使用しても良い。
【００４０】
本明細書において本発明の例示的実施形態は、エンジン１０の任意の圧縮セクション、例えば、環状ケーシング又はシュラウド及び動翼先端を有する、ブースター、低圧圧縮機（ＬＰＣ）、高圧圧縮機（ＨＰＣ）１８及びファン１２において使用することができる。
【００４１】
本明細書は、実施例を使用して、最良の形態を含む本発明を開示し、更に当業者が本発明を製作且つ使用することを可能にする。本発明の特許性がある技術的範囲は、特許請求の範囲によって規定され、当業者が想到するその他の実施例を含むことができる。そのようなその他の実施例は、それらが特許請求の範囲の文言と相違しない構造的要素を有する場合、又はそれらが特許請求の範囲の文言と本質的でない相違を有する同等な構造的要素を含む場合には、特許請求の範囲の技術的範囲内に属することになることを意図している。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、概してガスタービンエンジンに関し、より詳細には、ガスタービンエンジンで用いられるファン又は圧縮機等の圧縮システムにおける失速等の不安定性の検出システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
ターボファン航空ガスタービンエンジンでは、ファンモジュール、ブースターモジュール及び圧縮モジュールからなる圧縮システムにおいて、動作中に空気が加圧される。大型のターボファンエンジンでは、ファンモジュールを通過する空気は主にバイパス流に入って、飛行中の航空機を推進するために必要な推力の大部分を発生させるために使用される。ブースターモジュール及び圧縮モジュールを通って案内される空気は、燃焼器において燃料と混合して点火し、高温燃焼ガスを発生する。この高温燃焼ガスはタービン段の中を流れて、そこからエネルギーを抽出し、ファン、ブースター及び圧縮機ロータを駆動する。ファン、ブースター及び圧縮モジュールは、一連のステータ段及びロータ段を有する。ファン及びブースターロータは、一般的に低圧タービンによって駆動され、圧縮機ロータは高圧タービンによって駆動される。ファン及びブースターロータは、通常は異なる機械的速度で作動するが、圧縮機ロータに空気力学的に連結される。
【０００３】
広範囲にわたる運転条件での運転性は、ファン、ブースター及び圧縮機等の圧縮システムの設計の基本的要求である。先進航空機の現代的展開は、機体に埋設されたエンジンの使用を必要としたが、空気が独特の形状を有する入口を通ってエンジンに流入し、この独特の形状は入口空気流の著しい歪みを引き起こす。これらのエンジンの一部は、これらのエンジンの運転性を制限する固定域排気ノズルを有する場合もある。これらの圧縮システムの設計の基本は、離陸、巡航、及び着陸から操作の飛行エンベロープ全体にわたって十分な失速余裕で空気を圧縮する効率性である。しかし、圧縮効率と失速余裕は通常は反比例しており、効率の増加は一般的に失速余裕の減少に対応している。失速余裕と効率の相反する要求は、著しい入口歪み、固定域ノズル及び補助動力抽出の増加等の難しい運転条件の下で作動する高性能のジェットエンジンにおいて特に要求が多い一方、飛行エンベロープ全体にわたってレベルの高い安定余裕を依然として要求する。
【０００４】
失速等の不安定性は、一般に、ファン、圧縮機及びブースター等の圧縮システムの動翼及び静翼の翼形上の流れの崩壊によって生じる。ガスタービンエンジンの圧縮システムロータにおいて、翼端と翼端を取り囲む固定ケーシング又はシュラウドの間に先端隙間が存在する。エンジン作動中、空気が翼の正圧面から先端隙間を通って負圧面に向かって漏れる。これらの漏れ流は、翼の先端領域において渦を形成させることになる。翼端渦は、動翼及び静翼上で翼幅及び翼弦方向に発達して広がることができる。静翼及び動翼翼形上の流れの分離は、圧縮システム内に流入する空気に著しい入口歪みがある場合、又はエンジンが減速する場合に発生し、圧縮機失速につながり、重大な運転性の問題や性能損失が生じる可能性がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】欧州特許第１６７２９６６Ａ号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
従って、圧縮システムにおける流動不安定性等の動的プロセスを測定及び制御する機能を有することが望ましい。流動不安定性の発生に関する圧縮システムパラメータ、例えば翼端又はその他の場所付近の動圧を測定すると共に、測定されたデータを処理して、ファン、ブースター及び圧縮機等の圧縮システムにおける失速等の不安定性の発生を検出することができる検出システムを有することが望ましい。飛行エンベロープ中の臨界点における特定の飛行運動に関して、検出システムの出力に基づいて圧縮システムの不安定性を軽減し、失速及びサージ等の不安定性を伴わずに運動を終えることを可能にする軽減システムを有することが望ましい。検出システム及び軽減システムを制御及び管理することができる不安定性軽減システムを有することが望ましい。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上述の要求は、圧縮システムを提供する例示的実施形態によって満たされ、圧縮システムは、静翼翼形を有する静翼の円周列を有するステータ段と、各々が動翼翼形を有する動翼の円周列を有するロータとからなり、ステータ段はロータの軸方向前方又は後方に配置され、更に、動作中にロータの不安定性を検出するための検出システムと、不安定性が検出された場合に圧縮システムの安定性の向上を促進する軽減システムと、軽減システムの動作を制御するための制御システムとからなる。
【０００８】
一例示的実施形態において、ファンセクションと、ファンセクションの動作中の不安定性を検出するための検出システムと、ファンセクションの安定性の向上を促進する軽減システムとからなるガスタービンエンジンが開示される。
【０００９】
別の例示的実施形態において、動翼の列の先端を取り囲むケーシング上に配置された圧力センサからなり、圧力センサは動翼端付近の場所における動圧に対応する入力信号を発生させることができる、多段圧縮システムロータの不安定性の発生を検出するための検出システムが開示される。
【００１０】
別の例示的実施形態において、圧縮システムの不安定性を軽減して、圧縮システムの安定した動作範囲を増加させるための軽減システムが提供されており、システムは、圧縮システムのステータ段上に配置された少なくとも１つのプラズマ発生器からなる。プラズマ発生器は、誘電材料によって分離される第１電極及び第２電極を備える。プラズマ発生器は、第１電極と第２電極の間にプラズマを形成する働きをする。
【００１１】
別の例示的実施形態では、プラズマアクチュエータは、静翼翼形上に略翼幅方向に取り付けられる。別の例示的実施形態では、プラズマ発生器は、入口案内翼の可動フラップ上に取り付けられたプラズマアクチュエータからなる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明の例示的実施形態によるガスタービンエンジンの概略断面図である。
【図２】図１に示すガスタービンエンジンのファンセクションの一部分の拡大断面図であり、静翼翼形上に取り付けられたプラズマアクチュエータの例示的実施形態を示す。
【図３】図１に示すガスタービンエンジンにおける圧縮システムの例示的な動作マップである。
【図４】本発明の例示的実施形態の概略断面図であり、静的要素上に取り付けられた例示的な検出システムを示す。
【図５】図２に示すプラズマアクチュエータが励起された軽減システムの概略図である。
【図６】動翼先端領域付近の静的要素内に取り付けられたプラズマアクチュエータ及び検出システムの例示的な構成を有する２つのステータ段を示す。
【図７】凸面上に取り付けられた複数のプラズマアクチュエータの例示的な構成を有する静翼翼形の断面図である。
【図８】静翼翼形前縁付近の翼幅方向に取り付けられたプラズマアクチュエータの例示的な構成を有する静翼の等角図である。
【図９】不安定性軽減システムの例示的実施形態の概略図であり、ケーシング上に取り付けられた複数のセンサとステータ段上に取り付けられたプラズマアクチュエータの例示的な構成を示す。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
本発明と見なされる主題は、本明細書の結びの部分の特許請求の範囲において具体的に指摘され明確に請求されている。しかし、本発明は、添付図面に関連してなされる以下の説明を参照することによって最も良く理解することができるであろう。
【００１４】
幾つかの図を通して同様の参照番号が同様の要素を示す図面を参照すると、図１は、本発明の例示的実施形態を組み込んだ例示的なターボファンガスタービンエンジン１０を示している。ターボファンガスタービンエンジン１０は、エンジン中心線軸８と、周囲空気１４を受け入れるファンセクション１２と、高圧圧縮機（ＨＰＣ）１８と、ＨＰＣ１８によって加圧された空気と燃料を混合して、高圧タービン（ＨＰＴ）２２を通って下流に流れる燃焼ガス又はガス流を発生させる燃焼器２０と、エンジン１０からの燃焼ガスが排出される低圧タービン（ＬＰＴ）２４とからなる。多くのエンジンは、ファンセクションとＨＰＣの間に取り付けられたブースター又は低圧圧縮機（図１には図示せず）を有する。ファンセクション１２を流れる空気の一部分は、ファンセクション１２と高圧圧縮機１８の間に入口又はスプリッタ２３を有するバイパスダクト２１を通って高圧圧縮機１８の周りをバイパスされる。ＨＰＴ２２は、ＨＰＣ１８に連結されて、実質的に高圧ロータ２９を形成する。低圧シャフト２８は、ＬＰＴ２４を、ファンセクション１２及びブースター（使用される場合）に連結する。第２又は低圧シャフト２８は、第１又は高圧ロータと同軸的且つその半径方向内方に回転可能に配置される。図１及び２に示す本発明の例示的実施形態では、ファンセクション１２は、多くのガスタービンエンジンにおいてと同様に、それぞれ第１、第２、及び第３ファンロータ段１２ａ、１２ｂ、及び１２ｃで示すような多段ファンロータと、例えば３１ａ、３１ｂ及び３１ｃのような静翼の円周列を各々が有する複数のステータ段３１とを有する。各々のステータ段は、ロータ、例えば１２ａから軸方向前方又は後方に配置される。例えば、図２に示すように、静翼３１ａの円周列を有するステータ段は、ロータ１２ａから軸方向後方に配置される。図２に示すように、圧縮システムへの入口に入口案内翼（ＩＧＶ）の円周列を有することが一般的である。ＩＧＶは、図２に示すように、その後端に配置された可動フラップ３２を有しても良い。
【００１５】
内部を流れる空気を加圧するファンセクション１２は、縦中心線軸８に関して軸対称である。図２に示すファンセクション１２は、複数の入口案内翼（ＩＧＶ）３０と、縦中心線軸８の周囲に円周方向に配列された複数の静翼３１ａ、３１ｂ、３１ｃを含む。ファンセクション１２の複数のロータ段１２ａ、１２ｂ、１２ｃは、任意の従来方式の個別ディスク、又は一体型ブリスク（ｂｌｉｓｋ）、又は環状ドラムの形態で、対応するロータハブ３９ａ、３９ｂ、３９ｃから半径方向外方に延在する対応するファン動翼４０ａ、４０ｂ、４０ｃを有する。
【００１６】
図２に示すファンロータ段１２ａ、１２ｂ、１２ｃと協働するのは、複数の円周方向に離間配置された静翼３１ａ、３１ｂ、３１ｃからなる対応するステータ段３１である。静翼及び動翼の例示的な構成を図２に示す。動翼４０及び静翼３１ａ、３１ｂ、３１ｃは、軸方向段において連続的に空気流を加圧するために対応する空気力学的プロファイル又は外形を有する翼形を備える。各々のファン動翼４０は、翼根元４５から翼端４６まで半径方向外方に延在する翼形３４、凹面（「正圧面」とも呼ばれる）４３、凸面（「負圧面」とも呼ばれる）４４、前縁４１及び後縁４２とからなる。翼形３４は、前縁４１と後縁４２の間に翼弦方向に延在する。翼形３４の翼弦Ｃは、翼の各々の半径方向断面における前縁４１と後縁４２の間の長さである。翼形３４の正圧面４３はファンロータの略回転方向に面しており、負圧面４４は翼形の反対側にある。
【００１７】
ステータ段３１は、ロータ、例えば符号１２ｂに軸方向に近接して配置される。ステータ段３１における、例えば図２に符号３１ａ、３１ｂ、３１ｃとして示す各々の静翼は、翼根元４５と翼端４６の間の翼幅に対応する略翼幅方向に半径方向に延在する翼形３５からなる。各々の静翼、例えば符号３１ａは、翼凹面（「正圧面」とも呼ばれる）５７、翼凸面（「負圧面」とも呼ばれる）５８、翼前縁３６及び翼後縁３７を有する。静翼翼形３５は、前縁３６と後縁３７の間に翼弦方向に延在する。翼形３５の翼弦は、静翼の各々の半径方向断面における前縁３６と後縁３７の間の長さである。圧縮システム、例えばファンセクション１２の前方には、圧縮システム内に空気流を受け入れる一組の入口案内翼３０（「ＩＧＶ」）を有するステータ段がある。入口案内翼３０は、第１段ロータ１２ａ内に空気流を案内するのに適した形状の空気力学的プロファイルを有する。圧縮システム内に空気流を適切に配向させるために、入口案内翼３０は、その後端付近に配置された可動のＩＧＶフラップ３２を有しても良い。ＩＧＶフラップ３２は、ＩＧＶ３０の後端において図２に示されている。ＩＧＶフラップ３２は、半径方向内端及び外端の２つのヒンジの間で支持されて、圧縮システムの動作中に動くことができるようになっている。
【００１８】
動翼は、図２に示すように、翼端から半径方向に離れて翼端を取り囲むように配置されるケーシング又はシュラウド等の静的構造内で回転する。前段動翼４０は、動翼端を取り囲む環状ケーシング５０内で回転する。多段圧縮システムの後段動翼、例えば図１に符号１８として示す高圧圧縮機は、一般的に翼端４６の周囲に円周方向に配列されるシュラウドセグメント５１によって形成された環状通路内で回転する。動作中、空気の圧力は、空気が減速して静翼及び動翼翼形内に拡散するにつれて上昇する。
【００１９】
例示的な圧縮システム、例えば例示的なガスタービンエンジン１０におけるファンセクション１２の動作マップは、横軸の入口修正流量と縦軸の圧力比で、図３に示される。例示的な定速度線１２２、１２４と共に、例示的な動作線１１４、１１６及び失速線１１２を示す。定速度線１２４は低速度線を表し、定速度線１２２は高速度線を表す。圧縮システムは定速度線１２４のような定速度で減速するので、入口修正流量が減少すると共に圧力比が増加し、圧縮システムの動作は失速線１１２に近づいていく。各々の動作条件は、対応する圧縮システム効率を有し、従来から、所定の圧力比を得るために必要となる理想（等エントロピー）圧縮機仕事入力に対する実仕事入力の比率として定義される。各々の動作条件の圧縮機効率は、図３に示す符号１１８、１２０のような一定効率の等高線の形態で動作マップ上に描かれる。性能マップは、最小等高線１２０として図３に示すピーク効率の領域を有し、可能な限りピーク効率の領域で圧縮システムを動作させることが望ましい。ファンセクション１２に入る入口空気流１４における流動歪みは、空気がファン動翼（及び圧縮システム動翼）によって圧縮され、失速線１１２がより低く下降する傾向があるので、流動不安定性を生じさせる傾向がある。本明細書において以下で更に説明するように、本発明の例示的実施形態は、例えば流動歪みから、ファンセクション１２における流動不安定性を検出し、ファンロータの差し迫った失速を予測するためにファンセクションからの情報を処理するためのシステムを提供する。本明細書に示す本発明の実施形態は、図３の符号１１３で表すように、失速線を上昇させることによってファンロータ及びその他の圧縮システムの失速余裕を必要に応じて管理するように反応することができる、エンジンのその他のシステムを可能にする。
【００２０】
入口流動歪みによるファンロータの失速、及び減速するその他の圧縮システムの失速は、静翼及び動翼翼形、特にロータの先端領域５２付近、例えば図２に示すファンロータ１２ａ、１２ｂ、１２ｃにおける流れの崩壊又は流れの分離によって生じることが知られている。翼端付近の流れの崩壊は負の軸流速度を有する翼端漏れ渦に関連しており、即ち、この領域における流れは本体の流れとは逆であり、非常に望ましくない。遮断されない限り、翼端渦は、翼負圧面４４から隣接する翼正圧面４３まで軸方向後方及び接線方向に広がる。入口流動歪みが著しくなるにつれて、又は圧縮システムが減速するにつれて、閉塞が隣接する動翼と静翼の間の流路内で次第に大きくなり、最終的にロータ圧力比がその設計レベル以下に下がるほど大きくなって、圧縮システムを失速させる。
【００２１】
圧縮システムにおける流動不安定性等の動的プロセスを制御する機能は、連続測定法を用いた、又は十分な数の離散測定のサンプルを用いたプロセスの特性の測定を必要とする。安定余裕が小さい又は負である飛行エンベロープ中の臨界点における特定の飛行運動に関してファン失速を軽減するために、エンジン内の流動パラメータをまず測定し、それを直接、又は何らかの追加処理を行なって使用して、図２に示す多段ファンの段の失速の発生を予測することができる。
【００２２】
図４は、ガスタービンエンジン１０の圧縮段における失速又はサージ等の空力的不安定性の発生を検出するためのシステム５００の例示的実施形態を示す。図２に示す例示的実施形態では、ロータ１２ａ、１２ｂ及び１２ｃを有する三段ファン、静翼３１ａ、３１ｂ、３１ｃを有するステータ段、及びＩＧＶ３０からなるファンセクション１２が示されている。本発明の実施形態は、単段ファン、或いはガスタービンエンジンのその他の圧縮システム、例えば高圧圧縮機１８又は低圧圧縮機又はブースターにおいて使用することもできる。本明細書に示す例示的実施形態では、エンジン作動中にファン翼端４６の先端領域５２付近の局所動圧を測定するために圧力センサ５０２が使用される。流動パラメータ測定に関して単一センサ５０２を使用しても良いが、長時間のエンジン作動中に使用不可能になるセンサもあるので、少なくとも２つのセンサ５０２を使用することが好ましい。図２に示す例示的実施形態では、ファンロータ１２ａ、１２ｂ、及び１２ｃの先端の周囲で複数の圧力センサ５０２が使用される。
【００２３】
図４に示す例示的実施形態では、圧力センサ５０２は、ファン翼端４６から半径方向外方に離間配置されるケーシング５０上に配置される。或いは、圧力センサ５０２は、翼端４６から半径方向外方に離れて配置されるシュラウド５１上に配置しても良い。ケーシング５０、又は複数のシュラウド５１は、動翼列４７の先端を取り囲む。圧力センサ５０２は、図９に示すように、ケーシング５０又はシュラウド５１上に円周方向に配列される。ロータ段上の複数のセンサを用いた例示的実施形態では、センサ５０２は、図９に示すようにケーシング又はシュラウド内の略直径方向反対の場所に配列される。或いは、本発明のその他の実施形態では、センサ５０２は、ステータ内の流動パラメータを測定するためにステータ段３１内の場所に取り付けても良い。静翼翼形凸面５８又は凹面５７上に適切なセンサを取り付けても良い。
【００２４】
エンジン作動中、ファン翼端とケーシング５０又はシュラウド５１（図４参照）の間に有効隙間ＣＬが存在する。センサ５０２は、流動パラメータ、例えば翼端４６付近の翼端領域５２内の動圧に対応してリアルタイムで入力信号５０４を発生させることができる。翼通過周波数よりも高い応答性能を有する適切な高性能トランスデューサが使用される。一般的に、これらのトランスデューサは１０００Ｈｚ以上の応答性能を有する。本明細書に示す例示的実施形態では、使用されたセンサ５０２は、Ｋｕｌｉｔｅ Ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ社製であった。トランスデューサは約０．１インチの直径を有し、約０．３７５インチの長さである。トランスデューサは、約５０ポンド／平方インチの圧力に対して約０．１ボルトの出力電圧を有する。約１０ボルトまで信号を増幅するために、従来の信号調整器が使用される。例えば、翼通過周波数の約１０倍の、動圧測定の高周波サンプリングを使用することが好ましい。
【００２５】
センサ５０２による流動パラメータ測定は、相関プロセッサ５１０によって入力信号５０４として使用される信号を発生させる。相関プロセッサ５１０は更に、図１、４及び９に示すように、ファンロータ１２ａ、１２ｂ、１２ｃの回転速度に対応するファンロータ速度信号５０６を入力として受信する。本明細書に示す例示的実施形態では、ファンロータ速度信号５０６は、ガスタービンエンジンにおいて使用されるエンジン制御システム７４によって供給される。或いは、ファンロータ速度信号５０６は、航空エンジンで使用されるデジタル電子制御システム又は全自動デジタル電子制御（ＦＡＤＥＣ）システムによって供給しても良い。
【００２６】
相関プロセッサ５１０は、センサ５０２から入力信号５０４を、制御システム７４からロータ速度信号５０６を受信し、従来の数値的方法を用いてリアルタイムで安定性相関信号５１２を発生させる。既刊文献において入手可能な自動相関法をこの目的のために使用しても良い。本明細書に示す例示的実施形態では、相関プロセッサ５１０のアルゴリズムは、エンジン制御システム７４からの既存の速度信号を使用してサイクル同期を行なう。相関測定値は、ロータ１２ａ、１２ｂ、１２ｃの動翼端４６上の個々の圧力トランスデューサ５０２及び入力信号５０４ａ、５０４ｂ、５０４ｃに関して計算される。本明細書に記載の例示的実施形態の自動相関システムは、２００ＫＨｚの周波数で圧力センサ５０２からの信号をサンプリングした。この比較的高い値のサンプリング周波数によって、確実にデータがファン動翼４０の通過周波数の少なくとも１０倍の速度でサンプリングされることになる。７２のサンプル窓を使用して、動作線１１６に沿って一体となる付近の値を有し、動作が失速／サージ線１１２（図３参照）に接近する場合にゼロに向かって下降する自動相関が計算された。安定余裕がゼロに接近する時の特定のファン段１２ａ、１２ｂ、１２ｃに関しては、特定のファン段は失速寸前であり、相関測定値は最小である。圧縮システムにおける失速又はサージ等の不安定性を回避するように設計された本明細書に開示した例示的な不安定性軽減システム７００（図９参照）では、相関測定値が選択された又は予め設定された閾値レベル以下に下がった場合、不安定性制御システム６００は安定性相関信号５１２を受信し、例えばＦＡＤＥＣシステム等のエンジン制御システム７４に電気信号６０２を、電子制御装置７２に電気信号６０６を送信して、更に、利用可能な制御装置を用いて修正措置を講じて、本明細書に記載のように失速線を上昇させることによって失速又はサージ等の不安定性からエンジンを遠ざけることができる。本明細書に示す例示的実施形態において空力的安定性レベルを測定するために相関プロセッサ５１０によって使用される方法は、論文「ガスタービンエンジン用の安定性管理システムの開発及び実証（Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ａｎｄ Ｄｅｍｏｎｓｔｒａｔｉｏｎ ｏｆ ａ Ｓｔａｂｉｌｉｔｙ Ｍａｎａｇｅｍｅｎｔ Ｓｙｓｔｅｍ ｆｏｒ Ｇａｓ Ｔｕｒｂｉｎｅ Ｅｎｇｉｎｅ）」、ＧＴ２００６ ＡＳＭＥ Ｔｕｒｂｏ Ｅｘｐｏ ２００６の会報、ＧＴ２００６−９０３２４に記載されている。
【００２７】
図４は、動翼４０の翼端中間翼弦付近のケーシング５０内に配置されたセンサ５０２を用いた本発明の例示的実施形態を概略的に示す。センサは、ファン翼端４６とケーシング５０の内面５３の間の隙間４８内の空気の動圧を測定することができるようにケーシング５０内に配置される。一例示的実施形態では、センサ５０２は、ケーシング５０内の環状溝５４に配置される。その他の例示的実施形態では、例えば、翼端流れの安定性の修正を提供するために、ケーシング５０内に複数の環状溝５４を有することが可能である。複数の溝が存在する場合、圧力センサ５０２は、本明細書に開示した同一の原理及び実施例を用いて、１つの以上のこれらの溝内に配置される。センサはケーシング５０内に配置されるものとして図４に示されているが、その他の実施形態では、圧力センサ５０２は、翼端４６から半径方向外方に離れて配置されるシュラウド５１内に配置しても良い。圧力センサ５０２は更に、動翼４０の前縁４１の先端又は後縁４２の先端付近のケーシング５０（又はシュラウド５１）内に配置しても良い。圧力センサ５０２は更に、ステータ段３１、又は３１ａ、３１ｂ、３１ｃ等の静翼上に配置しても良い。
【００２８】
図９は、ファン段、例えば図２の符号４０ａ内の複数のセンサ５０２を用いた本発明の例示的実施形態を概略的に示す。複数のセンサ５０２は、センサ５０２の対が略直径方向反対に配置されるように、円周方向にケーシング５０（又はシュラウド５１）内に配列される。相関プロセッサ５１０は、これらのセンサ対から入力信号５０４を受信し、同時にセンサ対からの信号を処理する。直径方向反対の１対のセンサから測定されたデータの差は、安定性相関信号５１２を発生させて、エンジン入口流動歪みによるファン失速の発生を検出するのに特に役立つはずである。
【００２９】
図１、６及び９は、前述のように検出システム５００によって不安定性が検出された場合に圧縮システムの安定性の向上を促進する軽減システム３００の例示的実施形態を示す。本発明のこれらの例示的実施形態は、本明細書に開示したプラズマアクチュエータを使用して、静翼翼形３５又は動翼翼形３４内の流れの分離を減少させ、本明細書で前述した動翼端漏れ渦による閉塞の発生及び発達を延期させる。本発明の例示的実施形態において示すように用いられるプラズマアクチュエータは、静翼及び動翼翼形内の流体に作用するイオン流及び体積力を発生させ、それを所望の流体流の方向に翼通路を通過させて、流れの分離を減少させる。
【００３０】
本明細書で用いられる用語「プラズマアクチュエータ」及び「プラズマ発生器」は、同じ意味を有しており、置き換えて用いられる。図５は、作動している場合の、図１、２、６、７、８及び９に示すプラズマアクチュエータ８２、８４を概略的に示す。図５に示す例示的実施形態は、ステータ段３１内の静翼翼形３５に取り付けられたプラズマ発生器８２を示しており、誘電材料６３によって分離された第１電極６２及び第２電極６４を含んでいる。ＡＣ（交流）電源７０は、電極６２、６４に約３〜２０ｋＶの範囲の高電圧ＡＣ電位を供給するために電極に接続される。ＡＣ振幅が十分大きい場合、空気はプラズマ６８を形成する最大電位の領域でイオン化する。プラズマ６８は一般に、空気にさらされる第１電極６２の縁部６５付近で発生し、誘電材料６３で覆われる第２電極６４によって与えられた領域１０４全体に広がる。電場勾配の存在下のプラズマ６８（イオン化空気）は、翼形付近を流れる空気に力を発生させ、流れが翼形面に接したまま残りやすいように、翼形面に沿った圧力分布の変化をもたらす仮想の空気力学的形状を生じさせ、流れの分離を減少させる。電極付近の空気はわずかにイオン化され、通常は空気の加熱がほとんど又は全くない。
【００３１】
図６は、圧縮システムの安定性を向上させるため、及び／又は圧縮システムの効率を高めるためのプラズマアクチュエータシステム１００の例示的実施形態を断面図で概略的に示す。本明細書で用いられる用語「圧縮システム」は、それを流れる流体の圧力を上昇させるために使用される装置を含み、図１に示すガスタービンエンジンにおいて使用される高圧圧縮機１８、ブースター及びファン１２を含む。本明細書に示す例示的実施形態は、図１に断面で示す航空ガスタービンエンジン等のガスタービンエンジン１０における圧縮システムの失速余裕の増加を促進し、且つ／又はその効率を高める。図６に示す例示的なガスタービンエンジンのプラズマアクチュエータシステム１００は、静翼３１ａ及び３１ｂ上に取り付けられたプラズマ発生器８２を含む。図６に示すプラズマアクチュエータは、翼形の根元から先端まで略翼幅方向に静翼翼形３５内に取り付けられる。プラズマアクチュエータ８２は、プラズマアクチュエータ付近の局所空気流を妨げるのを防ぐために表面が実質的に滑らかなままとなるように。静翼翼形負圧面５８上に配置された溝に取り付けられる。翼形面上の滑らかな空気流を促進するために、プラズマアクチュエータが取り付けられた後に従来の材料を用いた適切な被覆を溝に施しても良い。各々の溝セグメントは、溝セグメント内に配置された誘電材料６３を有しており、溝セグメント内に配置された第１電極６２及び第２電極６４を分離し、プラズマアクチュエータ８２を形成する。本発明の別の実施形態では、複数のプラズマアクチュエータ８２が静翼翼形３５の凸面５８上に配置される。プラズマアクチュエータは、翼形正圧面及び負圧面の周囲の空気流の従来の空力解析によって決定された空気流の分離の傾向に基づいて選択された場所に、前縁３６から選択された翼弦長で取り付けられる。本発明の別の実施形態では、プラズマアクチュエータは、静翼翼形３５の凹面５７上、特に後縁３７付近に配置しても良い。図８は、プラズマアクチュエータ８２が静翼翼形の凸面上、前縁３６付近に取り付けられ、略翼幅方向に配向された、本発明の例示的実施形態を有する静翼を示す。或いは、従来の空力解析によって決定されたその他の適切な流れ方向に沿ってプラズマ６８の方向を整列させるようにその他の配向でプラズマアクチュエータを取り付けることが好都合であろう。
【００３２】
図９は、本発明に係る不安定性軽減システム７００の例示的実施形態を概略的に示す。例示的な不安定性軽減システム７００は、検出システム５００と、軽減システム３００と、不安定性制御システム６００を含む、検出システム５００及び軽減システム３００を制御するための制御システム７４とからなる。翼端付近の動圧等の流動パラメータを測定するための１つ以上のセンサ５０２と、相関プロセッサ５１０を有する検出システム５００は、本明細書において前述した。相関プロセッサ５１０は、特定のロータ段において失速等の不安定性の発生が検出されたかどうかを表す相関信号５１２を不安定性制御システム６００に送信して、更に、ステータス信号６０４を制御システム７４にフィードバックする。制御システム７４は、圧縮システムの動作に関する情報信号５０６、例えばロータ速度を相関プロセッサ５１０に供給する。不安定性の発生が検出され、制御システム７４が軽減システム３００を作動すべきであることを決定すると、指令信号６０２が不安定性制御システム６００に送信されて、講じるべき不安定性軽減措置の場所、形式、範囲、期間等を決定し、電子制御装置７２に対応する不安定性制御システム信号６０６を送信して実行する。電子制御装置７２は、プラズマアクチュエータシステム１００及び電源７０の動作を制御する。上述のこれらの動作は、不安定性の軽減が検出システム５００によって確認されるように達成されるまで継続する。軽減システム３００の動作は更に、制御システム７４によって決定された所定の動作点で終了しても良い。
【００３３】
図１に示すガスタービンエンジン１０における例示的な不安定性軽減システム７００では、エンジン作動中に、不安定性制御システム６００及び電子制御装置７２によって指令された場合、プラズマアクチュエータシステム１００はプラズマ発生器８２（図６及び９参照）を作動させて、第１電極６２と第２電極６４の間にプラズマ６８を形成する。電子制御装置７２は、ファン速度、圧縮機及びタービン速度並びにエンジンの燃料システムを制御する、例えば全自動デジタル電子制御装置（ＦＡＤＥＣ）等のエンジン制御システム７４に連結することもできる。電子制御装置７２は、プラズマ発生器８２を作動及び停止させることによって、又は別の方法で必要に応じてそれを調整することによってプラズマ発生器８２を制御するために使用されて、圧縮システムの失速余裕を増加させる又はその効率を高めることによって圧縮システムの安定性を向上させる。電子制御装置７２は、電極に接続されて高電圧ＡＣ電位を電極に供給するＡＣ電源７０の動作を制御するために使用しても良い。
【００３４】
動作中、作動された場合、プラズマアクチュエータシステム１００は、プラズマ６８を形成するイオン流と、空気を押して静翼翼形正圧面及び負圧面付近の圧力分布を変化させる体積力を発生させる。プラズマ６８によって付加される体積力は、空気を隣接する動翼の間の通路を所望の正の流れ方向に通過させて、翼形面及び翼端付近の流れの分離を減少させる。これにより、ファン又は圧縮機ロータ段、ひいては圧縮システムの安定性が向上する。例えば、図６に示すプラズマ発生器８２は、失速が生じやすい一部の選択されたファン又は圧縮機ステータ及びロータ段の翼形上に取り付けても良い。或いは、プラズマ発生器は、全ての圧縮段静翼の翼幅に沿って配置し、エンジン制御システム７４又は電子制御装置７４を用いてエンジン作動中に不安定性制御システム６００によって選択的に作動しても良い。図２に示す本発明の別の例示的実施形態では、プラズマアクチュエータ８４はＩＧＶフラップ３２上に取り付けられて、略翼幅方向に配向される。ＩＧＶフラップ３２は、第１ファンロータ１２ａに入る空気流の方向を配向するために可動である。プラズマアクチュエータ８４を作動させることによって、流れの分離を伴わずにＩＧＶフラップ３２が達成することのできる可動域を拡張することが可能である。これは、特定の状況下で著しい入口流動歪みが存在する場合のガスタービンエンジン用途において特に有益である。
【００３５】
本発明のその他の例示的実施形態では、静翼翼形上に取り付けられたプラズマアクチュエータの他に、圧縮機ケーシング５０又はシュラウドセグメント５１内の複数の場所に配置された複数のプラズマアクチュエータを有することが可能である。
【００３６】
本明細書に開示したプラズマアクチュエータシステムは、例えば図３の上昇した失速線１１３によって示すように、失速線を上昇させることによって、エンジンにおける圧縮システムの失速余裕の増加を実行するように機能することができる。エンジン作動中に連続的にプラズマアクチュエータを作動させることが可能であるが、失速余裕を向上させるために連続的にプラズマアクチュエータを作動させる必要はない。正常動作条件では、翼端渦と小さな領域の逆流がロータ先端領域５２内に存在することがある。失速が生じやすいファン又は圧縮機動作点を特定することがまず必要である。これは従来の解析及び検査方法によって行なうことができ、結果は、例えば図３に示す動作マップ上に表すことができる。図３を参照すると、動作線１１６上の通常の動作点では、例えば、失速線１１２に関する失速余裕は適切であり、プラズマアクチュエータを作動させる必要がない。しかし、圧縮システムが例えば定速度線１２２に沿って減速する時、又は著しい入口空気流動歪みの最中、静翼翼幅又は動翼翼幅全体にわたる圧縮システム段内の空気の軸流速度は、特に先端領域５２において減少する。この軸流速度の低下は、動翼端４６内の高い圧力上昇と相まって、動翼端上の流れと翼端渦の強さを増加させて、失速が生じる状況を発生させる。圧縮システムの動作が一般的に失速線１１２付近の状況に近づくと、プラズマアクチュエータは作動する。プラズマアクチュエータは、検出システム５００による測定及び相関解析が失速又はサージ等の不安定性の発生を示す場合に、検出システム５００の入力に基づいて不安定性制御システム６００によって作動させても良い。制御システム７４及び／又は電子制御装置は、圧縮機が失速しそうな失速線１１２に動作点が接近するずっと前に、プラズマアクチュエータシステムを作動させるように設定される。失速線１１２に到達するずっと前に早めにプラズマアクチュエータを作動させることは、そうすることで絶対スロットル余裕性能が向上することになるので好ましい。しかし、圧縮機が健全な定常状態条件、例えば動作線１１６上で動作している場合、アクチュエータを作動させるのに必要な電力を消費する必要はない。
【００３７】
或いは、上述のように連続モードでプラズマアクチュエータ８２、８４を作動させる代わりに、プラズマアクチュエータをパルスモードで作動させることができる。パルスモードでは、一部又は全部のプラズマアクチュエータ８２、８４が任意の所定の周波数で断続的にパルス化（「パルシング」）される。圧縮機失速を招く翼端渦は、一般に流動流内に配置されたシリンダの流出周波数と幾らか類似する何らかの固有周波数を有することが知られている。所定のロータ形状に関して、これらの固有周波数は分析的に計算するか、又は非定常流量センサを用いて検査中に測定することができる。これらは、ＦＡＤＥＣ又はその他のエンジン制御システム７４の動作ルーチン或いはプラズマアクチュエータの電子制御装置７２にプログラム化することができる。そして、プラズマアクチュエータ８２、８４は、例えば、様々な圧縮機段の渦流出周波数又は翼通過周波数に関連して選択された周波数で、制御システムによって断続的に急速にパルス化することができる。或いは、プラズマアクチュエータは、「複数」の渦流出周波数又は「複数」の翼通過周波数に対応する周波数で断続的にパルス化することができる。本明細書で用いられる用語「複数」は、任意の数又は分数であって良く、１に等しい値、１より大きな値、１より小さな値を有しても良い。プラズマアクチュエータのパルシングは、互いに同相で行なっても良い。或いは、プラズマアクチュエータのパルシングは、互いに、選択された位相角で、異相で行なっても良い。位相角は、約０度〜１８０度の間で変化し得る。翼端渦の形成時に迅速に破壊するために、渦周波数と約１８０度位相をずらしてプラズマアクチュエータをパルス化することが好ましい。プラズマアクチュエータの位相角及び周波数は、本明細書で前述したように、ステータ段内又は翼端付近に取り付けたプローブを用いた翼端渦信号の検出システム５００の測定値に基づいて選択することができる。
【００３８】
エンジン作動中、軽減システム３００はプラズマ発生器８２、８４を作動させて、第１電極６２と第２電極６４の間にプラズマ６８を形成する。電子制御装置７２は、プラズマ発生器８２、８４とプラズマ発生器の作動及び停止を制御するために使用することができる。電子制御装置７２は、電極６２、６４に接続されて高電圧ＡＣ電位を電極６２、６４に供給するＡＣ電源７０の動作を制御するために使用しても良い。
【００３９】
環状ケーシング５０（又はシュラウドセグメント５１）と翼端４６の間の冷間隙間は、エンジンの高電力作動中、例えば、翼ディスク及び動翼が高温及び遠心荷重のために膨張する離陸時、翼端が環状ケーシング５０（又はシュラウドセグメント５１）を擦ることがないように設計される。本明細書に示すプラズマアクチュエータシステムの例示的実施形態は、著しい入口流動歪みの状態の間、或いは失速余裕の増加がファン又は圧縮機失速を回避するために必要な場合に動作線が上昇した時（図３の符号１１４を参照）のエンジン過渡中、或いは隙間４８を制御する必要がある場合の飛行レジーム、例えばエンジンによって作動する航空機の巡航状態中に、プラズマ発生器８２、８４を作動させてプラズマ６８を形成するように設計されて機能する。本明細書に示す例示的なプラズマアクチュエータシステムのその他の実施形態は、船舶用或いは恐らく工業用ガスタービンエンジン等のその他の形式のガスタービンエンジンで使用しても良い。
【００４０】
本明細書において本発明の例示的実施形態は、エンジン１０の任意の圧縮セクション、例えば、環状ケーシング又はシュラウド及び動翼先端を有する、ブースター、低圧圧縮機（ＬＰＣ）、高圧圧縮機（ＨＰＣ）１８及びファン１２において使用することができる。
【００４１】
本明細書は、実施例を使用して、最良の形態を含む本発明を開示し、更に当業者が本発明を製作且つ使用することを可能にする。本発明の特許性がある技術的範囲は、特許請求の範囲によって規定され、当業者が想到するその他の実施例を含むことができる。そのようなその他の実施例は、それらが特許請求の範囲の文言と相違しない構造的要素を有する場合、又はそれらが特許請求の範囲の文言と本質的でない相違を有する同等な構造的要素を含む場合には、特許請求の範囲の技術的範囲内に属することになることを意図している。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
中心線軸（８）を有するロータハブ（３９）の周囲に動翼（４０）の列を有するロータ（１２ａ）と、
前記ロータ（１２ａ）に軸方向に近接して配置されており、各々が静翼翼形（３５）を有する、前記中心線軸（８）の周囲に配列された複数の静翼（３１ａ）の列を有するステータ段（３１）と、
前記静翼（３１ａ）上に取り付けられた少なくとも１つのプラズマアクチュエータ（８２）を備え、前記ロータ（１２ａ）の安定性の向上を促進する軽減システム（３００）と、
前記軽減システムの動作を制御するための制御システム（７４）と
を含む、不安定性軽減システム（７００）。
【請求項２】
前記プラズマアクチュエータ（８２）は、第１電極（６２）及び第２電極（６４）を備える、請求項１に記載の不安定性軽減システム（７００）。
【請求項３】
前記軽減システム（３００）は、前記プラズマアクチュエータ（８２）に接続されたＡＣ電源（７０）の動作を制御する制御装置（７２）を備える、請求項２に記載の不安定性軽減システム（７００）。
【請求項４】
前記ステータ段は入口案内翼（３０）を備えており、前記プラズマアクチュエータ（８２）は前記入口案内翼（３０）上に取り付けられる、請求項１に記載の不安定性軽減システム（７００）。
【請求項５】
前記プラズマアクチュエータ（８２）は可動入口案内翼フラップ（３２）上に取り付けられる、請求項４に記載の不安定性軽減システム（７００）。
【請求項６】
中心線軸（８）を有するロータハブ（３９）の周囲に動翼（４０）の列を有するロータ（１２ａ）と、
前記ロータ（１２ａ）に軸方向に近接して配置されており、各々が静翼翼形（３５）を有する、前記中心線軸（８）の周囲に配列された複数の静翼（３１ａ）の列を有するステータ段（３１）と、
前記ロータ（１２ａ）の動作中に前記ロータ（１２ａ）における不安定性の発生を検出するための検出システム（５００）と、
前記静翼（３１ａ）上に取り付けられた少なくとも１つのプラズマアクチュエータ（８２）を備え、前記検出システム（５００）が不安定性の発生を検出した場合に前記ロータ（１２ａ）の安定性の向上を促進する軽減システム（３００）と、
前記検出システム（５００）及び前記軽減システム（３００）の動作を制御するための制御システム（７４）と
を含む、不安定性軽減システム（７００）。
【請求項７】
前記検出システム（５００）は、センサ（５０２）から入力信号（５０４）を受信し、安定性相関信号（５１２）を発生させることのできる相関プロセッサ（５１０）を備える、請求項６に記載の不安定性軽減システム（７００）。
【請求項８】
前記検出システム（５００）は、前記ロータ（１２ａ）上に円周方向に配列された動翼（４０）の列の先端（４６）から半径方向外方に離間配置された静的要素（５０）上に配置されたセンサ（５０２）を備える、請求項６に記載の不安定性軽減システム（７００）。
【請求項９】
前記センサ（５０２）は、動翼（４０）の先端（４６）付近の場所における流動パラメータに対応する入力信号（５０４）を発生させることができる、請求項７又は８に記載の不安定性軽減システム（７００）。
【請求項１０】
前記制御システム（７４）は、制御装置（７２）に不安定性制御信号（６０６）を送信することによって、前記制御装置（７２）の動作を制御する不安定性制御システム（６００）を備える、請求項６乃至９のいずれか１項に記載の不安定性軽減システム（７００）。
【請求項１】
中心線軸（８）を有するロータハブ（３９）の周囲に動翼（４０）の列を有するロータ（１２ａ）と、
前記ロータ（１２ａ）に軸方向に近接して配置されており、各々が静翼翼形（３５）を有する、前記中心線軸（８）の周囲に配列された複数の静翼（３１ａ）の列を有するステータ段（３１）と、
前記静翼（３１ａ）上に取り付けられた少なくとも１つのプラズマアクチュエータ（８２）を備え、前記ロータ（１２ａ）の安定性の向上を促進する軽減システム（３００）と、
前記軽減システムの動作を制御するための制御システム（７４）と
を含む、不安定性軽減システム（７００）。
【請求項２】
前記プラズマアクチュエータ（８２）は、第１電極（６２）及び第２電極（６４）を備える、請求項１に記載の不安定性軽減システム（７００）。
【請求項３】
前記軽減システム（３００）は、前記プラズマアクチュエータ（８２）に接続されたＡＣ電源（７０）の動作を制御する制御装置（７２）を備える、請求項２に記載の不安定性軽減システム（７００）。
【請求項４】
前記ステータ段は入口案内翼（３０）を備えており、前記プラズマアクチュエータ（８２）は前記入口案内翼（３０）上に取り付けられる、請求項１に記載の不安定性軽減システム（７００）。
【請求項５】
前記プラズマアクチュエータ（８２）は可動入口案内翼フラップ（３２）上に取り付けられる、請求項４に記載の不安定性軽減システム（７００）。
【請求項６】
中心線軸（８）を有するロータハブ（３９）の周囲に動翼（４０）の列を有するロータ（１２ａ）と、
前記ロータ（１２ａ）に軸方向に近接して配置されており、各々が静翼翼形（３５）を有する、前記中心線軸（８）の周囲に配列された複数の静翼（３１ａ）の列を有するステータ段（３１）と、
前記ロータ（１２ａ）の動作中に前記ロータ（１２ａ）における不安定性の発生を検出するための検出システム（５００）と、
前記静翼（３１ａ）上に取り付けられた少なくとも１つのプラズマアクチュエータ（８２）を備え、前記検出システム（５００）が不安定性の発生を検出した場合に前記ロータ（１２ａ）の安定性の向上を促進する軽減システム（３００）と、
前記検出システム（５００）及び前記軽減システム（３００）の動作を制御するための制御システム（７４）と
を含む、不安定性軽減システム（７００）。
【請求項７】
前記検出システム（５００）は、センサ（５０２）から入力信号（５０４）を受信し、安定性相関信号（５１２）を発生させることのできる相関プロセッサ（５１０）を備える、請求項６に記載の不安定性軽減システム（７００）。
【請求項８】
前記検出システム（５００）は、前記ロータ（１２ａ）上に円周方向に配列された動翼（４０）の列の先端（４６）から半径方向外方に離間配置された静的要素（５０）上に配置されたセンサ（５０２）を備える、請求項６に記載の不安定性軽減システム（７００）。
【請求項９】
前記センサ（５０２）は、動翼（４０）の先端（４６）付近の場所における流動パラメータに対応する入力信号（５０４）を発生させることができる、請求項７又は８に記載の不安定性軽減システム（７００）。
【請求項１０】
前記制御システム（７４）は、制御装置（７２）に不安定性制御信号（６０６）を送信することによって、前記制御装置（７２）の動作を制御する不安定性制御システム（６００）を備える、請求項６乃至９のいずれか１項に記載の不安定性軽減システム（７００）。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【公表番号】特表２０１１−５０８１５９（Ｐ２０１１−５０８１５９Ａ）
【公表日】平成２３年３月１０日（２０１１．３．１０）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−５４０９０８（Ｐ２０１０−５４０９０８）
【出願日】平成２０年１２月２６日（２００８．１２．２６）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＵＳ２００８／０８８３７０
【国際公開番号】ＷＯ２００９／０８６４８１
【国際公開日】平成２１年７月９日（２００９．７．９）
【出願人】（３９００４１５４２）ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ (6,332)
【氏名又は名称原語表記】ＧＥＮＥＲＡＬ ＥＬＥＣＴＲＩＣ ＣＯＭＰＡＮＹ
【Ｆターム（参考）】
【公表日】平成２３年３月１０日（２０１１．３．１０）
【国際特許分類】
【出願日】平成２０年１２月２６日（２００８．１２．２６）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＵＳ２００８／０８８３７０
【国際公開番号】ＷＯ２００９／０８６４８１
【国際公開日】平成２１年７月９日（２００９．７．９）
【出願人】（３９００４１５４２）ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ (6,332)
【氏名又は名称原語表記】ＧＥＮＥＲＡＬ ＥＬＥＣＴＲＩＣ ＣＯＭＰＡＮＹ
【Ｆターム（参考）】
[ Back to top ]