船体抵抗低減装置
【課題】気泡放出に余分な動力消費が不要となり、しかも、シンプルな制御が可能な省エネルギー効果の高い船体抵抗低減装置を提供する。
【解決手段】船舶の船体外表面に気泡を放出して航行時の摩擦抵抗を低減する船体抵抗低減装置であって、船舶の主機関からの排気ガスによって駆動され、主機関に燃焼用空気を圧送する過給機２０を備え、該過給機２０から主機関へ供給される燃焼用空気を抽気して船体外表面に放出するとともに、過給機２０が、排気流速を２段階に調整可能な可変ノズルを備え、燃焼用空気を抽気して船体外表面に放出する場合は可変ノズルを絞り、燃焼用空気を抽気して船体外表面に放出しない場合は可変ノズルを開く。
【解決手段】船舶の船体外表面に気泡を放出して航行時の摩擦抵抗を低減する船体抵抗低減装置であって、船舶の主機関からの排気ガスによって駆動され、主機関に燃焼用空気を圧送する過給機２０を備え、該過給機２０から主機関へ供給される燃焼用空気を抽気して船体外表面に放出するとともに、過給機２０が、排気流速を２段階に調整可能な可変ノズルを備え、燃焼用空気を抽気して船体外表面に放出する場合は可変ノズルを絞り、燃焼用空気を抽気して船体外表面に放出しない場合は可変ノズルを開く。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、船体から微小な気泡を放出して航行時の摩擦抵抗を低減する船体抵抗低減装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、船舶の船底部外面上に微小な気泡を放出しながら航行することにより船体の摩擦抵抗を低減し、船舶の推進に必要な動力、すなわち燃料消費を低減する技術が実用化されている。このような気泡を放出するためには、たとえば電動コンプレッサ等の駆動源が必要になる。
また、船舶の抵抗低減装置には、たとえば下記の特許文献１に開示されているように、船舶に搭載されたディーゼルエンジンの排気ガスに含まれている二酸化炭素を海水に溶解させ、この海水をジェットノズルから噴出することによって二酸化炭素を気泡化する装置もある。この場合、排気ガスから分離した二酸化炭素を圧縮する圧縮装置や海水を吸水するポンプがあるため、これらを駆動する駆動源が必要となる。
【０００３】
さらに、下記の特許文献２は、過給機の周辺から加圧気体を取り出して気泡を発生させる船舶の摩擦低減方法及び装置に関するものであり、過給機の給気特性を改善する可変手段を可変ノズルとし、ノズル翼の向きや角度を変化させて、運転状態や周囲の条件に応じて最適なバイパス空気を得る技術が開示されている。この場合、過給機のタービンは、連続した容量変化を得る可変タービンである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１０−２０８４３５号公報
【特許文献２】特開２０１０−２２８６７９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上述したように、従来の船体抵抗低減装置によれば、船体の船底部外表面に気泡を放出するため、コンプレッサやポンプ等の駆動源が必要であるから、これらの駆動源用として電力等のエネルギーを消費する。このため、気泡放出により船舶推進の燃料消費を低減しても、コンプレッサやポンプ等のエネルギー消費分だけ省エネルギー効果が小さくなるので、より一層省エネルギー効果を向上させた船体抵抗低減装置の開発が望まれている。
【０００６】
また、特許文献２に開示されているように、過給機の給気を利用する従来技術の場合には、過給機のタービンが連続した容量変化を得るものであるから、その制御が複雑になるという問題を有している。
本発明は、上記の課題を解決するためになされたもので、その目的とするところは、気泡放出に余分な動力消費が不要となり、しかも、シンプルな制御が可能な省エネルギー効果の高い船体抵抗低減装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、上記の課題を解決するため、下記の手段を採用した。
本発明に係る船体抵抗低減装置は、船舶の船体外表面に気泡を放出して航行時の摩擦抵抗を低減する船体抵抗低減装置であって、前記船舶の主機関からの排気ガスによって駆動され、前記主機関に燃焼用空気を圧送する過給機を備え、該過給機から前記主機関へ供給される前記燃焼用空気を抽気して前記船体外表面に放出するとともに、前記過給機が、排気流速を２段階に調整可能な可変ノズルを備え、前記燃焼用空気を抽気して前記船体外表面に放出する場合は前記可変ノズルを絞り、前記燃焼用空気を抽気して前記船体外表面に放出しない場合は前記可変ノズルを開くように制御されることを特徴とするものである。
【０００８】
このような本発明の船体抵抗低減装置によれば、船舶の主機関からの排気ガスによって駆動され、主機関に燃焼用空気を圧送する過給機を備え、該過給機から主機関へ供給される燃焼用空気を抽気して船体外表面に放出するので、船体外表面に放出される気泡は過給機により圧縮された空気となり、たとえば圧縮機を駆動する電動機等のように、エネルギーを消費する駆動源が不要となる。
【０００９】
さらに、過給機は、排気流速を２段階に調整可能な可変ノズルを備えており、燃焼用空気を抽気して船体外表面に放出する場合は可変ノズルを絞り、かつ、燃焼用空気を抽気して船体外表面に放出しない場合は可変ノズルを開くように制御されるため、抽気して船底に空気を送る場合には、タービンノズルを絞って過給機タービンの出力を増加させて気泡放出に必要な空気量を確保し、さらに、船底に空気を送る必要がない場合には、タービンノズルを開いて抽気しない場合の掃気圧力上昇を抑えることができる。
なお、船舶用の主機関は、一般的に２サイクルディーゼルエンジンであるから、上述した燃焼用空気は掃気となる。
【００１０】
上記の発明において、前記過給機は、気泡が放出されない運転状況にあり、かつ、燃焼用空気圧力が所定の許容限度に達した負荷から最大負荷までの高負荷領域にある時に前記可変ノズルを開く気泡停止時高負荷運転モードを備えていることが好ましい。
このような気泡停止時高負荷運転モードを設けることにより、海象条件等により気泡の放出を停止して航行する場合において、主機関を高負荷領域で運転しても燃焼用空気圧力が所定値以上の高圧になることはない。従って、気泡を放出しない高負荷運転領域において、燃焼用空気圧力の上昇を抑制する無駄な抽気が不要になるので、過給効率の低下及び燃料消費率の増加を防止して主機関の効率改善が可能になる。
【発明の効果】
【００１１】
上述した本発明によれば、気泡放出にエネルギーを消費する駆動源が不要になるので、余分な動力を消費することなく気泡を放出できる省エネルギー効果の高い船体抵抗低減装置を提供することができる。また、過給機は、排気流速を２段階に調整可能な可変ノズルを備えているので、可変ノズルの２段階切替によるシンプルな制御が可能となる。
さらに、過給機に２段階に調整可能な可変ノズル付過給機を採用して気泡停止時高負荷運転モードを設けると、気泡を放出しない高負荷運転領域でも燃焼用空気圧力の上昇を抑制する無駄な抽気が不要になって主機関の効率改善が可能になるので、省エネルギー効果がより一層向上した船体抵抗低減装置を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明に係る船体抵抗低減装置の一実施形態として、気泡となる空気供給部の概略構成例を示す系統図である。
【図２】過給機として可変ノズル付過給機を採用した場合に設けられる気泡停止時高負荷運転モードの説明図である。
【図３】可変ノズル付過給機の一例として、タービン側の内部構成例を断面で示す一部断面構成図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明に係る船体抵抗低減装置の一実施形態を図面に基づいて説明する。
船体抵抗低減装置は、水上を航行する船舶の船体外表面上に対し、特に、喫水線より下で航行時に水中となる船体の船底部外表面上に対し、微小な気泡を放出しながら航行することにより船体の摩擦抵抗を低減する装置である。
図１は、微細な気泡となる空気を船底に供給する空気供給部の概略構成例を示す系統図であり、船底に供給された空気がノズル等の空気放出部（不図示）から船体外表面に放出されることにより、無数の微細な気泡が船体外表面上に形成される。
【００１４】
図示の空気供給部１０には、船舶の主機関に設けられた排気ガスマニフォールド１１から排気ガスの供給を受けて外気を圧縮する過給機２０が設けられている。この過給機２０は、主機関の内燃機関から排出される排気ガスのエネルギーを利用してタービン２１を回転させ、ロータ軸２２により連結されたコンプレッサ２３を駆動して外気を圧縮する装置である。すなわち、過給機２０は、たとえば軸流式のタービン２１に導入した排気ガスが膨張して得られる軸出力で同軸のコンプレッサ２２を回転させ、吸入した外気を高密度に圧縮した圧縮空気を燃焼用空気として内燃機関に供給するように構成されている。
【００１５】
船舶の主機関は、２サイクルのディーゼルエンジンが一般的であり、燃焼用空気として主機関に供給される圧縮空気は、燃焼シリンダ内に残る排気ガスを押し流すことから掃気と呼ばれている。すなわち、過給機２０で外気を圧縮して供給される燃焼用空気は、空気冷却器１２で冷却された後に掃気として掃気室１３に導かれる。図示の構成例では、２組の過給機２０及び空気冷却器１２を示しているが、これに限定されることはない。
【００１６】
掃気室１３に集められた掃気は、主流が主機関の燃焼シリンダ内へ供給され、抽気した一部が船底の空気放出部へ供給される。こうして空気放出部に供給された掃気は、水中へ放出されることにより微細な気泡となるが、この掃気は、過給機２０のコンプレッサ２２により圧縮された圧縮空気であるから、空気放出部へ供給して水中へ放出することが可能な圧力を保有している。
【００１７】
このため、水中に気泡を形成する空気放出用として、たとえば電動圧縮機等のように駆動源を必要とする装置を新たに設けることが不要となり、従って、電動機駆動用の電力消費も不要となる。すなわち、主機関から排出される排気ガスのエネルギーを利用して得られる圧縮空気で気泡を形成するので、余分な動力を消費することなく気泡を放出でき、省エネルギー効果の高い船体抵抗低減装置となる。換言すれば、気泡放出用としてエネルギーを消費する新たな駆動源が不要になるので、気泡放出による船舶推進の燃料消費低減効果が低減されることのない船体抵抗低減装置となる。
【００１８】
ところで、上述した実施形態の空気供給部１０は、掃気室１３から掃気を抽気して気泡を形成する方式であるから、たとえば海象条件等により船底から気泡を出さないで航行するような状況も考えられる。このような場合に掃気室１３からの抽気を止めてしまうと、主機関の出力が高い高負荷の運転領域においては、主機関の掃気圧力が上昇しすぎることも懸念される。従って、主機関や掃気室１３を所定値以上の掃気圧力から保護するためには、船底からの気泡放出を停止した場合でも、掃気室１３から一定量を抽気することが必要になる。
しかし、掃気室１３から掃気を抽気すると、過給機２０の過給効率が低下するので、主機関の燃料消費率は増加することになる。
【００１９】
そこで、本実施形態では、上述した過給機２０として、たとえば図３に示すように構成された可変ノズル付過給機２０Ａを採用する。この可変ノズル付過給機２０Ａは、可変ノズルの開閉制御により、主機関（内燃機関）から供給される排気ガスの流速（排気流速）を２段階に調整可能な過給機である。
図３は、可変ノズル付過給機２０Ａについて、タービン３０側の内部構成例を示す断面図である。図示のタービン３０は、導入した主機関の排気ガスが膨張して得られる軸出力で同軸のコンプレッサ（図示せず）を回転させ、高密度に圧縮した圧縮空気（掃気）を内燃機関に供給するように構成された軸流式のタービンである。
【００２０】
このタービン３０は、別体の内側ケーシング３１及び外側ケーシング３２をボルト・ナット等の締結手段により一体化し、内側ケーシング３１と外側ケーシング３２との間に形成される空間が排気ガスをタービンノズル３３に導くための主排気ガス流路３４となるよう構成されたガス入口ケーシング３５を備えている。
【００２１】
このような二重構造のガス入口ケーシング３５では、主排気ガス流路３４がタービン３０の回転方向の全周にわたって形成されており、ガス入口ケーシング３５のガス入口３５ａから図中に矢印Ｇｉで示すように導入された排気ガスは、主排気ガス流路３４を通ってガス出口３５ｂに導かれた後、図中に矢印Ｇｏで示すようにしてガス出口ケーシング３６の出口から外部へ排出される。また、ガス出口３５ｂは、回転方向の全周にわたってタービンノズル３３へ排気ガスを供給するように開口して設けられている。
なお、図中の符号３７は、タービン動翼３８の下流側に設けられたガス案内筒である。
【００２２】
また、タービン３０は、ロータ軸３９の一端部に設けられたロータディスク４０と、このロータディスク４０の周縁部に、周方向に沿って取り付けられた多数のタービン動翼３８とを備えている。タービン動翼３８は、タービンノズル３３の出口となる下流側に近接して設けられている。そして、タービンノズル３３から噴出する高温の排気ガスがタービン動翼３３を通過して膨張することにより、ロータディスク４０及びロータ軸３９が回転するようになっている。
【００２３】
また、内側ケーシング３１のロータディスク４０側端部には、内周部（他端部内周側）に中空円筒状の部材４１がボルト結合され、部材４１の端面（ロータディスク４０側の端面）には、タービンノズル３３を形成するリング状部材（ノズルリング）の内周側部材３３ａがボルト結合されている。
一般にノズルリングと呼ばれてタービンノズル３３を形成するリング状部材は、所定の間隔を有する内周側部材３３ａ及び外周側部材３３ｂのリング部材間を仕切部材で連結した二重リング構造とされる。
【００２４】
一方、タービンノズル３３を形成するノズルリングの外周側部材３３ｂは、ガス入口側（ガス出口３５ｂの側）の端部内周面３３ｃがラッパ形状に拡径されている。また、外側ケーシング３２のロータディスク４０側の端部には、外側ケーシング３２の内周面をロータディスク４０の方向へ折曲するようにして形成された段差部３２ｂが設けられている。そして、この段差部３２ｂと、ノズルリング３３のガス入口側の端部に設けられた段差部３３ｄとが軸方向で係合（嵌合）するように構成されている。
【００２５】
さらに、タービンノズル３３の外周側部材３３ｂには、ガス出口側（タービン動翼３８の側）となる端部にガス案内筒３７が連結されている。タービンノズル３３の外周側部材３３ｂとガス案内筒３７との連結部は、互いの端部どうしを嵌合させたインロー構造とされている。
なお、図中に格子状のハッチングで示す部分は、断熱及び防音の目的で設置された断熱材４２である。
【００２６】
上述した内側ケーシング３１の内周側（半径方向内側）には、主排気ガス流路３４の途中で分岐された排気ガスを、タービンノズル３３の内周側（半径方向内側）に導く副排気ガス流路４３が、タービン３０の回転方向の全周にわたって形成されている。この副排気ガス流路４３は、主排気ガス流路３４の内周側（半径方向内側）に設けられており、主排気ガス流路３４と副排気ガス流路４３とは、内側ケーシング３１を形成する隔壁４４によって仕切られている。
【００２７】
また、内側ケーシング３１の一端内周部（一端部内周側）には、排気ガス配管４５を接続するためのフランジ４６が設けられており、排気ガス配管４５の途中には、制御装置４７によって自動的に開閉される開閉弁（例えば、バタフライ弁）４８が接続されている。そして、主排気ガス流路３４の途中で分岐された排気ガスは、フランジ４６及び排気ガス配管４５の内部に形成された流路（図示せず）を通って副排気ガス流路４３に導かれるようになっている。
【００２８】
さらに、タービンノズル３３の根元側（内周側部材３３ａの側）には、その内周面（半径方向内側の表面）４９ａが、隔壁４４の内周面（半径方向内側の表面）４４ａと同一平面を形成するとともに、タービンノズル３３の内周側と外周側とを仕切る隔壁４９が設けられている。
なお、隔壁４９は、タービンノズル３３の根元における位置（内周側部材３３ａと接合されている位置）を翼長さ０％、タービンノズル３３の先端における位置（外周側部材３３ｂと接合されている位置）を翼長さ１００％とした場合、翼長さ約１０％の位置に設けられている。
【００２９】
このように構成された可変ノズル付過給機２０Ａでは、主機関の負荷が低く、排気ガスの量が少ない場合に開閉弁４８が全閉状態とされ、主機関の負荷が高く、排気ガスの量が多い場合に開閉弁４８が全開状態とされる。
すなわち、主機関の負荷が低く、排気ガスの量が少ない場合には、ガス入口ケーシング３５のガス入口３５ａから導入された排気ガスの全量が、排気ガス流路３４を通ってガス出口３５ｂに導かれる。ガス出口３５ｂに導かれた排気ガスは、回転方向の全周にわたって開口するガス出口３５ｂからタービンノズル３３の外周側（外周側部材３３ｂと隔壁４９とで仕切られた空間内）に吸い込まれ、タービン動翼３８を通過する際に膨張してロータディスク４０及びロータ軸３９を回転させる。
【００３０】
一方、主機関の負荷が高く、排気ガスの量が多い場合には、ガス入口ケーシング３５のガス入口３５ａから導入された排気ガスの大半（約７０〜９５％）が、主排気ガス流路３４を通ってガス出口３５ｂに導かれ、ガス入口ケーシング３５のガス入口３５ａから導入された排気ガスの一部（約５〜３０％）が、フランジ４６、排気ガス配管４５、開閉弁４８、副排気ガス流路４３を通ってガス出口４３ａに導かれる。ガス出口３５ｂに導かれた排気ガスは、回転方向の全周にわたって開口するガス出口３５ｂからタービンノズル３３の外周側（外周側部材３５ｂと隔壁４９とで仕切られた空間内）に吸い込まれ、ガス出口４３ａに導かれた排気ガスは、回転方向の全周にわたって開口するガス出口４３ａからタービンノズル３３の内周側（内周側部材３３ａと隔壁４９とで仕切られた空間内）に吸い込まれて、タービン動翼３８を通過する際に膨張してロータディスク４０及びロータ軸３９を回転させる。
そして、ロータディスク４０及びロータ軸３９が回転することにより、ロータ軸３９の他端部に設けられたコンプレッサ（図示せず）が駆動され、主機関に供給する掃気が圧縮される。
【００３１】
なお、コンプレッサで圧縮される空気は、フィルター（図示せず）を通して吸入され、タービン動翼３８で膨張した排気ガスは、ガス出口案内筒３７及びガス出口ケーシング３６に導かれて外部へ流出する。
また、開閉弁４８は、たとえばコンプレッサから送出（吐出）される空気の圧力、または主機関の燃焼室に供給される空気の圧力が絶対圧力で０．２ＭＰａ（２ｂａｒ）よりも低い場合、すなわち、内燃機関が低負荷運転されている場合に全閉状態とされ、コンプレッサから送出（吐出）される空気の圧力、または内燃機関の燃焼室に供給される空気の圧力が絶対圧力で０．２ＭＰａ（２ｂａｒ）以上の場合、すなわち、内燃機関が高負荷運転されている場合に全開状態とされる。
【００３２】
このように構成された可変ノズル付過給機２０Ａでは、開閉弁４８を開閉操作することにより、排気ガスが主排気ガス流路３４からガス出口３５ｂを通ってタービンノズル３３に流れる場合（流路断面積小）と、排気ガスが主排気ガス流路３４及び副排気ガス流路４３からガス出口３５ｂ及びガス出口４３ａを通ってタービンノズル３３に流れる場合（流路断面積大）との選択切換が可能である。
すなわち、タービンノズル３３は、開閉弁４８の開閉操作により排気ガス流路の流路断面積を変化させて排気流速の調整が可能な可変ノズルである。換言すれば、可変ノズル付過給機２０Ａは、可変ノズルの開閉制御（開閉弁４８の開閉制御）により、排気流速を２段階に調整可能な過給機となる。
【００３３】
従って、本実施形態では、図２に示すように、過給機２０を排気流速の２段階調整を可能にした可変ノズル付過給機２０Ａとし、可変ノズル付過給機２０Ａの可変ノズルであるタービンノズル３３を、気泡が放出されない運転状況にあり、かつ、掃気（燃焼用空気）圧力が所定の許容限度Ｐ１に達した負荷Ｌ１から最大負荷までの高負荷領域にある時に開く気泡停止時高負荷運転モードを備えている。
この気泡停止時高負荷運転モードは、気泡を放出しない運転状況において、開閉弁４８を開閉操作する可変ノズルの開閉制御により排気ガス流路の流路断面積を変化させて、具体的には、掃気圧力が所定の許容限度Ｐ１に達した負荷Ｌ１から最大負荷までの高負荷領域で開閉弁４８を開いて、排気ガスの流路断面積を増すものである。
【００３４】
このような流路断面積の増加は、主機関の負荷（出力）が同じ条件において、排気ガス流速を低下させる。この結果、排気ガスにより駆動されるタービン３０の回転数（出力）も低下するので、タービン３０により駆動されるコンプレッサから供給される掃気の圧力もＰ２まで低下することになる。すなわち、気泡の放出がない運転状況の掃気圧力は、無負荷から負荷Ｌ１までの低負荷領域において、開閉弁４８を閉じた流路断面積小の状態で掃気圧力０から許容限度Ｐ１まで主機関負荷に比例して上昇する。
【００３５】
しかし、掃気圧力が許容圧力Ｐ１に到達した時点において、開閉弁４８を開いて流路断面積大の状態とすれば、掃気圧力はＰ２まで低下する。このため、負荷Ｌ１を超える高負荷領域の掃気圧力は、掃気圧力Ｐ２から最大負荷で最大負荷時の掃気圧力となるように、主機関負荷に比例して上昇する。
なお、気泡放出有りの場合には、開閉弁４８を閉じて排気ガスの流路断面積を小とした運転が行われ、この結果、掃気圧力は主機関負荷に比例して最大負荷時の掃気圧力まで上昇する。
【００３６】
このような気泡停止時高負荷運転モードを設けることにより、海象条件等により気泡の放出を停止して航行する場合において、主機関を高負荷領域で運転しても掃気圧力が所定位置以上の高圧になることはない。従って、気泡を放出しない高負荷運転領域において、掃気圧力の上昇を抑制する無駄な抽気が不要になるので、過給効率の低下及び燃料消費率の増加を防止して主機関の効率改善が可能になる。
【００３７】
上述したように、排気流速の２段階調整を可能にした可変ノズル付過給機２０Ａを採用すると、気泡放出にエネルギーを消費する駆動源が不要になるため、余分な動力消費のない気泡放出が可能となり、さらに、気泡停止時高負荷運転モードを設けると、気泡を放出しない高負荷運転領域でも掃気圧力の上昇を抑制する無駄な抽気が不要になるため、主機関の効率改善が可能になり、この結果、シンプルな制御により省エネルギー効果がより一層向上する船体抵抗低減装置となる。
【００３８】
また、可変ノズル付過給機２０Ａの構成については、可変ノズルの構造を含めて、排気流速の２段階調整が可能であれば図３に示した構成に限定されることはない。
なお、本発明は上述した実施形態に限定されることはなく、たとえば主機関が２サイクルのディーゼルエンジンに限定されないなど、その要旨を逸脱しない範囲内において適宜変更することができる。
【符号の説明】
【００３９】
１０ 空気供給部
１１ 排気ガスマニフォールド
１３ 掃気室
２０ 過給機
２０Ａ 可変ノズル付過給機
２１，３０ タービン
２２，３９ ロータ軸
２３ コンプレッサ
３３ タービンノズル
３４ 主排気ガス流路
３５ｂ，４３ａ ガス出口
３８ タービン動翼
４０ ロータディスク
４３ 副排気ガス流路
４５ 排気ガス配管
４８ 開閉弁
【技術分野】
【０００１】
本発明は、船体から微小な気泡を放出して航行時の摩擦抵抗を低減する船体抵抗低減装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、船舶の船底部外面上に微小な気泡を放出しながら航行することにより船体の摩擦抵抗を低減し、船舶の推進に必要な動力、すなわち燃料消費を低減する技術が実用化されている。このような気泡を放出するためには、たとえば電動コンプレッサ等の駆動源が必要になる。
また、船舶の抵抗低減装置には、たとえば下記の特許文献１に開示されているように、船舶に搭載されたディーゼルエンジンの排気ガスに含まれている二酸化炭素を海水に溶解させ、この海水をジェットノズルから噴出することによって二酸化炭素を気泡化する装置もある。この場合、排気ガスから分離した二酸化炭素を圧縮する圧縮装置や海水を吸水するポンプがあるため、これらを駆動する駆動源が必要となる。
【０００３】
さらに、下記の特許文献２は、過給機の周辺から加圧気体を取り出して気泡を発生させる船舶の摩擦低減方法及び装置に関するものであり、過給機の給気特性を改善する可変手段を可変ノズルとし、ノズル翼の向きや角度を変化させて、運転状態や周囲の条件に応じて最適なバイパス空気を得る技術が開示されている。この場合、過給機のタービンは、連続した容量変化を得る可変タービンである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１０−２０８４３５号公報
【特許文献２】特開２０１０−２２８６７９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上述したように、従来の船体抵抗低減装置によれば、船体の船底部外表面に気泡を放出するため、コンプレッサやポンプ等の駆動源が必要であるから、これらの駆動源用として電力等のエネルギーを消費する。このため、気泡放出により船舶推進の燃料消費を低減しても、コンプレッサやポンプ等のエネルギー消費分だけ省エネルギー効果が小さくなるので、より一層省エネルギー効果を向上させた船体抵抗低減装置の開発が望まれている。
【０００６】
また、特許文献２に開示されているように、過給機の給気を利用する従来技術の場合には、過給機のタービンが連続した容量変化を得るものであるから、その制御が複雑になるという問題を有している。
本発明は、上記の課題を解決するためになされたもので、その目的とするところは、気泡放出に余分な動力消費が不要となり、しかも、シンプルな制御が可能な省エネルギー効果の高い船体抵抗低減装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、上記の課題を解決するため、下記の手段を採用した。
本発明に係る船体抵抗低減装置は、船舶の船体外表面に気泡を放出して航行時の摩擦抵抗を低減する船体抵抗低減装置であって、前記船舶の主機関からの排気ガスによって駆動され、前記主機関に燃焼用空気を圧送する過給機を備え、該過給機から前記主機関へ供給される前記燃焼用空気を抽気して前記船体外表面に放出するとともに、前記過給機が、排気流速を２段階に調整可能な可変ノズルを備え、前記燃焼用空気を抽気して前記船体外表面に放出する場合は前記可変ノズルを絞り、前記燃焼用空気を抽気して前記船体外表面に放出しない場合は前記可変ノズルを開くように制御されることを特徴とするものである。
【０００８】
このような本発明の船体抵抗低減装置によれば、船舶の主機関からの排気ガスによって駆動され、主機関に燃焼用空気を圧送する過給機を備え、該過給機から主機関へ供給される燃焼用空気を抽気して船体外表面に放出するので、船体外表面に放出される気泡は過給機により圧縮された空気となり、たとえば圧縮機を駆動する電動機等のように、エネルギーを消費する駆動源が不要となる。
【０００９】
さらに、過給機は、排気流速を２段階に調整可能な可変ノズルを備えており、燃焼用空気を抽気して船体外表面に放出する場合は可変ノズルを絞り、かつ、燃焼用空気を抽気して船体外表面に放出しない場合は可変ノズルを開くように制御されるため、抽気して船底に空気を送る場合には、タービンノズルを絞って過給機タービンの出力を増加させて気泡放出に必要な空気量を確保し、さらに、船底に空気を送る必要がない場合には、タービンノズルを開いて抽気しない場合の掃気圧力上昇を抑えることができる。
なお、船舶用の主機関は、一般的に２サイクルディーゼルエンジンであるから、上述した燃焼用空気は掃気となる。
【００１０】
上記の発明において、前記過給機は、気泡が放出されない運転状況にあり、かつ、燃焼用空気圧力が所定の許容限度に達した負荷から最大負荷までの高負荷領域にある時に前記可変ノズルを開く気泡停止時高負荷運転モードを備えていることが好ましい。
このような気泡停止時高負荷運転モードを設けることにより、海象条件等により気泡の放出を停止して航行する場合において、主機関を高負荷領域で運転しても燃焼用空気圧力が所定値以上の高圧になることはない。従って、気泡を放出しない高負荷運転領域において、燃焼用空気圧力の上昇を抑制する無駄な抽気が不要になるので、過給効率の低下及び燃料消費率の増加を防止して主機関の効率改善が可能になる。
【発明の効果】
【００１１】
上述した本発明によれば、気泡放出にエネルギーを消費する駆動源が不要になるので、余分な動力を消費することなく気泡を放出できる省エネルギー効果の高い船体抵抗低減装置を提供することができる。また、過給機は、排気流速を２段階に調整可能な可変ノズルを備えているので、可変ノズルの２段階切替によるシンプルな制御が可能となる。
さらに、過給機に２段階に調整可能な可変ノズル付過給機を採用して気泡停止時高負荷運転モードを設けると、気泡を放出しない高負荷運転領域でも燃焼用空気圧力の上昇を抑制する無駄な抽気が不要になって主機関の効率改善が可能になるので、省エネルギー効果がより一層向上した船体抵抗低減装置を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明に係る船体抵抗低減装置の一実施形態として、気泡となる空気供給部の概略構成例を示す系統図である。
【図２】過給機として可変ノズル付過給機を採用した場合に設けられる気泡停止時高負荷運転モードの説明図である。
【図３】可変ノズル付過給機の一例として、タービン側の内部構成例を断面で示す一部断面構成図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明に係る船体抵抗低減装置の一実施形態を図面に基づいて説明する。
船体抵抗低減装置は、水上を航行する船舶の船体外表面上に対し、特に、喫水線より下で航行時に水中となる船体の船底部外表面上に対し、微小な気泡を放出しながら航行することにより船体の摩擦抵抗を低減する装置である。
図１は、微細な気泡となる空気を船底に供給する空気供給部の概略構成例を示す系統図であり、船底に供給された空気がノズル等の空気放出部（不図示）から船体外表面に放出されることにより、無数の微細な気泡が船体外表面上に形成される。
【００１４】
図示の空気供給部１０には、船舶の主機関に設けられた排気ガスマニフォールド１１から排気ガスの供給を受けて外気を圧縮する過給機２０が設けられている。この過給機２０は、主機関の内燃機関から排出される排気ガスのエネルギーを利用してタービン２１を回転させ、ロータ軸２２により連結されたコンプレッサ２３を駆動して外気を圧縮する装置である。すなわち、過給機２０は、たとえば軸流式のタービン２１に導入した排気ガスが膨張して得られる軸出力で同軸のコンプレッサ２２を回転させ、吸入した外気を高密度に圧縮した圧縮空気を燃焼用空気として内燃機関に供給するように構成されている。
【００１５】
船舶の主機関は、２サイクルのディーゼルエンジンが一般的であり、燃焼用空気として主機関に供給される圧縮空気は、燃焼シリンダ内に残る排気ガスを押し流すことから掃気と呼ばれている。すなわち、過給機２０で外気を圧縮して供給される燃焼用空気は、空気冷却器１２で冷却された後に掃気として掃気室１３に導かれる。図示の構成例では、２組の過給機２０及び空気冷却器１２を示しているが、これに限定されることはない。
【００１６】
掃気室１３に集められた掃気は、主流が主機関の燃焼シリンダ内へ供給され、抽気した一部が船底の空気放出部へ供給される。こうして空気放出部に供給された掃気は、水中へ放出されることにより微細な気泡となるが、この掃気は、過給機２０のコンプレッサ２２により圧縮された圧縮空気であるから、空気放出部へ供給して水中へ放出することが可能な圧力を保有している。
【００１７】
このため、水中に気泡を形成する空気放出用として、たとえば電動圧縮機等のように駆動源を必要とする装置を新たに設けることが不要となり、従って、電動機駆動用の電力消費も不要となる。すなわち、主機関から排出される排気ガスのエネルギーを利用して得られる圧縮空気で気泡を形成するので、余分な動力を消費することなく気泡を放出でき、省エネルギー効果の高い船体抵抗低減装置となる。換言すれば、気泡放出用としてエネルギーを消費する新たな駆動源が不要になるので、気泡放出による船舶推進の燃料消費低減効果が低減されることのない船体抵抗低減装置となる。
【００１８】
ところで、上述した実施形態の空気供給部１０は、掃気室１３から掃気を抽気して気泡を形成する方式であるから、たとえば海象条件等により船底から気泡を出さないで航行するような状況も考えられる。このような場合に掃気室１３からの抽気を止めてしまうと、主機関の出力が高い高負荷の運転領域においては、主機関の掃気圧力が上昇しすぎることも懸念される。従って、主機関や掃気室１３を所定値以上の掃気圧力から保護するためには、船底からの気泡放出を停止した場合でも、掃気室１３から一定量を抽気することが必要になる。
しかし、掃気室１３から掃気を抽気すると、過給機２０の過給効率が低下するので、主機関の燃料消費率は増加することになる。
【００１９】
そこで、本実施形態では、上述した過給機２０として、たとえば図３に示すように構成された可変ノズル付過給機２０Ａを採用する。この可変ノズル付過給機２０Ａは、可変ノズルの開閉制御により、主機関（内燃機関）から供給される排気ガスの流速（排気流速）を２段階に調整可能な過給機である。
図３は、可変ノズル付過給機２０Ａについて、タービン３０側の内部構成例を示す断面図である。図示のタービン３０は、導入した主機関の排気ガスが膨張して得られる軸出力で同軸のコンプレッサ（図示せず）を回転させ、高密度に圧縮した圧縮空気（掃気）を内燃機関に供給するように構成された軸流式のタービンである。
【００２０】
このタービン３０は、別体の内側ケーシング３１及び外側ケーシング３２をボルト・ナット等の締結手段により一体化し、内側ケーシング３１と外側ケーシング３２との間に形成される空間が排気ガスをタービンノズル３３に導くための主排気ガス流路３４となるよう構成されたガス入口ケーシング３５を備えている。
【００２１】
このような二重構造のガス入口ケーシング３５では、主排気ガス流路３４がタービン３０の回転方向の全周にわたって形成されており、ガス入口ケーシング３５のガス入口３５ａから図中に矢印Ｇｉで示すように導入された排気ガスは、主排気ガス流路３４を通ってガス出口３５ｂに導かれた後、図中に矢印Ｇｏで示すようにしてガス出口ケーシング３６の出口から外部へ排出される。また、ガス出口３５ｂは、回転方向の全周にわたってタービンノズル３３へ排気ガスを供給するように開口して設けられている。
なお、図中の符号３７は、タービン動翼３８の下流側に設けられたガス案内筒である。
【００２２】
また、タービン３０は、ロータ軸３９の一端部に設けられたロータディスク４０と、このロータディスク４０の周縁部に、周方向に沿って取り付けられた多数のタービン動翼３８とを備えている。タービン動翼３８は、タービンノズル３３の出口となる下流側に近接して設けられている。そして、タービンノズル３３から噴出する高温の排気ガスがタービン動翼３３を通過して膨張することにより、ロータディスク４０及びロータ軸３９が回転するようになっている。
【００２３】
また、内側ケーシング３１のロータディスク４０側端部には、内周部（他端部内周側）に中空円筒状の部材４１がボルト結合され、部材４１の端面（ロータディスク４０側の端面）には、タービンノズル３３を形成するリング状部材（ノズルリング）の内周側部材３３ａがボルト結合されている。
一般にノズルリングと呼ばれてタービンノズル３３を形成するリング状部材は、所定の間隔を有する内周側部材３３ａ及び外周側部材３３ｂのリング部材間を仕切部材で連結した二重リング構造とされる。
【００２４】
一方、タービンノズル３３を形成するノズルリングの外周側部材３３ｂは、ガス入口側（ガス出口３５ｂの側）の端部内周面３３ｃがラッパ形状に拡径されている。また、外側ケーシング３２のロータディスク４０側の端部には、外側ケーシング３２の内周面をロータディスク４０の方向へ折曲するようにして形成された段差部３２ｂが設けられている。そして、この段差部３２ｂと、ノズルリング３３のガス入口側の端部に設けられた段差部３３ｄとが軸方向で係合（嵌合）するように構成されている。
【００２５】
さらに、タービンノズル３３の外周側部材３３ｂには、ガス出口側（タービン動翼３８の側）となる端部にガス案内筒３７が連結されている。タービンノズル３３の外周側部材３３ｂとガス案内筒３７との連結部は、互いの端部どうしを嵌合させたインロー構造とされている。
なお、図中に格子状のハッチングで示す部分は、断熱及び防音の目的で設置された断熱材４２である。
【００２６】
上述した内側ケーシング３１の内周側（半径方向内側）には、主排気ガス流路３４の途中で分岐された排気ガスを、タービンノズル３３の内周側（半径方向内側）に導く副排気ガス流路４３が、タービン３０の回転方向の全周にわたって形成されている。この副排気ガス流路４３は、主排気ガス流路３４の内周側（半径方向内側）に設けられており、主排気ガス流路３４と副排気ガス流路４３とは、内側ケーシング３１を形成する隔壁４４によって仕切られている。
【００２７】
また、内側ケーシング３１の一端内周部（一端部内周側）には、排気ガス配管４５を接続するためのフランジ４６が設けられており、排気ガス配管４５の途中には、制御装置４７によって自動的に開閉される開閉弁（例えば、バタフライ弁）４８が接続されている。そして、主排気ガス流路３４の途中で分岐された排気ガスは、フランジ４６及び排気ガス配管４５の内部に形成された流路（図示せず）を通って副排気ガス流路４３に導かれるようになっている。
【００２８】
さらに、タービンノズル３３の根元側（内周側部材３３ａの側）には、その内周面（半径方向内側の表面）４９ａが、隔壁４４の内周面（半径方向内側の表面）４４ａと同一平面を形成するとともに、タービンノズル３３の内周側と外周側とを仕切る隔壁４９が設けられている。
なお、隔壁４９は、タービンノズル３３の根元における位置（内周側部材３３ａと接合されている位置）を翼長さ０％、タービンノズル３３の先端における位置（外周側部材３３ｂと接合されている位置）を翼長さ１００％とした場合、翼長さ約１０％の位置に設けられている。
【００２９】
このように構成された可変ノズル付過給機２０Ａでは、主機関の負荷が低く、排気ガスの量が少ない場合に開閉弁４８が全閉状態とされ、主機関の負荷が高く、排気ガスの量が多い場合に開閉弁４８が全開状態とされる。
すなわち、主機関の負荷が低く、排気ガスの量が少ない場合には、ガス入口ケーシング３５のガス入口３５ａから導入された排気ガスの全量が、排気ガス流路３４を通ってガス出口３５ｂに導かれる。ガス出口３５ｂに導かれた排気ガスは、回転方向の全周にわたって開口するガス出口３５ｂからタービンノズル３３の外周側（外周側部材３３ｂと隔壁４９とで仕切られた空間内）に吸い込まれ、タービン動翼３８を通過する際に膨張してロータディスク４０及びロータ軸３９を回転させる。
【００３０】
一方、主機関の負荷が高く、排気ガスの量が多い場合には、ガス入口ケーシング３５のガス入口３５ａから導入された排気ガスの大半（約７０〜９５％）が、主排気ガス流路３４を通ってガス出口３５ｂに導かれ、ガス入口ケーシング３５のガス入口３５ａから導入された排気ガスの一部（約５〜３０％）が、フランジ４６、排気ガス配管４５、開閉弁４８、副排気ガス流路４３を通ってガス出口４３ａに導かれる。ガス出口３５ｂに導かれた排気ガスは、回転方向の全周にわたって開口するガス出口３５ｂからタービンノズル３３の外周側（外周側部材３５ｂと隔壁４９とで仕切られた空間内）に吸い込まれ、ガス出口４３ａに導かれた排気ガスは、回転方向の全周にわたって開口するガス出口４３ａからタービンノズル３３の内周側（内周側部材３３ａと隔壁４９とで仕切られた空間内）に吸い込まれて、タービン動翼３８を通過する際に膨張してロータディスク４０及びロータ軸３９を回転させる。
そして、ロータディスク４０及びロータ軸３９が回転することにより、ロータ軸３９の他端部に設けられたコンプレッサ（図示せず）が駆動され、主機関に供給する掃気が圧縮される。
【００３１】
なお、コンプレッサで圧縮される空気は、フィルター（図示せず）を通して吸入され、タービン動翼３８で膨張した排気ガスは、ガス出口案内筒３７及びガス出口ケーシング３６に導かれて外部へ流出する。
また、開閉弁４８は、たとえばコンプレッサから送出（吐出）される空気の圧力、または主機関の燃焼室に供給される空気の圧力が絶対圧力で０．２ＭＰａ（２ｂａｒ）よりも低い場合、すなわち、内燃機関が低負荷運転されている場合に全閉状態とされ、コンプレッサから送出（吐出）される空気の圧力、または内燃機関の燃焼室に供給される空気の圧力が絶対圧力で０．２ＭＰａ（２ｂａｒ）以上の場合、すなわち、内燃機関が高負荷運転されている場合に全開状態とされる。
【００３２】
このように構成された可変ノズル付過給機２０Ａでは、開閉弁４８を開閉操作することにより、排気ガスが主排気ガス流路３４からガス出口３５ｂを通ってタービンノズル３３に流れる場合（流路断面積小）と、排気ガスが主排気ガス流路３４及び副排気ガス流路４３からガス出口３５ｂ及びガス出口４３ａを通ってタービンノズル３３に流れる場合（流路断面積大）との選択切換が可能である。
すなわち、タービンノズル３３は、開閉弁４８の開閉操作により排気ガス流路の流路断面積を変化させて排気流速の調整が可能な可変ノズルである。換言すれば、可変ノズル付過給機２０Ａは、可変ノズルの開閉制御（開閉弁４８の開閉制御）により、排気流速を２段階に調整可能な過給機となる。
【００３３】
従って、本実施形態では、図２に示すように、過給機２０を排気流速の２段階調整を可能にした可変ノズル付過給機２０Ａとし、可変ノズル付過給機２０Ａの可変ノズルであるタービンノズル３３を、気泡が放出されない運転状況にあり、かつ、掃気（燃焼用空気）圧力が所定の許容限度Ｐ１に達した負荷Ｌ１から最大負荷までの高負荷領域にある時に開く気泡停止時高負荷運転モードを備えている。
この気泡停止時高負荷運転モードは、気泡を放出しない運転状況において、開閉弁４８を開閉操作する可変ノズルの開閉制御により排気ガス流路の流路断面積を変化させて、具体的には、掃気圧力が所定の許容限度Ｐ１に達した負荷Ｌ１から最大負荷までの高負荷領域で開閉弁４８を開いて、排気ガスの流路断面積を増すものである。
【００３４】
このような流路断面積の増加は、主機関の負荷（出力）が同じ条件において、排気ガス流速を低下させる。この結果、排気ガスにより駆動されるタービン３０の回転数（出力）も低下するので、タービン３０により駆動されるコンプレッサから供給される掃気の圧力もＰ２まで低下することになる。すなわち、気泡の放出がない運転状況の掃気圧力は、無負荷から負荷Ｌ１までの低負荷領域において、開閉弁４８を閉じた流路断面積小の状態で掃気圧力０から許容限度Ｐ１まで主機関負荷に比例して上昇する。
【００３５】
しかし、掃気圧力が許容圧力Ｐ１に到達した時点において、開閉弁４８を開いて流路断面積大の状態とすれば、掃気圧力はＰ２まで低下する。このため、負荷Ｌ１を超える高負荷領域の掃気圧力は、掃気圧力Ｐ２から最大負荷で最大負荷時の掃気圧力となるように、主機関負荷に比例して上昇する。
なお、気泡放出有りの場合には、開閉弁４８を閉じて排気ガスの流路断面積を小とした運転が行われ、この結果、掃気圧力は主機関負荷に比例して最大負荷時の掃気圧力まで上昇する。
【００３６】
このような気泡停止時高負荷運転モードを設けることにより、海象条件等により気泡の放出を停止して航行する場合において、主機関を高負荷領域で運転しても掃気圧力が所定位置以上の高圧になることはない。従って、気泡を放出しない高負荷運転領域において、掃気圧力の上昇を抑制する無駄な抽気が不要になるので、過給効率の低下及び燃料消費率の増加を防止して主機関の効率改善が可能になる。
【００３７】
上述したように、排気流速の２段階調整を可能にした可変ノズル付過給機２０Ａを採用すると、気泡放出にエネルギーを消費する駆動源が不要になるため、余分な動力消費のない気泡放出が可能となり、さらに、気泡停止時高負荷運転モードを設けると、気泡を放出しない高負荷運転領域でも掃気圧力の上昇を抑制する無駄な抽気が不要になるため、主機関の効率改善が可能になり、この結果、シンプルな制御により省エネルギー効果がより一層向上する船体抵抗低減装置となる。
【００３８】
また、可変ノズル付過給機２０Ａの構成については、可変ノズルの構造を含めて、排気流速の２段階調整が可能であれば図３に示した構成に限定されることはない。
なお、本発明は上述した実施形態に限定されることはなく、たとえば主機関が２サイクルのディーゼルエンジンに限定されないなど、その要旨を逸脱しない範囲内において適宜変更することができる。
【符号の説明】
【００３９】
１０ 空気供給部
１１ 排気ガスマニフォールド
１３ 掃気室
２０ 過給機
２０Ａ 可変ノズル付過給機
２１，３０ タービン
２２，３９ ロータ軸
２３ コンプレッサ
３３ タービンノズル
３４ 主排気ガス流路
３５ｂ，４３ａ ガス出口
３８ タービン動翼
４０ ロータディスク
４３ 副排気ガス流路
４５ 排気ガス配管
４８ 開閉弁
【特許請求の範囲】
【請求項１】
船舶の船体外表面に気泡を放出して航行時の摩擦抵抗を低減する船体抵抗低減装置であって、
前記船舶の主機関からの排気ガスによって駆動され、前記主機関に燃焼用空気を圧送する過給機を備え、該過給機から前記主機関へ供給される前記燃焼用空気を抽気して前記船体外表面に放出するとともに、
前記過給機は、排気流速を２段階に調整可能な可変ノズルを備え、前記燃焼用空気を抽気して前記船体外表面に放出する場合は前記可変ノズルを絞り、前記燃焼用空気を抽気して前記船体外表面に放出しない場合は前記可変ノズルを開くことを特徴とする船体抵抗低減装置。
【請求項２】
前記過給機は、気泡が放出されない運転状況にあり、かつ、燃焼用空気圧力が所定の許容限度に達した負荷から最大負荷までの高負荷領域にある時に前記可変ノズルを開く気泡停止時高負荷運転モードを備えていることを特徴とする請求項１に記載の船体抵抗低減装置。
【請求項１】
船舶の船体外表面に気泡を放出して航行時の摩擦抵抗を低減する船体抵抗低減装置であって、
前記船舶の主機関からの排気ガスによって駆動され、前記主機関に燃焼用空気を圧送する過給機を備え、該過給機から前記主機関へ供給される前記燃焼用空気を抽気して前記船体外表面に放出するとともに、
前記過給機は、排気流速を２段階に調整可能な可変ノズルを備え、前記燃焼用空気を抽気して前記船体外表面に放出する場合は前記可変ノズルを絞り、前記燃焼用空気を抽気して前記船体外表面に放出しない場合は前記可変ノズルを開くことを特徴とする船体抵抗低減装置。
【請求項２】
前記過給機は、気泡が放出されない運転状況にあり、かつ、燃焼用空気圧力が所定の許容限度に達した負荷から最大負荷までの高負荷領域にある時に前記可変ノズルを開く気泡停止時高負荷運転モードを備えていることを特徴とする請求項１に記載の船体抵抗低減装置。
【図１】
【図２】
【図３】
【図２】
【図３】
【公開番号】特開２０１２−１７１５８２（Ｐ２０１２−１７１５８２Ａ）
【公開日】平成２４年９月１０日（２０１２．９．１０）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１１−３８３２６（Ｐ２０１１−３８３２６）
【出願日】平成２３年２月２４日（２０１１．２．２４）
【出願人】（０００００６２０８）三菱重工業株式会社 (10,378)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２４年９月１０日（２０１２．９．１０）
【国際特許分類】
【出願日】平成２３年２月２４日（２０１１．２．２４）
【出願人】（０００００６２０８）三菱重工業株式会社 (10,378)
【Ｆターム（参考）】
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