出力電流および出力電圧の測定に基づくトルクオブザーバ
【課題】電力変換器により給電される車両用３相駆動電動機のトルクを推定するための方法であって、３つの相線路が電力変換器から駆動電動機に導くことによって、車両用駆動電動機のトルクを確実に推定する。
【解決手段】３つの相線路６，７，８のうち少なくとも２つの相線路においてそれぞれ電流ｉ１，ｉ２，ｉ３が測定され、３つの相線路６，７，８においてそれぞれ電圧ｕ１，ｕ２，ｕ３が測定される。測定された電流又は測定された電圧から回転磁界周波数がが求められる。最終的に、測定された電流と、測定された電圧と、求められた回転磁界周波数とからトルクが推定される。
【解決手段】３つの相線路６，７，８のうち少なくとも２つの相線路においてそれぞれ電流ｉ１，ｉ２，ｉ３が測定され、３つの相線路６，７，８においてそれぞれ電圧ｕ１，ｕ２，ｕ３が測定される。測定された電流又は測定された電圧から回転磁界周波数がが求められる。最終的に、測定された電流と、測定された電圧と、求められた回転磁界周波数とからトルクが推定される。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電力変換器により給電される車両用３相駆動電動機のトルクを推定する方法であって、３つの相線路が電力変換器から駆動電動機に導かれている方法に関する。さらに本発明はそれに対応する車両用駆動電動機に関する。
【背景技術】
【０００２】
電気式牽引駆動装置では（例えば電気自動車の場合）、軌道安定性を確保するために、車輪において、車両制御装置によって予め与えられる目標トルクが十分に正確に実際トルクに変換されることを保証すべきである。目標値と実際値との比較によって、駆動装置の誤りのない動作、従って軌道安定性の維持を推量することができる。それゆえトルク検出は重要な安全指標である。従って電子制御装置から目標値が供給される制御分岐に依存しない動作手段により実際トルクを決定すべきである（トルクオブザーバ）。
【０００３】
トルクの目標値は既知である（走行制御装置の調節アルゴリズムから直接に得られる）のに対して、実際トルクは非常に費用をかけないと直接に測定できない。市販のトルク測定軸は、場所、重量およびコストの理由から車両には利用できない。従って、トルク測定の代わりに、簡単な手段で測定可能な量に基づいて推定又は計算する方法を使用しなければならない。
【０００４】
車両の電気駆動装置のために通常は３相交流電動機もしくは多相交流電動機が使用される。この種の多相交流電動機は一般に中間回路から電力変換器を介して給電される（図１参照）。電力変換器は電子制御装置もしくは調節装置によって制御される。
【０００５】
電力変換器がパルス幅変調され、調節装置が働く場合にはトルク算定のために電流実際値および電圧目標値を利用することができる。その際に、電圧目標値がかなり正確に実際値に変換されることが前提とされる。
【０００６】
電圧および電流から電力変換器の瞬時電力が求められる。適切なフィルタにより有効成分が得られ、この有効成分は、電動機において、大部分（固定子損失および回転子損失を除かれるべきである）が機械出力に変換される。この機械出力Ｐは、次式に従って角速度２π・ｎmechを掛けられたトルクＭに相当する。
Ｍ≒Ｐ／（２π・ｎmech）
【０００７】
この機械的なトルクは、基本的に次式に従っても推定することができる。
Ｍ〜≒Ｐδ／（２π・f）
【０００８】
この２番目の式によりトルクが簡単に得られる、何故ならば回転磁界電力Ｐδ（固定子損失を除いた電力変換器の平均有効電力）が簡単に決定できるからである。機械的な回転数ｎmechの代わりに、調節装置内に常に目標値として存在する電力変換器の電気出力周波数ｆを使用してもよい。
【０００９】
電動機損失（固定子および回転子）は、同様に相応のモデルを用いて測定量から導き出すことができる。電動機の固定子インダクタンスにおけるエネルギー成分もそのようにして考慮することができる。
【００１０】
特許文献１から、電力変換器において出力電圧誤差を補償することは公知である。この場合には３つの出力電圧の積分電圧測定が行なわれる。これはシグマ−デルタＡＤ変換器によって実現される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１１】
【特許文献１】英国特許第２４４０５５９号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
本発明の課題は、車両の駆動装置のトルクの確実な推定を可能にすることにある。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
この課題は、本発明によれば、電力変換器により給電される車両用３相駆動電動機のトルクを推定するための方法であって、３つの相線路が電力変換器から電動機に導かれている方法において、３つの相線路のうち少なくとも第１および第２の相線路においてそれぞれ電流を測定し、３つの相線路においてそれぞれ電圧を測定し、測定された電流又は測定された電圧から回転磁界周波数を求め、測定された電流、測定された電圧および求められた回転磁界周波数からトルクの推定値を求めることによって解決される。
【００１４】
更に、本発明によれば、電力変換器給電される３相駆動電動機と、電力変換器から駆動電動機へ導かれていて駆動電動機に給電する３つの相線路とを有する車両用駆動装置が提供される。この駆動装置は、更に、少なくとも２つの相線路においてそれぞれ電流を測定するための電流測定装置と、３つの相線路においてそれぞれ電圧を測定するための電圧測定装置と、測定された電流又は測定された電圧から回転磁界周波数を算定するための計算装置と、測定された電流、測定された電圧および求められた回転磁界周波数からトルクの推定値を求めるための推定装置とを有する。
【００１５】
従って有利な方法では、駆動電動機のトルクが、実際電流と目標電圧とからではなく、電力変換器出力における実際電流と実際電圧とから求められる。それによりトルク推定が明らかに改善され、電力変換器が阻止されているときにも推定が可能である。
【００１６】
好ましい実施形態では、３つの相線路における電圧がシグマ−デルタ法により測定される。同様に、３つの相線路おける電流がシグマ−デルタ法により測定されるとよい。この種の測定方法は信頼性があり、簡単な手段で実現することができる。
【００１７】
推定値を求めるためには、電力値が第１および第２の部分電力値の和として算出されることが好ましい。この場合に、第１の部分電力値は第１の相線路における電流と第１の線間電圧との積に相当し、第２の部分電力値は第２の相線路における電流と第２の線間電圧との積に相当し、第１の線間電圧は３つの相線路のうちの第１の相線路と第３の相線路との間の線間電圧であり、第２の線間電圧は第２の相線路と第３の相線路との間の線間電圧である。このようにして、３相系の５つの値のみから電力値を求めることができる。
【００１８】
実際電流および実際電圧から得られる電力値は瞬時電力であり、電力変換器の平均有効電力を得るためには低域通過フィルタによりフィルタ処理をするとよい。トルク推定のための検証性のよい基礎が得られる。
【００１９】
更に駆動電動機における損失に関する損失電力モデルが用意され、トルク推定のもとになる回転磁界電力を求めるべく、損失電力モデルにより得られる損失電力が電力変換器の平均有効電力から差し引かれる。損失電力モデルにより、電動機の固定子および回転子における損失を極めて実際的にモデル化することにより、実際の電動機の回転磁界電力を比較的良好に推定することができる。
【００２０】
更にトルクは、電力変換器が阻止されているときにも推定することができる。これは、電力変換器および電動機が正常な運転モードにないときにもトルクを推定することができるという利点を有する。
【００２１】
更に、３つの相線路の全てにおいて同じ電圧が印加され、それによりこれらの相線路において測定される電流が零となるように電力変換器が制御される投入シーケンスにおいて、測定される電圧の妥当性が検査されるとよい。
【００２２】
更に、測定される２つの電流の妥当性が、第３の相線路における第３の電流が測定されて３つの電流の和が零であることによって検査されるとよい。このようにして電流測定も明確に検査することができる。
【００２３】
以下において添付図面に基づいて本発明を更に詳細に説明する。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】図１は電動機および測定量の特徴と一緒に電力変換器を示す回路図である。
【図２】図２は２つの電流と３つの電圧とからトルクを算定するための信号流れ図である。
【図３】図３は計算ユニット内の測定量の処理を示すブロック図である。
【発明を実施するための形態】
【００２５】
以下において更に詳細に説明する実施例は本発明の好ましい実施形態である。
【００２６】
図１に駆動車両用の駆動装置が概略的に示されている。この駆動装置は多相交流電動機として構成された電動機１を有する。電動機１は中間回路コンデンサＣによって示された中間回路２から給電される。中間回路２は負側母線３および正側母線４を有する直流電圧系統である。負側母線３および正側母線４に接続された電力変換器５が中間回路２からの直流を電動機１のための３相交流もしくは多相交流に変換する。そのために３つの相線路、即ち第１の相線路６、第２の相線路７および第３の相線路８が、電力変換器５から電動機１に向けて配設されている。第１の相線路６において電流ｉ１が測定され、第２の相線路７において電流ｉ２が測定され、そして第３の相線路８において電流ｉ３が測定される。第１の相線路６には負側母線３に対して電圧ｕ１が印加され、第２の相線路７には電圧ｕ２が印加され、そして第３の相線路８には電圧ｕ３が印加される。
【００２７】
一般に電動機１の電動機電流ｉ１，ｉ２，ｉ３は直接測定される。少なくとも２つの相において電流が測定され、それらから第３の相における電流が算定される。何故ならば、絶縁エラーがないかぎり、３つの電流は合計すると０の値になるからである。
【００２８】
これに明白に関連した先に挙げた特許文献１から、シグマ−デルタ法（Σ−Δ法）により電圧中間回路の負側母線３に対する電力変換器５の出力電圧ｕ１，ｕ２，ｕ３を測定することができる方法が公知である。シグマ−デルタ法によって、全ての測定値がディジタル形式でシグマ−デルタ電流として存在し、中央論理ブロック９（例えばＦＰＧＡ）において適切に処理される（図３参照）。
【００２９】
出力電圧ｕ１，ｕ２，ｕ３の瞬時値と出力電流ｉ１，ｉ２，ｉ３の瞬時値とにより、たとえ電力変換器５が阻止されていても、又は他の理由から目標電圧が正しく変換できなくても（例えば、無駄時間の影響および導通時の電圧降下による電圧時間積誤差、もしくは制御限界への到達、最小パルス監視の応答による電圧時間積誤差）、電動機１の発生トルクＭを計算ユニット９において算定することができる。この場合には目標電圧が利用できないか又は目標電圧が非線形性により実際電圧からはずれる。ただ、実際電圧に基づいてトルクを有効に推定することができる。
【００３０】
図２は信号流れ図に基づいて電流ｉ１，ｉ２および線間電圧ｕ１３，ｕ２３からの瞬時電力の算出を例示する。従って、具体例では、電流ｉ１およびｉ２が第１の相線路６および第２の相線路７において測定される。同様に電圧ｕ１，ｕ２，ｕ３が第１の相線路６、第２の相線路７、第３の相線路８において測定され、入力量として供給される。これらの電圧又は電流から電気的出力周波数ｆが求められ、対応する角速度２πｆが供給される。
【００３１】
第１の減算器１０により、第１の電圧ｕ１から第３の電圧ｕ３を引くことによって、第１の線間電圧ｕ１３が得られる。同様にして、第２の減算器１１により、第２の電圧ｕ２から第３の電圧ｕ３を引くことによって、第２の線間電圧ｕ２３が得られる。掛算器１２において線間電圧ｕ１３が第１の相線路６の電流ｉ１と掛算される。同様に、掛算器１３において線間電圧ｕ２３が第２の相線路７の電流ｉ２と掛算される。両掛算器１２および１３の積が加算器１４において加算され、その加算の結果が、電力変換器によって使用される瞬時電力である。後段に接続された低域通過フィルタ１５により、瞬時電力から電力変換器５の有効電力が求められる。この有効電力から、減算器１６において電動機の損失（特に固定子損失）が差し引かれる。この損失は損失電力モデル１７により供給される。従って減算器１６の出力信号は電動機の実際の回転磁界電力に相当する。その回転磁界電力を電力変換器の角速度２πｆで割る割算器１８により、電動機の実際の機械的なトルクＭに対する推定値Ｍ〜が最終的に得られる。
【００３２】
従って、推定のために使用される測定量は、電子制御装置から電力変換器のための目標値が供給される制御分岐に関係なく得られる。安全性の理由から測定量は妥当性の検査が可能でなければならない。目標トルクとの比較は、トルクオブザーバにおいても制御装置においても行なうことができ、安全状態への２重チャンネルによる遮断を導入することができる。
【００３３】
電圧測定が投入シーケンスにおいて検査されるとよい。その際に電力変換器が、例えば電子制御装置によって零ベクトル（０００、１１１）で制御されるので、線間電圧ｕ１３，ｕ２３が発生しない。この場合に、零ベクトル“０００”は、例えば全ての相線路６，７，８が負側母線３に短絡されていることを意味するのに対して、零ベクトル“１１１”の場合には、全ての相線路６，７，８が正側母線３に接続されている。これらの場合には線間電圧が発生せず、電流も流れないが、電圧測定チャンネルは制御される。このことが電圧測定要素において認識可能でなければならない。
【００３４】
電流測定も妥当性検査が可能でなければならない。これは３つの電流ｉ１，ｉ２，ｉ３の全てを測定することにより簡単に実現することができる。故障のない動作においてのみ電流総和が零である。そうでない場合には測定エラー又は絶縁エラーが存在する。回転磁界周波数（回転磁界の周波数ｆ）は簡単に検査できる。即ち、回転磁界周波数は、測定電流ｉ１，ｉ２，ｉ３からも、測定電圧ｕ１，ｕ２，ｕ３からも、例えば測定量のそれぞれの空間ベクトルからの角度の時間微分を求めることによって算定することができる。
【００３５】
上述の方法により認識された目標値と実際値との間の過大な偏差を、又はトルク推定値の最大限界超過も、計算ユニット９において、更に別の保護措置を導入するために利用することができる。保護応答を作動させるための適切な信号ｓを計算ユニット９によって供給することができる（図３参照）。従って、例えばトルクなしの車輪が生じた際には、界磁弱め運転中の永久磁石励磁同期機を短絡するか、又は電力変換器から切り離すことができる。
【００３６】
それゆえ有利なやり方では、上述の原理に従って、発生した実際トルクを算定するために、シグマ−デルタ式出力電圧測定を利用することができる。エラーに対して非常に迅速に応答できるようにするためには、計算ユニット９（例えば、論理ブロックＦＰＧＡ）において非常に迅速に行われる目標トルクもしくは固定設定可能な限界値との比較を利用するとよい。この方法はソフトウェアなしに動作し、このことは、たとえソフトウェア又はコントローラが誤動作を呈したとしても、迅速な信頼できる応答をもたらす。電気周波数による回転数決定も回転数センサに依存しない。従って非常に高い安全レベルを達成することができる。
【符号の説明】
【００３７】
１ 電動機
２ 中間回路
３ 負側母線
４ 正側母線
５ 電力変換器
６，７，８ 相線路
９ 計算ユニット
１０ 減算器
１１ 減算器
１２ 掛算器
１３ 掛算器
１４ 加算器
１５ 低域通過フィルタ
１６ 減算器
１７ 損失電力モデル
１８ 割算器
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電力変換器により給電される車両用３相駆動電動機のトルクを推定する方法であって、３つの相線路が電力変換器から駆動電動機に導かれている方法に関する。さらに本発明はそれに対応する車両用駆動電動機に関する。
【背景技術】
【０００２】
電気式牽引駆動装置では（例えば電気自動車の場合）、軌道安定性を確保するために、車輪において、車両制御装置によって予め与えられる目標トルクが十分に正確に実際トルクに変換されることを保証すべきである。目標値と実際値との比較によって、駆動装置の誤りのない動作、従って軌道安定性の維持を推量することができる。それゆえトルク検出は重要な安全指標である。従って電子制御装置から目標値が供給される制御分岐に依存しない動作手段により実際トルクを決定すべきである（トルクオブザーバ）。
【０００３】
トルクの目標値は既知である（走行制御装置の調節アルゴリズムから直接に得られる）のに対して、実際トルクは非常に費用をかけないと直接に測定できない。市販のトルク測定軸は、場所、重量およびコストの理由から車両には利用できない。従って、トルク測定の代わりに、簡単な手段で測定可能な量に基づいて推定又は計算する方法を使用しなければならない。
【０００４】
車両の電気駆動装置のために通常は３相交流電動機もしくは多相交流電動機が使用される。この種の多相交流電動機は一般に中間回路から電力変換器を介して給電される（図１参照）。電力変換器は電子制御装置もしくは調節装置によって制御される。
【０００５】
電力変換器がパルス幅変調され、調節装置が働く場合にはトルク算定のために電流実際値および電圧目標値を利用することができる。その際に、電圧目標値がかなり正確に実際値に変換されることが前提とされる。
【０００６】
電圧および電流から電力変換器の瞬時電力が求められる。適切なフィルタにより有効成分が得られ、この有効成分は、電動機において、大部分（固定子損失および回転子損失を除かれるべきである）が機械出力に変換される。この機械出力Ｐは、次式に従って角速度２π・ｎmechを掛けられたトルクＭに相当する。
Ｍ≒Ｐ／（２π・ｎmech）
【０００７】
この機械的なトルクは、基本的に次式に従っても推定することができる。
Ｍ〜≒Ｐδ／（２π・f）
【０００８】
この２番目の式によりトルクが簡単に得られる、何故ならば回転磁界電力Ｐδ（固定子損失を除いた電力変換器の平均有効電力）が簡単に決定できるからである。機械的な回転数ｎmechの代わりに、調節装置内に常に目標値として存在する電力変換器の電気出力周波数ｆを使用してもよい。
【０００９】
電動機損失（固定子および回転子）は、同様に相応のモデルを用いて測定量から導き出すことができる。電動機の固定子インダクタンスにおけるエネルギー成分もそのようにして考慮することができる。
【００１０】
特許文献１から、電力変換器において出力電圧誤差を補償することは公知である。この場合には３つの出力電圧の積分電圧測定が行なわれる。これはシグマ−デルタＡＤ変換器によって実現される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１１】
【特許文献１】英国特許第２４４０５５９号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
本発明の課題は、車両の駆動装置のトルクの確実な推定を可能にすることにある。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
この課題は、本発明によれば、電力変換器により給電される車両用３相駆動電動機のトルクを推定するための方法であって、３つの相線路が電力変換器から電動機に導かれている方法において、３つの相線路のうち少なくとも第１および第２の相線路においてそれぞれ電流を測定し、３つの相線路においてそれぞれ電圧を測定し、測定された電流又は測定された電圧から回転磁界周波数を求め、測定された電流、測定された電圧および求められた回転磁界周波数からトルクの推定値を求めることによって解決される。
【００１４】
更に、本発明によれば、電力変換器給電される３相駆動電動機と、電力変換器から駆動電動機へ導かれていて駆動電動機に給電する３つの相線路とを有する車両用駆動装置が提供される。この駆動装置は、更に、少なくとも２つの相線路においてそれぞれ電流を測定するための電流測定装置と、３つの相線路においてそれぞれ電圧を測定するための電圧測定装置と、測定された電流又は測定された電圧から回転磁界周波数を算定するための計算装置と、測定された電流、測定された電圧および求められた回転磁界周波数からトルクの推定値を求めるための推定装置とを有する。
【００１５】
従って有利な方法では、駆動電動機のトルクが、実際電流と目標電圧とからではなく、電力変換器出力における実際電流と実際電圧とから求められる。それによりトルク推定が明らかに改善され、電力変換器が阻止されているときにも推定が可能である。
【００１６】
好ましい実施形態では、３つの相線路における電圧がシグマ−デルタ法により測定される。同様に、３つの相線路おける電流がシグマ−デルタ法により測定されるとよい。この種の測定方法は信頼性があり、簡単な手段で実現することができる。
【００１７】
推定値を求めるためには、電力値が第１および第２の部分電力値の和として算出されることが好ましい。この場合に、第１の部分電力値は第１の相線路における電流と第１の線間電圧との積に相当し、第２の部分電力値は第２の相線路における電流と第２の線間電圧との積に相当し、第１の線間電圧は３つの相線路のうちの第１の相線路と第３の相線路との間の線間電圧であり、第２の線間電圧は第２の相線路と第３の相線路との間の線間電圧である。このようにして、３相系の５つの値のみから電力値を求めることができる。
【００１８】
実際電流および実際電圧から得られる電力値は瞬時電力であり、電力変換器の平均有効電力を得るためには低域通過フィルタによりフィルタ処理をするとよい。トルク推定のための検証性のよい基礎が得られる。
【００１９】
更に駆動電動機における損失に関する損失電力モデルが用意され、トルク推定のもとになる回転磁界電力を求めるべく、損失電力モデルにより得られる損失電力が電力変換器の平均有効電力から差し引かれる。損失電力モデルにより、電動機の固定子および回転子における損失を極めて実際的にモデル化することにより、実際の電動機の回転磁界電力を比較的良好に推定することができる。
【００２０】
更にトルクは、電力変換器が阻止されているときにも推定することができる。これは、電力変換器および電動機が正常な運転モードにないときにもトルクを推定することができるという利点を有する。
【００２１】
更に、３つの相線路の全てにおいて同じ電圧が印加され、それによりこれらの相線路において測定される電流が零となるように電力変換器が制御される投入シーケンスにおいて、測定される電圧の妥当性が検査されるとよい。
【００２２】
更に、測定される２つの電流の妥当性が、第３の相線路における第３の電流が測定されて３つの電流の和が零であることによって検査されるとよい。このようにして電流測定も明確に検査することができる。
【００２３】
以下において添付図面に基づいて本発明を更に詳細に説明する。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】図１は電動機および測定量の特徴と一緒に電力変換器を示す回路図である。
【図２】図２は２つの電流と３つの電圧とからトルクを算定するための信号流れ図である。
【図３】図３は計算ユニット内の測定量の処理を示すブロック図である。
【発明を実施するための形態】
【００２５】
以下において更に詳細に説明する実施例は本発明の好ましい実施形態である。
【００２６】
図１に駆動車両用の駆動装置が概略的に示されている。この駆動装置は多相交流電動機として構成された電動機１を有する。電動機１は中間回路コンデンサＣによって示された中間回路２から給電される。中間回路２は負側母線３および正側母線４を有する直流電圧系統である。負側母線３および正側母線４に接続された電力変換器５が中間回路２からの直流を電動機１のための３相交流もしくは多相交流に変換する。そのために３つの相線路、即ち第１の相線路６、第２の相線路７および第３の相線路８が、電力変換器５から電動機１に向けて配設されている。第１の相線路６において電流ｉ１が測定され、第２の相線路７において電流ｉ２が測定され、そして第３の相線路８において電流ｉ３が測定される。第１の相線路６には負側母線３に対して電圧ｕ１が印加され、第２の相線路７には電圧ｕ２が印加され、そして第３の相線路８には電圧ｕ３が印加される。
【００２７】
一般に電動機１の電動機電流ｉ１，ｉ２，ｉ３は直接測定される。少なくとも２つの相において電流が測定され、それらから第３の相における電流が算定される。何故ならば、絶縁エラーがないかぎり、３つの電流は合計すると０の値になるからである。
【００２８】
これに明白に関連した先に挙げた特許文献１から、シグマ−デルタ法（Σ−Δ法）により電圧中間回路の負側母線３に対する電力変換器５の出力電圧ｕ１，ｕ２，ｕ３を測定することができる方法が公知である。シグマ−デルタ法によって、全ての測定値がディジタル形式でシグマ−デルタ電流として存在し、中央論理ブロック９（例えばＦＰＧＡ）において適切に処理される（図３参照）。
【００２９】
出力電圧ｕ１，ｕ２，ｕ３の瞬時値と出力電流ｉ１，ｉ２，ｉ３の瞬時値とにより、たとえ電力変換器５が阻止されていても、又は他の理由から目標電圧が正しく変換できなくても（例えば、無駄時間の影響および導通時の電圧降下による電圧時間積誤差、もしくは制御限界への到達、最小パルス監視の応答による電圧時間積誤差）、電動機１の発生トルクＭを計算ユニット９において算定することができる。この場合には目標電圧が利用できないか又は目標電圧が非線形性により実際電圧からはずれる。ただ、実際電圧に基づいてトルクを有効に推定することができる。
【００３０】
図２は信号流れ図に基づいて電流ｉ１，ｉ２および線間電圧ｕ１３，ｕ２３からの瞬時電力の算出を例示する。従って、具体例では、電流ｉ１およびｉ２が第１の相線路６および第２の相線路７において測定される。同様に電圧ｕ１，ｕ２，ｕ３が第１の相線路６、第２の相線路７、第３の相線路８において測定され、入力量として供給される。これらの電圧又は電流から電気的出力周波数ｆが求められ、対応する角速度２πｆが供給される。
【００３１】
第１の減算器１０により、第１の電圧ｕ１から第３の電圧ｕ３を引くことによって、第１の線間電圧ｕ１３が得られる。同様にして、第２の減算器１１により、第２の電圧ｕ２から第３の電圧ｕ３を引くことによって、第２の線間電圧ｕ２３が得られる。掛算器１２において線間電圧ｕ１３が第１の相線路６の電流ｉ１と掛算される。同様に、掛算器１３において線間電圧ｕ２３が第２の相線路７の電流ｉ２と掛算される。両掛算器１２および１３の積が加算器１４において加算され、その加算の結果が、電力変換器によって使用される瞬時電力である。後段に接続された低域通過フィルタ１５により、瞬時電力から電力変換器５の有効電力が求められる。この有効電力から、減算器１６において電動機の損失（特に固定子損失）が差し引かれる。この損失は損失電力モデル１７により供給される。従って減算器１６の出力信号は電動機の実際の回転磁界電力に相当する。その回転磁界電力を電力変換器の角速度２πｆで割る割算器１８により、電動機の実際の機械的なトルクＭに対する推定値Ｍ〜が最終的に得られる。
【００３２】
従って、推定のために使用される測定量は、電子制御装置から電力変換器のための目標値が供給される制御分岐に関係なく得られる。安全性の理由から測定量は妥当性の検査が可能でなければならない。目標トルクとの比較は、トルクオブザーバにおいても制御装置においても行なうことができ、安全状態への２重チャンネルによる遮断を導入することができる。
【００３３】
電圧測定が投入シーケンスにおいて検査されるとよい。その際に電力変換器が、例えば電子制御装置によって零ベクトル（０００、１１１）で制御されるので、線間電圧ｕ１３，ｕ２３が発生しない。この場合に、零ベクトル“０００”は、例えば全ての相線路６，７，８が負側母線３に短絡されていることを意味するのに対して、零ベクトル“１１１”の場合には、全ての相線路６，７，８が正側母線３に接続されている。これらの場合には線間電圧が発生せず、電流も流れないが、電圧測定チャンネルは制御される。このことが電圧測定要素において認識可能でなければならない。
【００３４】
電流測定も妥当性検査が可能でなければならない。これは３つの電流ｉ１，ｉ２，ｉ３の全てを測定することにより簡単に実現することができる。故障のない動作においてのみ電流総和が零である。そうでない場合には測定エラー又は絶縁エラーが存在する。回転磁界周波数（回転磁界の周波数ｆ）は簡単に検査できる。即ち、回転磁界周波数は、測定電流ｉ１，ｉ２，ｉ３からも、測定電圧ｕ１，ｕ２，ｕ３からも、例えば測定量のそれぞれの空間ベクトルからの角度の時間微分を求めることによって算定することができる。
【００３５】
上述の方法により認識された目標値と実際値との間の過大な偏差を、又はトルク推定値の最大限界超過も、計算ユニット９において、更に別の保護措置を導入するために利用することができる。保護応答を作動させるための適切な信号ｓを計算ユニット９によって供給することができる（図３参照）。従って、例えばトルクなしの車輪が生じた際には、界磁弱め運転中の永久磁石励磁同期機を短絡するか、又は電力変換器から切り離すことができる。
【００３６】
それゆえ有利なやり方では、上述の原理に従って、発生した実際トルクを算定するために、シグマ−デルタ式出力電圧測定を利用することができる。エラーに対して非常に迅速に応答できるようにするためには、計算ユニット９（例えば、論理ブロックＦＰＧＡ）において非常に迅速に行われる目標トルクもしくは固定設定可能な限界値との比較を利用するとよい。この方法はソフトウェアなしに動作し、このことは、たとえソフトウェア又はコントローラが誤動作を呈したとしても、迅速な信頼できる応答をもたらす。電気周波数による回転数決定も回転数センサに依存しない。従って非常に高い安全レベルを達成することができる。
【符号の説明】
【００３７】
１ 電動機
２ 中間回路
３ 負側母線
４ 正側母線
５ 電力変換器
６，７，８ 相線路
９ 計算ユニット
１０ 減算器
１１ 減算器
１２ 掛算器
１３ 掛算器
１４ 加算器
１５ 低域通過フィルタ
１６ 減算器
１７ 損失電力モデル
１８ 割算器
【特許請求の範囲】
【請求項１】
電力変換器（５）により給電される車両用３相駆動電動機（１）のトルク（Ｍ）を推定するための方法であって、３つの相線路（６，７，８）が電力変換器（５）から駆動電動機（１）に導かれている方法において、
３つの相線路（６，７，８）のうち少なくとも第１および第２の相線路においてそれぞれ電流（ｉ１，ｉ２，ｉ３）が測定され、
３つの相線路においてそれぞれ電圧（ｕ１，ｕ２，ｕ３）が測定され、
測定された電流（ｉ１，ｉ２，ｉ３）又は測定された電圧（ｕ１，ｕ２，ｕ３）から回転磁界周波数（ｆ）が求められ、
測定された電流（ｉ１，ｉ２，ｉ３）、測定された電圧（ｕ１，ｕ２，ｕ３）および求められた回転磁界周波数（ｆ）からトルク（Ｍ）の推定値（Ｍ〜）が求められることを特徴とする方法。
【請求項２】
３つの相線路（６，７，８）における電圧（ｕ１，ｕ２，ｕ３）がシグマ−デルタ法により測定されることを特徴とする請求項１記載の方法。
【請求項３】
３つの相線路（６，７，８）おける電流（ｉ１，ｉ２，ｉ３）がシグマ−デルタ法により測定されることを特徴とする請求項１又は２記載の方法。
【請求項４】
推定値（Ｍ〜）を求めるために、電力値が第１および第２の部分電力値の和として算出され、第１の部分電力値が、第１の相線路（６）における電流強度（ｉ１）と、３つの相線路のうちの第１の相線路（６）と第３の相線路（８）との間の第１の線間電圧（ｕ１３）とからなる積に相当し、第２の部分電力値が、第２の相線路（７）における電流強度（ｉ２）と、第２の相線路（７）と第３の相線路（８）との間の第２の線間電圧（ｕ２３）とからなる積に相当することを特徴とする請求項１乃至３の１つに記載の方法。
【請求項５】
電力変換器（５）の平均有効電力を得るために、低域通過フィルタ（１５）により前記電力値がフィルタ処理されることを特徴とする請求項４記載の方法。
【請求項６】
駆動電動機（１）における損失に関する損失電力モデルが設けられ、トルク（Ｍ〜）を推定するための回転磁界電力を求めるために、損失電力モデルにより得られる損失電力が電力変換器の平均有効電力から差し引かれることを特徴とする請求項５記載の方法。
【請求項７】
電力変換器（５）が阻止されているときにも、トルクが推定されることを特徴とする請求項１乃至６の１つに記載の方法。
【請求項８】
投入シーケンスにおいて測定電圧（ｕ１，ｕ２，ｕ３）の妥当性が検査され、その投入シーケンスにおいて、電力変換器（５）が次のように制御されること、即ち、３つの相線路（６，７，８）の全てにおいて同じ電圧が生じることにより相線路（６，７，８）において測定される電流（ｉ１，ｉ２，ｉ３）が零になるように制御されることを特徴とする請求項１乃至７の１つに記載の方法。
【請求項９】
測定された２つの電流（ｉ１，ｉ２）の妥当性を、第３の相線路（８）における第３の電流（ｉ３）が測定されかつ３つの電流の和が零となることによって検査することを特徴とする請求項１乃至８の１つに記載の方法。
【請求項１０】
電力変換器（５）と、３相駆動電動機（１）と、電力変換器から３相駆動電動機への３つの相線路（６，７，８）とを有し、これらの相線路を介して駆動電動機が給電される車両用駆動装置において、
３つの相線路のうち少なくとも２つの相線路においてそれぞれ電流（ｉ１，ｉ２，ｉ３）を測定するための電流測定装置と、
３つの相線路においてそれぞれ電圧（ｕ１，ｕ２，ｕ３）を測定するための電圧測定装置と、
測定された電流又は測定された電圧から回転磁界周波数を求めるための計算装置と、
測定された電流、測定された電圧および求められた回転磁界周波数からトルクの推定値（Ｍ〜）を求めるための推定装置と、
を有することを特徴とする車両用駆動装置。
【請求項１】
電力変換器（５）により給電される車両用３相駆動電動機（１）のトルク（Ｍ）を推定するための方法であって、３つの相線路（６，７，８）が電力変換器（５）から駆動電動機（１）に導かれている方法において、
３つの相線路（６，７，８）のうち少なくとも第１および第２の相線路においてそれぞれ電流（ｉ１，ｉ２，ｉ３）が測定され、
３つの相線路においてそれぞれ電圧（ｕ１，ｕ２，ｕ３）が測定され、
測定された電流（ｉ１，ｉ２，ｉ３）又は測定された電圧（ｕ１，ｕ２，ｕ３）から回転磁界周波数（ｆ）が求められ、
測定された電流（ｉ１，ｉ２，ｉ３）、測定された電圧（ｕ１，ｕ２，ｕ３）および求められた回転磁界周波数（ｆ）からトルク（Ｍ）の推定値（Ｍ〜）が求められることを特徴とする方法。
【請求項２】
３つの相線路（６，７，８）における電圧（ｕ１，ｕ２，ｕ３）がシグマ−デルタ法により測定されることを特徴とする請求項１記載の方法。
【請求項３】
３つの相線路（６，７，８）おける電流（ｉ１，ｉ２，ｉ３）がシグマ−デルタ法により測定されることを特徴とする請求項１又は２記載の方法。
【請求項４】
推定値（Ｍ〜）を求めるために、電力値が第１および第２の部分電力値の和として算出され、第１の部分電力値が、第１の相線路（６）における電流強度（ｉ１）と、３つの相線路のうちの第１の相線路（６）と第３の相線路（８）との間の第１の線間電圧（ｕ１３）とからなる積に相当し、第２の部分電力値が、第２の相線路（７）における電流強度（ｉ２）と、第２の相線路（７）と第３の相線路（８）との間の第２の線間電圧（ｕ２３）とからなる積に相当することを特徴とする請求項１乃至３の１つに記載の方法。
【請求項５】
電力変換器（５）の平均有効電力を得るために、低域通過フィルタ（１５）により前記電力値がフィルタ処理されることを特徴とする請求項４記載の方法。
【請求項６】
駆動電動機（１）における損失に関する損失電力モデルが設けられ、トルク（Ｍ〜）を推定するための回転磁界電力を求めるために、損失電力モデルにより得られる損失電力が電力変換器の平均有効電力から差し引かれることを特徴とする請求項５記載の方法。
【請求項７】
電力変換器（５）が阻止されているときにも、トルクが推定されることを特徴とする請求項１乃至６の１つに記載の方法。
【請求項８】
投入シーケンスにおいて測定電圧（ｕ１，ｕ２，ｕ３）の妥当性が検査され、その投入シーケンスにおいて、電力変換器（５）が次のように制御されること、即ち、３つの相線路（６，７，８）の全てにおいて同じ電圧が生じることにより相線路（６，７，８）において測定される電流（ｉ１，ｉ２，ｉ３）が零になるように制御されることを特徴とする請求項１乃至７の１つに記載の方法。
【請求項９】
測定された２つの電流（ｉ１，ｉ２）の妥当性を、第３の相線路（８）における第３の電流（ｉ３）が測定されかつ３つの電流の和が零となることによって検査することを特徴とする請求項１乃至８の１つに記載の方法。
【請求項１０】
電力変換器（５）と、３相駆動電動機（１）と、電力変換器から３相駆動電動機への３つの相線路（６，７，８）とを有し、これらの相線路を介して駆動電動機が給電される車両用駆動装置において、
３つの相線路のうち少なくとも２つの相線路においてそれぞれ電流（ｉ１，ｉ２，ｉ３）を測定するための電流測定装置と、
３つの相線路においてそれぞれ電圧（ｕ１，ｕ２，ｕ３）を測定するための電圧測定装置と、
測定された電流又は測定された電圧から回転磁界周波数を求めるための計算装置と、
測定された電流、測定された電圧および求められた回転磁界周波数からトルクの推定値（Ｍ〜）を求めるための推定装置と、
を有することを特徴とする車両用駆動装置。
【図１】
【図２】
【図３】
【図２】
【図３】
【公開番号】特開２０１３−２１９０９（Ｐ２０１３−２１９０９Ａ）
【公開日】平成２５年１月３１日（２０１３．１．３１）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１２−１５１５７７（Ｐ２０１２−１５１５７７）
【出願日】平成２４年７月５日（２０１２．７．５）
【出願人】（３９００３９４１３）シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト (2,104)
【氏名又は名称原語表記】Ｓｉｅｍｅｎｓ Ａｋｔｉｅｎｇｅｓｅｌｌｓｃｈａｆｔ
【住所又は居所原語表記】Ｗｉｔｔｅｌｓｂａｃｈｅｒｐｌａｔｚ ２， Ｄ−８０３３３ Ｍｕｅｎｃｈｅｎ， Ｇｅｒｍａｎｙ
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２５年１月３１日（２０１３．１．３１）
【国際特許分類】
【出願日】平成２４年７月５日（２０１２．７．５）
【出願人】（３９００３９４１３）シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト (2,104)
【氏名又は名称原語表記】Ｓｉｅｍｅｎｓ Ａｋｔｉｅｎｇｅｓｅｌｌｓｃｈａｆｔ
【住所又は居所原語表記】Ｗｉｔｔｅｌｓｂａｃｈｅｒｐｌａｔｚ ２， Ｄ−８０３３３ Ｍｕｅｎｃｈｅｎ， Ｇｅｒｍａｎｙ
【Ｆターム（参考）】
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