溶融縮合によってポリマーをバッチ式に製造する方法および装置
【課題】 高分子量のポリホスホナート、ポリスルホン、ポリアリーレート、ポリアミド、ポリアリーレンエーテルまたはポリエーテルケトンを、ヒドロキシ−、カルボキシ−、酸無水物−、リン酸−、ホスホン酸−、ホスホナート−、ホスフィノ−、ホスフィナート−、カルボニル−、スルホニル−、スルホナート−、シロキサン−またはアミノ基を持つモノマー化合物それ自体をまたは少なくとも１種類のジフェノール、ジアルコール、ジアミンまたはジカルボナート成分と一緒に溶融縮合することによってバッチ式に製造する方法の提供。
【解決手段】 ａ） バッチ式に運転される第一反応器（１）においてエステル化およびエステル交換触媒の存在下にエステル化またはエステル交換並びに予備縮合を実施し；ｂ）次いで場合によっては、バッチ式に運転される中間反応器（６）において場合によっては１種類以上の他のモノマー、他の触媒および添加剤の添加下に重縮合を所定の重縮合度または粘度が達成されりまで行いそしてｃ） 最後に、バッチ式に運転される最終反応器（１２）において所望の重縮合度または粘度が達成されるまで縮合を続け、そしてｄ） 場合によっては、二つより多い官能基を持つ分岐分子をエステル化またはエステル交換の前または間に；場合によっては中間反応器において実施される重縮合の前または間に；または最終反応器で実施される重縮合の前または間に添加し、
その際に反応器中での滞留時間を５分〜１５時間の間に順守し、反応器（１）および（６）での温度を１８０〜３００℃にそして反応器（１２）での温度を２４０〜４００℃に調整しそして縮合の際に生じる蒸気を吸い取りながら反応器（１）および中間反応器（６）中の圧力を連続的にまたは段階的に２０００から１００ｍｂａｒにそして反応器（１２）においては１００〜０．０１ｍｂａｒにまで下げる。
【解決手段】 ａ） バッチ式に運転される第一反応器（１）においてエステル化およびエステル交換触媒の存在下にエステル化またはエステル交換並びに予備縮合を実施し；ｂ）次いで場合によっては、バッチ式に運転される中間反応器（６）において場合によっては１種類以上の他のモノマー、他の触媒および添加剤の添加下に重縮合を所定の重縮合度または粘度が達成されりまで行いそしてｃ） 最後に、バッチ式に運転される最終反応器（１２）において所望の重縮合度または粘度が達成されるまで縮合を続け、そしてｄ） 場合によっては、二つより多い官能基を持つ分岐分子をエステル化またはエステル交換の前または間に；場合によっては中間反応器において実施される重縮合の前または間に；または最終反応器で実施される重縮合の前または間に添加し、
その際に反応器中での滞留時間を５分〜１５時間の間に順守し、反応器（１）および（６）での温度を１８０〜３００℃にそして反応器（１２）での温度を２４０〜４００℃に調整しそして縮合の際に生じる蒸気を吸い取りながら反応器（１）および中間反応器（６）中の圧力を連続的にまたは段階的に２０００から１００ｍｂａｒにそして反応器（１２）においては１００〜０．０１ｍｂａｒにまで下げる。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明の対象は、高分子量のポリホスホナート、ポリスルホン、ポリアリーレート、ポリアミド、ポリアリーレンエーテルまたはポリエーテルケトンを、ヒドロキシ−、カルボキシ−、酸無水物−、リン酸−、ホスホン酸−、ホスホナート−、ホスフィノ−、ホスフィナート−、カルボニル−、スルホニル−、スルホナート−、シロキサン−またはアミノ基を持つモノマー化合物それ自体をまたは少なくとも１種類のジフェノール、ジアルコール、ジアミンまたはジカルボナート成分と一緒に溶融縮合することによってバッチ式に製造する方法および装置である。
【０００２】
更に本発明は、長鎖または短鎖の一つまたは複数の分岐を持ち且つ星状、くし形、ブッシュ状、樹木状または樹枝状分岐構造を規則的なまたは統計的な分布で有するポリマーおよびコポリマーを製造する方法にも関する。
【背景技術】
【０００３】
ドイツ特許第３，１１１，６５３号明細書から公知のポリホスホナートの製造方法の場合には、実験室規模において一般的である様な処方および方法によってジヒドロキシジフェニルまたは他のビスフェノール類またはメチルホスホン酸から段階的に進められる多数の方法段階において、ポリホスホナートが製造される。実験室規模で製造される他のポリマーの例は D. Braun, H. Cherdron, H. Ritterの“Praktikum der makromolekularen Stoffe（巨大分子物質の実験）“、Wiley-VCH出版社、ワインハイム、1999にある。この刊行物においては、実験室規模で減圧下で同時に窒素を圧入しながら蒸留および方法を実施することが説明されている。この方法は多大な経費を必要とし、実験室規模でしか使用できない。この場合には、工業用装置では実質的に決して達成できない様な、容積と壁面との良好な比およびそれ故の非常に良好な熱伝導速度が達成される。例えば容積は半径の３剰で増加するが、壁面は半径の２剰でしか増加しない。例えば容積と壁面積との比は、例えば半分まで充填した１Ｌの丸底フラスコでは１．９でありそして半分充填した２０００Ｌの球状容器では２．６である。これによって長い滞留時間を受け入れなけらばならないかまたは熱を伝達する部材によって面積損を相殺しなければならない。反応の際に、反応混合物から外に放出しなければならない分解生成物も生ずる場合にも、ここでも面積は容積に比例して減少する。このことは比較的に長い滞留時間をもたらすかまたは反応容積の顕著な攪拌を実現する攪拌機関の様な要素を設けさせる。
【０００４】
それ故に実験室規模で実施される方法を工業的な反応装置に転化することは殆ど直接的に行うことができず、且つ方法の経過を変えることが必然的に必要とされることがわかっている。多くの場合、特にポリマーの製造の場合には、一般に使用される高温のもとではポリマーの分解および分解反応が生じるので、長い滞留時間で実施することは許容されない。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
それ故に本発明の課題は、方法の経過およびそのために使用される装置の構造を互いに調和させて、ポリマーの分解および分解反応を生じさせないようにすることによって上述の欠点を回避することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
それ故に本発明の方法は、減圧下での短い滞留時間のもとでモノマーの溶融縮合によって製造されるポリマーが実質的に変色することなく且つゲルを含まないことに特徴がある。これは、多段階法において最初に低温で僅かな熱負荷下に予備縮合物を製造し、次いでそれを高温で特別な反応器において重縮合および最終縮合に付することによって達成される。
【０００７】
バッチ式で実施される予備縮合の場合に、溶融物の反応および滞留スペクトルに関して実証されていた、高粘性生成物のための攪拌式容器または攪拌式容器カスケードは、最適な解決手段ではないことがわかっている。非常に大きい反応容積の場合に攪拌機の働き、および循環流を妨害する内部構造物が反応空間でのモノマーおよび重縮合物の分配に同様に重要な影響を及ぼすことも考慮するべきである。特に色品質を悪化させる副反応を生ずる傾向のある重合の場合には、貫流され難い反応器中におよび熱交換表面に長く滞留し過ぎることが問題である。かゝる場所での滞留時間が長過ぎる場合には、特に重縮合反応の場合に鎖成長と同時にポリマー鎖の分解が生じる。
【０００８】
殆どの合成樹脂は、燃焼の際に溶融しそして滴り落ちるという不都合な性質を有している。
【０００９】
これらの欠点は分岐分子をポリマー鎖におよび分岐に組み入れることによって回避される。分岐の付加によって流動特性は、加熱の影響の元での滴り落ちがもはや生じ得ないように変更され得る。
【００１０】
更に分岐点の数および種類によって、特別な性質を伴うくし形、ブッシュ状および／または星型ポリマー骨格が形成される。例えば、鱗茎形態（Zwiebelbildung）とも称される薄片気泡の場合の流動性向上能力が、あたかも特に薄くかつ安定なフィルムを引抜くかまたは帯状ガラス板を押出す様に有利に影響する少ない長鎖分岐が特に適している。
【００１１】
本発明の課題は、できるだけ均一で狭い分子量分布を有するポリホスホナート、ポリスルホン、ポリアリーレート、ポリアミド、ポリアリーレンエーテルまたはポリエーテルケトンを溶融縮合によって製造することである。得られる生成物は黒色の粒子を含まず、高々全く僅かな黄変しか有さずそして長鎖または短鎖の分岐にもかかわらず実質的にゲルを有していなるべきでない。
【００１２】
この課題は、高分子量のポリホスホナート、ポリスルホン、ポリアリーレート、ポリアミド、ポリアリーレンエーテルまたはポリエーテルケトンを、ヒドロキシ−、カルボキシ−、酸無水物−、リン酸−、ホスホン酸−、ホスホナート−、ホスフィノ−、ホスフィナート−、カルボニル−、スルホニル−、スルホナート−、シロキサン−またはアミノ基を持つモノマー化合物それ自体をまたは少なくとも１種類のジフェノール、ジアルコール、ジアミンまたはジカルボナート成分と一緒に溶融縮合することによってバッチ式に製造する方法において、
ａ） バッチ式に運転される第一反応器（１）においてエステル化およびエステル交換触媒の存在下にエステル化またはエステル交換並びに予備縮合を実施し；
ｂ） 次いで場合によっては、バッチ式に運転される中間反応器（６）において場合によっては１種類以上の他のモノマー、他の触媒および添加剤の添加下に重縮合を所定の重縮合度または粘度が達成されりまで行いそして
ｃ） 最後に、バッチ式に運転される最終反応器（１２）において所望の重縮合度または粘度が達成されるまで縮合を続け、そして
ｄ） 場合によっては、二つより多い官能基を持つ分岐分子を
- エステル化またはエステル交換の前または間に、
- 場合によっては中間反応器において実施される重縮合の前または間に、または
- 最終反応器で実施される重縮合の前または間に添加し、
その際に反応器中での滞留時間を５分〜１５時間の間に順守し、反応器（１）および（６）での温度を１８０〜３００℃にそして反応器（１２）での温度を２４０〜４００℃に調整しそして縮合の際に生じる蒸気を吸い取りながら反応器（１）および中間反応器（６）中の圧力を滞留時間に亙って２０００から１００ｍｂａｒにそして反応器（１２）においては１００〜０．０１ｍｂａｒにまで下げることを特徴とする、上記方法によって解決される。
【００１３】
この場合、上記の条件のもとでは、中間反応器（６）において中でもブッシュ状の長鎖または短鎖の分岐が生じ、他方、最終反応器（１２）においては統計的でそしてくし形の分岐が生じる。
【００１４】
特に有利な一つの方法は、第一反応器（１）で得られる予備縮合物を、１種類以上の他のモノマー、他の触媒および場合によってはあるいは在るかもしれない添加物の同時添加下に、中間反応器（６）を省いて直接的に最終反応器（１２）に供給しそしてそこで重縮合を所定の重縮合度または粘度が達成されるまで行い、その際に、生じた分解生成物との縮合反応の間に洩れ出るモノマーを凝縮物として集めそして次に蒸留により後処理することを本質とする。
【００１５】
別の一つの有利な方法は、第一反応器（１）で予備縮合物を製造する際に分解生成物と一緒に蒸気として洩れ出すモノマーを第一反応器（１）に戻し、他方、分解生成物を凝縮物として排出しそして第一反応器において生じる予備縮合物を他の１種類以上のモノマー、他の触媒および場合によってはあるかもしれない添加物の添加後に、中間反応器（６）を省いて直接的に最終反応器（１２）に供給しそしてそこで重縮合を所定の重縮合度または粘度が達成されるまで行うことを特徴とする。これらの方法は図１、２および３に例示されている。
【００１６】
この場合、モノマーは充填ゲートを通って不活性雰囲気でモノマー用容器（図には記載していない）に不連続的に搬送される。この容器から次いで、バッチ式に製造すべきポリマーの量によって決まる予めに規定した質量が、周辺温度のもとで固体で存在する場合には、粉末モノマーとして第一反応器（１）に供給される。周辺温度において液体で存在するモノマーは不活性化された容器から気密な運搬機関によって反応器（１）に送られる。意図する反応条件のもとでのモノマーの揮発性次第で、等モル比（１：１）を超える量のモノマーを計量供給する。反応の間に分解生成物と一緒に洩れ出すモノマーの濃度を一定に維持するために、蒸気を精留塔（４）に供給する。この塔の運転は、難揮発性モノマーが底部に集まりそして反応器（１）に再び戻されるように行う。易揮発性分解生成物は塔（４）の頂部に到達し、凝縮器（５）で凝縮させ、塔（４）の部分流として還流液として再び戻される。還流比は塔（４）によるモノマーの分離効率に依存している。勿論、バッチ運転中の転化率の増加に連れて蒸気中の分解生成物とモノマーとのモル比が変化するので、運転条件はこの事実に従わなければならない。
【００１７】
反応器（１）においけるエステル化段階および／またはエステル交換段階においては、比較的に高い温度でかつ適当の触媒の存在下に第一の反応が行われる。この反応器から得られるエステル化生成物またはエステル交換生成物は図１によれば、ポンプ（２）および弁（３）を通って、決められた滞留時間が達成されるまで循環されそして生成物は弁（３）の切換によって中間反応器（６）に供給することができ、そこには別のモノマー、例えば三つ、四つおよび／またはそれ以上の官能基を持つモノマーを一度にまたは相前後して添加することができる。この場合、本発明によればポンプ（７）および弁（８）を通って流れる生成物の常に変化する性質を例えばドイツ特許出願第１０，２００，２２８号明細書に従う流動特性の連続測定によって，ドイツ特許出願１０，３４７，８２６号明細書に従う圧力波挙動(Druckwellenverhalten)の変化または公知のＦＴＩＲ−、ＮＩＲ−またはＵＷ−スペクトロスコピーの方法に従うスペクトロスコピー特性の変化によってチェックする。この場合、変性用モノマーの添加量は重縮合物の性質を連続的にコントロールすることによって制御するのが特に有利である。
【００１８】
予備反応した生成物とのこれらの後反応および／または続く反応の間に遊離する追加的な分解生成物は添加されたモノマー成分も含有している。これらの大抵非常に高価である生成物を経済的に利用することを保証しそして分解生成物で著しく希釈されたものから回収する必要がないように、精留塔（９）に蒸気を供給する。精留塔（９）の運転は、難揮発性モノマーが底部に集まりそして反応器（９）に再び導入されるよう行う。易揮発性の分解生成物は塔（９）の頂部に至り、凝縮器（１０）において凝縮されそして塔（９）の部分流として還流系に戻される。塔（９）へ向う一部生成物と収集容器（１６）に供給される部分とによって決まる還流比は、塔（９）にるモノマーの分離効率に左右される。勿論、バッチ式運転での転化率の増加に連れて蒸気中の分解生成物とモノマーのモル比は変化しそして運転条件はこの事実に従わなければならない。
【００１９】
この反応器から得られるポリマーは図１に従って弁（８および１１）を通って、例えばヨーロッパ特許出願第１，２５１，９５７号明細書に記載されている様な特別に形成された最終反応器の重縮合反応器（１２）に至る。この反応器は、直径と長さとの比０．５：１〜５：１、好ましくは０．７：１．３〜３：１を持つ水平に配置された容器で構成されている。このものは固定された攪拌要素を備えた実質的に水平状態で運転される軸を有しており、そこからポリホスホナート、ポリアリレート、ポリスルホナートまたはポリエーテルケトン並びにそれらのコポリマーが歯車式ポンプによって最終反応器から引き出される。管状導管は、温度が該導管内を案内される生成物の融点より少なくとも２℃高く最高で２０℃高い加熱ジャケットを備えている。最終反応器は、薄いフィルムを製造するためにおよび回転ディスクの上に持ち込まれる生成物を掻き落とすために反応器壁に固定要素を備えており、その際に反応器軸は両側の蓋を連通してことだけで設置されている。
【００２０】
予備縮合物は最終反応器において５分から１５時間、好ましくは１５〜６００分の溶融物滞留時間、重縮合される。温度は反応器（１）および／または中間反応器（６）においては１８０〜３００℃に維持し、他方、最終反応器（１２）においては２４０〜４００℃の範囲に高める。この場合、蒸気ジェット流および／または機械的送風器（１７）によって、反応の際に遊離する蒸気が各反応器から吸い取られそしてエステル化反応器および／またはエステル交換反応器（１）中並びに中間反応器（６）中の圧力を連続的にまたは段階的に２０００ｍｂａｒから１００ｍｂａｒに下げそして最終反応器においては１００〜０．１ｍｂａｒに下げる。反応器（１）において圧力を、完全エステル交換および２０の構造単位までの鎖繰り返し単位の最初の予備縮合を達成した後に始めて圧力を徐々に直線的にまたは段階的に下げるのが特に有利であることが判っている。このやり方によって、大きい気泡の形成が避けられる。この気泡は破裂の際に、ガス流または分解生成物蒸気流によってポリマー粒子も一緒に連れていってしまう。
【００２１】
図２に示した方法のコンセプトは、装置設備の費用を少なくするべき場合に特に有利である。この場合、上述のポリマーの製造は、モノマーを不活性雰囲気のもとに置かれたモノマー容器（図示していない）からの充填弁を通して段階的に搬送することによって解決される。この容器から、製造すべきポリマーの量によって決められる確り予めに決められた質量を第一反応器（１）に供給する。モノマーが雰囲気温度において固体である場合には、該モノマーは粉末状態で供給される。該モノマーが雰囲気温度で液体である場合には、モノマーは不活性にされた容器から気密な搬送機関によって反応器（１）に導入される。意図する反応条件のもとでのモノマーの揮発性次第で等モル量（１：１）を超えるモノマーを計量供給する。
【００２２】
図１に記載した方法と相違してここでは分解生成物との反応の間に洩れ出るモノマーの精留を行わない。反応器から洩れ出る蒸気は凝縮器（１９）において凝縮されそして凝縮液収集容器（１６）に供給される。
【００２３】
反応器（１）でのエステル化段階および／またはエステル交換段階では高温でかつ触媒添加下に第一反応を実施する。この場合に得られるエステル化生成物またはエステル交換生成物を図２に従ってポンプ（２）および弁（３）を通って、決定された粘度が達成されるまでの間、循環供給しそして次に生成物を弁（３）の切換によって最終反応器（１２）に供給する。他のモノマー、例えば三つ、四つおよび／またはそれ以上の官能基を持つモノマーを反応器（１）の循環導管に一度にまたは相前後して添加する。この場合、本発明に従ってポンプ（２）および弁（３）を通って循環ポンプ供給される生成物の常に変化する性質を、例えばドイツ特許出願公開第１０，２００，２２８号明細書に従う流動特性の連続測定によって、ドイツ特許出願公開第１０，３４７，８２６号明細書に従う圧力波挙動の変化または公知のＦＴＩＲ−、ＮＩＲ−またはＵＶ−スペクトロスコピーの方法に従う光学特性の変化の測定によってチェックする。変性モノマーの添加を縮合生成物の性質をコントロールすることによって行なうのが特に有利である。
【００２４】
予備反応した生成物とのこれらの後反応および／または続く反応の間に遊離する追加的な分解生成物を同様に凝縮させそして容器（１６）に集める。反応器（１）から得られるポリマーは図２に従って、例えばヨーロッパ特許出願公開第１，２５１，９５７号明細書に記載されている様な特別に製作された最終反応器に至る。この反応器は実質的に水平状態で運転される軸およびそれに固定された攪拌要素を有し、得られる縮合物は歯車式ポンプで最終反応器から引き出される。その際、弁（１４）は、所望の重縮合が達成されるまで、重縮合物を弁（１４）を通して反応器（１２）に供給される様に調整される。重縮合の最終に達した後に弁（１４）は、最終生成物がポンプ（１３）によって顆粒化装置（１８）に送られる様に切換られそして急冷後にポリマー切片に切断される。
【００２５】
反応器（１２）から吸い出される蒸気は凝縮器（２１）において凝縮し、そして容器（１６）に集められる。各バッチの製造の中断後に集めた凝縮液をポンプ（２３）によって蒸留および精留（２４）に送り、そこにおいて始めて易揮発性生成物を頂部を通して排出する。その際に塔（２４）の運転は、難揮発性モノマーを底部に集めそして容器（２８、２９、３０）に集める。易揮発性分解生成物は塔（２４）の頂部に至り、凝縮器（２５）で凝縮されそして塔（２４）の部分流として弁（３５）を通ってプロセスに戻される。塔（２４）の後の生成物の部分と弁（３４，３５）を通して収集容器（２６，２７）に送られる部分とによって決まる還流比は有効率および精留すべき物質に左右される。
【００２６】
図１および２に記載した方法と相違して、図３に記載の方法では、反応の間に分解生成物と一緒に洩れ出てくるモノマーの同時精留が行われる。該モノマーは反応器（１）から蒸気として洩れ出しそして塔（４）に戻される。その際に分解生成物よりも高沸点のモノマーが凝縮されそして底部生成物として反応器（１）に戻される。頂部を通して離れる低沸点成分または分解生成物は凝縮器（５）で凝縮される。この凝縮液は塔循環流と流出すべき生成物に分けられ、後者は凝縮液収集容器（１６）に送られる。
【００２７】
反応器（１）でのエステル化段階および／またはエステル交換段階では高温および触媒Ｉの添加のもとでモノマーＡおよびＢの第一の反応が行われる。この場合にＡおよびＢから製造されるエステル化生成物またはエステル交換生成物は図３に従ってポンプ（２）および弁（３）を通って、所定の粘度に達するまでの間、循環される。その後に弁（３）の切換によって最終反応器（１２）への供給が行われる。他のモノマー、例えば３つ、４つおよび／またはそれ以上の官能基を持つモノマーを反応器（１）への循環系に一度にまたは相前後して添加する。この場合に本発明に従って、ポンプ（２）および弁（３）を通ってポンプで循環搬送される生成物の常に変化する性質を、例えばドイツ特許出願公開第１０，２００，２２８号明細書に従う流動特性の連続測定によって、ドイツ特許出願公開第１０，３４７，８２６号明細書に従う圧力波挙動の変化または公知のＦＴＩＲ−、ＮＩＲ−またはＵＷ−スペクトロスコピーの方法に従う光学特性の変化によってチェックする。この場合、変性用モノマーＣおよび／または場合によっては別の触媒ＩＩを、縮合物の性質の制御に依存して添加するのが特に有利である。
【００２８】
予備反応した生成物とのこれらの後反応および／または続く反応の間に遊離する追加的な分解生成物を、モノマーを分離するために精留段階（４）に供給する。反応器（１）から得られるポリマーは、図３に従って、弁（３および１１）を通って最終の重縮合反応器（１２）、例えばヨーロッパ特許出願公開第１，２５１，９５７号明細書に記載されている様な特別に製作された最終反応器に至る。この反応器は実質的に水平状態で運転される軸およびそれに固定された攪拌要素を有し、得られる重縮合物は歯車式ポンプで最終反応器から引き出される。その際、弁（１４）は、所望の重縮合が達成されるまで、重縮合物が該弁（１４）を通って反応器（１２）に供給される様に調整する。重縮合の終わりに達した後に弁（１４）は、最終生成物がポンプ（１３）によって顆粒化装置（１８）に送られる様に切換られそして急冷後にポリマー切片に切断する。
【００２９】
反応器（１２）から吸い出される蒸気は凝縮器（２１）において凝縮し、そして容器（１６）に集められる。各バッチの製造の中断後に全ての凝縮液をポンプ（２３）によって容器（１６）から蒸留および精留段階（４）に送り、そこにおいて易揮発性生成物を頂部を通して排出する。その際に塔（４）の運転は、難揮発性モノマーを底部に集めそして反応器（１）に供給する様に行う。易揮発性分解生成物は塔（４）の頂部に至り、凝縮器（５）で凝縮されそして塔（４）の部分流として弁（３５）を通って循環流として供給される。還流比は塔設備の種類および構造並びに還流すべき物質に左右され、最適な分離効果を達成するために反応の時間経過に亙って最適化しなければならない。
【００３０】
重縮合物を本発明に従って製造するためには、例えばモノマーのホスフェート成分、ジヒドロキシジフェニルおよび他のビスフェノール類およびメチルホスホン酸のジフェニルエステルが適する。ジフェノールまたはジアルコール成分には、特に“ビスフェノールＡ〜Ｆ”の名称で市販される公知のジフェノールが特に適しているが、他のジフェノールも使用できる。
【００３１】
エステル交換触媒としては有機金属化合物、例えばドイツ特許出願公開第３，１１１，６５３号明細書に記載されている様な酢酸亜鉛またはナトリウムフェノラート並びにD. Braun, H. Cherdron, H. Ritterの“Praktikum der makromolekularen Stoffe（巨大分子物質の実験）”、Wiley-VCH出版社、ワインハイム、1999で提案されている他の金属有機化合物が適している。
【００３２】
生成物の性質ｎｉは、本発明の方法の場合、色々な反応器で使用する温度および圧力が本質的な影響を及ぼす。この場合、本発明に従って得られる重縮合物の品質は反応器の形によって決定的に影響される。何故ならば特に重縮合物の性質を決める滞留時間、物質交換、表面改新特性および自己浄化挙動が反応器の形に影響されるからである。第一段階、溶融、モノマーの化学量論量比の達成、触媒の添加および初期反応には、攪拌されている容器またはカスケードが良好に適している。鎖の益々の成長とともに粘性が増す生成物を生ずるその後に行う重縮合には、これらは条件次第でだけおよび特別な混合手段の取り付けおよび変化する重合体の性質に攪拌機関が適合する場合だけ適する。縮合の増大および鎖長の増加で変化する生成物の性質のためには、中間反応器または最終反応器としてヨーロッパ特許出願公開第１．２５１，９５７号明細書に記載の環状ディスク型の反応器およびバッチ式での運転用に改変したそれの変形器が好ましい。エステル化、エステル交換および重縮合の過程で鎖延長の進行の際に遊離される分解生成物のガス発生を促進するためには、個々の反応器での圧力を絶えず下げる。反応器で減圧するためには、米国特許第５，５７６，４１４号明細書に記載されている様な蒸気ジェット流を使用してもよい。この場合には、直ぐ後の反応器における圧力を、直ぐ前の反応器における圧の最大で半分までに下げる様に注意するのが有利である。
【００３３】
別のモノマーを添加することによって基本骨格から外れた構造を与えたポリマーを製造するためには、色々な方法が利用できる。本発明に従う変法は、中間反応器（６）で経過する縮合反応の間に他のモノマーを添加しそして次にこの反応器において、最初の反応器で支配的であったのと異なるかまたは同じ条件のもとで重合および／またはグラフト反応を更に実施し、その際に星状、くし形、ブッシュ状、樹木状および樹枝状の分岐構造が一様にかつ統計的な分布で形成され得る。この種類のグラフト反応および／または鎖分岐反応の場合には、追加的モノマーの他に別の触媒並びに安定剤、流動性改善剤、および反応器を汚し、そして反応器を完全に空にし浄化することができない場合に同じ反応器での後続の反応の際に妨害し得る固体物質含有添加物も添加される。添加した他の物質による基本ポリマー成分中のモノマーのこの様な汚染は、不所望の副反応および／または所望の生成物特性以外の生成物特性をもたらし得るので、反応器１のためには有利ではない。
【００３４】
三段階法は、後続の反応器における温度を段階的に上げそしてそれと共に分解生成物の吸い取りに必要な圧力低下も制御しそして経済的観点に適合させることができるという長所を有している。これによって、重縮合を開始するために、短い分子鎖の場合および未だ低いポリマー融点の場合に低い出発温度を調整することができる。重縮合の始めにも多量の分解生成物が生じそしてこれを僅かな減圧だけで吸い取ることが装置的におよび経済的に有利である。その際に安価なポンプまたは吸引ジェット流でも実施できる。実地においては、この吸い取りのために蒸気−または液体ジェット流が特に確実に運転できることがわかっているが、一方、機械的吹きつけでの運転では多大な投下経費を生じさせてしまうが、最も高いエネルギー効率を示す。この段階で分岐剤を添加すると、長鎖の分岐をもたらし、これが一方においては再び分岐をもたしそして樹枝状または樹木状構造をもたらし得る。
【００３５】
反応時間の増加および反応温度の上昇につれてポリマー鎖が成長し、その結果、中間反応器（６）においては１５〜３５の構造単位の鎖長が達成されそして最後の反応器（１２）においては３０〜１００の構造単位の鎖長が達成される。この場合、溶融物の粘着性が増加しそして特別な流動特性のある重縮合用反応器の作製が必要とされる。この場合、かゝる反応器の内部空間は円筒状からずれ、例えば円錐状を有していてもよい。この段階での分岐剤の添加は短いおよび／または中位の鎖長の分岐をもたらしそして多かれ少なかれブッシュ状および／またはくし形の構造をもたらす。
【実施例】
【００３６】
本発明を以下の実施例によって更に詳細に説明する：
実施例１
結晶状の、粉末状のまたはペレット状の原料として供給されるモノマーのビスファノールＡ（ＢＰＡと省略する）およびジフェニルメチルホスホナート（ＤＰＭＰと省略する）を貯蔵容器に充填しそして供給用スクリューによって連続的に溶融装置に導入する。該溶融装置は熱交換器および攪拌装置を備えている。二つの貯蔵容器から、反応の化学量論によって決められる分割量の溶融モノマーの物質流をエステル交換容器（１）に搬送する。該エステル交換容器はジャケット式加熱手段および攪拌機構を装備している。一つの貯蔵容器からは、ドイツ特許第３，１１１，６５３号明細書に記載されている様な、ポリマー関連文献から公知の、ビスフェノールのアルカリ塩および酢酸亜鉛よりなる混合触媒が供給される。両方のモノマーの反応は２４０℃の温度、８００ｍｂａｒの圧力で導入される。遊離するフェノールは反応の経過を測定するために捕捉されそして容積が測定される。反応器（１）からのエステル交換された生成物は未だ、平均して１０個の繰り返し単位あるいは構造単位である小さいポリマー平均鎖長を有しており、そして攪拌式容器中での滞留時間挙動によると未だ少量の未反応モノマーを有している。分子量分布、モノマー含有量およびエステル交換生成物の平均分子量はクロマトグラフィーによってチェックする。この生成物は２００ｍｂａｒの圧力で運転される中間反応器（６）に達する。ここでは２．５時間以上２４０℃から２８０℃へ連続的に加熱される。生じる分解生成物は多段階の液体−蒸気ジェット流系（１７）によって吸い取られそして分解生成物の沸点以上でそして蒸気中に含まれるモノマーの沸点より下の温度で精留した後に凝縮器（５）で凝縮する。中間段階（６）から生成物が最終反応器（１２）にポンプ（７）によって導入され、そこで１．５ｍｂａｒの圧力、３３０℃の温度および２００分の滞留時間で重縮合が最終段階に導かれる。滞留時間の間に増加する鎖長あるいは粘度は、表面積を発生させるために必要な回転ディスク、リング状ディスクおよびスタティック要素のリング状ディスクセグメントを浄化する。この目的のためにはHVSR、Kunststoffe（合成樹脂）1/1992、第19〜20が特に適している。反応器（１２）を離れる生成物は分解生成物によって僅かしか黄変しておらず、極めて僅かな割合のゲルおよび黒色粒子しか有さず並びに狭い分子量分布である。
【００３７】
実施例２
図１の反応器よりなる実験装置および実施例１における方法で、エステル化段階（１）に、テレフタル酸、イソフタル酸およびビスフェノールＡがそれぞれに入った三つの容器から１：０．７５：１．７５のモル比で供給する。一つの容器からビスフェノール類のアルカリ塩の状態で触媒を供給する。モノマー類の反応は２８０℃の温度および８００ｍｂａｒの圧力で開始する。遊離する水は各反応段階を測定するために捕捉しそして容量を測定する。反応器（１）からのエステル化生成物は実施例１と同様に、２５０ｍｂａｒの圧力で運転される中間反応器（６）に到達する。ここでは１モルのビスフェノール当たり１０−３モルのホスホン酸ジフェニルメチルの添加を行いそして生成物を１４５分の滞留時間のもとで２８０から３００℃への連続加熱に付す。この場合、生成物は更に縮合されそして生じる分解生成物は多段階の液体−蒸気ジェット流系によって吸い取られる。中間反応器（６）から生成物が反応時間の終了後にポンプ（７）および弁（８）によって最終反応器（１２）に到達し、該最終反応器では２５ｍｂａｒの圧力に維持されかつ温度が中間反応器（６）の出口温度から３２０℃の温度に６０分の滞留時間内に増加する。０．５ｍｂａｒの圧力、３３０℃の温度および６５分の滞留時間で重縮合が終了する反応器（１２）から、生成物は歯車型ポンプによって顆粒装置（１８）に達する。顆粒装置（１８）を離れる生成物は分解生成物によって僅かしか黄変せず、極めて僅かな割合のゲルおよび黒色粒子しか有さず、かつ、狭い分子量分布を有している。
【００３８】
実施例３
実施例１に記載した様な実験装置において、三つの貯蔵容器からテレフタル酸、イソフタル酸およびビスフェノールＡを１：０．７５：１．７５のモル比でエステル化段階（１）に供給する。一つの貯蔵容器からビスフェノールＡのアルカリ金属塩の形の触媒を添加する。１モルのビスフェノール当たり１０−３モルの１，３，５−トリヒドロキシフェノールを中間反応器（６）に添加しそして２．５時間に亙って２４０から２８０℃へ連続的に加熱する。
【００３９】
実施例４
実施例１に記載した様な実験装置において、四つの貯蔵容器からテレフタル酸、イソフタル酸、ｐ−フェニレンジアミンおよびｏ−フェニレンジアミンを１：１：１．０３：１のモル比でエステル化段階（５）に供給する。一つの容器から有機チタン化合物の形の触媒を添加する。モノマーの反応は、１８０℃の温度および１０００ｍｂａｒの圧力で開始する。
【図面の簡単な説明】
【００４０】
【図１】は本発明の方法の一つの有利な実施態様を示す流れ図である。
【図２】は本発明の方法の一つの有利な実施態様を示す流れ図である。
【図３】は本発明の方法の一つの有利な実施態様を示す流れ図である。
【符号の説明】
【００４１】
1. エステル化／エステル交換反応器 第一段階
2． 循環用／供給用ポンプ 第一段階
3． 切換弁（循環／供給用） 第一段階
4． 精留塔 第一段階
5． 蒸気凝縮器 第一段階
6． 中間反応器 第二段階
7． 循環用／供給用ポンプ 第二段階
8． 切換弁（循環／供給用） 第二段階
9． 精留塔（中間段階関連） 第二段階
10． 蒸気凝縮器（中間段階関連） 第二段階
11． 切換弁（循環／供給用） 最終段階
12． 重縮合反応器 最終段階
13． 歯車型ポンプ（循環／搬出用） 最終段階
14． 切換弁（循環／搬出用） 最終段階
15． 蒸気凝縮器（重縮合反応器関連） 最終段階
16． 収集容器
17． 減圧発生場所
18． 顆粒化装置
19． 蒸気凝縮器 （エステル化／エステル交換反応器関連）
20． …
21． 蒸気凝縮器 （重縮合反応器関連）
22． 循環／供給ポンプ（精留関連）
23． 熱交換器（精留関連）
24． 精留塔
25． 蒸気凝縮器 （精留関連）
26． 収集容器（分解生成物用）
27． 収集容器（分解生成物用）
28． 収集容器（モノマーＡ〜Ｃ用）
29． 収集容器（モノマーＡ〜Ｃ用）
30． 収集容器（モノマーＡ〜Ｃ用）
31． 供給ポンプ（モノマーＡ〜Ｃ用）
32． 供給ポンプ（モノマーＡ〜Ｃ用）
33． 供給ポンプ（モノマーＡ〜Ｃ用）
34． 切換弁（循環系／収集容器）
35． 切換弁（循環系／収集容器）
36． 切換弁（循環系／収集容器）
37． 切換弁（循環系／収集容器）
38． 切換弁（循環系／収集容器）
M． 連続計量供給、チェックおよび制御手段
【技術分野】
【０００１】
本発明の対象は、高分子量のポリホスホナート、ポリスルホン、ポリアリーレート、ポリアミド、ポリアリーレンエーテルまたはポリエーテルケトンを、ヒドロキシ−、カルボキシ−、酸無水物−、リン酸−、ホスホン酸−、ホスホナート−、ホスフィノ−、ホスフィナート−、カルボニル−、スルホニル−、スルホナート−、シロキサン−またはアミノ基を持つモノマー化合物それ自体をまたは少なくとも１種類のジフェノール、ジアルコール、ジアミンまたはジカルボナート成分と一緒に溶融縮合することによってバッチ式に製造する方法および装置である。
【０００２】
更に本発明は、長鎖または短鎖の一つまたは複数の分岐を持ち且つ星状、くし形、ブッシュ状、樹木状または樹枝状分岐構造を規則的なまたは統計的な分布で有するポリマーおよびコポリマーを製造する方法にも関する。
【背景技術】
【０００３】
ドイツ特許第３，１１１，６５３号明細書から公知のポリホスホナートの製造方法の場合には、実験室規模において一般的である様な処方および方法によってジヒドロキシジフェニルまたは他のビスフェノール類またはメチルホスホン酸から段階的に進められる多数の方法段階において、ポリホスホナートが製造される。実験室規模で製造される他のポリマーの例は D. Braun, H. Cherdron, H. Ritterの“Praktikum der makromolekularen Stoffe（巨大分子物質の実験）“、Wiley-VCH出版社、ワインハイム、1999にある。この刊行物においては、実験室規模で減圧下で同時に窒素を圧入しながら蒸留および方法を実施することが説明されている。この方法は多大な経費を必要とし、実験室規模でしか使用できない。この場合には、工業用装置では実質的に決して達成できない様な、容積と壁面との良好な比およびそれ故の非常に良好な熱伝導速度が達成される。例えば容積は半径の３剰で増加するが、壁面は半径の２剰でしか増加しない。例えば容積と壁面積との比は、例えば半分まで充填した１Ｌの丸底フラスコでは１．９でありそして半分充填した２０００Ｌの球状容器では２．６である。これによって長い滞留時間を受け入れなけらばならないかまたは熱を伝達する部材によって面積損を相殺しなければならない。反応の際に、反応混合物から外に放出しなければならない分解生成物も生ずる場合にも、ここでも面積は容積に比例して減少する。このことは比較的に長い滞留時間をもたらすかまたは反応容積の顕著な攪拌を実現する攪拌機関の様な要素を設けさせる。
【０００４】
それ故に実験室規模で実施される方法を工業的な反応装置に転化することは殆ど直接的に行うことができず、且つ方法の経過を変えることが必然的に必要とされることがわかっている。多くの場合、特にポリマーの製造の場合には、一般に使用される高温のもとではポリマーの分解および分解反応が生じるので、長い滞留時間で実施することは許容されない。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
それ故に本発明の課題は、方法の経過およびそのために使用される装置の構造を互いに調和させて、ポリマーの分解および分解反応を生じさせないようにすることによって上述の欠点を回避することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
それ故に本発明の方法は、減圧下での短い滞留時間のもとでモノマーの溶融縮合によって製造されるポリマーが実質的に変色することなく且つゲルを含まないことに特徴がある。これは、多段階法において最初に低温で僅かな熱負荷下に予備縮合物を製造し、次いでそれを高温で特別な反応器において重縮合および最終縮合に付することによって達成される。
【０００７】
バッチ式で実施される予備縮合の場合に、溶融物の反応および滞留スペクトルに関して実証されていた、高粘性生成物のための攪拌式容器または攪拌式容器カスケードは、最適な解決手段ではないことがわかっている。非常に大きい反応容積の場合に攪拌機の働き、および循環流を妨害する内部構造物が反応空間でのモノマーおよび重縮合物の分配に同様に重要な影響を及ぼすことも考慮するべきである。特に色品質を悪化させる副反応を生ずる傾向のある重合の場合には、貫流され難い反応器中におよび熱交換表面に長く滞留し過ぎることが問題である。かゝる場所での滞留時間が長過ぎる場合には、特に重縮合反応の場合に鎖成長と同時にポリマー鎖の分解が生じる。
【０００８】
殆どの合成樹脂は、燃焼の際に溶融しそして滴り落ちるという不都合な性質を有している。
【０００９】
これらの欠点は分岐分子をポリマー鎖におよび分岐に組み入れることによって回避される。分岐の付加によって流動特性は、加熱の影響の元での滴り落ちがもはや生じ得ないように変更され得る。
【００１０】
更に分岐点の数および種類によって、特別な性質を伴うくし形、ブッシュ状および／または星型ポリマー骨格が形成される。例えば、鱗茎形態（Zwiebelbildung）とも称される薄片気泡の場合の流動性向上能力が、あたかも特に薄くかつ安定なフィルムを引抜くかまたは帯状ガラス板を押出す様に有利に影響する少ない長鎖分岐が特に適している。
【００１１】
本発明の課題は、できるだけ均一で狭い分子量分布を有するポリホスホナート、ポリスルホン、ポリアリーレート、ポリアミド、ポリアリーレンエーテルまたはポリエーテルケトンを溶融縮合によって製造することである。得られる生成物は黒色の粒子を含まず、高々全く僅かな黄変しか有さずそして長鎖または短鎖の分岐にもかかわらず実質的にゲルを有していなるべきでない。
【００１２】
この課題は、高分子量のポリホスホナート、ポリスルホン、ポリアリーレート、ポリアミド、ポリアリーレンエーテルまたはポリエーテルケトンを、ヒドロキシ−、カルボキシ−、酸無水物−、リン酸−、ホスホン酸−、ホスホナート−、ホスフィノ−、ホスフィナート−、カルボニル−、スルホニル−、スルホナート−、シロキサン−またはアミノ基を持つモノマー化合物それ自体をまたは少なくとも１種類のジフェノール、ジアルコール、ジアミンまたはジカルボナート成分と一緒に溶融縮合することによってバッチ式に製造する方法において、
ａ） バッチ式に運転される第一反応器（１）においてエステル化およびエステル交換触媒の存在下にエステル化またはエステル交換並びに予備縮合を実施し；
ｂ） 次いで場合によっては、バッチ式に運転される中間反応器（６）において場合によっては１種類以上の他のモノマー、他の触媒および添加剤の添加下に重縮合を所定の重縮合度または粘度が達成されりまで行いそして
ｃ） 最後に、バッチ式に運転される最終反応器（１２）において所望の重縮合度または粘度が達成されるまで縮合を続け、そして
ｄ） 場合によっては、二つより多い官能基を持つ分岐分子を
- エステル化またはエステル交換の前または間に、
- 場合によっては中間反応器において実施される重縮合の前または間に、または
- 最終反応器で実施される重縮合の前または間に添加し、
その際に反応器中での滞留時間を５分〜１５時間の間に順守し、反応器（１）および（６）での温度を１８０〜３００℃にそして反応器（１２）での温度を２４０〜４００℃に調整しそして縮合の際に生じる蒸気を吸い取りながら反応器（１）および中間反応器（６）中の圧力を滞留時間に亙って２０００から１００ｍｂａｒにそして反応器（１２）においては１００〜０．０１ｍｂａｒにまで下げることを特徴とする、上記方法によって解決される。
【００１３】
この場合、上記の条件のもとでは、中間反応器（６）において中でもブッシュ状の長鎖または短鎖の分岐が生じ、他方、最終反応器（１２）においては統計的でそしてくし形の分岐が生じる。
【００１４】
特に有利な一つの方法は、第一反応器（１）で得られる予備縮合物を、１種類以上の他のモノマー、他の触媒および場合によってはあるいは在るかもしれない添加物の同時添加下に、中間反応器（６）を省いて直接的に最終反応器（１２）に供給しそしてそこで重縮合を所定の重縮合度または粘度が達成されるまで行い、その際に、生じた分解生成物との縮合反応の間に洩れ出るモノマーを凝縮物として集めそして次に蒸留により後処理することを本質とする。
【００１５】
別の一つの有利な方法は、第一反応器（１）で予備縮合物を製造する際に分解生成物と一緒に蒸気として洩れ出すモノマーを第一反応器（１）に戻し、他方、分解生成物を凝縮物として排出しそして第一反応器において生じる予備縮合物を他の１種類以上のモノマー、他の触媒および場合によってはあるかもしれない添加物の添加後に、中間反応器（６）を省いて直接的に最終反応器（１２）に供給しそしてそこで重縮合を所定の重縮合度または粘度が達成されるまで行うことを特徴とする。これらの方法は図１、２および３に例示されている。
【００１６】
この場合、モノマーは充填ゲートを通って不活性雰囲気でモノマー用容器（図には記載していない）に不連続的に搬送される。この容器から次いで、バッチ式に製造すべきポリマーの量によって決まる予めに規定した質量が、周辺温度のもとで固体で存在する場合には、粉末モノマーとして第一反応器（１）に供給される。周辺温度において液体で存在するモノマーは不活性化された容器から気密な運搬機関によって反応器（１）に送られる。意図する反応条件のもとでのモノマーの揮発性次第で、等モル比（１：１）を超える量のモノマーを計量供給する。反応の間に分解生成物と一緒に洩れ出すモノマーの濃度を一定に維持するために、蒸気を精留塔（４）に供給する。この塔の運転は、難揮発性モノマーが底部に集まりそして反応器（１）に再び戻されるように行う。易揮発性分解生成物は塔（４）の頂部に到達し、凝縮器（５）で凝縮させ、塔（４）の部分流として還流液として再び戻される。還流比は塔（４）によるモノマーの分離効率に依存している。勿論、バッチ運転中の転化率の増加に連れて蒸気中の分解生成物とモノマーとのモル比が変化するので、運転条件はこの事実に従わなければならない。
【００１７】
反応器（１）においけるエステル化段階および／またはエステル交換段階においては、比較的に高い温度でかつ適当の触媒の存在下に第一の反応が行われる。この反応器から得られるエステル化生成物またはエステル交換生成物は図１によれば、ポンプ（２）および弁（３）を通って、決められた滞留時間が達成されるまで循環されそして生成物は弁（３）の切換によって中間反応器（６）に供給することができ、そこには別のモノマー、例えば三つ、四つおよび／またはそれ以上の官能基を持つモノマーを一度にまたは相前後して添加することができる。この場合、本発明によればポンプ（７）および弁（８）を通って流れる生成物の常に変化する性質を例えばドイツ特許出願第１０，２００，２２８号明細書に従う流動特性の連続測定によって，ドイツ特許出願１０，３４７，８２６号明細書に従う圧力波挙動(Druckwellenverhalten)の変化または公知のＦＴＩＲ−、ＮＩＲ−またはＵＷ−スペクトロスコピーの方法に従うスペクトロスコピー特性の変化によってチェックする。この場合、変性用モノマーの添加量は重縮合物の性質を連続的にコントロールすることによって制御するのが特に有利である。
【００１８】
予備反応した生成物とのこれらの後反応および／または続く反応の間に遊離する追加的な分解生成物は添加されたモノマー成分も含有している。これらの大抵非常に高価である生成物を経済的に利用することを保証しそして分解生成物で著しく希釈されたものから回収する必要がないように、精留塔（９）に蒸気を供給する。精留塔（９）の運転は、難揮発性モノマーが底部に集まりそして反応器（９）に再び導入されるよう行う。易揮発性の分解生成物は塔（９）の頂部に至り、凝縮器（１０）において凝縮されそして塔（９）の部分流として還流系に戻される。塔（９）へ向う一部生成物と収集容器（１６）に供給される部分とによって決まる還流比は、塔（９）にるモノマーの分離効率に左右される。勿論、バッチ式運転での転化率の増加に連れて蒸気中の分解生成物とモノマーのモル比は変化しそして運転条件はこの事実に従わなければならない。
【００１９】
この反応器から得られるポリマーは図１に従って弁（８および１１）を通って、例えばヨーロッパ特許出願第１，２５１，９５７号明細書に記載されている様な特別に形成された最終反応器の重縮合反応器（１２）に至る。この反応器は、直径と長さとの比０．５：１〜５：１、好ましくは０．７：１．３〜３：１を持つ水平に配置された容器で構成されている。このものは固定された攪拌要素を備えた実質的に水平状態で運転される軸を有しており、そこからポリホスホナート、ポリアリレート、ポリスルホナートまたはポリエーテルケトン並びにそれらのコポリマーが歯車式ポンプによって最終反応器から引き出される。管状導管は、温度が該導管内を案内される生成物の融点より少なくとも２℃高く最高で２０℃高い加熱ジャケットを備えている。最終反応器は、薄いフィルムを製造するためにおよび回転ディスクの上に持ち込まれる生成物を掻き落とすために反応器壁に固定要素を備えており、その際に反応器軸は両側の蓋を連通してことだけで設置されている。
【００２０】
予備縮合物は最終反応器において５分から１５時間、好ましくは１５〜６００分の溶融物滞留時間、重縮合される。温度は反応器（１）および／または中間反応器（６）においては１８０〜３００℃に維持し、他方、最終反応器（１２）においては２４０〜４００℃の範囲に高める。この場合、蒸気ジェット流および／または機械的送風器（１７）によって、反応の際に遊離する蒸気が各反応器から吸い取られそしてエステル化反応器および／またはエステル交換反応器（１）中並びに中間反応器（６）中の圧力を連続的にまたは段階的に２０００ｍｂａｒから１００ｍｂａｒに下げそして最終反応器においては１００〜０．１ｍｂａｒに下げる。反応器（１）において圧力を、完全エステル交換および２０の構造単位までの鎖繰り返し単位の最初の予備縮合を達成した後に始めて圧力を徐々に直線的にまたは段階的に下げるのが特に有利であることが判っている。このやり方によって、大きい気泡の形成が避けられる。この気泡は破裂の際に、ガス流または分解生成物蒸気流によってポリマー粒子も一緒に連れていってしまう。
【００２１】
図２に示した方法のコンセプトは、装置設備の費用を少なくするべき場合に特に有利である。この場合、上述のポリマーの製造は、モノマーを不活性雰囲気のもとに置かれたモノマー容器（図示していない）からの充填弁を通して段階的に搬送することによって解決される。この容器から、製造すべきポリマーの量によって決められる確り予めに決められた質量を第一反応器（１）に供給する。モノマーが雰囲気温度において固体である場合には、該モノマーは粉末状態で供給される。該モノマーが雰囲気温度で液体である場合には、モノマーは不活性にされた容器から気密な搬送機関によって反応器（１）に導入される。意図する反応条件のもとでのモノマーの揮発性次第で等モル量（１：１）を超えるモノマーを計量供給する。
【００２２】
図１に記載した方法と相違してここでは分解生成物との反応の間に洩れ出るモノマーの精留を行わない。反応器から洩れ出る蒸気は凝縮器（１９）において凝縮されそして凝縮液収集容器（１６）に供給される。
【００２３】
反応器（１）でのエステル化段階および／またはエステル交換段階では高温でかつ触媒添加下に第一反応を実施する。この場合に得られるエステル化生成物またはエステル交換生成物を図２に従ってポンプ（２）および弁（３）を通って、決定された粘度が達成されるまでの間、循環供給しそして次に生成物を弁（３）の切換によって最終反応器（１２）に供給する。他のモノマー、例えば三つ、四つおよび／またはそれ以上の官能基を持つモノマーを反応器（１）の循環導管に一度にまたは相前後して添加する。この場合、本発明に従ってポンプ（２）および弁（３）を通って循環ポンプ供給される生成物の常に変化する性質を、例えばドイツ特許出願公開第１０，２００，２２８号明細書に従う流動特性の連続測定によって、ドイツ特許出願公開第１０，３４７，８２６号明細書に従う圧力波挙動の変化または公知のＦＴＩＲ−、ＮＩＲ−またはＵＶ−スペクトロスコピーの方法に従う光学特性の変化の測定によってチェックする。変性モノマーの添加を縮合生成物の性質をコントロールすることによって行なうのが特に有利である。
【００２４】
予備反応した生成物とのこれらの後反応および／または続く反応の間に遊離する追加的な分解生成物を同様に凝縮させそして容器（１６）に集める。反応器（１）から得られるポリマーは図２に従って、例えばヨーロッパ特許出願公開第１，２５１，９５７号明細書に記載されている様な特別に製作された最終反応器に至る。この反応器は実質的に水平状態で運転される軸およびそれに固定された攪拌要素を有し、得られる縮合物は歯車式ポンプで最終反応器から引き出される。その際、弁（１４）は、所望の重縮合が達成されるまで、重縮合物を弁（１４）を通して反応器（１２）に供給される様に調整される。重縮合の最終に達した後に弁（１４）は、最終生成物がポンプ（１３）によって顆粒化装置（１８）に送られる様に切換られそして急冷後にポリマー切片に切断される。
【００２５】
反応器（１２）から吸い出される蒸気は凝縮器（２１）において凝縮し、そして容器（１６）に集められる。各バッチの製造の中断後に集めた凝縮液をポンプ（２３）によって蒸留および精留（２４）に送り、そこにおいて始めて易揮発性生成物を頂部を通して排出する。その際に塔（２４）の運転は、難揮発性モノマーを底部に集めそして容器（２８、２９、３０）に集める。易揮発性分解生成物は塔（２４）の頂部に至り、凝縮器（２５）で凝縮されそして塔（２４）の部分流として弁（３５）を通ってプロセスに戻される。塔（２４）の後の生成物の部分と弁（３４，３５）を通して収集容器（２６，２７）に送られる部分とによって決まる還流比は有効率および精留すべき物質に左右される。
【００２６】
図１および２に記載した方法と相違して、図３に記載の方法では、反応の間に分解生成物と一緒に洩れ出てくるモノマーの同時精留が行われる。該モノマーは反応器（１）から蒸気として洩れ出しそして塔（４）に戻される。その際に分解生成物よりも高沸点のモノマーが凝縮されそして底部生成物として反応器（１）に戻される。頂部を通して離れる低沸点成分または分解生成物は凝縮器（５）で凝縮される。この凝縮液は塔循環流と流出すべき生成物に分けられ、後者は凝縮液収集容器（１６）に送られる。
【００２７】
反応器（１）でのエステル化段階および／またはエステル交換段階では高温および触媒Ｉの添加のもとでモノマーＡおよびＢの第一の反応が行われる。この場合にＡおよびＢから製造されるエステル化生成物またはエステル交換生成物は図３に従ってポンプ（２）および弁（３）を通って、所定の粘度に達するまでの間、循環される。その後に弁（３）の切換によって最終反応器（１２）への供給が行われる。他のモノマー、例えば３つ、４つおよび／またはそれ以上の官能基を持つモノマーを反応器（１）への循環系に一度にまたは相前後して添加する。この場合に本発明に従って、ポンプ（２）および弁（３）を通ってポンプで循環搬送される生成物の常に変化する性質を、例えばドイツ特許出願公開第１０，２００，２２８号明細書に従う流動特性の連続測定によって、ドイツ特許出願公開第１０，３４７，８２６号明細書に従う圧力波挙動の変化または公知のＦＴＩＲ−、ＮＩＲ−またはＵＷ−スペクトロスコピーの方法に従う光学特性の変化によってチェックする。この場合、変性用モノマーＣおよび／または場合によっては別の触媒ＩＩを、縮合物の性質の制御に依存して添加するのが特に有利である。
【００２８】
予備反応した生成物とのこれらの後反応および／または続く反応の間に遊離する追加的な分解生成物を、モノマーを分離するために精留段階（４）に供給する。反応器（１）から得られるポリマーは、図３に従って、弁（３および１１）を通って最終の重縮合反応器（１２）、例えばヨーロッパ特許出願公開第１，２５１，９５７号明細書に記載されている様な特別に製作された最終反応器に至る。この反応器は実質的に水平状態で運転される軸およびそれに固定された攪拌要素を有し、得られる重縮合物は歯車式ポンプで最終反応器から引き出される。その際、弁（１４）は、所望の重縮合が達成されるまで、重縮合物が該弁（１４）を通って反応器（１２）に供給される様に調整する。重縮合の終わりに達した後に弁（１４）は、最終生成物がポンプ（１３）によって顆粒化装置（１８）に送られる様に切換られそして急冷後にポリマー切片に切断する。
【００２９】
反応器（１２）から吸い出される蒸気は凝縮器（２１）において凝縮し、そして容器（１６）に集められる。各バッチの製造の中断後に全ての凝縮液をポンプ（２３）によって容器（１６）から蒸留および精留段階（４）に送り、そこにおいて易揮発性生成物を頂部を通して排出する。その際に塔（４）の運転は、難揮発性モノマーを底部に集めそして反応器（１）に供給する様に行う。易揮発性分解生成物は塔（４）の頂部に至り、凝縮器（５）で凝縮されそして塔（４）の部分流として弁（３５）を通って循環流として供給される。還流比は塔設備の種類および構造並びに還流すべき物質に左右され、最適な分離効果を達成するために反応の時間経過に亙って最適化しなければならない。
【００３０】
重縮合物を本発明に従って製造するためには、例えばモノマーのホスフェート成分、ジヒドロキシジフェニルおよび他のビスフェノール類およびメチルホスホン酸のジフェニルエステルが適する。ジフェノールまたはジアルコール成分には、特に“ビスフェノールＡ〜Ｆ”の名称で市販される公知のジフェノールが特に適しているが、他のジフェノールも使用できる。
【００３１】
エステル交換触媒としては有機金属化合物、例えばドイツ特許出願公開第３，１１１，６５３号明細書に記載されている様な酢酸亜鉛またはナトリウムフェノラート並びにD. Braun, H. Cherdron, H. Ritterの“Praktikum der makromolekularen Stoffe（巨大分子物質の実験）”、Wiley-VCH出版社、ワインハイム、1999で提案されている他の金属有機化合物が適している。
【００３２】
生成物の性質ｎｉは、本発明の方法の場合、色々な反応器で使用する温度および圧力が本質的な影響を及ぼす。この場合、本発明に従って得られる重縮合物の品質は反応器の形によって決定的に影響される。何故ならば特に重縮合物の性質を決める滞留時間、物質交換、表面改新特性および自己浄化挙動が反応器の形に影響されるからである。第一段階、溶融、モノマーの化学量論量比の達成、触媒の添加および初期反応には、攪拌されている容器またはカスケードが良好に適している。鎖の益々の成長とともに粘性が増す生成物を生ずるその後に行う重縮合には、これらは条件次第でだけおよび特別な混合手段の取り付けおよび変化する重合体の性質に攪拌機関が適合する場合だけ適する。縮合の増大および鎖長の増加で変化する生成物の性質のためには、中間反応器または最終反応器としてヨーロッパ特許出願公開第１．２５１，９５７号明細書に記載の環状ディスク型の反応器およびバッチ式での運転用に改変したそれの変形器が好ましい。エステル化、エステル交換および重縮合の過程で鎖延長の進行の際に遊離される分解生成物のガス発生を促進するためには、個々の反応器での圧力を絶えず下げる。反応器で減圧するためには、米国特許第５，５７６，４１４号明細書に記載されている様な蒸気ジェット流を使用してもよい。この場合には、直ぐ後の反応器における圧力を、直ぐ前の反応器における圧の最大で半分までに下げる様に注意するのが有利である。
【００３３】
別のモノマーを添加することによって基本骨格から外れた構造を与えたポリマーを製造するためには、色々な方法が利用できる。本発明に従う変法は、中間反応器（６）で経過する縮合反応の間に他のモノマーを添加しそして次にこの反応器において、最初の反応器で支配的であったのと異なるかまたは同じ条件のもとで重合および／またはグラフト反応を更に実施し、その際に星状、くし形、ブッシュ状、樹木状および樹枝状の分岐構造が一様にかつ統計的な分布で形成され得る。この種類のグラフト反応および／または鎖分岐反応の場合には、追加的モノマーの他に別の触媒並びに安定剤、流動性改善剤、および反応器を汚し、そして反応器を完全に空にし浄化することができない場合に同じ反応器での後続の反応の際に妨害し得る固体物質含有添加物も添加される。添加した他の物質による基本ポリマー成分中のモノマーのこの様な汚染は、不所望の副反応および／または所望の生成物特性以外の生成物特性をもたらし得るので、反応器１のためには有利ではない。
【００３４】
三段階法は、後続の反応器における温度を段階的に上げそしてそれと共に分解生成物の吸い取りに必要な圧力低下も制御しそして経済的観点に適合させることができるという長所を有している。これによって、重縮合を開始するために、短い分子鎖の場合および未だ低いポリマー融点の場合に低い出発温度を調整することができる。重縮合の始めにも多量の分解生成物が生じそしてこれを僅かな減圧だけで吸い取ることが装置的におよび経済的に有利である。その際に安価なポンプまたは吸引ジェット流でも実施できる。実地においては、この吸い取りのために蒸気−または液体ジェット流が特に確実に運転できることがわかっているが、一方、機械的吹きつけでの運転では多大な投下経費を生じさせてしまうが、最も高いエネルギー効率を示す。この段階で分岐剤を添加すると、長鎖の分岐をもたらし、これが一方においては再び分岐をもたしそして樹枝状または樹木状構造をもたらし得る。
【００３５】
反応時間の増加および反応温度の上昇につれてポリマー鎖が成長し、その結果、中間反応器（６）においては１５〜３５の構造単位の鎖長が達成されそして最後の反応器（１２）においては３０〜１００の構造単位の鎖長が達成される。この場合、溶融物の粘着性が増加しそして特別な流動特性のある重縮合用反応器の作製が必要とされる。この場合、かゝる反応器の内部空間は円筒状からずれ、例えば円錐状を有していてもよい。この段階での分岐剤の添加は短いおよび／または中位の鎖長の分岐をもたらしそして多かれ少なかれブッシュ状および／またはくし形の構造をもたらす。
【実施例】
【００３６】
本発明を以下の実施例によって更に詳細に説明する：
実施例１
結晶状の、粉末状のまたはペレット状の原料として供給されるモノマーのビスファノールＡ（ＢＰＡと省略する）およびジフェニルメチルホスホナート（ＤＰＭＰと省略する）を貯蔵容器に充填しそして供給用スクリューによって連続的に溶融装置に導入する。該溶融装置は熱交換器および攪拌装置を備えている。二つの貯蔵容器から、反応の化学量論によって決められる分割量の溶融モノマーの物質流をエステル交換容器（１）に搬送する。該エステル交換容器はジャケット式加熱手段および攪拌機構を装備している。一つの貯蔵容器からは、ドイツ特許第３，１１１，６５３号明細書に記載されている様な、ポリマー関連文献から公知の、ビスフェノールのアルカリ塩および酢酸亜鉛よりなる混合触媒が供給される。両方のモノマーの反応は２４０℃の温度、８００ｍｂａｒの圧力で導入される。遊離するフェノールは反応の経過を測定するために捕捉されそして容積が測定される。反応器（１）からのエステル交換された生成物は未だ、平均して１０個の繰り返し単位あるいは構造単位である小さいポリマー平均鎖長を有しており、そして攪拌式容器中での滞留時間挙動によると未だ少量の未反応モノマーを有している。分子量分布、モノマー含有量およびエステル交換生成物の平均分子量はクロマトグラフィーによってチェックする。この生成物は２００ｍｂａｒの圧力で運転される中間反応器（６）に達する。ここでは２．５時間以上２４０℃から２８０℃へ連続的に加熱される。生じる分解生成物は多段階の液体−蒸気ジェット流系（１７）によって吸い取られそして分解生成物の沸点以上でそして蒸気中に含まれるモノマーの沸点より下の温度で精留した後に凝縮器（５）で凝縮する。中間段階（６）から生成物が最終反応器（１２）にポンプ（７）によって導入され、そこで１．５ｍｂａｒの圧力、３３０℃の温度および２００分の滞留時間で重縮合が最終段階に導かれる。滞留時間の間に増加する鎖長あるいは粘度は、表面積を発生させるために必要な回転ディスク、リング状ディスクおよびスタティック要素のリング状ディスクセグメントを浄化する。この目的のためにはHVSR、Kunststoffe（合成樹脂）1/1992、第19〜20が特に適している。反応器（１２）を離れる生成物は分解生成物によって僅かしか黄変しておらず、極めて僅かな割合のゲルおよび黒色粒子しか有さず並びに狭い分子量分布である。
【００３７】
実施例２
図１の反応器よりなる実験装置および実施例１における方法で、エステル化段階（１）に、テレフタル酸、イソフタル酸およびビスフェノールＡがそれぞれに入った三つの容器から１：０．７５：１．７５のモル比で供給する。一つの容器からビスフェノール類のアルカリ塩の状態で触媒を供給する。モノマー類の反応は２８０℃の温度および８００ｍｂａｒの圧力で開始する。遊離する水は各反応段階を測定するために捕捉しそして容量を測定する。反応器（１）からのエステル化生成物は実施例１と同様に、２５０ｍｂａｒの圧力で運転される中間反応器（６）に到達する。ここでは１モルのビスフェノール当たり１０−３モルのホスホン酸ジフェニルメチルの添加を行いそして生成物を１４５分の滞留時間のもとで２８０から３００℃への連続加熱に付す。この場合、生成物は更に縮合されそして生じる分解生成物は多段階の液体−蒸気ジェット流系によって吸い取られる。中間反応器（６）から生成物が反応時間の終了後にポンプ（７）および弁（８）によって最終反応器（１２）に到達し、該最終反応器では２５ｍｂａｒの圧力に維持されかつ温度が中間反応器（６）の出口温度から３２０℃の温度に６０分の滞留時間内に増加する。０．５ｍｂａｒの圧力、３３０℃の温度および６５分の滞留時間で重縮合が終了する反応器（１２）から、生成物は歯車型ポンプによって顆粒装置（１８）に達する。顆粒装置（１８）を離れる生成物は分解生成物によって僅かしか黄変せず、極めて僅かな割合のゲルおよび黒色粒子しか有さず、かつ、狭い分子量分布を有している。
【００３８】
実施例３
実施例１に記載した様な実験装置において、三つの貯蔵容器からテレフタル酸、イソフタル酸およびビスフェノールＡを１：０．７５：１．７５のモル比でエステル化段階（１）に供給する。一つの貯蔵容器からビスフェノールＡのアルカリ金属塩の形の触媒を添加する。１モルのビスフェノール当たり１０−３モルの１，３，５−トリヒドロキシフェノールを中間反応器（６）に添加しそして２．５時間に亙って２４０から２８０℃へ連続的に加熱する。
【００３９】
実施例４
実施例１に記載した様な実験装置において、四つの貯蔵容器からテレフタル酸、イソフタル酸、ｐ−フェニレンジアミンおよびｏ−フェニレンジアミンを１：１：１．０３：１のモル比でエステル化段階（５）に供給する。一つの容器から有機チタン化合物の形の触媒を添加する。モノマーの反応は、１８０℃の温度および１０００ｍｂａｒの圧力で開始する。
【図面の簡単な説明】
【００４０】
【図１】は本発明の方法の一つの有利な実施態様を示す流れ図である。
【図２】は本発明の方法の一つの有利な実施態様を示す流れ図である。
【図３】は本発明の方法の一つの有利な実施態様を示す流れ図である。
【符号の説明】
【００４１】
1. エステル化／エステル交換反応器 第一段階
2． 循環用／供給用ポンプ 第一段階
3． 切換弁（循環／供給用） 第一段階
4． 精留塔 第一段階
5． 蒸気凝縮器 第一段階
6． 中間反応器 第二段階
7． 循環用／供給用ポンプ 第二段階
8． 切換弁（循環／供給用） 第二段階
9． 精留塔（中間段階関連） 第二段階
10． 蒸気凝縮器（中間段階関連） 第二段階
11． 切換弁（循環／供給用） 最終段階
12． 重縮合反応器 最終段階
13． 歯車型ポンプ（循環／搬出用） 最終段階
14． 切換弁（循環／搬出用） 最終段階
15． 蒸気凝縮器（重縮合反応器関連） 最終段階
16． 収集容器
17． 減圧発生場所
18． 顆粒化装置
19． 蒸気凝縮器 （エステル化／エステル交換反応器関連）
20． …
21． 蒸気凝縮器 （重縮合反応器関連）
22． 循環／供給ポンプ（精留関連）
23． 熱交換器（精留関連）
24． 精留塔
25． 蒸気凝縮器 （精留関連）
26． 収集容器（分解生成物用）
27． 収集容器（分解生成物用）
28． 収集容器（モノマーＡ〜Ｃ用）
29． 収集容器（モノマーＡ〜Ｃ用）
30． 収集容器（モノマーＡ〜Ｃ用）
31． 供給ポンプ（モノマーＡ〜Ｃ用）
32． 供給ポンプ（モノマーＡ〜Ｃ用）
33． 供給ポンプ（モノマーＡ〜Ｃ用）
34． 切換弁（循環系／収集容器）
35． 切換弁（循環系／収集容器）
36． 切換弁（循環系／収集容器）
37． 切換弁（循環系／収集容器）
38． 切換弁（循環系／収集容器）
M． 連続計量供給、チェックおよび制御手段
【特許請求の範囲】
【請求項１】
高分子量のポリホスホナート、ポリスルホン、ポリアリーレート、ポリアミド、ポリアリーレンエーテルまたはポリエーテルケトンを、ヒドロキシ−、カルボキシ−、酸無水物−、リン酸−、ホスホン酸−、ホスホナート−、ホスフィノ−、ホスフィナート−、カルボニル−、スルホニル−、スルホナート−、シロキサン−またはアミノ基を持つモノマー化合物それ自体をまたは少なくとも１種類のジフェノール、ジアルコール、ジアミンまたはジカルボナート成分と一緒に溶融縮合することによってバッチ式に製造する方法において、
ａ） バッチ式に運転される第一反応器（１）においてエステル化およびエステル交換触媒の存在下にエステル化またはエステル交換並びに予備縮合を実施し；
ｂ） 次いで場合によっては、バッチ式に運転される中間反応器（６）において場合によっては１種類以上の他のモノマー、他の触媒および添加剤の添加下に重縮合を所定の重縮合度または粘度が達成されりまで行いそして
ｃ） 最後に、バッチ式に運転される最終反応器（１２）において所望の重縮合度または粘度が達成されるまで縮合を続け、そして
ｄ） 場合によっては、二つより多い官能基を持つ分岐分子を
- エステル化またはエステル交換の前または間に、
- 場合によっては中間反応器において実施される重縮合の前または間に、または
- 最終反応器で実施される重縮合の前または間に添加し、
その際に反応器中での滞留時間を５分〜１５時間の間に順守し、反応器（１）および（６）での温度を１８０〜３００℃にそして反応器（１２）での温度を２４０〜４００℃に調整しそして縮合の際に生じる蒸気を吸い取りながら反応器（１）および中間反応器（６）中の圧力を連続的にまたは段階的に２０００から１００ｍｂａｒにそして反応器（１２）においては１００〜０．０１ｍｂａｒにまで下げることを特徴とする、上記方法。
【請求項２】
第一反応器（１）で得られる予備縮合物を、１種類以上の他のモノマー、他の触媒および場合によってはあるいは在るかもしれない添加物の同時添加下に、中間反応器（６）を省いて直接的に最終反応器（１２）に供給しそしてそこで重縮合を所定の重縮合度または粘度が達成されるまで行い、その際に、生じた分解生成物との重縮合反応の間に洩れ出すモノマーを凝縮物として集めそして次に蒸留により後処理する、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
第一反応器（１）で予備縮合物を製造する際に分解生成物と一緒に蒸気として洩れ出すモノマーを第一反応器（１）に戻し、他方、分解生成物を凝縮物として排除しそして第一反応器において生じる予備縮合物を他の1種類以上のモノマー、他の触媒および場合によってはあるかもしれない添加物の添加後に、中間反応器（６）を省いて直接的に最終反応器（１２）に供給しそしてそこで重縮合を所定の重縮合度または粘度が達成されるまで行うことを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項４】
分解生成物蒸気から分別凝縮および／または蒸留によってモノマーを回収しそしてプロセスに戻す、請求項１〜３のいずれか一つに記載の方法。
【請求項５】
反応器中での圧力を直線的にまたは段階的に下げそして直ぐ後の反応器において直ぐ前の反応器における高さの最大で半分までに下げる、請求項１〜４のいずれか一つに記載の方法。
【請求項６】
反応器（１）で製造された、エステル化および／またはエステル交換された予備縮合物が２０構造単位までの平均鎖長を有する、請求項１〜５のいずれか一つに記載の方法。
【請求項７】
中間反応器（６）から得られる生成物が１５〜３５構造単位の平均鎖長を有する、請求項１〜６のいずれか一つに記載の方法。
【請求項８】
最終反応器（１２）から得られる生成物が３０〜１００の構造単位の平均鎖長を有する請求項１〜７のいずれか一つに記載の方法。
【請求項９】
縮合反応の経過を流動特性、圧力波挙動の変化および／または光学的性質の変化を連続的に測定することによってチェックする、請求項１〜８のいずれか一つに記載の方法。
【請求項１０】
他のモノマー、安定剤、流動性改善剤および／または添加物の添加によって縮合生成物の流動特性を調整する、請求項１〜９のいずれか一つに記載の方法。
【請求項１１】
各反応器における生成物をそれぞれの滞留時間の間、循環する、請求項１〜１０のいずれか一つに記載の方法。
【請求項１２】
請求項１〜１１のいずれか一つに記載の方法を実施する装置において、少なくとも最終反応器（１２）が水平に配置された容器で構成されており、該容器が０．５：１〜５：１、好ましくは０．７：１．３〜３：１の直径：長さ−比を有することを特徴とする、上記装置。
【請求項１３】
管状導管が加熱用ジャケットを備えており、該ジャケットの温度が導管を通る生成物の融点より少なくとも２℃、最高２０℃高い、請求項１２に記載の装置。
【請求項１４】
最終反応器（１２）が薄いフィルムを製造するためにおよび回転ディスクの上に持ち込まれる生成物を掻き落とすために反応器壁に固定要素を備えている、請求項１２または１３に記載の装置。
【請求項１５】
水平型最終反応器（１２）の反応器軸は両側の蓋を連通するだけで設けられている、請求項１２〜１４のいずれか一つに記載の装置。
【請求項１】
高分子量のポリホスホナート、ポリスルホン、ポリアリーレート、ポリアミド、ポリアリーレンエーテルまたはポリエーテルケトンを、ヒドロキシ−、カルボキシ−、酸無水物−、リン酸−、ホスホン酸−、ホスホナート−、ホスフィノ−、ホスフィナート−、カルボニル−、スルホニル−、スルホナート−、シロキサン−またはアミノ基を持つモノマー化合物それ自体をまたは少なくとも１種類のジフェノール、ジアルコール、ジアミンまたはジカルボナート成分と一緒に溶融縮合することによってバッチ式に製造する方法において、
ａ） バッチ式に運転される第一反応器（１）においてエステル化およびエステル交換触媒の存在下にエステル化またはエステル交換並びに予備縮合を実施し；
ｂ） 次いで場合によっては、バッチ式に運転される中間反応器（６）において場合によっては１種類以上の他のモノマー、他の触媒および添加剤の添加下に重縮合を所定の重縮合度または粘度が達成されりまで行いそして
ｃ） 最後に、バッチ式に運転される最終反応器（１２）において所望の重縮合度または粘度が達成されるまで縮合を続け、そして
ｄ） 場合によっては、二つより多い官能基を持つ分岐分子を
- エステル化またはエステル交換の前または間に、
- 場合によっては中間反応器において実施される重縮合の前または間に、または
- 最終反応器で実施される重縮合の前または間に添加し、
その際に反応器中での滞留時間を５分〜１５時間の間に順守し、反応器（１）および（６）での温度を１８０〜３００℃にそして反応器（１２）での温度を２４０〜４００℃に調整しそして縮合の際に生じる蒸気を吸い取りながら反応器（１）および中間反応器（６）中の圧力を連続的にまたは段階的に２０００から１００ｍｂａｒにそして反応器（１２）においては１００〜０．０１ｍｂａｒにまで下げることを特徴とする、上記方法。
【請求項２】
第一反応器（１）で得られる予備縮合物を、１種類以上の他のモノマー、他の触媒および場合によってはあるいは在るかもしれない添加物の同時添加下に、中間反応器（６）を省いて直接的に最終反応器（１２）に供給しそしてそこで重縮合を所定の重縮合度または粘度が達成されるまで行い、その際に、生じた分解生成物との重縮合反応の間に洩れ出すモノマーを凝縮物として集めそして次に蒸留により後処理する、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
第一反応器（１）で予備縮合物を製造する際に分解生成物と一緒に蒸気として洩れ出すモノマーを第一反応器（１）に戻し、他方、分解生成物を凝縮物として排除しそして第一反応器において生じる予備縮合物を他の1種類以上のモノマー、他の触媒および場合によってはあるかもしれない添加物の添加後に、中間反応器（６）を省いて直接的に最終反応器（１２）に供給しそしてそこで重縮合を所定の重縮合度または粘度が達成されるまで行うことを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項４】
分解生成物蒸気から分別凝縮および／または蒸留によってモノマーを回収しそしてプロセスに戻す、請求項１〜３のいずれか一つに記載の方法。
【請求項５】
反応器中での圧力を直線的にまたは段階的に下げそして直ぐ後の反応器において直ぐ前の反応器における高さの最大で半分までに下げる、請求項１〜４のいずれか一つに記載の方法。
【請求項６】
反応器（１）で製造された、エステル化および／またはエステル交換された予備縮合物が２０構造単位までの平均鎖長を有する、請求項１〜５のいずれか一つに記載の方法。
【請求項７】
中間反応器（６）から得られる生成物が１５〜３５構造単位の平均鎖長を有する、請求項１〜６のいずれか一つに記載の方法。
【請求項８】
最終反応器（１２）から得られる生成物が３０〜１００の構造単位の平均鎖長を有する請求項１〜７のいずれか一つに記載の方法。
【請求項９】
縮合反応の経過を流動特性、圧力波挙動の変化および／または光学的性質の変化を連続的に測定することによってチェックする、請求項１〜８のいずれか一つに記載の方法。
【請求項１０】
他のモノマー、安定剤、流動性改善剤および／または添加物の添加によって縮合生成物の流動特性を調整する、請求項１〜９のいずれか一つに記載の方法。
【請求項１１】
各反応器における生成物をそれぞれの滞留時間の間、循環する、請求項１〜１０のいずれか一つに記載の方法。
【請求項１２】
請求項１〜１１のいずれか一つに記載の方法を実施する装置において、少なくとも最終反応器（１２）が水平に配置された容器で構成されており、該容器が０．５：１〜５：１、好ましくは０．７：１．３〜３：１の直径：長さ−比を有することを特徴とする、上記装置。
【請求項１３】
管状導管が加熱用ジャケットを備えており、該ジャケットの温度が導管を通る生成物の融点より少なくとも２℃、最高２０℃高い、請求項１２に記載の装置。
【請求項１４】
最終反応器（１２）が薄いフィルムを製造するためにおよび回転ディスクの上に持ち込まれる生成物を掻き落とすために反応器壁に固定要素を備えている、請求項１２または１３に記載の装置。
【請求項１５】
水平型最終反応器（１２）の反応器軸は両側の蓋を連通するだけで設けられている、請求項１２〜１４のいずれか一つに記載の装置。
【図１】
【図２】
【図３】
【図２】
【図３】
【公表番号】特表２００８−５０６７９５（Ｐ２００８−５０６７９５Ａ）
【公表日】平成２０年３月６日（２００８．３．６）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００７−５２０７０７（Ｐ２００７−５２０７０７）
【出願日】平成１７年７月２日（２００５．７．２）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＥＰ２００５／００７１７１
【国際公開番号】ＷＯ２００６／００７９６６
【国際公開日】平成１８年１月２６日（２００６．１．２６）
【出願人】（５０７１４３８９７）ルルギ・ツィンマー・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング (9)
【Ｆターム（参考）】
【公表日】平成２０年３月６日（２００８．３．６）
【国際特許分類】
【出願日】平成１７年７月２日（２００５．７．２）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＥＰ２００５／００７１７１
【国際公開番号】ＷＯ２００６／００７９６６
【国際公開日】平成１８年１月２６日（２００６．１．２６）
【出願人】（５０７１４３８９７）ルルギ・ツィンマー・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング (9)
【Ｆターム（参考）】
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