発泡中空成形用ポリエチレン
【課題】高発泡性、成形性、機械的強度、表面外観が良好で、かつ耐久性にも優れ、断熱性、吸音性、剛性がアップし、軽量容器に適する発泡中空成形用ポリエチレンを提供。
【解決手段】発泡中空成形品の製造に使用され、下記の物性（ａ）〜（ｄ）を満足することを特徴とする発泡中空成形用ポリエチレンにより提供する。
物性（ａ）：密度が０．９３５〜０．９７０ｇ／ｃｍ３である。
物性（ｂ）：メルトフローレート（ＭＦＲ）が温度１９０℃、荷重２．１６Ｋｇにおいて０．０５〜０．８０ｇ／１０分である。
物性（ｃ）：ゲルパーミエーションクロマトグラフ（ＧＰＣ）により求められる重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が４．０〜３０である。
物性（ｄ）：溶融張力（ＭＴ）が６．０〜２５ｃＮである。
【解決手段】発泡中空成形品の製造に使用され、下記の物性（ａ）〜（ｄ）を満足することを特徴とする発泡中空成形用ポリエチレンにより提供する。
物性（ａ）：密度が０．９３５〜０．９７０ｇ／ｃｍ３である。
物性（ｂ）：メルトフローレート（ＭＦＲ）が温度１９０℃、荷重２．１６Ｋｇにおいて０．０５〜０．８０ｇ／１０分である。
物性（ｃ）：ゲルパーミエーションクロマトグラフ（ＧＰＣ）により求められる重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が４．０〜３０である。
物性（ｄ）：溶融張力（ＭＴ）が６．０〜２５ｃＮである。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、発泡中空成形用ポリエチレンに関し、さらに詳しくは、高発泡性、成形性、機械的強度、表面外観が良好で、かつ耐久性にも優れ、断熱性、吸音性、剛性がアップし、軽量容器に適する発泡中空成形用ポリエチレンに関する。
【背景技術】
【０００２】
ポリエチレンは、発泡中空成形品を製造するために広範に使用されている。この目的に使用されるポリエチレンは、均一な高発泡性が得られる特性だけでなく、高度な機械的強度及び剛性が求められ、また、優れた耐久性も求められる。
さらに、発泡中空成形品においては、上記の特性のみならず、容器のデザイン性や外観性が良好で、高度に軽量化された製品が求められることもある。
【０００３】
例えば、発泡中空成形された容器において、ポリプロピレン（ＰＰ）を用いたものが挙げられ、一部の用途で用いられている。しかしながら、ポリプロピレンを用いた場合、成形効率やコストの面から改善の余地があり、更に好ましい材料が求められている。またＬＤＰＥにて発泡中空成形された容器も一部の用途に使用されているが、内容物の高温充填等で耐熱変形等の課題がある。
【０００４】
このような中で、高発泡性、成形性、機械的強度、表面外観が良好であり、かつ耐久性にも優れた発泡中空成形用ポリエチレン材料であって、しかも、軽量容器に適する材料が求められている。また、軽量容器には、座屈強度が大きいという性能も必要とされ、より一層優れた発泡中空成形用材料が望まれている。
【０００５】
発泡中空成形体の製造方法として、例えば、特許文献１（特開平０８−０７２１２７号公報）には、発泡剤を含有する熱可塑性樹脂を溶融して押し出し、ブロー成形する発泡ブロー成形品の製造方法において、前記発泡剤として、分解発生ガスの主要成分が窒素ガスであり、分解温度が互いに異なっている発泡剤を２種以上使用することを特徴とする発泡ブロー成形品の製造方法が提案されている。
しかしながら、このような方法を採用したからといって、成形用樹脂の種類によっては、必ずしも良好な性能を有する発泡中空成形体品が得られず、発泡中空成形の製造方法の改良だけでは、高発泡性、成形性、機械的強度、耐久性等、いずれも兼ね備えたバランスの良い発泡中空成形材料を得ることは容易ではなく、更に性能が優れた材料が求められている。
【０００６】
また、特許文献２（特開２００１−２７７３４０号公報）には、発泡層を有するブロー成形容器であって、前記発泡層の樹脂組成が、樹脂密度０．９３ｇ／ｃｍ３ 以上の高密度ポリエチレン樹脂と、樹脂密度０．９３ｇ／ｃｍ３ 未満の低密度ポリエチレン樹脂との混合物からなり、低密度ポリエチレン樹脂の配合率を全重量に対して５〜１５重量部とした発泡ブロー成形容器が開示され、樹脂を発泡させて肉厚を大きくし、樹脂の押し出し量を下げて軽量化し、容器の軽量化と耐荷重の維持を両立させた発泡ブロー成形容器が提案されている。
しかしながら、低密度ポリエチレン樹脂を用いると、成形性は改善されるものの、剛性、機械的強度が低下する。
【０００７】
また、特許文献３（特開２００１−２７８９１６号公報）には、メルトテンション（ＭＴ）が１．０（ｇ）以上であり、結晶化温度（ＤＳ：℃）とＭＴとが ＤＳ≧ −１．３（ＭＴ）＋１１０の関係にあり、ずり応力が０．４×１０６（ｄｙｎｅ／ｃｍ２）の時のずり速度（Ｒ１：１／秒）とずり応力が２．４×１０６（ｄｙｎｅ／ｃｍ２）の時のずり速度（Ｒ２：１／秒）との積が２０以上である高発泡成形用ポリエチレン樹脂が開示され、そのポリエチレン樹脂が不活性ガスによって発泡倍率１０倍以上に成形された発泡成形体であり、均一な気泡径を有し、かつ気泡が均一に分散した高発泡体の製造に適したポリエチレン樹脂、および品質が一定であり、かつ外観の良好な高発泡成形体が開示されている。
しかしながら、特許文献３のポリエチレン樹脂は、エチレンと炭素数３〜２０のα−オレフィンとの共重合体を１種用いており、押出発泡成形における高度の発泡倍率にするのに対して、発泡パリソンに吹き込み圧力をかけて中空成形する発泡中空成形に適した材料については何ら具体的な開示がなく、当業者が当該文献の記載に基づいて、高発泡倍率の発泡中空成形に好適な材料を見出すことは難しい。
【０００８】
また、特許文献４（特開２００２−００３６６３号公報）には、ポリエチレン系樹脂（Ａ）及び架橋ポリエチレン（Ｂ）からなり、下記（ａ）−（ｇ）の特性を満たすポリエチレン系樹脂組成物が開示され、成形加工性に優れるポリエチレン系樹脂組成物およびこれを熱成形またはブロー成形して得られるポリエチレン系容器が提案されている。
（ａ）不溶解成分が０．１〜２０重量％、（ｂ）ＭＦＲが０．０５〜１０ｇ／１０分、（ｃ）１６０〜２２０℃の範囲で求めた流動の活性化エネルギーが３５ｋＪ／ｍｏｌ以下、（ｄ）溶融張力が５０ｍＮ以上、（ｅ）（溶融張力）＞１１０−１００ｘｌｏｇ（ＭＦＲ）、（ｆ）伸長粘度のひずみ硬化性の指標である非線形パラメーターが３以上、（ｇ）１９０℃で押し出した後の溶融張力が、押し出す前の溶融張力の５０％以上。
しかしながら、特許文献４のポリエチレン系樹脂組成物は、熱成形、ブロー成形等単なる押出し成形における耐ドローダウン性および耐溶融垂れ性のバランスを改善しうるものであり、発泡パリソンに吹き込み圧力をかけて中空成形する発泡中空成形に適した材料については何ら具体的な開示がなく、当業者が当該文献の記載に基づいて、高発泡倍率の発泡中空成形に好適な材料を見出すことは難しい。
【０００９】
また、特許文献５（特開２００４−２４９６８０号公報）には、ポリエチレン系樹脂と物理発泡剤を溶融混練してなる発泡性溶融樹脂組成物をダイより低圧域へ押出して発泡層を形成し、この発泡層を有する筒状成形体を、金型間に挟んで成形した発泡成形体が記載されている。
ここには、発泡成形体発泡層の見掛け密度が０．０３〜０．４ｇ／ｃｍ３、発泡成形体発泡層の示差走査熱量測定による融解ピークが１２５℃以上に少なくとも１つ存在し、該示差走査熱量測定による１２５℃以上の融解ピークの熱量が合計比率に対して５０〜９５％であり、発泡成形体発泡層のメルトフローレートが０．２〜２５ｇ／１０分、且つメルトテンションが１．５ｃＮ以上であることを特徴とする発泡成形体が開示されている。これは、軽量性、機械的強度、断熱性、耐熱性、防音性、防振性、耐薬品性、リサイクル性に優れ、従来のものよりも更に耐低温衝撃性に優れたポリエチレン系樹脂発泡成形体であるとしている。
【００１０】
しかしながら、特許文献５の発泡成形体は、（Ａ）密度０．９４ｇ／ｃｍ３超、０．９７ｇ／ｃｍ３以下、メルトフローレート０．１〜２０ｇ／１０分のポリエチレン系樹脂４０〜８５重量％と、（Ｂ）密度０．８９〜０．９４ｇ／ｃｍ３、メルトフローレート０．２〜２０ｇ／１０分、メルトテンション２．０ｃＮ以上のポリエチレン系樹脂１５〜６０重量％（但し、樹脂（Ａ）と（Ｂ）との合計は１００重量％）とからなるポリエチレン系樹脂を用いており、物理発泡剤を使用するものであるのに対して、物理発泡剤を使用せずに、発泡パリソンに吹き込み圧力をかけて中空成形する発泡中空成形に適した材料については何ら具体的な開示がなく、当業者が当該文献の記載に基づいて、高発泡倍率の発泡中空成形に好適な材料を見出すことは難しい。
【００１１】
さらに、特許文献６（特開２００６−３０５７９３号公報）には、ポリオレフィン系樹脂と発泡剤とを押出機にて溶融混練してなる発泡性溶融樹脂を環状ダイから押出してポリオレフィン系樹脂発泡層を有する発泡パリソンを形成し、軟化状態にある該発泡パリソンを開閉可能な分割金型で挟み込んで発泡パリソン内に気体を吹き込んで平均厚み０．５〜５ｍｍの発泡中空成形体を製造する方法が記載されている。
ここには、発泡中空成形体の最大幅に対して０．２０〜０．５０倍のリップ径を有する環状ダイを使用して得られる発泡パリソンを、発泡パリソンの最大幅が発泡中空成形体の最大幅の０．７０〜１．５０倍になるように加圧気体を発泡パリソン内側に吹き込むことにより拡幅し、発泡パリソンの内部最大圧力が０．０１〜０．２０ＭＰａ（Ｇ）の範囲内にて型締めを行い、発泡パリソン内に前記最大圧力よりも高圧の加圧気体を吹き込んで成形することを特徴とする発泡中空成形体の製造方法が開示され、肉薄の成形体における肉厚の偏りを解消し、薄肉でかつ偏肉性が極めて少ない均一な肉厚を有する高品質の発泡中空成形体が得られるとしている。
【００１２】
しかしながら、特許文献６の発泡中空成形体の製造には、ポリオレフィン系樹脂として、密度が０．９３〜０．９７ｇ／ｃｍ３、メルトフローレート０．１〜２０ｇ／１０分、溶融張力が１．０ｃＮ以上であるポリエチレン系樹脂が使用されているものの、耐熱性、強度等の機械的物性の観点から、高密度ポリエチレン樹脂やポリプロピレン系樹脂を少なくとも５０重量％以上含むポリオレフィン系樹脂が好ましいとしており、高発泡性、成形性、機械的強度、表面外観が良好で、かつ耐久性にも優れた発泡中空成形用ポリエチレン材料であって、しかも、座屈強度が大きい軽量容器に適した材料については何ら具体的な開示がないから、当業者が当該文献の記載に基づいて、高発泡倍率の発泡中空成形に好適な材料を見出すことは難しい。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１３】
【特許文献１】特開平０８−０７２１２７号公報
【特許文献２】特開２００１−２７７３４０号公報
【特許文献３】特開２００１−２７８９１６号公報
【特許文献４】特開２００２−００３６６３号公報
【特許文献５】特開２００４−２４９６８０号公報
【特許文献６】特開２００６−３０５７９３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
本発明の目的は、上記従来技術の問題点に鑑み、成形性、機械的強度が良好で、かつ耐久性にも優れ、特に座屈強度が大きい軽量容器に適する発泡中空成形用ポリエチレンを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意研究を重ねた結果、特定の密度、ＭＦＲ、分子量分布、溶融張力、結晶化温度を持つポリエチレン、特に特定の密度を有し、ＭＦＲ、分子量分布、溶融張力が異なるポリエチレン２種を混合して得られるポリエチレンを用いることで、これらの課題を解決した発泡中空成形品が製造できることを見出し、本発明を完成するに至った。
【００１６】
すなわち、本発明の第１の発明によれば、発泡中空成形品の製造に使用され、下記の物性（ａ）〜（ｄ）を満足することを特徴とする発泡中空成形用ポリエチレンが提供される。
物性（ａ）：密度が０．９３５〜０．９７０ｇ／ｃｍ３である。
物性（ｂ）：温度１９０℃、荷重２．１６Ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．０５〜０．８ｇ／１０分である。
物性（ｃ）：ゲルパーミエーションクロマトグラフ（ＧＰＣ）により求められる重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が４．０〜３０である。
物性（ｄ）：溶融張力が６．０〜２５ｃＮ。
【００１７】
また、本発明の第２の発明によれば、第１の発明において、発泡中空成形用ポリエチレンは、密度が０．９３５〜０．９７０ｇ／ｃｍ３であり、温度１９０℃、荷重２．１６Ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．１〜５５ｇ／１０分、Ｍｗ／Ｍｎが３．５〜３０、溶融張力（ＭＴ）が４．０〜１５ｃＮであるポリエチレン（Ａ）１０〜９５重量％と、密度が０．９３５〜０．９７０ｇ／ｃｍ３であり、温度１９０℃、荷重２．１６Ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．０２〜１．０ｇ／１０分、Ｍｗ／Ｍｎが６．５〜３０、溶融張力（ＭＴ）が１０〜３０ｃＮであるポリエチレン（Ｂ）５〜９０重量％とからなることを特徴とする発泡中空成形用ポリエチレンが提供される。
【００１８】
また、本発明の第３の発明によれば、第１の発明において、ポリエチレン（Ａ）は、チーグラー系触媒又はクロム系触媒を用いて製造されたポリエチレンであることを特徴とする発泡中空成形用ポリエチレンが提供される。
【００１９】
また、本発明の第４の発明によれば、第２又は３の発明において、ポリエチレン（Ｂ）は、溶融張力がポリエチレン（Ａ）よりも大きいことを特徴とする発泡中空成形用ポリエチレンが提供される。
さらに、本発明の第５の発明によれば、第２又は３の発明において、ポリエチレン（Ｂ）は、クロム系触媒により製造されたポリエチレンであることを特徴とする発泡中空成形用ポリエチレンが提供される。
【発明の効果】
【００２０】
本発明によれば、特定の密度、ＭＦＲ、分子量分布、溶融張力を有する発泡中空成形用ポリエチレンであるため、これに発泡剤を添加し、中空成形時の吹き込みブローを特定の圧力と時間で行うことにより、均一で高密度な発泡中空成形品を得ることが出来る。特に、特定物性のポリエチレンを２種類以上混合した特定物性の発泡中空成形用ポリエチレンを用いたときに、より高性能な発泡中空成形品を得ることが出来る。
成形された発泡成形容器は、同一重量の未発泡容器に比べると剛性が高く変形しにくい特性を有した容器となり、また、成形された容器は、吸音性、断熱性等の性能も有するものである。
発泡中空成形においては、射出成形や押出シート成形での発泡に比べ、ダイコアから押し出された発泡性パリソンがブローピンでブローする過程にて金型で挟み潰され、また、パリソン内部の気泡が外に逃げてしまうことが原因で、従来は微細高密度な発泡製品を得ることが難しかったが、本発明により、容易に発泡成形が可能になり、成形された製品は高品質でコスト的にも優位であり、産業上の有用性は非常に高いものである。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
本発明は、発泡中空成形用ポリエチレンに関するものである。以下、本発明の発泡中空成形用ポリエチレンの構成、発泡中空成形品、その成形法等について詳細に説明する。
【００２２】
１．発泡中空成形用ポリエチレン
本発明の発泡中空成形用ポリエチレンは、チーグラー触媒、クロム触媒、メタロセン触媒、いわゆるポストメタロセン触媒等を用いて、エチレンと炭素数４〜８のα−オレフィンとを共重合することにより得られるものである。エチレンと炭素数４〜６のα−オレフィンとの共重合体が好ましく、さらに好ましいものはエチレンと１−ブテンとの共重合体である。
本発明の発泡中空成形用ポリエチレンは、気相重合法、溶液重合法、スラリー重合法などの製造プロセスにより製造することができる。エチレン系重合体の重合条件のうち重合温度としては、０〜３００℃の範囲から選択することができる。重合圧力は、大気圧〜約１００ｋｇ／ｃｍ２の範囲から選択することができる。
【００２３】
また、本発明の発泡中空成形用ポリエチレンは、一種のポリエチレンからなるものであってもよいが、ＭＦＲ、分子量分布、溶融張力が異なるポリエチレン（Ａ）１０〜９５重量％、ポリエチレン（Ｂ）５〜９０重量％とからなることが好ましい。ポリエチレン（Ａ）及びポリエチレン（Ｂ）は、別々に重合したものを混合してもよいし、多段重合により、連続的に重合したものでもよい。好ましいものは、ポリエチレン（Ａ）１５〜９０重量％、ポリエチレン（Ｂ）１０〜８０重量％からなり、さらに好ましいものは、ポリエチレン（Ａ）２０〜８５重量％、ポリエチレン（Ｂ）１５〜８０重量％からなるものである。
ポリエチレン（Ａ）とポリエチレン（Ｂ）の組成割合が上記範囲を外れると、基本的な発泡中空成形でのドローダウン性や高速成形時でのメルトフラクチャー発生等の問題が発生しやすくなる。更に発泡性能に関しても良好な均一発泡成形品を得ることが難しくなり、発泡中空成形品の性能が損なわれる。特に、ポリエチレン（Ｂ）が５重量％未満では、発泡性能が低下し、９０重量％を超えると樹脂圧力が上がり樹脂温度コントロールしにくくなり安定した発泡性品を得るのが難しくなる、またメルトフラクチャー発生やパリソンの肌が荒れる等の問題が発生する。
【００２４】
本発明の発泡中空成形用ポリエチレンは、以下の物性を有する。
発泡中空成形用ポリエチレンの物性（ａ）：密度は、０．９３５〜０．９７０ｇ／ｃｍ３である。密度が０．９３５ｇ／ｃｍ３未満では、成形された容器の剛性が小さく、薄肉製品での強度が保たれにくくなる。一方、密度が０．９７０ｇ／ｃｍ３を超えたものは、製造が難しい。ここで、密度は、ＪＩＳ Ｋ６９２２−１，２：１９９７に準じて測定される値である。密度は、エチレンと共重合するα−オレフィンの量により増減可能であり、また、後述するポリエチレン（Ａ）及びポリエチレン（Ｂ）の組成割合を変えることにより調整することができる。
【００２５】
発泡中空成形用ポリエチレンの物性（ｂ）：ＭＦＲは、温度１９０℃、荷重２．１６Ｋｇにおいて０．０５〜０．８０ｇ／１０分である。ＭＦＲが０．０５ｇ／１０分未満では、樹脂圧力や樹脂温度がアップし、成形性が低下する傾向にある。一方、ＭＦＲが０．８０ｇ／１０分を超えると、ドローダウンや発泡性能が低下する。ここで、ＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ６９２２−２：１９９７「プラスチック−ポリエチレン（ＰＥ）成形用及び押出用材料−第２部：試験片の作り方及び性質の求め方」に準じて、測定される値である。
ＭＦＲは、エチレン重合温度や連鎖移動剤の使用等により調整することができ、後述するポリエチレン（Ａ）及びポリエチレン（Ｂ）の組成割合を変えることにより調整することができる。
【００２６】
発泡中空成形用ポリエチレンの物性（ｃ）：Ｍｗ／Ｍｎは、ＧＰＣにより求められる重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比であり、４．０〜３０、好ましくは５．０〜３０、さらに好ましくは６．０〜２５である。Ｍｗ／Ｍｎが４．０未満ではメルトフラクチャーが発生しやすい、また、樹脂圧力が上昇し、樹脂温度が上昇する傾向にある。Ｍｗ／Ｍｎが３０を超えると、ピンチオフ強度やウェルド強度が低下する傾向にある。Ｍｗ／Ｍｎは、ＧＰＣにより後述する方法で測定される。
ＧＰＣ測定によるＭｗ／Ｍｎは、重合温度、重合反応器内の滞留時間で調整でき、また、仕上げ押出機の温度、圧力、剪断速度などにより、調整可能である。好ましくは、高分子量成分と低分子量成分の組成割合を調整することにより増減することができ、重合温度や連鎖移動剤量を重合反応中に変化させることにより分子量が異なる重合体成分が生成し、結果として全体の重合体の分子量分布を変化させることができる。
【００２７】
発泡中空成形用ポリエチレンの物性（ｄ）：溶融張力（ＭＴ）は、６．０〜２５ｃＮであり、好ましくは７．０〜２３ｃＮ、さらに好ましくは８．０〜２０ｃＮである。溶融張力（ＭＴ）は、東洋精機製作所製キャピログラフ１−Ｂを用い、キャピラリー径２ｍｍ、キャピラリー長さ８ｍｍのキャピラリーにより、１９０℃、ピストンスピード１０ｍ／分で押し出された溶融樹脂を４ｍ／分の引き取り速度でフィラメントに引き取った時の溶融張力を測定することにより求められる。溶融張力が、６．０ｃＮ未満では発泡性が低下する傾向にあり、２５ｃＮを超えると樹脂圧力や樹脂温度が上昇する傾向にある。溶融張力は、ポリエチレンの連鎖に長鎖分岐を導入したり、分子量分布を広くすることにより高めることができる。
【００２８】
２．ポリエチレン（Ａ）
ポリエチレン（Ａ）の密度は、０．９３５〜０．９７０ｇ／ｃｍ３、好ましくは０．９４０〜０．９６５ｇ／ｃｍ３、さらに好ましくは０．９５２〜０．９６０ｇ／ｃｍ３である。密度が０．９３５ｇ／ｃｍ３未満では、成形された容器の剛性が小さく、薄肉製品での強度が保たれにくくなる。一方、密度が０．９７０ｇ／ｃｍ３を超えたものは、製造が困難である。ここで、密度は、ＪＩＳ Ｋ６９２２−１，２：１９９７に準じて測定される値である。密度は、エチレンと共重合させるコモノマーの種類や量により変化させることにより、所望のものを得ることができる。
【００２９】
ポリエチレン（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、温度１９０℃、荷重２．１６Ｋｇにおいて、０．１〜５５ｇ／１０分、好ましくは０．１５〜４０ｇ／１０分、さらに好ましくは０．２〜３０ｇ／１０分である。ＭＦＲが０．１ｇ／１０分未満では、溶融張力が低くなり発泡成形性能が充分に発揮できない。一方、ＭＦＲが５５ｇ／１０分を超えると、中空成形時のドローダウン性が大きく基本的に中空成形が難しくなる。ここで、ＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ６９２２−２：１９９７「プラスチック−ポリエチレン（ＰＥ）成形用及び押出用材料−第２部：試験片の作り方及び性質の求め方」に準じて、測定される値である。
ＭＦＲは、エチレン重合温度や連鎖移動剤の使用等により調整することができ、所望のものを得ることができる。即ち、エチレンとα−オレフィンとの重合温度を上げることにより分子量を下げて、結果としてＭＦＲを大きくすることができ、逆に重合温度を下げることにより分子量を上げて、結果としてＭＦＲを小さくすることができる。また、エチレンとα−オレフィンとの共重合反応において共存させる水素量（連鎖移動剤量）を増加させることにより分子量を下げて、結果としてＭＦＲを大きくすることができ、共存させる水素量（連鎖移動剤量）を減少させることにより分子量を上げて、結果としてＭＦＲを小さくすることができる。
【００３０】
ポリエチレン（Ａ）のＭｗ／Ｍｎは、ゲルパーミエーションクロマトグラフ（ＧＰＣ）により求められる重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比であり、３．５〜３０であることが好ましく、さらに好ましくは４．０〜２０である。Ｍｗ／Ｍｎが３．５未満では、高速押出時にメルトフラクチャーが発生しやすくなること、また、溶融張力が低く、微細な発泡中空成形品が得られず性能が低下する、３０を超えるとピンチオフ強度の低下やウェルドの強度が低下する傾向にある。
ＧＰＣ測定によるＭｗ／Ｍｎは、重合温度、重合反応器内の滞留時間、重合反応器の数などで調整でき、また、仕上げ押出機の温度、圧力、剪断速度などにより、調整可能である。好ましいのは、高分子量成分と低分子量成分の組成割合を調整することにより増減することができ、重合温度や連鎖移動剤量を重合反応中に変化させることにより分子量が異なる重合体成分が生成し、結果として全体の重合体の分子量分布を変化させることができる。重合条件の異なる重合を多段で行なうことにより分子量分布を増減させることも可能である。
【００３１】
ＧＰＣの測定条件及び測定方法、並びに分子量計算方法は以下の通りである。
（ｉ）測定条件
ウォーターズ社製１５０Ｃ型を使用して、下記の条件でＧＰＣ測定を行い、重量平均分子量（Ｍｗ）を求める。
カラム：昭和電工社製Ｓｈｏｄｅｘ ＨＴ−Ｇ １本、及び同・ＨＴ−８０６Ｍ ２本
溶媒：１，２，４−トリクロロベンゼン
温度：１４０℃
流量：１．０ｍｌ／分
注入量：３００μｌ
（ｉｉ）サンプル調整
市販の４ｍｌスクリュートップバイアル瓶に、試料約３ｍｇ及び溶媒３．０ｍｌを量り採り、センシュー科学社製ＳＳＣ−９３００型攪拌機を用い、温度１５０℃で２時間振とうを行う。
（ｉｉｉ）分子量の計算
分子量は、ＧＰＣクロマトデータを１点／秒の頻度でコンピュータに取り込み、森定雄著・共立出版社発行の「サイズ排除クロマトグラフィー」第４章の記載に従ってデータ処理を行い、Ｍｗ値を計算する。
（ｉｖ）カラムの較正
カラムの較正は、昭和電工社製単分散ポリスチレン（Ｓ−７３００、Ｓ−３９００、Ｓ−１９５０、Ｓ―１４６０、Ｓ−１０１０、Ｓ−５６５、Ｓ−１５２、Ｓ−６６．０、Ｓ−２８．５、Ｓ−５．０５）、ｎ−エイコサン及びｎ−テトラコンタンの各０．２ｍｇ／ｌ溶液を用いて、一連の単分散ポリスチレンの測定を行い、それらの溶出ピーク時間と分子量の対数の関係を４次多項式でフィットしたものを較正曲線とする。
なお、ポリスチレンの分子量（ＭＰＳ）は、次式を用いてポリエチレンの分子量（ＭＰＥ）に換算する。
ＭＰＥ＝０．４６８×ＭＰＳ
【００３２】
ポリエチレン（Ａ）の溶融張力（ＭＴ）は、４．０〜１５ｃＮ、好ましくは５．０〜１３、さらに好ましくは８．０〜１２である。東洋精機製作所製キャピログラフ１−Ｂを用い、キャピラリー径２ｍｍ、キャピラリー長さ８ｍｍのキャピラリーにより、１９０℃、ピストンスピード１０ｍ／分で押し出された溶融樹脂を４ｍ／分の引き取り速度でフィラメントに引き取った時の溶融張力を測定することにより求められる。溶融張力が、４．０ｃＮ未満では発泡性が低下する傾向にあり、１５ｃＮを超えると樹脂圧力や樹脂温度が上昇する傾向にある。溶融張力は、ポリエチレンの連鎖に長鎖分岐を導入したり、分子量分布を広くすることにより高めることができる。
【００３３】
ポリエチレン（Ａ）は、チーグラー触媒又はクロム触媒を用いて、エチレンと炭素数４〜８のα−オレフィンとを共重合した共重合体であることが好ましく、さらに好ましいものはエチレンと１−ブテンとの共重合体である。
ポリエチレン（Ａ）は、気相重合法、溶液重合法、スラリー重合法などの製造プロセスにより製造することができる。エチレン系重合体の重合条件のうち、重合温度としては、０〜３００℃の範囲から選択することができる。重合圧力は、大気圧〜約１００ｋｇ／ｃｍ２の範囲から選択することができる。
【００３４】
３．ポリエチレン（Ｂ）
ポリエチレン（Ｂ）は、密度が０．９３５〜０．９７０ｇ／ｃｍ３、好ましくは０．９３８〜０．９６０ｇ／ｃｍ３、さらに好ましくは０．９４０〜０．９５８ｇ／ｃｍ３である。密度が０．９３５ｇ／ｃｍ３未満では、成形された容器の剛性が小さく、薄肉製品での強度が保たれにくくなる。一方、密度が０．９７０ｇ／ｃｍ３を超えたものは、製造が困難である。ここで、密度は、ＪＩＳ Ｋ６９２２−１，２：１９９７に準じて測定される値である。
【００３５】
ポリエチレン（Ｂ）のＭＦＲは、温度１９０℃、荷重２．１６Ｋｇにおいて、０．０２〜１．０ｇ／１０分、好ましくは０．０３〜０．８ｇ／１０分、さらに好ましくは０．０５〜０．６ｇ／１０分である。ＭＦＲが０．０２ｇ／１０分未満では、分散性が悪くなりゲル化物になりやすくなる。一方、ＭＦＲが１．０ｇ／１０分を超えると、溶融張力が低下し良好な発泡性能を発揮できなくなる。ここで、ＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ６９２２−２：１９９７「プラスチック−ポリエチレン（ＰＥ）成形用及び押出用材料−第２部：試験片の作り方及び性質の求め方」に準じて、測定される値である。
【００３６】
ポリエチレン（Ｂ）は、ＧＰＣにより求められる重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が６．５〜３０であることが好ましく、さらに好ましくは８．０〜２５である。Ｍｗ／Ｍｎが６．５未満では高速押出時にメルトフラクチャーが発生しやすくなり、３０を超えるとピンチオフ強度やウェルド強度が低下しやすくなる傾向がある。Ｍｗ／Ｍｎは、ＧＰＣにより上記と同様の方法で測定される。
ＧＰＣ測定によるＭｗ／Ｍｎは、重合温度、重合反応器内の滞留時間で調整でき、また、仕上げ押出機の温度、圧力、剪断速度などにより、調整可能である。好ましくは、高分子量成分と低分子量成分の組成割合を調整することにより増減することができ、重合温度や連鎖移動剤量を重合反応中に変化させることにより分子量が異なる重合体成分が生成し、結果として全体の重合体の分子量分布を変化させることができる。
【００３７】
ポリエチレン（Ｂ）の溶融張力（ＭＴ）は、１０〜３０ｃＮ、好ましくは１２〜２８ｃＮ、さらに好ましくは１５〜２５ｃＮである。東洋精機製作所製キャピログラフ１−Ｂを用い、キャピラリー径２ｍｍ、キャピラリー長さ８ｍｍのキャピラリーにより、１９０℃、ピストンスピード１０ｍ／分で押し出し、この溶融樹脂を４ｍ／分の引き取り速度でフィラメントに引き取った時の溶融張力を測定することにより求められる。溶融張力が、１０ｃＮ未満では発泡性が低下する傾向にあり、３０ｃＮを超えると樹脂圧力や樹脂温度が上昇する傾向にある。溶融張力は、ポリエチレンの連鎖に長鎖分岐を導入したり分子量分布を広くすることにより高めることができる。
ポリエチレン（Ｂ）の溶融張力（ＭＴ）は、前記ポリエチレン（Ａ）の溶融張力（ＭＴ）よりも大きいことが好ましい。ポリエチレン（Ｂ）の溶融張力（ＭＴ）が、前記ポリエチレン（Ａ）の溶融張力（ＭＴ）と同じであるか、より小さいと、微細な独立発泡体を有する製品が得られにくいという問題がある。
【００３８】
ポリエチレン（Ｂ）は、クロム触媒を用いてエチレンと炭素数４〜８のα−オレフィンとを共重合した共重合体であることが好ましく、さらに好ましくはエチレンと１−ブテンとの共重合体である。クロム触媒製造ポリエチレンは、チーグラー触媒製造ポリエチレンに比べ、溶融張力が高く発泡成形に好適の特性を有し、更に結晶化温度も高く結晶化の速度が速い特性を有していることから、発泡中空成形時の金型内での発泡工程において表面及び内面層が早く固化し、ブロー圧力で押されることによるパリソン内の気泡の逃げが少なく、微細かつ高発泡で賦型性の良い容器が得やすい特性を有している。
ポリエチレン（Ｂ）は、気相重合法、溶液重合法、スラリー重合法などの製造プロセスにより製造することができる。エチレン系重合体の重合条件のうち、重合温度としては、０〜３００℃の範囲から選択することができる。重合圧力は、大気圧〜約１００ｋｇ／ｃｍ２の範囲から選択することができる。
【００３９】
本発明の発泡中空成形用ポリエチレン組成物は、前記のとおり、ＧＰＣにより求められる重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が４．０〜３０であり、５．０〜３０であることが好ましい。Ｍｗ／Ｍｎが４．０未満では中空成形時の発泡性能が低下する傾向にあり、３０を超えるとピンチオフ強度やウェルド強度が低下する傾向にある。Ｍｗ／Ｍｎは、ＧＰＣにより上記と同様の方法で測定される。
【００４０】
上記のように、本発明は、特定の密度、ＭＦＲ、分子量分布、溶融張力を有する発泡中空成形用ポリエチレン組成物であり、特にＭＦＲ、分子量分布、溶融張力が異なるポリエチレン（Ａ）、ポリエチレン（Ｂ）を特定の割合で配合したものは、発泡ブロー成形時の発泡状態、ウェルド状態や、成形品の表面状態、賦型性が良好であり、これら多くの要求特性がそれぞれ優れたレベルにてバランス良く達成することができる。
これに対して、従来のポリエチレンでは、ポリエチレン１種を用いるか、ポリエチレン２種を選択したとしても、その選択が好ましくないために、上記要求特性のいずれかが劣り、性能バランスが良い成形品を得ることは容易ではないことから、本発明の技術的優位性は明らかである。
【００４１】
４．任意成分
また、本発明の発泡中空成形用ポリエチレンには、常法に従い、他のオレフィン系重合体やゴム等のほか、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、滑剤、帯電防止剤、防曇剤、ブロッキング防止剤、加工助剤、着色顔料、パール顔料、光輝材、偏光パール顔料、架橋剤、発泡剤、中和剤、熱安定剤、結晶核剤、無機または有機充填剤、難燃剤等の公知の添加剤を配合することができる。着色顔料等の配合に関しては、ベース樹脂に必要量添加しコンパウンド化しても、高濃度添加したマスターバッチを後ブレンドしてもよい。結晶核剤は、マスターバッチにて成形時に添加しても差し支えない。
【００４２】
具体的には、添加剤として、例えば酸化防止剤（フェノール系、リン系、イオウ系）、滑剤、帯電防止剤、光安定剤、紫外線吸収剤等を選び、１種又は２種以上を適宜併用することができる。充填材としては、炭酸カルシウム、タルク、金属粉（アルミニウム、銅、鉄、鉛など）、珪石、珪藻土、アルミナ、石膏、マイカ、クレー、アスベスト、グラファイト、カーボンブラック、酸化チタン等が使用可能である。いずれの場合でも、本発明の発泡中空成形用ポリエチレンに、必要に応じ各種添加剤を配合し、混練押出機、バンバリーミキサー等にて混練し、成形用材料とすることができる。
【００４３】
５．成形方法
本発明の発泡中空成形用ポリエチレンにおいて、発泡パリソンの発泡層を形成するために添加される発泡剤は、物理発泡剤および／または化学発泡剤が使用され、好ましくは、化学発泡剤が使用される。
物理発泡剤としては、例えば、プロパン、ｎ−ブタン、ｉ−ブタン、シクロブタン、ｎ−ペンタン、ｉ−ペンタン、シクロペンタン、ｎ−ヘキサン、ｉ−ヘキサン、シクロヘキサン等の脂肪族炭化水素類、塩化メチル、塩化エチル、１，１，１，２−テトラフルオロエタン、１，１−ジフルオロエタンなどのハロゲン化炭化水素、メタノール、エタノールなどのアルコール類、ジメチルエーテル、ジエチルエーテル、メチルエチルエーテル等のエーテル類、二酸化炭素，窒素、アルゴン、水等が挙げられる。また、化学発泡剤としては、炭酸水素ナトリウム、アゾジカルボンアミド等が挙げられる。これらの発泡剤は、単独で、または他の発泡剤と混合して使用することが可能である。本発明においては、これらの発泡剤のうち、炭酸水素ナトリウム又は炭酸水素ナトリウムとアゾジカルボンアミドの混合物が、発泡倍率の点から好適である。
【００４４】
上記の発泡剤の使用量は、所望する見かけ密度（発泡倍率）を考慮して適宜決められるが、概ねポリエチレン１ｋｇに対して、物理発泡剤は０．０１〜１．２モルの割合で、また化学発泡剤は０．２〜０．６ｇ使用される。
【００４５】
また、上記ポリエチレンには、タルク等の気泡調整剤が添加される。気泡調整剤は、通常、ポリエチレンを主成分とする基材樹脂とのマスターバッチの形態で使用されることが一般的である。気泡調整剤の使用量は、通常、ポリエチレン１００重量部に対して０．０５〜１０重量部である。
【００４６】
さらに、必要に応じて各種添加剤等を配合し、常法に従い、ペレタイザーやホモジナイザー等による機械的な溶融混合によりペレット化した後、各種成形機により成形を行って所望の成形品とすることができる。各種成形方法を採用することができるが、好ましくは発泡中空成形が挙げられ、特に発泡多段ブロー成形が好適に用いられる。発泡中空成形の条件は、特に限定されるものではないが、従来公知の中空成形装置を用いて、従来公知の条件を採用することができる。
【００４７】
本発明の発泡中空成形用ポリエチレンは、パリソン温度１５０〜２３０℃、金型温度２０℃、パリソン押出し後の低圧ブロー圧力０．０１〜０．２９ＭＰａを１〜１５秒、その後高圧ブロー圧力０．３０〜０．６０ＭＰａを５〜３０秒にて成形する。好ましくは、パリソン押出し後の低圧ブロー圧力０．０５〜０．２０ＭＰａで、１〜１０秒ブローし、その後高圧ブロー圧力を０．４０〜０．５５ＭＰａとし、１０〜１５秒にて成形する。上記範囲を外れると、パリソン中に発泡した気泡が大きくならず、高発泡の成形品が得られない。
【００４８】
６．成形品
本発明の発泡中空成形用ポリエチレンは、発泡中空成形により化粧品、洗剤、食品及び飲料等の容器等を製造するために使用できるが、これらに限定されず、多種の製品用途に利用可能である。
【実施例】
【００４９】
以下に実施例を挙げて、本発明を更に具体的に説明するが、本発明は、その要旨を超えない限り、これらの実施例に制約されるものではない。なお、実施例で用いた測定方法および材料は以下の通りである。
【００５０】
１．測定方法
（１）密度
ＪＩＳ Ｋ６９２２−１及び２：１９９７に準じて測定した。
（２）温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＦＲ）
ＪＩＳ Ｋ６９２２−２：１９９７に準拠して測定した。
（３）ＧＰＣの測定条件及び測定方法、並びに分子量計算方法
（ｉ）測定条件
ウォーターズ社製１５０Ｃ型を使用して、下記の条件でＧＰＣ測定を行い、重量平均分子量（Ｍｗ）を求めた。
カラム：昭和電工社製Ｓｈｏｄｅｘ ＨＴ−Ｇ １本、及び同・ＨＴ−８０６Ｍ ２本
溶媒：１，２，４−トリクロロベンゼン
温度：１４０℃
流量：１．０ｍｌ／分
注入量：３００μｌ
（ｉｉ）サンプル調整
市販の４ｍｌスクリュートップバイアル瓶に試料約３ｍｇ及び溶媒３．０ｍｌを量り採り、センシュー科学社製ＳＳＣ−９３００型攪拌機を用い、温度１５０℃で２時間振とうを行った。
（ｉｉｉ）分子量の計算
ＧＰＣクロマトデータは、１点／秒の頻度でコンピュータに取り込み、森定雄著・共立出版社発行の「サイズ排除クロマトグラフィー」第４章の記載に従ってデータ処理を行い、Ｍｗ値を計算した。
（ｉｖ）カラムの較正
カラムの較正は、昭和電工社製単分散ポリスチレン（Ｓ−７３００、Ｓ−３９００、Ｓ−１９５０、Ｓ―１４６０、Ｓ−１０１０、Ｓ−５６５、Ｓ−１５２、Ｓ−６６．０、Ｓ−２８．５、Ｓ−５．０５）、ｎ−エイコサン及びｎ−テトラコンタンの各０．２ｍｇ／ｌ溶液を用いて、一連の単分散ポリスチレンの測定を行い、それらの溶出ピーク時間と分子量の対数の関係を４次多項式でフィットしたものを較正曲線とした。
なお、ポリスチレンの分子量（ＭＰＳ）は、次式を用いてポリエチレンの分子量（ＭＰＥ）に換算した。
ＭＰＥ＝０．４６８×ＭＰＳ
【００５１】
（４）溶融張力
東洋精機製作所製キャピログラフ１−Ｂを用い、キャピラリー径２ｍｍ、キャピラリー長さ８ｍｍのキャピラリーにより１９０℃、ピストンスピード１０ｍ／分で押し出された溶融樹脂を、４ｍ／分の引き取り速度でフィラメントに引き取った時の溶融張力を測定した。
（５）曲げ弾性率
プレス成形にてＪＩＳ Ｋ−６９２２−２に準拠して測定した。
（６）結晶化温度
パーキングエルマ社製 ＤＣＳ７を用い、アルミパンにサンプル樹脂を１０ｍｍｇ入れ、２１０℃まで昇温後、５分間保持し、その後１０℃／ｍｉｎの速度で４０℃まで降温し測定した。
（７）成形状態、および総合評価
成形結果は、発泡状態、ウェルド状態、表面状態、賦型性を目視して評価した。発泡状態は、均一発泡したものを○、不均一部があるものを△、不均一であったものを×とした。また、ウェルド状態は、良好のものを○、若干薄い部分があるものを△、薄肉状態であったものを×とした。また、表面状態は、良好のものを○、一部肌が不均一であったものを△、不良なものを×とした。さらに、賦型性（容器形状保持）は、良好のものを○、一部賦型されていないものを△、不良（パンクを含む）であるものを×とした。
また、総合評価として、全てが良好のものを○、ほぼ良好のものを△、いずれかが不良又は若干劣るものを×とした。
【００５２】
２．使用樹脂
ポリエチレン（Ａ），ポリエチレン（Ｂ）として、表１に示した物性のＡ−１〜Ａ−７、及びＢ−１〜Ｂ−４を使用した。
【００５３】
（実施例１〜１４）
表１に示した物性のポリエチレン（Ａ），ポリエチレン（Ｂ）を混合して、本発明の発泡中空成形用ポリエチレンを調製した。
次に、スクリュー径７０ｍｍφ、ダイ径１７ｍｍφ（ストレート）、コア径（ダイバージェント）１６ｍｍφの電動ブロー成形機を使用し、２５０ｍｌ偏平形状ボトルの金型を用いて、表２に示した樹脂及び発泡剤マスターバッチ配合により、実測樹脂温度２１０℃または１６０℃にて溶融混練し、押出したパリソンを表３の条件でブロー成形した。偏平形状ボトルの金型サイズは、胴部の長さ：１１０ｍｍ、胴部の最大幅７０ｍｍ、胴部の最小幅４８ｍｍ、胴部の平均的肉厚１．１ｍｍ、円筒状口部の長さ２２ｍｍ、円筒状口部の最大径２６ｍｍ、円筒状口部の内径１９ｍｍとした。
成形時、成形後に各種の評価を行ない、その結果を表３に示した。
【００５４】
（比較例１〜１３）
表１に示した物性のポリエチレン（Ａ），ポリエチレン（Ｂ）を単独で、あるいは混合して、比較用の発泡中空成形用ポリエチレンを調製した。次に、実施例と同様に、表２に示した樹脂及び発泡剤マスターバッチ配合により、実測樹脂温度２１０℃または１６０℃にて溶融混練し、押出したパリソンを表３の条件でブロー成形した。
成形時、成形後に各種の評価を行い、その結果を表３に示した。
【００５５】
【表１】
【００５６】
【表２】
【００５７】
【表３】
【００５８】
３．評価
実施例及び比較例の成形条件及び成形結果を示した表３から明らかなように、実施例１〜１４では、特定のポリエチレン（Ａ）とポリエチレン（Ｂ）からなる本発明の発泡中空成形用ポリエチレンを用いたために、発泡剤ＭＢを添加し成形された容器は、発泡状態、ウェルド状態、表面状態、賦型性がいずれも良好である。
一方、比較例１〜１３では、ポリエチレン（Ａ）とポリエチレン（Ｂ）のいずれかを単独で用いるか、混合した発泡中空成形用ポリエチレンを用いており、その物性が本発明から外れるので、発泡状態、ウェルド状態、表面状態、賦型性の少なくともいずれかが良好でなく、良好な成形品が得られなかった。このことから、本発明の発泡中空成形用ポリエチレンは、容器の発泡中空成形に優れた特性を有していることが明らかである。
【産業上の利用可能性】
【００５９】
本発明の発泡中空成形用ポリエチレンは、高発泡性で成形性が良く、機械的強度、表面外観が良好で、かつ耐久性にも優れ、断熱性、吸音性、剛性が向上した化粧品、洗剤、食品及び飲料等の軽量容器の製造に適しており、産業上の利用可能性が高いものである。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、発泡中空成形用ポリエチレンに関し、さらに詳しくは、高発泡性、成形性、機械的強度、表面外観が良好で、かつ耐久性にも優れ、断熱性、吸音性、剛性がアップし、軽量容器に適する発泡中空成形用ポリエチレンに関する。
【背景技術】
【０００２】
ポリエチレンは、発泡中空成形品を製造するために広範に使用されている。この目的に使用されるポリエチレンは、均一な高発泡性が得られる特性だけでなく、高度な機械的強度及び剛性が求められ、また、優れた耐久性も求められる。
さらに、発泡中空成形品においては、上記の特性のみならず、容器のデザイン性や外観性が良好で、高度に軽量化された製品が求められることもある。
【０００３】
例えば、発泡中空成形された容器において、ポリプロピレン（ＰＰ）を用いたものが挙げられ、一部の用途で用いられている。しかしながら、ポリプロピレンを用いた場合、成形効率やコストの面から改善の余地があり、更に好ましい材料が求められている。またＬＤＰＥにて発泡中空成形された容器も一部の用途に使用されているが、内容物の高温充填等で耐熱変形等の課題がある。
【０００４】
このような中で、高発泡性、成形性、機械的強度、表面外観が良好であり、かつ耐久性にも優れた発泡中空成形用ポリエチレン材料であって、しかも、軽量容器に適する材料が求められている。また、軽量容器には、座屈強度が大きいという性能も必要とされ、より一層優れた発泡中空成形用材料が望まれている。
【０００５】
発泡中空成形体の製造方法として、例えば、特許文献１（特開平０８−０７２１２７号公報）には、発泡剤を含有する熱可塑性樹脂を溶融して押し出し、ブロー成形する発泡ブロー成形品の製造方法において、前記発泡剤として、分解発生ガスの主要成分が窒素ガスであり、分解温度が互いに異なっている発泡剤を２種以上使用することを特徴とする発泡ブロー成形品の製造方法が提案されている。
しかしながら、このような方法を採用したからといって、成形用樹脂の種類によっては、必ずしも良好な性能を有する発泡中空成形体品が得られず、発泡中空成形の製造方法の改良だけでは、高発泡性、成形性、機械的強度、耐久性等、いずれも兼ね備えたバランスの良い発泡中空成形材料を得ることは容易ではなく、更に性能が優れた材料が求められている。
【０００６】
また、特許文献２（特開２００１−２７７３４０号公報）には、発泡層を有するブロー成形容器であって、前記発泡層の樹脂組成が、樹脂密度０．９３ｇ／ｃｍ３ 以上の高密度ポリエチレン樹脂と、樹脂密度０．９３ｇ／ｃｍ３ 未満の低密度ポリエチレン樹脂との混合物からなり、低密度ポリエチレン樹脂の配合率を全重量に対して５〜１５重量部とした発泡ブロー成形容器が開示され、樹脂を発泡させて肉厚を大きくし、樹脂の押し出し量を下げて軽量化し、容器の軽量化と耐荷重の維持を両立させた発泡ブロー成形容器が提案されている。
しかしながら、低密度ポリエチレン樹脂を用いると、成形性は改善されるものの、剛性、機械的強度が低下する。
【０００７】
また、特許文献３（特開２００１−２７８９１６号公報）には、メルトテンション（ＭＴ）が１．０（ｇ）以上であり、結晶化温度（ＤＳ：℃）とＭＴとが ＤＳ≧ −１．３（ＭＴ）＋１１０の関係にあり、ずり応力が０．４×１０６（ｄｙｎｅ／ｃｍ２）の時のずり速度（Ｒ１：１／秒）とずり応力が２．４×１０６（ｄｙｎｅ／ｃｍ２）の時のずり速度（Ｒ２：１／秒）との積が２０以上である高発泡成形用ポリエチレン樹脂が開示され、そのポリエチレン樹脂が不活性ガスによって発泡倍率１０倍以上に成形された発泡成形体であり、均一な気泡径を有し、かつ気泡が均一に分散した高発泡体の製造に適したポリエチレン樹脂、および品質が一定であり、かつ外観の良好な高発泡成形体が開示されている。
しかしながら、特許文献３のポリエチレン樹脂は、エチレンと炭素数３〜２０のα−オレフィンとの共重合体を１種用いており、押出発泡成形における高度の発泡倍率にするのに対して、発泡パリソンに吹き込み圧力をかけて中空成形する発泡中空成形に適した材料については何ら具体的な開示がなく、当業者が当該文献の記載に基づいて、高発泡倍率の発泡中空成形に好適な材料を見出すことは難しい。
【０００８】
また、特許文献４（特開２００２−００３６６３号公報）には、ポリエチレン系樹脂（Ａ）及び架橋ポリエチレン（Ｂ）からなり、下記（ａ）−（ｇ）の特性を満たすポリエチレン系樹脂組成物が開示され、成形加工性に優れるポリエチレン系樹脂組成物およびこれを熱成形またはブロー成形して得られるポリエチレン系容器が提案されている。
（ａ）不溶解成分が０．１〜２０重量％、（ｂ）ＭＦＲが０．０５〜１０ｇ／１０分、（ｃ）１６０〜２２０℃の範囲で求めた流動の活性化エネルギーが３５ｋＪ／ｍｏｌ以下、（ｄ）溶融張力が５０ｍＮ以上、（ｅ）（溶融張力）＞１１０−１００ｘｌｏｇ（ＭＦＲ）、（ｆ）伸長粘度のひずみ硬化性の指標である非線形パラメーターが３以上、（ｇ）１９０℃で押し出した後の溶融張力が、押し出す前の溶融張力の５０％以上。
しかしながら、特許文献４のポリエチレン系樹脂組成物は、熱成形、ブロー成形等単なる押出し成形における耐ドローダウン性および耐溶融垂れ性のバランスを改善しうるものであり、発泡パリソンに吹き込み圧力をかけて中空成形する発泡中空成形に適した材料については何ら具体的な開示がなく、当業者が当該文献の記載に基づいて、高発泡倍率の発泡中空成形に好適な材料を見出すことは難しい。
【０００９】
また、特許文献５（特開２００４−２４９６８０号公報）には、ポリエチレン系樹脂と物理発泡剤を溶融混練してなる発泡性溶融樹脂組成物をダイより低圧域へ押出して発泡層を形成し、この発泡層を有する筒状成形体を、金型間に挟んで成形した発泡成形体が記載されている。
ここには、発泡成形体発泡層の見掛け密度が０．０３〜０．４ｇ／ｃｍ３、発泡成形体発泡層の示差走査熱量測定による融解ピークが１２５℃以上に少なくとも１つ存在し、該示差走査熱量測定による１２５℃以上の融解ピークの熱量が合計比率に対して５０〜９５％であり、発泡成形体発泡層のメルトフローレートが０．２〜２５ｇ／１０分、且つメルトテンションが１．５ｃＮ以上であることを特徴とする発泡成形体が開示されている。これは、軽量性、機械的強度、断熱性、耐熱性、防音性、防振性、耐薬品性、リサイクル性に優れ、従来のものよりも更に耐低温衝撃性に優れたポリエチレン系樹脂発泡成形体であるとしている。
【００１０】
しかしながら、特許文献５の発泡成形体は、（Ａ）密度０．９４ｇ／ｃｍ３超、０．９７ｇ／ｃｍ３以下、メルトフローレート０．１〜２０ｇ／１０分のポリエチレン系樹脂４０〜８５重量％と、（Ｂ）密度０．８９〜０．９４ｇ／ｃｍ３、メルトフローレート０．２〜２０ｇ／１０分、メルトテンション２．０ｃＮ以上のポリエチレン系樹脂１５〜６０重量％（但し、樹脂（Ａ）と（Ｂ）との合計は１００重量％）とからなるポリエチレン系樹脂を用いており、物理発泡剤を使用するものであるのに対して、物理発泡剤を使用せずに、発泡パリソンに吹き込み圧力をかけて中空成形する発泡中空成形に適した材料については何ら具体的な開示がなく、当業者が当該文献の記載に基づいて、高発泡倍率の発泡中空成形に好適な材料を見出すことは難しい。
【００１１】
さらに、特許文献６（特開２００６−３０５７９３号公報）には、ポリオレフィン系樹脂と発泡剤とを押出機にて溶融混練してなる発泡性溶融樹脂を環状ダイから押出してポリオレフィン系樹脂発泡層を有する発泡パリソンを形成し、軟化状態にある該発泡パリソンを開閉可能な分割金型で挟み込んで発泡パリソン内に気体を吹き込んで平均厚み０．５〜５ｍｍの発泡中空成形体を製造する方法が記載されている。
ここには、発泡中空成形体の最大幅に対して０．２０〜０．５０倍のリップ径を有する環状ダイを使用して得られる発泡パリソンを、発泡パリソンの最大幅が発泡中空成形体の最大幅の０．７０〜１．５０倍になるように加圧気体を発泡パリソン内側に吹き込むことにより拡幅し、発泡パリソンの内部最大圧力が０．０１〜０．２０ＭＰａ（Ｇ）の範囲内にて型締めを行い、発泡パリソン内に前記最大圧力よりも高圧の加圧気体を吹き込んで成形することを特徴とする発泡中空成形体の製造方法が開示され、肉薄の成形体における肉厚の偏りを解消し、薄肉でかつ偏肉性が極めて少ない均一な肉厚を有する高品質の発泡中空成形体が得られるとしている。
【００１２】
しかしながら、特許文献６の発泡中空成形体の製造には、ポリオレフィン系樹脂として、密度が０．９３〜０．９７ｇ／ｃｍ３、メルトフローレート０．１〜２０ｇ／１０分、溶融張力が１．０ｃＮ以上であるポリエチレン系樹脂が使用されているものの、耐熱性、強度等の機械的物性の観点から、高密度ポリエチレン樹脂やポリプロピレン系樹脂を少なくとも５０重量％以上含むポリオレフィン系樹脂が好ましいとしており、高発泡性、成形性、機械的強度、表面外観が良好で、かつ耐久性にも優れた発泡中空成形用ポリエチレン材料であって、しかも、座屈強度が大きい軽量容器に適した材料については何ら具体的な開示がないから、当業者が当該文献の記載に基づいて、高発泡倍率の発泡中空成形に好適な材料を見出すことは難しい。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１３】
【特許文献１】特開平０８−０７２１２７号公報
【特許文献２】特開２００１−２７７３４０号公報
【特許文献３】特開２００１−２７８９１６号公報
【特許文献４】特開２００２−００３６６３号公報
【特許文献５】特開２００４−２４９６８０号公報
【特許文献６】特開２００６−３０５７９３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
本発明の目的は、上記従来技術の問題点に鑑み、成形性、機械的強度が良好で、かつ耐久性にも優れ、特に座屈強度が大きい軽量容器に適する発泡中空成形用ポリエチレンを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意研究を重ねた結果、特定の密度、ＭＦＲ、分子量分布、溶融張力、結晶化温度を持つポリエチレン、特に特定の密度を有し、ＭＦＲ、分子量分布、溶融張力が異なるポリエチレン２種を混合して得られるポリエチレンを用いることで、これらの課題を解決した発泡中空成形品が製造できることを見出し、本発明を完成するに至った。
【００１６】
すなわち、本発明の第１の発明によれば、発泡中空成形品の製造に使用され、下記の物性（ａ）〜（ｄ）を満足することを特徴とする発泡中空成形用ポリエチレンが提供される。
物性（ａ）：密度が０．９３５〜０．９７０ｇ／ｃｍ３である。
物性（ｂ）：温度１９０℃、荷重２．１６Ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．０５〜０．８ｇ／１０分である。
物性（ｃ）：ゲルパーミエーションクロマトグラフ（ＧＰＣ）により求められる重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が４．０〜３０である。
物性（ｄ）：溶融張力が６．０〜２５ｃＮ。
【００１７】
また、本発明の第２の発明によれば、第１の発明において、発泡中空成形用ポリエチレンは、密度が０．９３５〜０．９７０ｇ／ｃｍ３であり、温度１９０℃、荷重２．１６Ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．１〜５５ｇ／１０分、Ｍｗ／Ｍｎが３．５〜３０、溶融張力（ＭＴ）が４．０〜１５ｃＮであるポリエチレン（Ａ）１０〜９５重量％と、密度が０．９３５〜０．９７０ｇ／ｃｍ３であり、温度１９０℃、荷重２．１６Ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．０２〜１．０ｇ／１０分、Ｍｗ／Ｍｎが６．５〜３０、溶融張力（ＭＴ）が１０〜３０ｃＮであるポリエチレン（Ｂ）５〜９０重量％とからなることを特徴とする発泡中空成形用ポリエチレンが提供される。
【００１８】
また、本発明の第３の発明によれば、第１の発明において、ポリエチレン（Ａ）は、チーグラー系触媒又はクロム系触媒を用いて製造されたポリエチレンであることを特徴とする発泡中空成形用ポリエチレンが提供される。
【００１９】
また、本発明の第４の発明によれば、第２又は３の発明において、ポリエチレン（Ｂ）は、溶融張力がポリエチレン（Ａ）よりも大きいことを特徴とする発泡中空成形用ポリエチレンが提供される。
さらに、本発明の第５の発明によれば、第２又は３の発明において、ポリエチレン（Ｂ）は、クロム系触媒により製造されたポリエチレンであることを特徴とする発泡中空成形用ポリエチレンが提供される。
【発明の効果】
【００２０】
本発明によれば、特定の密度、ＭＦＲ、分子量分布、溶融張力を有する発泡中空成形用ポリエチレンであるため、これに発泡剤を添加し、中空成形時の吹き込みブローを特定の圧力と時間で行うことにより、均一で高密度な発泡中空成形品を得ることが出来る。特に、特定物性のポリエチレンを２種類以上混合した特定物性の発泡中空成形用ポリエチレンを用いたときに、より高性能な発泡中空成形品を得ることが出来る。
成形された発泡成形容器は、同一重量の未発泡容器に比べると剛性が高く変形しにくい特性を有した容器となり、また、成形された容器は、吸音性、断熱性等の性能も有するものである。
発泡中空成形においては、射出成形や押出シート成形での発泡に比べ、ダイコアから押し出された発泡性パリソンがブローピンでブローする過程にて金型で挟み潰され、また、パリソン内部の気泡が外に逃げてしまうことが原因で、従来は微細高密度な発泡製品を得ることが難しかったが、本発明により、容易に発泡成形が可能になり、成形された製品は高品質でコスト的にも優位であり、産業上の有用性は非常に高いものである。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
本発明は、発泡中空成形用ポリエチレンに関するものである。以下、本発明の発泡中空成形用ポリエチレンの構成、発泡中空成形品、その成形法等について詳細に説明する。
【００２２】
１．発泡中空成形用ポリエチレン
本発明の発泡中空成形用ポリエチレンは、チーグラー触媒、クロム触媒、メタロセン触媒、いわゆるポストメタロセン触媒等を用いて、エチレンと炭素数４〜８のα−オレフィンとを共重合することにより得られるものである。エチレンと炭素数４〜６のα−オレフィンとの共重合体が好ましく、さらに好ましいものはエチレンと１−ブテンとの共重合体である。
本発明の発泡中空成形用ポリエチレンは、気相重合法、溶液重合法、スラリー重合法などの製造プロセスにより製造することができる。エチレン系重合体の重合条件のうち重合温度としては、０〜３００℃の範囲から選択することができる。重合圧力は、大気圧〜約１００ｋｇ／ｃｍ２の範囲から選択することができる。
【００２３】
また、本発明の発泡中空成形用ポリエチレンは、一種のポリエチレンからなるものであってもよいが、ＭＦＲ、分子量分布、溶融張力が異なるポリエチレン（Ａ）１０〜９５重量％、ポリエチレン（Ｂ）５〜９０重量％とからなることが好ましい。ポリエチレン（Ａ）及びポリエチレン（Ｂ）は、別々に重合したものを混合してもよいし、多段重合により、連続的に重合したものでもよい。好ましいものは、ポリエチレン（Ａ）１５〜９０重量％、ポリエチレン（Ｂ）１０〜８０重量％からなり、さらに好ましいものは、ポリエチレン（Ａ）２０〜８５重量％、ポリエチレン（Ｂ）１５〜８０重量％からなるものである。
ポリエチレン（Ａ）とポリエチレン（Ｂ）の組成割合が上記範囲を外れると、基本的な発泡中空成形でのドローダウン性や高速成形時でのメルトフラクチャー発生等の問題が発生しやすくなる。更に発泡性能に関しても良好な均一発泡成形品を得ることが難しくなり、発泡中空成形品の性能が損なわれる。特に、ポリエチレン（Ｂ）が５重量％未満では、発泡性能が低下し、９０重量％を超えると樹脂圧力が上がり樹脂温度コントロールしにくくなり安定した発泡性品を得るのが難しくなる、またメルトフラクチャー発生やパリソンの肌が荒れる等の問題が発生する。
【００２４】
本発明の発泡中空成形用ポリエチレンは、以下の物性を有する。
発泡中空成形用ポリエチレンの物性（ａ）：密度は、０．９３５〜０．９７０ｇ／ｃｍ３である。密度が０．９３５ｇ／ｃｍ３未満では、成形された容器の剛性が小さく、薄肉製品での強度が保たれにくくなる。一方、密度が０．９７０ｇ／ｃｍ３を超えたものは、製造が難しい。ここで、密度は、ＪＩＳ Ｋ６９２２−１，２：１９９７に準じて測定される値である。密度は、エチレンと共重合するα−オレフィンの量により増減可能であり、また、後述するポリエチレン（Ａ）及びポリエチレン（Ｂ）の組成割合を変えることにより調整することができる。
【００２５】
発泡中空成形用ポリエチレンの物性（ｂ）：ＭＦＲは、温度１９０℃、荷重２．１６Ｋｇにおいて０．０５〜０．８０ｇ／１０分である。ＭＦＲが０．０５ｇ／１０分未満では、樹脂圧力や樹脂温度がアップし、成形性が低下する傾向にある。一方、ＭＦＲが０．８０ｇ／１０分を超えると、ドローダウンや発泡性能が低下する。ここで、ＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ６９２２−２：１９９７「プラスチック−ポリエチレン（ＰＥ）成形用及び押出用材料−第２部：試験片の作り方及び性質の求め方」に準じて、測定される値である。
ＭＦＲは、エチレン重合温度や連鎖移動剤の使用等により調整することができ、後述するポリエチレン（Ａ）及びポリエチレン（Ｂ）の組成割合を変えることにより調整することができる。
【００２６】
発泡中空成形用ポリエチレンの物性（ｃ）：Ｍｗ／Ｍｎは、ＧＰＣにより求められる重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比であり、４．０〜３０、好ましくは５．０〜３０、さらに好ましくは６．０〜２５である。Ｍｗ／Ｍｎが４．０未満ではメルトフラクチャーが発生しやすい、また、樹脂圧力が上昇し、樹脂温度が上昇する傾向にある。Ｍｗ／Ｍｎが３０を超えると、ピンチオフ強度やウェルド強度が低下する傾向にある。Ｍｗ／Ｍｎは、ＧＰＣにより後述する方法で測定される。
ＧＰＣ測定によるＭｗ／Ｍｎは、重合温度、重合反応器内の滞留時間で調整でき、また、仕上げ押出機の温度、圧力、剪断速度などにより、調整可能である。好ましくは、高分子量成分と低分子量成分の組成割合を調整することにより増減することができ、重合温度や連鎖移動剤量を重合反応中に変化させることにより分子量が異なる重合体成分が生成し、結果として全体の重合体の分子量分布を変化させることができる。
【００２７】
発泡中空成形用ポリエチレンの物性（ｄ）：溶融張力（ＭＴ）は、６．０〜２５ｃＮであり、好ましくは７．０〜２３ｃＮ、さらに好ましくは８．０〜２０ｃＮである。溶融張力（ＭＴ）は、東洋精機製作所製キャピログラフ１−Ｂを用い、キャピラリー径２ｍｍ、キャピラリー長さ８ｍｍのキャピラリーにより、１９０℃、ピストンスピード１０ｍ／分で押し出された溶融樹脂を４ｍ／分の引き取り速度でフィラメントに引き取った時の溶融張力を測定することにより求められる。溶融張力が、６．０ｃＮ未満では発泡性が低下する傾向にあり、２５ｃＮを超えると樹脂圧力や樹脂温度が上昇する傾向にある。溶融張力は、ポリエチレンの連鎖に長鎖分岐を導入したり、分子量分布を広くすることにより高めることができる。
【００２８】
２．ポリエチレン（Ａ）
ポリエチレン（Ａ）の密度は、０．９３５〜０．９７０ｇ／ｃｍ３、好ましくは０．９４０〜０．９６５ｇ／ｃｍ３、さらに好ましくは０．９５２〜０．９６０ｇ／ｃｍ３である。密度が０．９３５ｇ／ｃｍ３未満では、成形された容器の剛性が小さく、薄肉製品での強度が保たれにくくなる。一方、密度が０．９７０ｇ／ｃｍ３を超えたものは、製造が困難である。ここで、密度は、ＪＩＳ Ｋ６９２２−１，２：１９９７に準じて測定される値である。密度は、エチレンと共重合させるコモノマーの種類や量により変化させることにより、所望のものを得ることができる。
【００２９】
ポリエチレン（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、温度１９０℃、荷重２．１６Ｋｇにおいて、０．１〜５５ｇ／１０分、好ましくは０．１５〜４０ｇ／１０分、さらに好ましくは０．２〜３０ｇ／１０分である。ＭＦＲが０．１ｇ／１０分未満では、溶融張力が低くなり発泡成形性能が充分に発揮できない。一方、ＭＦＲが５５ｇ／１０分を超えると、中空成形時のドローダウン性が大きく基本的に中空成形が難しくなる。ここで、ＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ６９２２−２：１９９７「プラスチック−ポリエチレン（ＰＥ）成形用及び押出用材料−第２部：試験片の作り方及び性質の求め方」に準じて、測定される値である。
ＭＦＲは、エチレン重合温度や連鎖移動剤の使用等により調整することができ、所望のものを得ることができる。即ち、エチレンとα−オレフィンとの重合温度を上げることにより分子量を下げて、結果としてＭＦＲを大きくすることができ、逆に重合温度を下げることにより分子量を上げて、結果としてＭＦＲを小さくすることができる。また、エチレンとα−オレフィンとの共重合反応において共存させる水素量（連鎖移動剤量）を増加させることにより分子量を下げて、結果としてＭＦＲを大きくすることができ、共存させる水素量（連鎖移動剤量）を減少させることにより分子量を上げて、結果としてＭＦＲを小さくすることができる。
【００３０】
ポリエチレン（Ａ）のＭｗ／Ｍｎは、ゲルパーミエーションクロマトグラフ（ＧＰＣ）により求められる重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比であり、３．５〜３０であることが好ましく、さらに好ましくは４．０〜２０である。Ｍｗ／Ｍｎが３．５未満では、高速押出時にメルトフラクチャーが発生しやすくなること、また、溶融張力が低く、微細な発泡中空成形品が得られず性能が低下する、３０を超えるとピンチオフ強度の低下やウェルドの強度が低下する傾向にある。
ＧＰＣ測定によるＭｗ／Ｍｎは、重合温度、重合反応器内の滞留時間、重合反応器の数などで調整でき、また、仕上げ押出機の温度、圧力、剪断速度などにより、調整可能である。好ましいのは、高分子量成分と低分子量成分の組成割合を調整することにより増減することができ、重合温度や連鎖移動剤量を重合反応中に変化させることにより分子量が異なる重合体成分が生成し、結果として全体の重合体の分子量分布を変化させることができる。重合条件の異なる重合を多段で行なうことにより分子量分布を増減させることも可能である。
【００３１】
ＧＰＣの測定条件及び測定方法、並びに分子量計算方法は以下の通りである。
（ｉ）測定条件
ウォーターズ社製１５０Ｃ型を使用して、下記の条件でＧＰＣ測定を行い、重量平均分子量（Ｍｗ）を求める。
カラム：昭和電工社製Ｓｈｏｄｅｘ ＨＴ−Ｇ １本、及び同・ＨＴ−８０６Ｍ ２本
溶媒：１，２，４−トリクロロベンゼン
温度：１４０℃
流量：１．０ｍｌ／分
注入量：３００μｌ
（ｉｉ）サンプル調整
市販の４ｍｌスクリュートップバイアル瓶に、試料約３ｍｇ及び溶媒３．０ｍｌを量り採り、センシュー科学社製ＳＳＣ−９３００型攪拌機を用い、温度１５０℃で２時間振とうを行う。
（ｉｉｉ）分子量の計算
分子量は、ＧＰＣクロマトデータを１点／秒の頻度でコンピュータに取り込み、森定雄著・共立出版社発行の「サイズ排除クロマトグラフィー」第４章の記載に従ってデータ処理を行い、Ｍｗ値を計算する。
（ｉｖ）カラムの較正
カラムの較正は、昭和電工社製単分散ポリスチレン（Ｓ−７３００、Ｓ−３９００、Ｓ−１９５０、Ｓ―１４６０、Ｓ−１０１０、Ｓ−５６５、Ｓ−１５２、Ｓ−６６．０、Ｓ−２８．５、Ｓ−５．０５）、ｎ−エイコサン及びｎ−テトラコンタンの各０．２ｍｇ／ｌ溶液を用いて、一連の単分散ポリスチレンの測定を行い、それらの溶出ピーク時間と分子量の対数の関係を４次多項式でフィットしたものを較正曲線とする。
なお、ポリスチレンの分子量（ＭＰＳ）は、次式を用いてポリエチレンの分子量（ＭＰＥ）に換算する。
ＭＰＥ＝０．４６８×ＭＰＳ
【００３２】
ポリエチレン（Ａ）の溶融張力（ＭＴ）は、４．０〜１５ｃＮ、好ましくは５．０〜１３、さらに好ましくは８．０〜１２である。東洋精機製作所製キャピログラフ１−Ｂを用い、キャピラリー径２ｍｍ、キャピラリー長さ８ｍｍのキャピラリーにより、１９０℃、ピストンスピード１０ｍ／分で押し出された溶融樹脂を４ｍ／分の引き取り速度でフィラメントに引き取った時の溶融張力を測定することにより求められる。溶融張力が、４．０ｃＮ未満では発泡性が低下する傾向にあり、１５ｃＮを超えると樹脂圧力や樹脂温度が上昇する傾向にある。溶融張力は、ポリエチレンの連鎖に長鎖分岐を導入したり、分子量分布を広くすることにより高めることができる。
【００３３】
ポリエチレン（Ａ）は、チーグラー触媒又はクロム触媒を用いて、エチレンと炭素数４〜８のα−オレフィンとを共重合した共重合体であることが好ましく、さらに好ましいものはエチレンと１−ブテンとの共重合体である。
ポリエチレン（Ａ）は、気相重合法、溶液重合法、スラリー重合法などの製造プロセスにより製造することができる。エチレン系重合体の重合条件のうち、重合温度としては、０〜３００℃の範囲から選択することができる。重合圧力は、大気圧〜約１００ｋｇ／ｃｍ２の範囲から選択することができる。
【００３４】
３．ポリエチレン（Ｂ）
ポリエチレン（Ｂ）は、密度が０．９３５〜０．９７０ｇ／ｃｍ３、好ましくは０．９３８〜０．９６０ｇ／ｃｍ３、さらに好ましくは０．９４０〜０．９５８ｇ／ｃｍ３である。密度が０．９３５ｇ／ｃｍ３未満では、成形された容器の剛性が小さく、薄肉製品での強度が保たれにくくなる。一方、密度が０．９７０ｇ／ｃｍ３を超えたものは、製造が困難である。ここで、密度は、ＪＩＳ Ｋ６９２２−１，２：１９９７に準じて測定される値である。
【００３５】
ポリエチレン（Ｂ）のＭＦＲは、温度１９０℃、荷重２．１６Ｋｇにおいて、０．０２〜１．０ｇ／１０分、好ましくは０．０３〜０．８ｇ／１０分、さらに好ましくは０．０５〜０．６ｇ／１０分である。ＭＦＲが０．０２ｇ／１０分未満では、分散性が悪くなりゲル化物になりやすくなる。一方、ＭＦＲが１．０ｇ／１０分を超えると、溶融張力が低下し良好な発泡性能を発揮できなくなる。ここで、ＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ６９２２−２：１９９７「プラスチック−ポリエチレン（ＰＥ）成形用及び押出用材料−第２部：試験片の作り方及び性質の求め方」に準じて、測定される値である。
【００３６】
ポリエチレン（Ｂ）は、ＧＰＣにより求められる重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が６．５〜３０であることが好ましく、さらに好ましくは８．０〜２５である。Ｍｗ／Ｍｎが６．５未満では高速押出時にメルトフラクチャーが発生しやすくなり、３０を超えるとピンチオフ強度やウェルド強度が低下しやすくなる傾向がある。Ｍｗ／Ｍｎは、ＧＰＣにより上記と同様の方法で測定される。
ＧＰＣ測定によるＭｗ／Ｍｎは、重合温度、重合反応器内の滞留時間で調整でき、また、仕上げ押出機の温度、圧力、剪断速度などにより、調整可能である。好ましくは、高分子量成分と低分子量成分の組成割合を調整することにより増減することができ、重合温度や連鎖移動剤量を重合反応中に変化させることにより分子量が異なる重合体成分が生成し、結果として全体の重合体の分子量分布を変化させることができる。
【００３７】
ポリエチレン（Ｂ）の溶融張力（ＭＴ）は、１０〜３０ｃＮ、好ましくは１２〜２８ｃＮ、さらに好ましくは１５〜２５ｃＮである。東洋精機製作所製キャピログラフ１−Ｂを用い、キャピラリー径２ｍｍ、キャピラリー長さ８ｍｍのキャピラリーにより、１９０℃、ピストンスピード１０ｍ／分で押し出し、この溶融樹脂を４ｍ／分の引き取り速度でフィラメントに引き取った時の溶融張力を測定することにより求められる。溶融張力が、１０ｃＮ未満では発泡性が低下する傾向にあり、３０ｃＮを超えると樹脂圧力や樹脂温度が上昇する傾向にある。溶融張力は、ポリエチレンの連鎖に長鎖分岐を導入したり分子量分布を広くすることにより高めることができる。
ポリエチレン（Ｂ）の溶融張力（ＭＴ）は、前記ポリエチレン（Ａ）の溶融張力（ＭＴ）よりも大きいことが好ましい。ポリエチレン（Ｂ）の溶融張力（ＭＴ）が、前記ポリエチレン（Ａ）の溶融張力（ＭＴ）と同じであるか、より小さいと、微細な独立発泡体を有する製品が得られにくいという問題がある。
【００３８】
ポリエチレン（Ｂ）は、クロム触媒を用いてエチレンと炭素数４〜８のα−オレフィンとを共重合した共重合体であることが好ましく、さらに好ましくはエチレンと１−ブテンとの共重合体である。クロム触媒製造ポリエチレンは、チーグラー触媒製造ポリエチレンに比べ、溶融張力が高く発泡成形に好適の特性を有し、更に結晶化温度も高く結晶化の速度が速い特性を有していることから、発泡中空成形時の金型内での発泡工程において表面及び内面層が早く固化し、ブロー圧力で押されることによるパリソン内の気泡の逃げが少なく、微細かつ高発泡で賦型性の良い容器が得やすい特性を有している。
ポリエチレン（Ｂ）は、気相重合法、溶液重合法、スラリー重合法などの製造プロセスにより製造することができる。エチレン系重合体の重合条件のうち、重合温度としては、０〜３００℃の範囲から選択することができる。重合圧力は、大気圧〜約１００ｋｇ／ｃｍ２の範囲から選択することができる。
【００３９】
本発明の発泡中空成形用ポリエチレン組成物は、前記のとおり、ＧＰＣにより求められる重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が４．０〜３０であり、５．０〜３０であることが好ましい。Ｍｗ／Ｍｎが４．０未満では中空成形時の発泡性能が低下する傾向にあり、３０を超えるとピンチオフ強度やウェルド強度が低下する傾向にある。Ｍｗ／Ｍｎは、ＧＰＣにより上記と同様の方法で測定される。
【００４０】
上記のように、本発明は、特定の密度、ＭＦＲ、分子量分布、溶融張力を有する発泡中空成形用ポリエチレン組成物であり、特にＭＦＲ、分子量分布、溶融張力が異なるポリエチレン（Ａ）、ポリエチレン（Ｂ）を特定の割合で配合したものは、発泡ブロー成形時の発泡状態、ウェルド状態や、成形品の表面状態、賦型性が良好であり、これら多くの要求特性がそれぞれ優れたレベルにてバランス良く達成することができる。
これに対して、従来のポリエチレンでは、ポリエチレン１種を用いるか、ポリエチレン２種を選択したとしても、その選択が好ましくないために、上記要求特性のいずれかが劣り、性能バランスが良い成形品を得ることは容易ではないことから、本発明の技術的優位性は明らかである。
【００４１】
４．任意成分
また、本発明の発泡中空成形用ポリエチレンには、常法に従い、他のオレフィン系重合体やゴム等のほか、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、滑剤、帯電防止剤、防曇剤、ブロッキング防止剤、加工助剤、着色顔料、パール顔料、光輝材、偏光パール顔料、架橋剤、発泡剤、中和剤、熱安定剤、結晶核剤、無機または有機充填剤、難燃剤等の公知の添加剤を配合することができる。着色顔料等の配合に関しては、ベース樹脂に必要量添加しコンパウンド化しても、高濃度添加したマスターバッチを後ブレンドしてもよい。結晶核剤は、マスターバッチにて成形時に添加しても差し支えない。
【００４２】
具体的には、添加剤として、例えば酸化防止剤（フェノール系、リン系、イオウ系）、滑剤、帯電防止剤、光安定剤、紫外線吸収剤等を選び、１種又は２種以上を適宜併用することができる。充填材としては、炭酸カルシウム、タルク、金属粉（アルミニウム、銅、鉄、鉛など）、珪石、珪藻土、アルミナ、石膏、マイカ、クレー、アスベスト、グラファイト、カーボンブラック、酸化チタン等が使用可能である。いずれの場合でも、本発明の発泡中空成形用ポリエチレンに、必要に応じ各種添加剤を配合し、混練押出機、バンバリーミキサー等にて混練し、成形用材料とすることができる。
【００４３】
５．成形方法
本発明の発泡中空成形用ポリエチレンにおいて、発泡パリソンの発泡層を形成するために添加される発泡剤は、物理発泡剤および／または化学発泡剤が使用され、好ましくは、化学発泡剤が使用される。
物理発泡剤としては、例えば、プロパン、ｎ−ブタン、ｉ−ブタン、シクロブタン、ｎ−ペンタン、ｉ−ペンタン、シクロペンタン、ｎ−ヘキサン、ｉ−ヘキサン、シクロヘキサン等の脂肪族炭化水素類、塩化メチル、塩化エチル、１，１，１，２−テトラフルオロエタン、１，１−ジフルオロエタンなどのハロゲン化炭化水素、メタノール、エタノールなどのアルコール類、ジメチルエーテル、ジエチルエーテル、メチルエチルエーテル等のエーテル類、二酸化炭素，窒素、アルゴン、水等が挙げられる。また、化学発泡剤としては、炭酸水素ナトリウム、アゾジカルボンアミド等が挙げられる。これらの発泡剤は、単独で、または他の発泡剤と混合して使用することが可能である。本発明においては、これらの発泡剤のうち、炭酸水素ナトリウム又は炭酸水素ナトリウムとアゾジカルボンアミドの混合物が、発泡倍率の点から好適である。
【００４４】
上記の発泡剤の使用量は、所望する見かけ密度（発泡倍率）を考慮して適宜決められるが、概ねポリエチレン１ｋｇに対して、物理発泡剤は０．０１〜１．２モルの割合で、また化学発泡剤は０．２〜０．６ｇ使用される。
【００４５】
また、上記ポリエチレンには、タルク等の気泡調整剤が添加される。気泡調整剤は、通常、ポリエチレンを主成分とする基材樹脂とのマスターバッチの形態で使用されることが一般的である。気泡調整剤の使用量は、通常、ポリエチレン１００重量部に対して０．０５〜１０重量部である。
【００４６】
さらに、必要に応じて各種添加剤等を配合し、常法に従い、ペレタイザーやホモジナイザー等による機械的な溶融混合によりペレット化した後、各種成形機により成形を行って所望の成形品とすることができる。各種成形方法を採用することができるが、好ましくは発泡中空成形が挙げられ、特に発泡多段ブロー成形が好適に用いられる。発泡中空成形の条件は、特に限定されるものではないが、従来公知の中空成形装置を用いて、従来公知の条件を採用することができる。
【００４７】
本発明の発泡中空成形用ポリエチレンは、パリソン温度１５０〜２３０℃、金型温度２０℃、パリソン押出し後の低圧ブロー圧力０．０１〜０．２９ＭＰａを１〜１５秒、その後高圧ブロー圧力０．３０〜０．６０ＭＰａを５〜３０秒にて成形する。好ましくは、パリソン押出し後の低圧ブロー圧力０．０５〜０．２０ＭＰａで、１〜１０秒ブローし、その後高圧ブロー圧力を０．４０〜０．５５ＭＰａとし、１０〜１５秒にて成形する。上記範囲を外れると、パリソン中に発泡した気泡が大きくならず、高発泡の成形品が得られない。
【００４８】
６．成形品
本発明の発泡中空成形用ポリエチレンは、発泡中空成形により化粧品、洗剤、食品及び飲料等の容器等を製造するために使用できるが、これらに限定されず、多種の製品用途に利用可能である。
【実施例】
【００４９】
以下に実施例を挙げて、本発明を更に具体的に説明するが、本発明は、その要旨を超えない限り、これらの実施例に制約されるものではない。なお、実施例で用いた測定方法および材料は以下の通りである。
【００５０】
１．測定方法
（１）密度
ＪＩＳ Ｋ６９２２−１及び２：１９９７に準じて測定した。
（２）温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＦＲ）
ＪＩＳ Ｋ６９２２−２：１９９７に準拠して測定した。
（３）ＧＰＣの測定条件及び測定方法、並びに分子量計算方法
（ｉ）測定条件
ウォーターズ社製１５０Ｃ型を使用して、下記の条件でＧＰＣ測定を行い、重量平均分子量（Ｍｗ）を求めた。
カラム：昭和電工社製Ｓｈｏｄｅｘ ＨＴ−Ｇ １本、及び同・ＨＴ−８０６Ｍ ２本
溶媒：１，２，４−トリクロロベンゼン
温度：１４０℃
流量：１．０ｍｌ／分
注入量：３００μｌ
（ｉｉ）サンプル調整
市販の４ｍｌスクリュートップバイアル瓶に試料約３ｍｇ及び溶媒３．０ｍｌを量り採り、センシュー科学社製ＳＳＣ−９３００型攪拌機を用い、温度１５０℃で２時間振とうを行った。
（ｉｉｉ）分子量の計算
ＧＰＣクロマトデータは、１点／秒の頻度でコンピュータに取り込み、森定雄著・共立出版社発行の「サイズ排除クロマトグラフィー」第４章の記載に従ってデータ処理を行い、Ｍｗ値を計算した。
（ｉｖ）カラムの較正
カラムの較正は、昭和電工社製単分散ポリスチレン（Ｓ−７３００、Ｓ−３９００、Ｓ−１９５０、Ｓ―１４６０、Ｓ−１０１０、Ｓ−５６５、Ｓ−１５２、Ｓ−６６．０、Ｓ−２８．５、Ｓ−５．０５）、ｎ−エイコサン及びｎ−テトラコンタンの各０．２ｍｇ／ｌ溶液を用いて、一連の単分散ポリスチレンの測定を行い、それらの溶出ピーク時間と分子量の対数の関係を４次多項式でフィットしたものを較正曲線とした。
なお、ポリスチレンの分子量（ＭＰＳ）は、次式を用いてポリエチレンの分子量（ＭＰＥ）に換算した。
ＭＰＥ＝０．４６８×ＭＰＳ
【００５１】
（４）溶融張力
東洋精機製作所製キャピログラフ１−Ｂを用い、キャピラリー径２ｍｍ、キャピラリー長さ８ｍｍのキャピラリーにより１９０℃、ピストンスピード１０ｍ／分で押し出された溶融樹脂を、４ｍ／分の引き取り速度でフィラメントに引き取った時の溶融張力を測定した。
（５）曲げ弾性率
プレス成形にてＪＩＳ Ｋ−６９２２−２に準拠して測定した。
（６）結晶化温度
パーキングエルマ社製 ＤＣＳ７を用い、アルミパンにサンプル樹脂を１０ｍｍｇ入れ、２１０℃まで昇温後、５分間保持し、その後１０℃／ｍｉｎの速度で４０℃まで降温し測定した。
（７）成形状態、および総合評価
成形結果は、発泡状態、ウェルド状態、表面状態、賦型性を目視して評価した。発泡状態は、均一発泡したものを○、不均一部があるものを△、不均一であったものを×とした。また、ウェルド状態は、良好のものを○、若干薄い部分があるものを△、薄肉状態であったものを×とした。また、表面状態は、良好のものを○、一部肌が不均一であったものを△、不良なものを×とした。さらに、賦型性（容器形状保持）は、良好のものを○、一部賦型されていないものを△、不良（パンクを含む）であるものを×とした。
また、総合評価として、全てが良好のものを○、ほぼ良好のものを△、いずれかが不良又は若干劣るものを×とした。
【００５２】
２．使用樹脂
ポリエチレン（Ａ），ポリエチレン（Ｂ）として、表１に示した物性のＡ−１〜Ａ−７、及びＢ−１〜Ｂ−４を使用した。
【００５３】
（実施例１〜１４）
表１に示した物性のポリエチレン（Ａ），ポリエチレン（Ｂ）を混合して、本発明の発泡中空成形用ポリエチレンを調製した。
次に、スクリュー径７０ｍｍφ、ダイ径１７ｍｍφ（ストレート）、コア径（ダイバージェント）１６ｍｍφの電動ブロー成形機を使用し、２５０ｍｌ偏平形状ボトルの金型を用いて、表２に示した樹脂及び発泡剤マスターバッチ配合により、実測樹脂温度２１０℃または１６０℃にて溶融混練し、押出したパリソンを表３の条件でブロー成形した。偏平形状ボトルの金型サイズは、胴部の長さ：１１０ｍｍ、胴部の最大幅７０ｍｍ、胴部の最小幅４８ｍｍ、胴部の平均的肉厚１．１ｍｍ、円筒状口部の長さ２２ｍｍ、円筒状口部の最大径２６ｍｍ、円筒状口部の内径１９ｍｍとした。
成形時、成形後に各種の評価を行ない、その結果を表３に示した。
【００５４】
（比較例１〜１３）
表１に示した物性のポリエチレン（Ａ），ポリエチレン（Ｂ）を単独で、あるいは混合して、比較用の発泡中空成形用ポリエチレンを調製した。次に、実施例と同様に、表２に示した樹脂及び発泡剤マスターバッチ配合により、実測樹脂温度２１０℃または１６０℃にて溶融混練し、押出したパリソンを表３の条件でブロー成形した。
成形時、成形後に各種の評価を行い、その結果を表３に示した。
【００５５】
【表１】
【００５６】
【表２】
【００５７】
【表３】
【００５８】
３．評価
実施例及び比較例の成形条件及び成形結果を示した表３から明らかなように、実施例１〜１４では、特定のポリエチレン（Ａ）とポリエチレン（Ｂ）からなる本発明の発泡中空成形用ポリエチレンを用いたために、発泡剤ＭＢを添加し成形された容器は、発泡状態、ウェルド状態、表面状態、賦型性がいずれも良好である。
一方、比較例１〜１３では、ポリエチレン（Ａ）とポリエチレン（Ｂ）のいずれかを単独で用いるか、混合した発泡中空成形用ポリエチレンを用いており、その物性が本発明から外れるので、発泡状態、ウェルド状態、表面状態、賦型性の少なくともいずれかが良好でなく、良好な成形品が得られなかった。このことから、本発明の発泡中空成形用ポリエチレンは、容器の発泡中空成形に優れた特性を有していることが明らかである。
【産業上の利用可能性】
【００５９】
本発明の発泡中空成形用ポリエチレンは、高発泡性で成形性が良く、機械的強度、表面外観が良好で、かつ耐久性にも優れ、断熱性、吸音性、剛性が向上した化粧品、洗剤、食品及び飲料等の軽量容器の製造に適しており、産業上の利用可能性が高いものである。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
発泡中空成形品の製造に使用され、下記の物性（ａ）〜（ｄ）を満足することを特徴とする発泡中空成形用ポリエチレン。
物性（ａ）：密度が０．９３５〜０．９７０ｇ／ｃｍ３である。
物性（ｂ）：温度１９０℃、荷重２．１６Ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．０５〜０．８０ｇ／１０分である。
物性（ｃ）：ゲルパーミエーションクロマトグラフ（ＧＰＣ）により求められる重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が４．０〜３０である。
物性（ｄ）：溶融張力（ＭＴ）が６．０〜２５ｃＮである。
【請求項２】
発泡中空成形用ポリエチレンは、密度が０．９３５〜０．９７０ｇ／ｃｍ３であり、温度１９０℃、荷重２．１６Ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．１〜５５ｇ／１０分、Ｍｗ／Ｍｎが３．５〜３０、溶融張力（ＭＴ）が４．０〜１５ｃＮであるポリエチレン（Ａ）１０〜９５重量％と、密度が０．９３５〜０．９７０ｇ／ｃｍ３であり、温度１９０℃、荷重２．１６Ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．０２〜１．０ｇ／１０分、Ｍｗ／Ｍｎが６．５〜３０、溶融張力（ＭＴ）が１０〜３０ｃＮであるポリエチレン（Ｂ）５〜９０重量％とからなることを特徴とする請求項１に記載の発泡中空成形用ポリエチレン。
【請求項３】
ポリエチレン（Ａ）は、チーグラー系触媒又はクロム系触媒を用いて製造されたポリエチレンであることを特徴とする請求項１に記載の発泡中空成形用ポリエチレン。
【請求項４】
ポリエチレン（Ｂ）は、溶融張力がポリエチレン（Ａ）よりも大きいことを特徴とする請求項１に記載の発泡中空成形用ポリエチレン。
【請求項５】
ポリエチレン（Ｂ）は、クロム系触媒により製造されたポリエチレンであることを特徴とする請求項３又は４に記載の発泡中空成形用ポリエチレン。
【請求項１】
発泡中空成形品の製造に使用され、下記の物性（ａ）〜（ｄ）を満足することを特徴とする発泡中空成形用ポリエチレン。
物性（ａ）：密度が０．９３５〜０．９７０ｇ／ｃｍ３である。
物性（ｂ）：温度１９０℃、荷重２．１６Ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．０５〜０．８０ｇ／１０分である。
物性（ｃ）：ゲルパーミエーションクロマトグラフ（ＧＰＣ）により求められる重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が４．０〜３０である。
物性（ｄ）：溶融張力（ＭＴ）が６．０〜２５ｃＮである。
【請求項２】
発泡中空成形用ポリエチレンは、密度が０．９３５〜０．９７０ｇ／ｃｍ３であり、温度１９０℃、荷重２．１６Ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．１〜５５ｇ／１０分、Ｍｗ／Ｍｎが３．５〜３０、溶融張力（ＭＴ）が４．０〜１５ｃＮであるポリエチレン（Ａ）１０〜９５重量％と、密度が０．９３５〜０．９７０ｇ／ｃｍ３であり、温度１９０℃、荷重２．１６Ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．０２〜１．０ｇ／１０分、Ｍｗ／Ｍｎが６．５〜３０、溶融張力（ＭＴ）が１０〜３０ｃＮであるポリエチレン（Ｂ）５〜９０重量％とからなることを特徴とする請求項１に記載の発泡中空成形用ポリエチレン。
【請求項３】
ポリエチレン（Ａ）は、チーグラー系触媒又はクロム系触媒を用いて製造されたポリエチレンであることを特徴とする請求項１に記載の発泡中空成形用ポリエチレン。
【請求項４】
ポリエチレン（Ｂ）は、溶融張力がポリエチレン（Ａ）よりも大きいことを特徴とする請求項１に記載の発泡中空成形用ポリエチレン。
【請求項５】
ポリエチレン（Ｂ）は、クロム系触媒により製造されたポリエチレンであることを特徴とする請求項３又は４に記載の発泡中空成形用ポリエチレン。
【公開番号】特開２０１１−５２０３８（Ｐ２０１１−５２０３８Ａ）
【公開日】平成２３年３月１７日（２０１１．３．１７）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００９−１９９４２５（Ｐ２００９−１９９４２５）
【出願日】平成２１年８月３１日（２００９．８．３１）
【出願人】（３０３０６０６６４）日本ポリエチレン株式会社 (233)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２３年３月１７日（２０１１．３．１７）
【国際特許分類】
【出願日】平成２１年８月３１日（２００９．８．３１）
【出願人】（３０３０６０６６４）日本ポリエチレン株式会社 (233)
【Ｆターム（参考）】
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