交流電動機の駆動制御装置及び基準磁束演算装置

【課題】制御モードを切り替えることなくシームレスで交流電動機を駆動制御する。
【解決手段】基本コンポーネント演算器３４は、トルク誤差等に応じて基本係数を演算する。デルタ演算器３６は、基本係数に応じ、基本係数が増加するに従って０度から６０度まで順次増加するように非切替領域の角度Ｄｅｌｔａを演算する。基準磁束軌跡演算器３２は、角度Ｄｅｌｔａを用いて基準磁束の軌跡を演算し、最大基準磁束ψｍａｘ^＊及び最小基準磁束ψｍｉｎ^＊を演算する。切替パターン演算部３４は、磁束がψｍａｘ^＊とψｍｉｎ^＊との間にあり、位相角がＤｅｌｔａ内のときにはインバータ２６の出力電圧ベクトルを切り替えることなく維持する。これにより、インバータ電圧が高周波スイッチングから矩形形状にシームレスに変化していく。

【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は交流モータ（ＡＣモータ）のシームレスなシングルモード制御に関する。
【背景技術】
【０００２】
ハイブリッド車両や電気自動車に搭載される駆動源としての交流電動機を、制御モードを適宜切り替えて駆動制御する構成が知られている。例えば、２つの制御モードを切り替える方法、あるいは３つの制御モードを切り替える方法がある。２つの制御モードを切り替える方法では、低回転域では通常のＰＷＭ制御を行い、高回転域では矩形波制御を行う。３つの制御モードを切り替える方法では、これらの制御モードに加え、過変調制御モードが用いられる。回転数及びトルクが小さい領域から順に、変調率が１以下の正弦波制御モード、変調率が１を超える過変調制御モード、矩形波制御モードに順に切り替える。
【０００３】
図２０（ａ）〜（ｃ）に、これら３つの制御モードを模式的に示す。（ａ）の正弦波制御モードでは、三角波比較によるＰＷＭ制御における三角波の振幅以下の振幅で正弦波状の出力電圧指令値を生成してＰＷＭ信号に変換する。（ｂ）の過変調制御モードでは、三角波の振幅を超えた振幅で正弦波状の出力電圧指令値を生成してＰＷＭ信号に変換する。（ｃ）の矩形波制御モードでは、ハイレベル期間及びローレベル期間の比が１：１の矩形波信号を生成する。低回転低トルク領域において正弦波制御モードを用いることで、電動機を応答性良く制御するとともに、低回転域であっても滑らかな回転を得ることができる。また、高回転高トルク領域において矩形波制御モードを用いることで、直流電源の電圧利用率を向上させて高回転域での出力を向上させるとともに、銅損の発生やスイッチング損失を抑えてエネルギ効率を向上させることができる（特許文献１，２参照）。これら３つの制御モードは、予め用意されメモリに記憶された制御モード設定用マップを参照しつつ、回転数及び出力トルクに応じて順次切り替えられる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００９−１６５３２６号公報
【特許文献２】特開２００８−２５３０００号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、回転数及び出力トルクに応じて３つの制御モードを切り替える方法は、これを実現するための装置構成が比較的複雑なものとなる。また、ある制御モードから次の制御モードに切り替える際に、トルク変動が生じ得る。さらに、交流モータを制御する方法として、磁束とトルクを直接かつ独立に制御するダイレクトトルクコントロール（ＤＴＣ）が知られているが、このＤＴＣに比べてトルクレスポンスが相対的に低い。
【０００６】
なお、交流電動機の駆動制御として、空間ベクトル変調（ＳＰＭ）も提案されているが、基準電圧を生成するためにリアルタイムで複雑な方程式を解かなくてはならない、より多くの電動機パラメータに依存する等の問題がある。
【０００７】
本発明の目的は、上記の課題に鑑み、制御モードを切り替えることなくシームレスで交流電動機を駆動制御することができる駆動制御装置及び基準磁束演算装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、交流電動機の駆動制御装置であって、基準トルクと現在トルクのトルク誤差、及び交流電動機の速度に応じて基本係数を演算する基本係数演算手段と、前記基本係数を用いて非切替領域を規定する角度Ｄｅｌｔａを演算するデルタ演算手段と、前記角度Ｄｅｌｔａと基準磁束に応じて最大基準磁束及び最小基準磁束を演算する基準磁束軌跡演算手段と、基準トルクと現在トルクとのトルク誤差、基準磁束と現在磁束の磁束誤差、磁束の位相角、及び前記角度Ｄｅｌｔａに応じて演算された最大基準磁束及び最小基準磁束に応じて交流電動機を駆動するインバータの出力電圧ベクトルを選択する切替パターン演算手段とを備えることを特徴とする。
【０００９】
本発明の１つの実施形態では、さらに、前記角度Ｄｅｌｔａに応じたトルク減少分を補償すべく基準トルクを補正するトルク補償手段を備える。
【００１０】
また、本発明の１つの実施形態では、前記デルタ演算手段は、前記基本係数に応じ、前記基本係数が増加するに従って０度から６０度まで順次増加するように前記角度Ｄｅｌｔａを演算する。
【００１１】
また、本発明の１つの実施形態では、前記切替パターン演算手段は、現在磁束が前記最大基準磁束と前記最小基準磁束との間にあり、前記位相角が前記角度Ｄｅｌｔａで規定される前記非切替領域内にあり、かつ、現在の出力電圧ベクトルがゼロベクトルでない場合に現在の出力電圧ベクトルを切り替えることなく維持し、現在磁束が前記最大基準磁束と前記最小基準磁束との間になく、あるいは前記位相角が前記角度Ｄｅｌｔａで規定される前記非切替領域内になく、あるいは、現在の出力電圧ベクトルがゼロベクトルである場合に予め設定された切替パターンテーブルに従って出力電圧ベクトルを選択する。さらに、前記基準磁束軌跡演算手段は、前記インバータの出力電圧ベクトルの切替タイミングに対応する理論的な基準磁束軌跡の角度と実際の角度とのずれであるオフセットを演算するオフセット算出部と、前記オフセットを用いて基準磁束を補正する基準磁束補正部とを備えてもよい。また、本発明は、交流電動機の駆動装置に用いられる基準磁束演算装置であって、基準トルクと現在トルクのトルク誤差、及び交流電動機の速度に応じて基本係数を演算する基本係数演算手段と、前記基本係数を用いて非切替領域を規定する角度Ｄｅｌｔａを演算するデルタ演算手段と、インバータの出力電圧ベクトルの切替タイミングに対応する理論的な基準磁束軌跡の角度と実際の角度とのずれであるオフセットを演算するオフセット算出部と、前記オフセットを用いて角度Ｄｅｌｔａの中心位置を補正する中心位置補正部と、補正された角度Ｄｅｌｔａの中心位置と前記位相角との間の角度αを算出するα算出部とを備え、前記角度α及び角度Ｄｅｌｔａを用い、前記基準磁束にｃｏｓ（Ｄｅｌｔａ／２）／ｃｏｓ（α）を乗じることで基準磁束を補正することを特徴とする。
【００１２】
このように、本発明では、従来のＤＣＴのように予め設定された切替パターンテーブルを用い、トルク誤差や磁束誤差に応じてインバータの出力電圧ベクトルを順次切り替えるのではなく、非切替領域Ｄｅｌｔａを設定し、磁束の位相角がこのＤｅｌｔａ内にある場合にはインバータの出力電圧ベクトルを切り替えることなくそのまま維持する。角度Ｄｅｌｔａはインバータの基本係数から演算され、基本係数に応じて０度から６０度まで連続的に変化する。基本係数はトルク誤差や交流電動機の速度に基づいて演算される。角度Ｄｅｌｔａの領域では出力電圧ベクトルは維持されるため、磁束軌跡は従来のＤＣＴのように磁束が一定の円形状から変動する。具体的には、Ｄｅｌｔａ＝０度の場合には従来と同様に磁束軌跡は円形状であるが、Ｄｅｌｔａが増加するに従って連続的に６角形状に変化していく。これに伴い、インバータ電圧も高周波のパターンから矩形のパターンに連続的に変化していく。これにより、制御モードの切替のないシームレスな駆動が可能となる。
【００１３】
なお、角度Ｄｅｌｔａが０度から６０度に順次増加するに従って磁束軌跡が円形状から６角形状に変化するため、平均トルクは減少する。この場合、トルク補償器で角度Ｄｅｌｔａに応じて基準（目標）トルクを補正することで、トルク減少分を補償できる。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、制御モードを切り替えることなくシームレスで交流電動機を駆動制御することができる。また、本発明では、インバータ電圧は高周波パターンから矩形パターンにわたって滑らかに変化するから、トルク変動を抑制することができる。また、本発明では従来のＤＴＣと同様にトルクを直接制御するため、レスポンスも迅速である。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】実施形態の駆動制御装置の構成ブロック図である。
【図２】角度Ｄｅｌｔａと補償トルクの関係を示すグラフ図である。
【図３】基本係数とＤｅｌｔａの関係を示すグラフ図である。
【図４】実施形態の基準磁束軌跡説明図である。
【図５】Ｄｅｌｔａが０度と６０度の場合の基準磁束軌跡説明図である。
【図６】Ｄｅｌｔａが０度と６０度の場合のインバータ電圧パターン説明図である。
【図７】Ｄｅｌｔａの変化に応じた基準磁束軌跡説明図である。
【図８】Ｄｅｌｔａ＝２０度の場合の基準磁束軌跡とインバータ電圧パターンの関係を示す説明図である。
【図９】Ｄｅｌｔａ＝４０度の場合の基準磁束軌跡とインバータ電圧パターンの関係を示す説明図である。
【図１０】Ｄｅｌｔａ＝５５度の場合の基準磁束軌跡とインバータ電圧パターンの関係を示す説明図である。
【図１１】Ｄｅｌｔａ＝６０度の場合の基準磁束軌跡とインバータ電圧パターンの関係を示す説明図である。
【図１２】実施形態のシミュレーション結果を示すグラフ図である。
【図１３】実施形態のシミュレーション結果を示すグラフ図である。
【図１４】実施形態のシミュレーション結果を示す、磁束軌跡とインバータ電圧パターンの説明図である。
【図１５】実施形態のシミュレーション結果を示す、磁束軌跡とインバータ電圧パターンの説明図である。
【図１６】実施形態のシミュレーション結果を示す、磁束軌跡とインバータ電圧パターンの説明図である。
【図１７】インバータ出力電圧ベクトルの説明である。
【図１８】ｄ−ｑ平面におけるＳ（１）〜Ｓ（６）領域と従来の磁束軌跡の説明図である。
【図１９】切替パターンテーブルの一例を示す図である。
【図２０】従来の制御モードの説明図である。
【図２１】基準磁束軌跡演算ユニットの概念構成図である。
【図２２】基準磁束軌跡演算ユニットの構成ブロック図である。
【図２３】オフセット説明図である。
【図２４】オフセット無考慮時の基準磁束軌跡の説明図である。
【図２５】オフセット評価器の構成ブロック図である。
【図２６】位相角に対する磁束軌跡の説明図である。
【図２７】図２５の一部拡大図である。
【図２８】実施形態のシミュレーション結果を示す磁束軌跡説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、図面に基づき本発明の実施形態について説明する。
【００１７】
図１に、本実施形態における交流電動機の駆動制御装置の構成ブロック図を示す。図１における記号の定義は、以下のとおりである。
ωｒ：モータ速度
ωｒ^＊：基準（目標）モータ速度
Ｔｅ^＊：基準（目標）トルク
Ｔｅ：モータトルク
ψ^＊：基準（目標）磁束
ΔＴｅ：トルク誤差
Δψ：磁束誤差
ｄＴｅ：量子化トルク信号
ｄψ：量子化磁束信号
ρｓ：位相角
θｒ：ロータ角
ωｃ：クロスオーバ速度
ψｍａｘ^＊：最大基準（目標）磁束
ψｍｉｎ^＊：最小基準（目標）磁束
Ｄｅｌｔａ：非切替領域の角度
【００１８】
図１の構成ブロック図は、ＤＴＣの構成ブロック図を基本とし、これにいくつかの機能ブロックを付加して修正したものである。
【００１９】
基準（目標）モータ速度ωｒ^＊とモータ速度ωｒは、ともに差分器１０に供給される。差分器１０は、ωｒ^＊とωｒの差分を演算し、ωｒ^＊に対するωｒの誤差としてＰＩ器１２に出力する。ＰＩ器１２は、誤差を比例積分し、基準（目標）トルクＴｅ^＊を算出してトルク補償器１４に出力する。
【００２０】
トルク補償器１４は、Ｄｅｌｔａ演算部３６で演算された非切替領域の角度Ｄｅｌｔａを用いて基準（目標）トルクＴｅ^＊を補正し、差分器１６に出力する。トルク補償器１４は、以下の式に従って基準（目標）トルクＴｅ^＊をＤｅｌｔａに応じて補正する。Ｄｅｌｔａの値をδとすると、
補償トルク＝π／３・Ｔｅ^＊｛δ−ｃｏｓ（δ／２）Ｌｎ｛（１＋ｓｉｎ（δ／２））／（１−ｓｉｎ（δ／２））｝｝
である。図２に、Ｄｅｌｔａと補償トルクＴｃｏｍとの関係を示す。Ｄｅｌｔａ＝０の場合には補償トルクＴｃｏｍは１、すなわち基準トルクＴｅ^＊のままであるが、Ｄｅｌｔａが増大するに従ってトルクＴｅ^＊を増大させるように補償する。Ｄｅｌｔａが増加するに従って補償トルクを増大させるのは、Ｄｅｌｔａが増大するほど平均トルクが不足するためこれを補償する必要があるからである。これについてはさらに後述する。
【００２１】
再び図１に戻り、差分器１６は、補正（補償）された基準（目標）トルクＴｅ^＊（Ｔｃｏｍ）とトルクＴｅとの差分を演算し、補償された基準（目標）トルクＴｅ^＊に対するトルクＴｅの誤差ΔＴｅとしてトルク比較器１８に出力する。
【００２２】
一方、モータ速度ωｒは、磁束演算部１１に供給される。磁束演算部１１は、予め用意されたマップを用いてモータ速度ωｒに対応する基準（目標）磁束ψ^＊を演算し、差分器２０に出力する。差分器２０は、基準（目標）磁束ψ^＊と磁束ψとの差分を演算し、基準（目標）磁束ψ^＊に対する磁束ψの誤差Δψとして磁束比較器２２に出力する。
【００２３】
トルク比較器１８は、トルク誤差ΔＴｅとトルクヒステリシスΔＴｅ^＊とに基づいて３値の量子化トルク信号ｄＴｅを演算するヒステリシスコンパレータであり、量子化トルク信号ｄＴｅを切替パターン演算器２４に出力する。また、磁束比較器２２は、磁束誤差Δψと最大基準磁束ψｍａｘと最小基準磁束ψｍｉｎとに基づいて２値の量子化磁束信号ｄψを演算するヒステレシスコンパレータであり、量子化磁束信号ｄψを切替パターン演算器２４に出力する。
【００２４】
切替パターン演算器２４は、予め作成され記憶された切替パターンテーブルを用いて、トルク比較器１８からの量子化トルク信号ｄＴｅ及び磁束比較器２２からの量子化磁束信号ｄψ並びに位相角ρｓに対応する電圧ベクトルを選択し、インバータ２６に供給する。インバータ２６は、切替パターン演算器２４からの信号に基づいてスイッチング制御され、モータ（ＩＰＭ）２８を駆動する。
【００２５】
モータ２８のロータ角θｒ及びモータ速度ωｒはそれぞれセンサで検出されて評価器３０に供給される。評価器３０は、これらの信号に基づいて磁束ψ及びトルクＴｅ並びに位相角ρｓを評価する。トルクＴｅは差分器１６に供給され、磁束ψは差分器２０に供給される。また、トルクＴｅは、基準トルクＴｅ^＊、モータ速度ωｒ、クロスオーバ速度ωｃとともに、インバータ電圧の基本コンポーネント演算器３４に供給される。
【００２６】
インバータ電圧の基本コンポーネント演算器３４は、差分器及び比例積分器を有し、トルクＴｅと基準トルクＴｅ^＊との差分を演算し、その誤差を比例積分器で比例積分する。
【００２７】
デルタ演算器３６は、インバータ電圧の基本コンポーネント演算器３４で算出された結果に基づいて非切替領域の角度Ｄｅｌｔａを演算する。具体的には、基本コンポーネント演算器３４で演算された基本係数をｆｃとすると、
ｆｃ＝１／π｛８ｓｉｎ（δ／２）＋π−３δ｝
の関係にある。ここで、δはデルタ演算器３６で演算されるＤｅｌｔａの値である。演算されたＤｅｌｔａは、基準磁束軌跡演算器３２に供給される。図３に、デルタ演算器３６で演算されるＤｅｌｔａを示す。基本係数ｆｃ（図ではＩｎで示す）が増大すると、Ｄｅｌｔａもこれに応じて増大していく。基本係数ｆｃが１の場合、Ｄｅｌｔａは０である。
【００２８】
基準磁束軌跡演算器３２は、デルタ演算器３６からの角度Ｄｅｌｔａと、位相角ρｓと、基準磁束ψ^＊を用いて基準磁束軌跡を演算する。すなわち、通常のＤＴＣと異なり、本実施形態では、基準磁束軌跡は一定ではなく変動し、その最大基準磁束ψｍａｘ^＊及び最小基準磁束ψｍｉｎ^＊は、角度Ｄｅｌｔａと位相角ρｓと基準磁束ψ^＊に応じて適応的に決定される。演算して得られた基準磁束軌跡の最大基準磁束ψｍａｘ^＊及び最小基準磁束ψｍｉｎ^＊は、磁束比較器２２に供給される。磁束比較器２２は、既述したように、これら最大基準磁束ψｍａｘ^＊及び最小基準磁束ψｍｉｎ^＊をヒステリシスループのしきい値として用いて量子化磁束信号ｄψを演算（１，−１のいずれかのレベルに量子化）する。すなわち、磁束誤差Δψがψｍａｘ^＊より大きい場合には「１」、磁束誤差Δψがψｍｉｎ^＊より小さい場合には「−１」のレベルに量子化し、磁束誤差Δψがψｍｉｎ^＊とψｍａｘ^＊の間にある場合には、それ以前の状態に応じて「１」あるいは「−１」のレベルに量子化する。例えば、誤差Δψがψｍａｘ^＊より大きい状態からψｍｉｎ^＊とψｍａｘ^＊の間の状態に移行した場合には「１」のレベルに量子化し、磁束誤差Δψがψｍｉｎ^＊より小さい状態からψｍｉｎ^＊とΨｍａｘ^＊の間の状態に移行した場合には「−１」のレベルに量子化する。このようなヒステリシス特性をもたせることで、頻繁な切替を防止できる。
【００２９】
ここで、磁束軌跡について簡単に述べると、インバータ２６のスイッチングモードの組み合わせ（Ｕ相、Ｖ相、Ｗ相の各スイッチのオンオフ）に応じて電圧ベクトルは８種類存在する。図１７に、これら８種類の電圧ベクトルを示す。すなわち、ｖ０（０００）、ｖ１（１００）、ｖ２（１１０）、ｖ３（０１０）、ｖ４（０１１）、ｖ５（００１）、ｖ６（００１）、ｖ７（１１１）である。これらの中で、ｖ０（０００）及びｖ７（１１１）はゼロベクトルであり、他は非ゼロベクトルである。磁束ベクトルは、電圧ベクトルの積分として表現される。電圧降下が小さいものとすると、磁束の軌跡は、インバータ電圧ベクトルの方を向く。インバータ２６の出力が非ゼロベクトルのいずれかであると、磁束は出力電圧に比例した速度で移動する。ゼロベクトルの場合には、移動速度はとても小さく近似的にゼロとみなすことができる。したがって、電圧ベクトルを適当に選択することにより、磁束は特定の軌跡に沿って移動する。磁束ψの大きさを一定に維持するために、基準（目標）磁束ψ^＊と現在の磁束との誤差Δψが許容範囲内となるように電圧ベクトルが選択される。電圧ベクトルの選択は、誤差の大きさのみならず、磁束ψの向きにも依存する。図１８に、磁束軌跡の一例を示す。インバータ出力電圧ベクトルはπ／３のステップで周期的に変化するから、磁束ψの向きを区別するために、ｄ軸とｑ軸からなるｄ−ｑ平面は６つの領域Ｓ（１）〜Ｓ（６）に分割される。例えば、磁束ψがＳ（１）領域に存在する場合に、反時計回りに磁束ψを回転させるためには、電圧ベクトルｖ３（０１０）を選択すればよい。次に、磁束ψがＳ（２）領域に存在する場合、反時計回りに磁束ψを回転させるためには、電圧ベクトルｖ４（０１１）を選択すればよい。
【００３０】
一方、トルクＴｅが基準（目標）トルクＴｅ^＊よりも小さい場合には、可能な限り迅速にトルクＴｅを増大させる必要がある。そして、トルクＴｅが基準トルクＴｅ^＊に達した場合には、インバータスイッチング周波数を小さくするために可能な限り穏やかにトルクＴｅを減少させる必要がある。これを行うためにゼロベクトルを用いる。例えば、磁束ψを時計回りに回転させる場合、トルクＴｅが基準トルクＴｅ^＊に達すると、磁束ψを止めてトルクを減少させるためにゼロベクトルが選択される。一方、トルクＴｅが基準トルクＴｅの下限許容値（最小基準トルク）に達すると、磁束ψを時計回りに回転させるための電圧ベクトルが選択される。磁束ψを反時計回りに回転させる場合には、トルクＴｅが基準トルクＴｅ^＊に達すると、磁束ψを止めてトルクを減少させるためにゼロベクトルが選択される。また、トルクＴｅが基準トルクＴｅの上限許容値（最大基準トルク）に達すると、磁束ψを反時計回りに回転させるための電圧ベクトルが選択される。
【００３１】
磁束の誤差Δψ及びトルク誤差ΔＴｅは、２値及び３値のヒステリシスコンパレータを用いて容易に量子化される。トルク誤差ΔＴｅは２値のヒステリシスコンパレータを用いて１、−１のいずれかに量子化され、磁束誤差Δψは３値のヒステリシスコンパレータを用いて１，０，−１のいずれかに量子化される。ヒステリシスコンパレータで量子化された磁束誤差ΔψをＨψ、同様に量子化されたトルク誤差ΔＴｅをＨＴｅとすると、インバータ出力電圧ベクトルは、ＨΨ、ＨＴｅ、及びＳ（ｉ）（ｉ＝１〜６）により決定される。Ｓ（ｉ）については、位相角ρｓから決定される。
【００３２】
図１９に、インバータ２６の切替パターンテーブルの一例を示す。図において、例えばＨΨ＝１、ＨＴｅ＝１、Ｓ（１）領域の場合には電圧ベクトルとしてｖ２（１１０）が選択される。また、ＨΨ＝−１、ＨＴｅ＝１、Ｓ（２）領域の場合には電圧ベクトルとしてｖ４（０１１）が選択される。なお、より詳細なインバータの出力電圧ベクトルの選択については、”A New Quick-Response and High-Efficiency Control Strategy of an Induction Motor”, Isao Takahashi and Toshihiko Noguchi, IEEE TRANSACTIONS ON INDUSTRY APPLICATIONS, vol. 1A-22, No.5, 1986を参照されたい。
【００３３】
一方、本実施形態では、図１９に示される切替パターンテーブルをそのまま用いるのではなく、非切替領域の角度Ｄｅｌｔａを用いてインバータの出力電圧ベクトルを選択する。具体的には、
（１）磁束ψが最大基準磁束ψｍａｘ^＊と最小基準磁束ψｍｉｎ^＊との間にあるか否か
（２）位相角がＤｅｌｔａ内にあるか否か
（３）現在の電圧ベクトルがゼロベクトルでないか否か
を順次判定する。そして、上記の（１）〜（３）のいずれかでＮＯと判定された場合、例えば磁束ψが最小基準磁束ψｍｉｎ^＊より小さい場合あるいは最大基準磁束ψｍａｘ^＊より大きい場合、位相角がＤｅｌｔａ内にない場合、あるいは現在の電圧ベクトルがゼロベクトルである場合（つまり、ｖ０あるいはｖ７である場合）には、図１９の切替パターンテーブルを用いて電圧ベクトルを選択する。すなわち、Ｈψ、ＨＴｅをそれぞれ本実施形態におけるｄψ、ｄＴｅとして、ｄψ、ｄＴｅ、Ｓ（ｉ）に応じて電圧ベクトルを選択することで切り替える。一方、上記の（１）〜（３）のいずれもＹＥＳと判定された場合、すなわち、磁束ψが最小基準磁束ψｍｉｎ^＊と最大基準磁束ψｍａｘ^*の間にあり、位相角がＤｅｌｔａ内にあり、かつ、ゼロベクトルでない場合には、スイッチングを行うことなく電圧ベクトルをそのまま維持するように制御する。位相角がＤｅｌｔａ内にある場合に電圧ベクトルを切り替えずにそのまま維持するため、従来のように磁束ψが一定となるように制御するのではなく、磁束軌跡が円形状から変化することが理解されよう。
【００３４】
図４に、以上のようにして制御される本実施形態における基準磁束軌跡を示す。図において、Ｄｅｌｔａは非切替領域であり、６０−Ｄｅｌｔａは、６０度のうちＤｅｌｔａでない残存領域を示す。Ｄｅｌｔａの領域では電圧ベクトルは切り替えられずにそのまま維持されるため、磁束軌跡は一定ではなく変動する。そして、Ｄｅｌｔａが０度から６０度まで変化すると、基準磁束軌跡は、円形状から６角形状に変化する。
【００３５】
図５に、Ｄｅｌｔａ＝０度の場合とＤｅｌｔａ＝６０度の場合の基準磁束軌跡を示す。図５（ａ）はＤｅｌｔａ＝０度の場合であり、従来のＤＴＣに対応する。図５（ｂ）はＤｅｌｔａ＝６０度の場合である。このようにＤｅｌｔａに応じて磁束軌跡が変化するので、インバータ出力電圧も正弦波パターンの高周波スイッチング（ＨＦ）からシンプルな矩形波に変化する。図６に、インバータ電圧の波形変化を示す。図６（ａ）はＤｅｌｔａ＝０度の場合、図６（ｂ）はＤｅｌｔａ＝６０度の場合のインバータ電圧波形である。
【００３６】
図７に、従来のＤＣＴにおける磁束軌跡に対し、本実施形態におけるＤｅｌｔａに応じて磁束軌跡がどのように変化していくかを示す。図７（ａ）は従来のＤＣＴにおける磁束軌跡である。磁束軌跡は円形状で一定である。これに対し、図７（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）はＤｅｌｔａを０度から６０度まで順次増大させた場合の磁束軌跡である。図７（ｅ）は、弱磁界の領域である。Ｄｅｌｔａは、図３に示すように基本係数ｆｃが増大するに従って０度から順次６０度まで増加していく。モータ速度との関係では、低速域では基本係数ｆｃは小さいため、これに応じてＤｅｌｔａも小さく、例えば図７（ａ）や図７（ｂ）の磁束軌跡である。高速域では基本係数ｆｃも大きくなり、これに応じてＤｅｌｔａも大きくなり、図７（ｃ）や図７（ｄ）の磁束軌跡となる。
【００３７】
さらに、図８〜図１１に、それぞれＤｅｌｔａ＝２０度、４０度、５５度、６０度の場合の磁束軌跡とインバータ電圧との対応関係を示す。Ｄｅｌｔａが小さい場合、位相角がＤｅｌｔａ内に存在せず、６０−Ｄｅｌｔａの領域に存在する場合が多く、スイッチングテーブルを用いた電圧ベクトルの切替が行われる。Ｄｅｌｔａが大きくなると、位相角がＤｅｌｔａ内に存在するようになり、スイッチングテーブルを用いた切替が行われず電圧ベクトルはそのまま維持される。この図からも、本実施形態では、Ｄｅｌｔａの変化に応じてインバータ電圧が高周波スイッチングから矩形形状に連続的に変化していくように動作することがわかる。
【００３８】
なお、Ｄｅｌｔａが０度から６０度まで順次増加すると、その分だけ平均トルクは減少するので、このトルク減少分を補うことが必要となる。このトルク減少分を補うのがトルク補償器１４であり、デルタ演算器３６で演算されたＤｅｌｔａに応じて不足するトルクを基準トルクＴｅを補正することで補償する。Ｄｅｌｔａが増加するに従い、磁束軌跡は６角形状に変化して平均トルクが減少するから、補償トルクはＤｅｌｔａが増加するほど大きく設定する（図３参照）。補償トルクは差分器１６に供給される。
【００３９】
以上説明したように、本実施形態の駆動制御方法では、すべての速度域においてシームレスなトルク制御が可能である。そして、基準トルクＴｅ^＊と現在のトルクＴｅとの誤差ΔＴｅに応じて角度Ｄｅｌｔａが連続的に変化していくと、これに応答してインバータのスイッチングパターンも連続的に変化していく。したがって、高周波パターンから矩形パターンにわたってインバータ電圧は滑らかに変化し、トルク変動を抑制することができる。トルク変動は、モード切替時に生じるものであるところ、本実施形態では単一のモードで動作するからである。本実施形態の駆動方法は単一モードであるから、従来の複数モードを切り替える駆動方法に比べてシンプルである。また、本実施形態では、トルクと磁束が直接演算されるため、計算が簡単である。また、本実施形態ではトルクを直接制御するため、レスポンスも速い利点がある。
【００４０】
図１２〜図１６に、永久磁石同期モータでのコンピュータシミュレーション結果を示す。図１２（ａ）はモータトルクと負荷トルクの時間変化を示しており、符号１００がモータトルク、符号２００が負荷トルクを示す。図１２（ｂ）はモータ速度の時間変化を示す。また、図１２（ｃ）は磁束の時間変化を示す。図１３はモータ速度の変化に対応するインバータのスイッチングパターンを示す。モータ速度が増大するに従い、スイッチングパターンはシームレスに変化していく。図１４〜図１６は磁束軌跡とインバータ電圧の変化をそれぞれ示す。シミュレーション結果より、本実施形態の駆動方法により、全ての速度域にわたって、単一モードでのシームレスな制御が可能であることが分かる。
【００４１】
ところで、基準磁束軌跡演算器３２は、上記のようにデルタ演算器３６からの角度Ｄｅｌｔａと、位相角ρｓと、基準磁束ψ^＊を用いて基準磁束軌跡を演算し、最大基準磁束ψｍａｘ^＊と最小基準磁束ψｍｉｎ^＊とを演算するが、インバータ２６のスイッチングトランジスタのスイッチング動作には物理的な遅れがあるため、理論値と実際の値との間には誤差あるいはオフセットが生じ得る。そこで、基準磁束軌跡演算器３２は、このようなオフセットも考慮して、最大基準磁束ψｍａｘ^＊と最小基準磁束ψｍｉｎ^＊を決定するのが好適である。具体的には、基準磁束軌跡演算器３２では、基準磁束ψ^＊からオフセットを考慮した新基準磁束ψｎｅｗ^＊を生成し、この新基準磁束ψｎｅｗ^＊から最大基準磁束ψｍａｘ^＊と最小基準磁束ψｍｉｎ^＊を生成するのが好適である。
【００４２】
図２１に、この場合の基準磁束軌跡演算器３２を構成する基準磁束軌跡演算ユニット３２ａの概念構成ブロック図を示す。基準磁束軌跡演算ユニット３２ａには、デルタ演算器３６からの角度Ｄｅｌｔａと、位相角ρｓと、基準磁束ψ^＊が供給される。基準磁束軌跡演算ユニット３２ａは、これらの物理量からオフセットを演算し、演算したオフセットを用いて新基準磁束ψｎｅｗ^＊を生成する。
【００４３】
図２２に、基準磁束軌跡演算ユニット３２ａの詳細構成ブロック図を示す。基準磁束軌跡演算ユニット３２ａは、理論Ｄｅｌｔａ中心計算器３２ｂと、オフセット評価器３２ｃと、加算器３２ｄと、α計算器３２ｅと、磁束ψｎｅｗ^＊計算器３２ｆから構成される。理論Ｄｅｌｔａ中心計算器３２ｂは、位相角ρｓから理論的なＤｅｌｔａ中心角を計算して出力する。
【００４４】
オフセット評価器３２ｃは、位相角ρｓと基準磁束ψ^＊からオフセットを計算して出力する。
【００４５】
加算器３２ｄは、理論Ｄｅｌｔａ中心計算器３２ｂで計算された理論Ｄｅｌｔａ中心と、オフセット評価器３２ｃで評価されたオフセットとを加算することで実際のＤｅｌｔａ中心を算出し出力する。
【００４６】
α計算器３２ｅは、実際のＤｅｌｔａ中心と位相角ρｓからαを計算して出力する。ここで、αは、実際のＤｅｌｔａ中心と位相角ρｓとの間の角度として定義される。
【００４７】
磁束ψ^＊ｎｅｗ計算器３２ｆは、計算されたαと、デルタ演算器３６で演算された角度Ｄｅｌｔａと、基準磁束ψ^＊に基づいて、新基準磁束ψｎｅｗ^＊を計算して出力する。
【００４８】
図２３に、一例として、角度Ｄｅｌｔａ＝６０度における磁束軌跡を示す。既述したように、角度Ｄｅｌｔａｗを０度から６０度まで変化させると、基準磁束は円形から６角形に変化する。このとき、スイッチング誤差がなければ６角形の頂点は図１７のスイッチングモードに対応してそれぞれ３０度、９０度、１５０度、２１０度、２７０度、３３０度に一致するはずであるが、スイッチング誤差のために実際の磁束軌跡はこれらの角度からずれる。図２４に、スイッチング誤差によるオフセットが生じている場合に、これを考慮することなくインバータ２６を駆動した場合の磁束軌跡を示す。本来であれば磁束軌跡は６角形となるところ、オフセットがあるため余分なスイッチングが生じて６角形を維持することができず、インバータ２６の駆動効率が低下してしまう。そこで、本実施形態では、このようなずれ、すなわちオフセットを補償することで正確な制御を可能とする。
【００４９】
図２５に、オフセット評価器３２ｃの詳細構成ブロック図を示す。オフセット評価器３２ｃは、磁束セクタ計算器３２ｇと、ルックアップテーブル３２ｈと、実際角計算器３２ｉと加算器３２ｊから構成される。
【００５０】
磁束セクタ計算器３２ｇは、位相角ρｓから磁束セクタを計算する。磁束セクタは、３６０度を６等分に分割した場合の各セクタであり、例えば０度から６０度を第１セクタ、６０度から１２０度を第２セクタ等と設定する。位相角ρｓがどのセクタに含まれているかを判定し、セクタ番号ｎを出力する。
【００５１】
ルックアップテーブル３２ｈは、各セクタ毎に基準磁束の理論角度を予めテーブルとして保持しておき、セクタ番号ｎに対応する理論角度を出力する。例えば、セクタ番号ｎ＝１、すなわち第１セクタの理論角度は３０度等である。
【００５２】
一方、実際角計算器３２ｉは、位相角ρｓと基準磁束ψ^＊から、実際の基準磁束の角度を計算する。実際の角度は、
Ｂ＝|ψ（ｋ）^＊｜ｓｉｎ（ψｓ（ｋ））−|ψ（ｋ−１）^＊｜ｓｉｎ（ψｓ（ｋ−１））
Ａ＝|ψ（ｋ）^＊｜ｃｏｓ（ψｓ（ｋ））−|ψ（ｋ−１）^＊｜ｃｏｓ（ψｓ（ｋ−１））
として、
実際の角度＝ｔａｎ^−１（Ｂ／Ａ）
により算出される。但し、ψ（ｋ）^＊は現在の基準磁束であり、ψ（ｋ−１）^＊はその１つ前の基準磁束であることを示す。同様に、ρｓ（ｋ）は現在の位相角であり、ρｓ（ｋ−１）はその１つ前の位相角であることを示す。
【００５３】
加算器３２ｊは、理論角度と、実際の角度との差分を演算することでオフセットを算出する。従って、例えば理論角度が３０度である場合には、
オフセット＝３０度−ｔａｎ^−１（Ｂ／Ａ）
によりオフセットが算出される。
【００５４】
以上のようにしてオフセットが算出された後、図２２に示されるように、このオフセットを用いて角度Ｄｅｌｔａ中心が加算器３２ｄにより修正され、アルファ計算器３２ｅによりαが計算される。
【００５５】
図２６及び図２７に、Ｄｅｌｔａ中心と角度αとの関係を示す。図２６は、図４に示す基準磁束軌跡を、横軸に位相角、縦軸に基準磁束として展開した場合の基準磁束変化を示す。また、図２７は、図２６における位相角３０度から９０度までの一部拡大図である。既述したように、Ｄｅｌｔａの領域は基準磁束は一定であり、６０−Ｄｅｌｔａの領域は基準磁束は変動する。図２６に示すように、理論的にはＤｅｌｔａ中心は６０度であるが、実際にはオフセットが生じてＤｅｌｔａ中心は６０度からずれる。実際のＤｅｌｔａ中心は、加算器３２ｄにより算出される、理論Ｄｅｌｔａ中心＋オフセットである。アルファ計算器３２ｅは、実際のＤｅｌｔａ中心と位相角ρｓとを用いて、これらの間の角度αを求める。
【００５６】
αが算出されると、磁束ψｎｅｗ^＊計算器３２ｆは、αと基準磁束ψ^＊と角度Ｄｅｌｔａとを用いて新基準磁束ψｎｅｗ^＊を計算する。具体的には、
ψｎｅｗ^＊＝｛ｃｏｓ（Ｄｅｌｔａ／２）／ｃｏｓ（α）｝・ψ^＊
により算出する。
【００５７】
以上のようにして、オフセットを考慮した新基準磁束ψｎｅｗ^＊を用いてインバータ２６が制御される。
【００５８】
図２８に、本実施形態のシミュレーション結果を示す。図２８（ａ）は、Ｄｅｌｔａ＝０度の場合の基準磁束軌跡であり、図２８（ｂ）はＤｅｌｔａ＝６０度の場合の基準磁束軌跡である。Ｄｅｌｔａ＝０度の場合には基準磁束ψｎｅｗ^＊は一定であり、これに応じて最大基準磁束ψｍａｘ^＊及び最小基準磁束ψｍｉｎ^＊も一定値であり、これらを用いて電圧ベクトルを切り替える。すなわち、基準磁束ψｎｅｗ^＊が最大基準磁束ψｍａｘ^＊（＝ψｎｅｗ^＊＋Δψ：Δψは所定値）より大きい場合、あるいは基準磁束ψｎｅｗ^＊が最小基準磁束ψｍｉｎ^＊（＝ψｎｅｗ^＊−Δψ）より小さい場合に図１９の切替パターンテーブルを用いて電圧ベクトルが選択される。一方、Ｄｅｌｔａ＝６０度の場合には、スイッチングが行われることなく基準磁束ψｎｅｗ^＊は変動する。
【００５９】
なお、本実施形態では、ヒステリシスループを用いたＤＴＣシステムにおいてオフセットを考慮した基準磁束軌跡の補正について説明したが、本発明はこれに限定されるものではなく、例えば空間ベクトル変調（ＳＶＭ）を用いてＤＴＣシステム（ＤＴＣ−ＳＶＭ）や、定スイッチング周波数（ＣＳＦ）を用いたＤＴＣ（ＤＴＣ−ＣＳＦ）にも同様に適用することができる。
【符号の説明】
【００６０】
１０差分器、１２比例積分器、１４トルク補償器、１６差分器、１８トルク比較器、２０差分器、２２磁束比較器、２４切替パターン演算器、２６インバータ、２８モータ、３０評価器、３２基準磁束軌跡演算器、３４基本コンポーネント演算器、３６デルタ（Ｄｅｌｔａ）演算器。

【特許請求の範囲】
【請求項１】
交流電動機の駆動制御装置であって、
基準トルクと現在トルクのトルク誤差、及び交流電動機の速度に応じて基本係数を演算する基本係数演算手段と、
前記基本係数を用いて非切替領域を規定する角度Ｄｅｌｔａを演算するデルタ演算手段と、
前記角度Ｄｅｌｔａと基準磁束に応じて最大基準磁束及び最小基準磁束を演算する基準磁束軌跡演算手段と、
基準トルクと現在トルクとのトルク誤差、基準磁束と現在磁束の磁束誤差、磁束の位相角、及び前記角度Ｄｅｌｔａに応じて演算された最大基準磁束及び最小基準磁束に応じて交流電動機を駆動するインバータの出力電圧ベクトルを選択する切替パターン演算手段と、
を備えることを特徴とする交流電動機の駆動装置。
【請求項２】
請求項１記載の装置において、さらに、
前記角度Ｄｅｌｔａに応じたトルク減少分を補償すべく基準トルクを補正するトルク補償手段
を備えることを特徴とする交流電動機の駆動装置。
【請求項３】
請求項１記載の装置において、
前記デルタ演算手段は、前記基本係数に応じ、前記基本係数が増加するに従って０度から６０度まで順次増加するように前記角度Ｄｅｌｔａを演算することを特徴とする交流電動機の駆動装置。
【請求項４】
請求項１記載の装置において、
前記切替パターン演算手段は、現在磁束が前記最大基準磁束と前記最小基準磁束との間にあり、前記位相角が前記角度Ｄｅｌｔａで規定される前記非切替領域内にあり、かつ、現在の出力電圧ベクトルがゼロベクトルでない場合に現在の出力電圧ベクトルを切り替えることなく維持し、現在磁束が前記最大基準磁束と前記最小基準磁束との間になく、あるいは前記位相角が前記角度Ｄｅｌｔａで規定される前記非切替領域内になく、あるいは、現在の出力電圧ベクトルがゼロベクトルである場合に予め設定された切替パターンテーブルに従って出力電圧ベクトルを選択する
ことを特徴とする交流電動機の駆動装置。
【請求項５】
請求項１記載の装置において、
前記基準磁束軌跡演算手段は、
前記インバータの出力電圧ベクトルの切替タイミングに対応する理論的な基準磁束軌跡の角度と実際の角度とのずれであるオフセットを演算するオフセット算出部と、
前記オフセットを用いて基準磁束を補正する基準磁束補正部と、
を備えることを特徴とする交流電動機の駆動装置。
【請求項６】
請求項５記載の装置において、
前記基準磁束補正部は、
前記オフセットを用いて角度Ｄｅｌｔａの中心位置を補正する中心位置補正部と、
補正された角度Ｄｅｌｔａの中心位置と前記位相角との間の角度αを算出するα算出部と、
を備え、前記角度α及び角度Ｄｅｌｔａを用い、前記基準磁束にｃｏｓ（Ｄｅｌｔａ／２）／ｃｏｓ（α）を乗じることで前記基準磁束を補正することを特徴とする交流電動機の駆動装置。
【請求項７】
交流電動機の駆動装置に用いられる基準磁束演算装置であって、
基準トルクと現在トルクのトルク誤差、及び交流電動機の速度に応じて基本係数を演算する基本係数演算手段と、
前記基本係数を用いて非切替領域を規定する角度Ｄｅｌｔａを演算するデルタ演算手段と、
インバータの出力電圧ベクトルの切替タイミングに対応する理論的な基準磁束軌跡の角度と実際の角度とのずれであるオフセットを演算するオフセット算出部と、
前記オフセットを用いて角度Ｄｅｌｔａの中心位置を補正する中心位置補正部と、
補正された角度Ｄｅｌｔａの中心位置と位相角との間の角度αを算出するα算出部と、
を備え、前記角度α及び角度Ｄｅｌｔａを用い、前記基準磁束にｃｏｓ（Ｄｅｌｔａ／２）／ｃｏｓ（α）を乗じることで基準磁束を補正することを特徴とする基準磁束演算装置。

【図１】