ＤＬＣ被覆を有する切削工具の製造方法
【課題】 密着性の優れた硬質被膜を持つ切削工具の製造方法を提供すること。
【解決手段】 切削工具はアルゴンを含有するＤＬＣ被膜を有する。または、アルゴンを含有するシリコンからなる中間層の表面にアルゴンを含有するＤＬＣ被膜を有する。
ＤＬＣ被膜および中間層が直流プラズマＣＶＤによって形成されたものである。処理容器内に切削工具からなる処理物を置き、処理容器を真空状態にし、直流プラズマＣＶＤ装置を用いて、アルゴンガスと原料ガスとの混合ガスを流入させながら、前記ガスをプラズマ化して処理物に作用させ、アルゴンを含有するＤＬＣ被膜を処理物の表面に形成する。または、アルゴンガスとシリコンガスとの混合ガスを流入させながら、アルゴンを含有するシリコンからなる中間層を処理物の表面に形成させた後に、前記アルゴンを含有するＤＬＣ被膜を処理物の表面に形成する。
【解決手段】 切削工具はアルゴンを含有するＤＬＣ被膜を有する。または、アルゴンを含有するシリコンからなる中間層の表面にアルゴンを含有するＤＬＣ被膜を有する。
ＤＬＣ被膜および中間層が直流プラズマＣＶＤによって形成されたものである。処理容器内に切削工具からなる処理物を置き、処理容器を真空状態にし、直流プラズマＣＶＤ装置を用いて、アルゴンガスと原料ガスとの混合ガスを流入させながら、前記ガスをプラズマ化して処理物に作用させ、アルゴンを含有するＤＬＣ被膜を処理物の表面に形成する。または、アルゴンガスとシリコンガスとの混合ガスを流入させながら、アルゴンを含有するシリコンからなる中間層を処理物の表面に形成させた後に、前記アルゴンを含有するＤＬＣ被膜を処理物の表面に形成する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ドリル，エンドミル，リーマ，タップ，非鉄金属用丸鋸刃物チップソー，メタルソー，旋盤加工用チップなどの切削工具表面に、耐摩耗性，低凝着性，低摩擦係数を有するＤＬＣ被覆を備えた工具部材の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ＤＬＣ（ダイヤモンドライクカーボン）コーティング（被覆）は、耐摩耗性，低凝着性，低摩擦係数，潤滑性，離型性に優れていることから、各種切削工具，金型，機械部品へのコーティング材料として注目され、利用されている。これらへＤＬＣコーティングを施す薄膜形成術は物理的体積法（ＰＶＤ法）と化学的体積法（ＣＶＤ法）に大別でき、これらの成膜方法を用いて成膜条件が検討され、各分野での応用が期待されている。
【０００３】
前記、ＰＶＤ法の被覆形成においては、限られた成膜範囲で被膜形成を行う必要があり、決して広い成膜範囲が可能とは言えない。例えば、真空容器の中で被覆体を回転させながら被膜形成を行う方法、または、大面積へは成膜箇所を分割式で行う方法が用いられている。また、前記ＰＶＤ法でＤＬＣ膜を切削工具に適用し、特に非鉄金属材料の加工特性の向上を図ったものとして、特許文献１の技術がある。即ち、軟質金属に切削加工をしても、バリが発生しないように、該切削工具のすべての刃先部分を覆った後に、該切削工具にＤＬＣコーティングを施すものである。
【０００４】
また、前記ＣＶＤ法に係わる特許文献２のものは、表面に原子比率がＳｉ0.03〜0.25Ｃ0.30〜0.75Ｈ0.22〜0.50である珪素含有非晶質炭素膜を形成したものである。また、素材表面に中間層を形成し、活性化処理を施した後、プラズマＣＶＤを用いて原子比率がＳｉ0.03〜0.25Ｃ0.30〜0.75Ｈ0.22〜0.50である珪素含有非晶質炭素膜を形成するものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００４−４２１９５公報
【特許文献２】特開２００４−２０２５９２公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、前記ＰＶＤ法において回転させながら被覆形成を行うことは、装置が複雑化し、装置へ回転機構の設置が必要となり、設備費がかさむ。また、分割式では作業工程が増えるなど十分に生産性を満たすことができなかった。
【０００７】
前記ＣＶＤ法による切削工具表面へのＤＬＣ被膜は、加工特性，寿命特性において優れた特性を持つが、ＤＬＣ膜の摩耗，切削材料の凝着，ＤＬＣ膜の剥離等が生じることがあった。また、基板とＤＬＣ膜の間にシリコン系中間層を形成することにより、基板およびＤＬＣ膜との密着性を向上させているが、それは十分なものではなかった。
【０００８】
さらに、異なる材質との一体化した工具部材，コーティング面積が大面積を必要とする工具部材（例えば鑞付けされている工具部材や、非鉄金属用丸鋸刃物の両側面および刃先切り屑排出ポケット）などへ一度に大面積コーティングを施すには、さらに成膜条件および成膜方法の検討が必要であり、これらの解決が望まれていた。
【０００９】
特に、大面積へのＤＬＣコーティングを必要とする工具部材、例えば、外径３００〜６６０ｍｍからなる非鉄金属用丸鋸刃物チップソーは、非鉄金属材料の切断中に材料がもつ内部応力により、刃物の両側面は締め付けられ、刃物停止および刃物破損を生じ、切削加工の生産性を低下させることがある。これらの解決策として刃物全体へのＤＬＣ被覆形成が考えられていた。
【００１０】
そこで、一度に大面積および三次元への被覆可能な直流プラズマＣＶＤ法が考えられる。しかし、鉄系および非鉄金属系基板との密着力が十分ではなく、つまり、中間層と基板表面との密着性が低いことから、ＤＬＣ膜の剥離が生じることがあり、それらの解決が望まれていた。
【００１１】
本発明は上記課題を解決するもので、密着性の優れた硬質被膜を持つ切削工具の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明の第１解決手段の切削工具の製造方法は、処理容器内に切削工具からなる処理物を置き、前記処理容器を真空状態にし、直流プラズマＣＶＤ装置を用いて、アルゴンガスと原料ガスとの混合ガスを流入させながら、前記ガスをプラズマ化して処理物に作用させ、アルゴンを含有するＤＬＣ被膜を処理物の表面に形成することである。
【００１３】
本発明の第２解決手段の切削工具の製造方法は、処理容器内に切削工具からなる処理物を置き、前記処理物を真空状態にし、直流プラズマＣＶＤ装置を用いて、アルゴンガスとシリコンガスとの混合ガスを流入させながら、前記ガスをプラズマ化して処理物に作用させ、アルゴンを含有するシリコンからなる中間層を処理物の表面に形成させた後に、アルゴンガスと原料ガスとの混合ガスを流入させながら、アルゴンを含有するＤＬＣ被膜を前記中間層の表面に形成することである。
【００１４】
本発明の第３解決手段の切削工具の製造方法は、第１または第２解決手段に加え、前記直流プラズマＣＶＤ装置の運転条件が、電圧８００〜１０００Ｖの範囲であることである。 本発明の第４解決手段の切削工具の製造方法は、第１または第２または第３解決手段に加え、成膜温度は２００〜５００℃の範囲であることである。
【００１５】
本発明の第５解決手段の切削工具の製造方法は、第１または第２または第３または第４解決手段に加え、前記原料ガスは１以上の炭化水素系ガスであることである。
【００１６】
本発明の第６解決手段の切削工具の製造方法は、第５解決手段に加え、前記原料ガスはベンゼンガスを含むことである。
【００１７】
本発明に係わる切削工具は、アルゴン含有ＤＬＣ被膜を形成したことを特徴とするものである。本発明によれば、ドリル，エンドミル，リーマ，タップ，チップソー，メタルソー，旋盤加工用チップ等のアルゴン含有ＤＬＣ膜を被覆することにより特性が向上するものであればよい。
【００１８】
その中でも、超硬チップの切れ刃が鑞付けされたチップソー刃物へ適用し、その特性を向上させることを可能とした。このチップソーは主に非鉄金属切断加工および木材切断加工で使用されている丸鋸刃物である。
【００１９】
加工特性を考慮し、切削工具の母材としては、工具鋼，超硬合金からなる切削工具および、それらの母材からなる本体へ切れ刃チップが鑞付けされている切削工具へ用いることが望ましい。本発明による切削工具には、切れ刃チップ、切れ刃チップが鑞付けされた母材（本体、台金）および母材（本体、台金）なども含まれる。
【００２０】
本発明によるアルゴン含有ＤＬＣ被膜は高硬度，耐摩耗性，耐凝着性に優れたＤＬＣ被膜である。その理由は次のように考えられる。即ち、アルゴンを添加することでミキシング効果により、膜の結合力が増加し密着性に優れ、耐摩耗性が向上する。また、表面平滑性，潤滑性に優れた低い摩擦係数を有することから相手材料との凝着が起こりにくい。
【００２１】
さらに、アルゴン含有シリコン被膜を切削工具表面とＤＬＣ膜の間の中間層膜として被覆形成すれば、更に効果が向上する。このアルゴン含有シリコン被覆は、鉄系基板および非鉄金属基板へのＤＬＣ被膜形成において中間層として形成することにより、基板およびＤＬＣ膜との結合がより強固となり高密着化につながる。しかし、超硬材料からなる切削工具部材に関しては、中間層を形成せず、切削工具部材に直接アルゴン含有ＤＬＣ膜を被覆してもよい。
【００２２】
前記高密着性の理由は次のとおりと考えられる。シリコンは切削工具表面へ膜を形成していき、アルゴンはアルゴンボンバード効果により密着性の低いシリコン膜を取り除く効果がある。従って基板表面へは密着性に優れたシリコン膜が形成されると考えられる。
【００２３】
膜厚に関しては、中間層膜とＤＬＣ膜を合わせて０.１〜１０ミクロンが望ましい。より望ましくは０.２〜３ミクロンである。膜厚が０.１ミクロン未満では耐摩耗性および潤滑性が十分でなく、膜厚が１０ミクロンを超えると刃先が丸くなり、切れ味が悪くなるとともに、被膜が剥離しやすくなり、寿命向上につながらない
【００２４】
ＤＬＣ膜の原料ガスとして、メタン，プロパン，ブタン，ヘキサン，ベンゼン，アセチレンなどの炭化水素系ガスの群より選ばれた１以上のガスを用いる。中間層膜の原料ガスとして、珪素を含有する揮発性有機化合物を用い、より望ましくは、テトラメチルシラン，テトラエトキシシラン，テトラメトキシシランのガスを用いる。
【００２５】
本発明におけるアルゴン含有ＤＬＣ被膜およびアルゴン含有シリコン被膜形成には、直流プラズマＣＶＤ法を用いる。直流プラズマＣＶＤ法による成膜温度は２００〜５００℃程度の範囲であり、比較的低温でのコーティングが可能であるため、基板温度の上昇による基板強度を損なうことなく、さらに鑞付けされた工具部材へも鑞付け強度を損なうことなくＤＬＣ膜の被覆形成が可能である。
【００２６】
さらに、同法を用いることにより三次元に被覆形成が可能になることから、複雑形状および大面積へのコーティングを１工程で可能とした。これらを用いることにより、チップソーへの被覆形成において、刃先，刃先両側面，切り子排出ポケット，台金両側面への複雑形状および大面積へ一度にＤＬＣコーティングを施すことが可能である。
【発明の効果】
【００２７】
切削工具表面へアルゴンを含有したＤＬＣ被膜を形成することにより、密着性，耐摩耗性および低凝着性，低摩擦に優れた被膜形成を図ることができることとなった。
【００２８】
アルゴンを含有するシリコンからなる中間層はＤＬＣ膜との密着性を向上させ、さらに鉄鋼材料および非鉄金属材料等の基板表面との高い密着性を図ることができることとなった。
【００２９】
これらの成膜方法は直流プラズマＣＶＤ法で被膜形成を行うことにより、大面積および複雑形状への三次元被膜形成を１工程で可能とし、従来の生産方法より容易に生産性良くＤＬＣ膜の被膜形成を図れることとなった。
【００３０】
これらにより、１工程で非鉄金属用丸鋸刃物の両側面および刃先，切り屑排出ポケットへの被膜が可能なため、被膜工具の生産性の向上が図れることとなった。また、耐摩耗性，低凝着性，低摩擦の優れた特性を有した丸鋸刃物の両側面は、被切削材料の内部応力による締め付け現象での刃物停止現象を軽減させ、非鉄金属材料の切削加工の生産性を向上させた。さらに、刃物への負荷を軽減させることにより刃物の寿命延長効果をもたらせ、コスト削減を図ることができることとなった。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
【図１】本発明の方法の実施に使用される装置の縦断面図である。
【図２】丸鋸刃物の概略正面図である。
【図３】図２の拡大右側面図である。
【図４】図２の要部拡大図である。
【図５】材料の切断順序を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００３２】
以下に、本発明の一実施例を図面に基づき詳細に説明する。
図１に示す直流プラズマＣＶＤ装置において、処理容器１に排気口１ａと処理ガス導入口１ｂが設けられ、各々図示外の真空排気装置とガス供給源（ガスボンベ）に接続される。処理容器１の内部には基板台２が設置され、その上面から基板（処理物）取付具３が立設され、その水平棒部３ａに処理物Ａが着脱自在に取り付けられる。
【００３３】
そして、水平棒部３ａを円中心としてその周りを囲むような円筒状電極（陽極）４が設置される。この円筒状電極には、容器外に設置された直流電源５からの陽極リード線５ａが容器を絶縁貫通して接続され、陰極リード線５ｂは、容器１、基板台２および処理物取付具３を絶縁貫通して設けられ、処理物Ａの取り付け部分でそれと電導状態となる。
【００３４】
次に本発明における切削工具等への成膜方法について説明する。直流プラズマＣＶＤ装置の容器１内を１０-2Ｐａまで、排気口１ａを通して排気した後、アルゴンガスを５Ｐａに到達するまで、処理ガス導入口１ｂから流入させる。その後、そのまま流入させながら、かつ、排気口１ａより排気させながら、５Ｐａの圧力一定を保ちつつ、直流方式のグロー放電により、アルゴンボンバードによる切削工具の表面処理を行う。このとき、電圧は５００〜１０００Ｖの範囲、電流範囲は基板（処理物）Ａの大きさにより変わるが、チップで１〜１０ｍＡ、丸鋸刃物の直径６６０ｍｍのもので、０.１〜１Ａ程度である。
【００３５】
このときのアルゴン流量は３０〜６０ｓｃｃｍの範囲であるが、圧力５Ｐａを維持することが望ましい。アルゴンボンバード処理時間は特に限定されるものではなく、切削工具表面からの異常放電がないことが確認できる範囲でよい。
【００３６】
引き続きアルゴンガスを継続して流入させたまま、シリコンガスを真空容器１に処理ガス導入口１ｂから流入させる。このとき、アルゴンガスとシリコンガスからなる混合ガスの、真空容器内の圧力は８〜１０Ｐａの範囲内で制御する（シリコンガスの流量を調節する）。その後、直流プラズマＣＶＤ装置により電圧８００〜１０００Ｖ、前記電流の範囲で、アルゴン含有シリコン被膜を切削工具表面へ被覆する。膜厚は成膜時間を変えることで制御を行う。
【００３７】
引き続きアルゴンガスを継続して流入させたまま、シリコンガスの流入を止め、次に真空容器１にベンゼンガスを処理ガス導入口１ｂから流入させる。このときのアルゴンガスとベンゼンガスからなる混合ガスの、真空容器内の圧力は８〜１０Ｐａの範囲内で制御する（ベンゼンガスの流量を調節する）。その後、直流プラズマＣＶＤにより電圧８００〜１０００Ｖ、前記電流の範囲で、アルゴン含有ＤＬＣ被膜をアルゴン含有シリコン被膜の上に被覆形成を行う。
【００３８】
これらの成膜方法において、アルゴンガスは最初のアルゴンボンバード処理の５Ｐａを維持したままの流量をシリコン被膜およびＤＬＣ被膜形成において継続して真空容器１内へ流入している。
【００３９】
これらの成膜方法を用いて切削工具への被膜形成を行うことにより、中間層膜およびＤＬＣ膜からアルゴン元素がＥＤＸ（エネルギー分散型Ｘ線分析装置）で検出される。さらに前記成膜方法を繰り返すことにより、アルゴン含有被膜の多層膜形成を図ることもできる。
【実施例１】
【００４０】
以下に本発明の実施例を詳細に説明する。市販の旋盤加工用チップＡに直流プラズマＣＶＤ法により、アルゴン含有ＤＬＣ膜を形成した。切削チップＡは超硬合金製のものを用いた。超硬合金製であることから中間層は形成せず直接チップ表面へアルゴン含有ＤＬＣ膜を形成し、膜厚は０.２ミクロン（実施品１−１），０.４ミクロン（実施品１−２），１.２ミクロン（実施品１−３）のものを３種類用意した。
【００４１】
直流プラズマＣＶＤ装置の容器１の圧力を１０-2Ｐａまで排気したのち、アルゴンガスを５Ｐａになるまで流入させ、その圧力のもとで直流方式のグロー放電により、電圧１０００Ｖ，電流１〜１０ｍＡで、通電時間１５分の条件でアルゴンボンバード処理を行った。
【００４２】
引き続きアルゴンガスを継続して流入させたまま、ベンゼンガスを真空容器１に流入させる。このとき、アルゴンガスとベンゼンガスからなる混合ガスの、真空容器１内の圧力は８〜１０Ｐａの範囲内で制御した。その後、直流プラズマＣＶＤにより電圧８００〜１０００Ｖ、電流１〜１０ｍＡで、アルゴン含有ＤＬＣ被膜を切削工具表面へ被覆した。膜厚は成膜時間を変えることで制御を行った。実施品１−１の通電時間は３分，実施品１−２の通電時間は５分，実施品１−３の通電時間は１０分であった。
【００４３】
このようにして得られた実施品１−１から１−３に対して、汎用旋盤を用いて以下に示す切削条件で切削実験を行った。
・旋盤主軸の回転数（ＲＰＭ）：１０００回／分
・切り込み量：２ｍｍ
・被削材：Ａ６０６１（アルミ材）
・切削長さ：６０００ｍｍ
・材料径：５０ｍｍ
・切削油：なし（ドライ）
・切削チップＡ（三角形）（ｍｍ）：１５×１５×１５×４.８ｔ
【００４４】
上記条件による切削試験後、切削チップ表面の凝着面積を光学顕微鏡で観察した。その結果、１−１から１−３の各実施品のチップ先端から切り子排出面にかけての材料凝着範囲は、縦１.１〜１.８ｍｍ，横１.８〜２.５ｍｍの範囲であった
【００４５】
〔比較例１〕
比較例として、アルゴン含有ＤＬＣ膜の被覆は行わなかった実施例１と同一サイズの切削チップを用意し、実施例１と同様の試験を行った。その結果、比較品のチップ先端から切り子排出面にかけての材料凝着範囲は、縦２.２ｍｍ，横７.５ｍｍであった。
【実施例２】
【００４６】
図２，３，４に示す市販の丸鋸刃物（チップソー）Ａに対し、直流プラズマＣＶＤ法によりアルゴン含有シリコン膜を形成し、この表面にアルゴン含有ＤＬＣ膜を形成した。この丸鋸刃物の刃先先端は超硬チップが鑞付けされている。そして、丸鋸刃物の刃先Ａ１、刃先両側面Ａ２、刃先内面Ａ３、刃先上面Ａ４、切り子排出ポケットＡ５、鑞Ａ６および台金両側面Ａ７に被膜を一度に形成した。
【００４７】
ここで、刃物直径Ｄ１（ｍｍ）の３種類 ６６０，５５０，４０５に対し、中心部に円板絶縁シールＢ（マスキング）（アルミとポリイミドシール）の、各々直径Ｄ２（ｍｍ） ２３０，２３０，１８５のものを両側に介在させ、刃物Ａを挟持した状態で処理物取り付け具３にセットした。
【００４８】
直流プラズマＣＶＤ装置の容器の圧力を１０-2Ｐａまで排気したのち、アルゴンガスを５Ｐａになるまで流入させ、その圧力のもとで直流方式のグロー放電により、電圧１０００Ｖ，通電時間３０分の条件でアルゴンボンバード処理を行った。
【００４９】
引き続きアルゴンガスを継続して流入させたまま、シリコンガスを真空容器に流入させる。このとき、アルゴンガスとシリコンガスからなる混合ガスの、真空容器内の圧力は８〜１０Ｐａの範囲内で制御した後、直流プラズマＣＶＤにより電圧８００〜１０００Ｖ範囲のもとで、アルゴン含有シリコン被膜（中間層）を丸鋸刃物表面へ被覆した。
【００５０】
引き続きアルゴンガスを継続して流入させたまま、シリコンガスの流入を止め、次に真空容器にベンゼンガスを流入させる。このときのアルゴンガスとベンゼンガスからなる混合ガスの、真空容器内の圧力は８〜１０Ｐａの範囲内で制御した後、直流プラズマＣＶＤにより電圧８００〜１０００Ｖの範囲のもとで、アルゴン含有ＤＬＣ被膜を前記中間層の表面に被覆形成した。
【００５１】
この結果で得られた被覆面積を表１に示す。刃物両側面の全体面積に対するＤＬＣ被膜の割合（パーセント）は、刃物直径Ｄ１（ｍｍ）の３種類 ６６０，５５０，４０５に対し、各々８７.８，８２.５，７９.１となった。
【００５２】
【表１】
【００５３】
このようにして得られた丸鋸刃物で送り速度向上評価を行った。その比較条件は次の通りである。
・刃物外直径 ６６０ｍｍ
・刃物回転速度 １,３５０／ｒｐｍ（周速度 ２,８００／ｍｉｎ）
・切断材料 アルミニウム５０５２
・材料寸法（ｍｍ） 厚さ １１０（５５の２枚重ね）、縦長さ １,２５０、
横長さ ２,５００
・切削油 有り
・刃物送り速度 ３００〜３５４ｍｍ／ｍｉｎ
・従来の送り速度 ２７２.７ｍｍ／ｍｉｎ
【００５４】
従来の送り速度では、材料の内部応力が及ぼす刃物締め付け現象が起きることがあり、刃物停止および刃物破損が起きていた。そこで、ＮＣ切断機を用いて前記条件で送り速度を設定した。試験結果を表２に、材料の切断順序を図５に示す。この試験結果により、本発明のものは従来より切断速度の向上が図れることを示した。
【００５５】
【表２】
【００５６】
しかも、切削騒音が極めて小さく、例えば、切断機の側でも作業者の会話が明瞭に聞き取れるものであった。刃物回転速度１,３５０／ｒｐｍは、周速度２,８００／ｍｉｎに相当する。従来刃物では、材料との摩擦の他、空気抵抗による摩擦が大きくなり、騒音が耐え難いものであった。本発明による刃物では、実に３０パーセントの速度向上が図られたのである。試験数を増やせば更なる速度向上の試験値が得られると予想される。
【００５７】
更に、上記切断試験後に刃物表面のアルゴン含有ＤＬＣ被膜の密着性を確認するため、刃先側面及び台金側面にロックウェルスーパーフィシャル１５Ｎ圧痕を打ち、その膜の周辺を光学顕微鏡で観察したところ、膜の剥離は見られなかった。
【００５８】
本発明は前記した実施例や実施態様に限定されず、特許請求の範囲および範囲を逸脱せずに種々の変形を含む。
【産業上の利用可能性】
【００５９】
本発明はＤＬＣ膜を備えた工具部材の製造方法に利用される。
【符号の説明】
【００６０】
Ａ 処理物（基板）
Ｂ 絶縁円板
１ 処理容器
１ａ 排気口
１ｂ 処理ガス導入口
２ 基板台
３ 処理物取付具
３ａ 水平棒部
４ 円筒状電極
５ 直流電源
５ａ 陽極リード線
５ｂ 陰極リード線
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ドリル，エンドミル，リーマ，タップ，非鉄金属用丸鋸刃物チップソー，メタルソー，旋盤加工用チップなどの切削工具表面に、耐摩耗性，低凝着性，低摩擦係数を有するＤＬＣ被覆を備えた工具部材の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ＤＬＣ（ダイヤモンドライクカーボン）コーティング（被覆）は、耐摩耗性，低凝着性，低摩擦係数，潤滑性，離型性に優れていることから、各種切削工具，金型，機械部品へのコーティング材料として注目され、利用されている。これらへＤＬＣコーティングを施す薄膜形成術は物理的体積法（ＰＶＤ法）と化学的体積法（ＣＶＤ法）に大別でき、これらの成膜方法を用いて成膜条件が検討され、各分野での応用が期待されている。
【０００３】
前記、ＰＶＤ法の被覆形成においては、限られた成膜範囲で被膜形成を行う必要があり、決して広い成膜範囲が可能とは言えない。例えば、真空容器の中で被覆体を回転させながら被膜形成を行う方法、または、大面積へは成膜箇所を分割式で行う方法が用いられている。また、前記ＰＶＤ法でＤＬＣ膜を切削工具に適用し、特に非鉄金属材料の加工特性の向上を図ったものとして、特許文献１の技術がある。即ち、軟質金属に切削加工をしても、バリが発生しないように、該切削工具のすべての刃先部分を覆った後に、該切削工具にＤＬＣコーティングを施すものである。
【０００４】
また、前記ＣＶＤ法に係わる特許文献２のものは、表面に原子比率がＳｉ0.03〜0.25Ｃ0.30〜0.75Ｈ0.22〜0.50である珪素含有非晶質炭素膜を形成したものである。また、素材表面に中間層を形成し、活性化処理を施した後、プラズマＣＶＤを用いて原子比率がＳｉ0.03〜0.25Ｃ0.30〜0.75Ｈ0.22〜0.50である珪素含有非晶質炭素膜を形成するものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００４−４２１９５公報
【特許文献２】特開２００４−２０２５９２公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、前記ＰＶＤ法において回転させながら被覆形成を行うことは、装置が複雑化し、装置へ回転機構の設置が必要となり、設備費がかさむ。また、分割式では作業工程が増えるなど十分に生産性を満たすことができなかった。
【０００７】
前記ＣＶＤ法による切削工具表面へのＤＬＣ被膜は、加工特性，寿命特性において優れた特性を持つが、ＤＬＣ膜の摩耗，切削材料の凝着，ＤＬＣ膜の剥離等が生じることがあった。また、基板とＤＬＣ膜の間にシリコン系中間層を形成することにより、基板およびＤＬＣ膜との密着性を向上させているが、それは十分なものではなかった。
【０００８】
さらに、異なる材質との一体化した工具部材，コーティング面積が大面積を必要とする工具部材（例えば鑞付けされている工具部材や、非鉄金属用丸鋸刃物の両側面および刃先切り屑排出ポケット）などへ一度に大面積コーティングを施すには、さらに成膜条件および成膜方法の検討が必要であり、これらの解決が望まれていた。
【０００９】
特に、大面積へのＤＬＣコーティングを必要とする工具部材、例えば、外径３００〜６６０ｍｍからなる非鉄金属用丸鋸刃物チップソーは、非鉄金属材料の切断中に材料がもつ内部応力により、刃物の両側面は締め付けられ、刃物停止および刃物破損を生じ、切削加工の生産性を低下させることがある。これらの解決策として刃物全体へのＤＬＣ被覆形成が考えられていた。
【００１０】
そこで、一度に大面積および三次元への被覆可能な直流プラズマＣＶＤ法が考えられる。しかし、鉄系および非鉄金属系基板との密着力が十分ではなく、つまり、中間層と基板表面との密着性が低いことから、ＤＬＣ膜の剥離が生じることがあり、それらの解決が望まれていた。
【００１１】
本発明は上記課題を解決するもので、密着性の優れた硬質被膜を持つ切削工具の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明の第１解決手段の切削工具の製造方法は、処理容器内に切削工具からなる処理物を置き、前記処理容器を真空状態にし、直流プラズマＣＶＤ装置を用いて、アルゴンガスと原料ガスとの混合ガスを流入させながら、前記ガスをプラズマ化して処理物に作用させ、アルゴンを含有するＤＬＣ被膜を処理物の表面に形成することである。
【００１３】
本発明の第２解決手段の切削工具の製造方法は、処理容器内に切削工具からなる処理物を置き、前記処理物を真空状態にし、直流プラズマＣＶＤ装置を用いて、アルゴンガスとシリコンガスとの混合ガスを流入させながら、前記ガスをプラズマ化して処理物に作用させ、アルゴンを含有するシリコンからなる中間層を処理物の表面に形成させた後に、アルゴンガスと原料ガスとの混合ガスを流入させながら、アルゴンを含有するＤＬＣ被膜を前記中間層の表面に形成することである。
【００１４】
本発明の第３解決手段の切削工具の製造方法は、第１または第２解決手段に加え、前記直流プラズマＣＶＤ装置の運転条件が、電圧８００〜１０００Ｖの範囲であることである。 本発明の第４解決手段の切削工具の製造方法は、第１または第２または第３解決手段に加え、成膜温度は２００〜５００℃の範囲であることである。
【００１５】
本発明の第５解決手段の切削工具の製造方法は、第１または第２または第３または第４解決手段に加え、前記原料ガスは１以上の炭化水素系ガスであることである。
【００１６】
本発明の第６解決手段の切削工具の製造方法は、第５解決手段に加え、前記原料ガスはベンゼンガスを含むことである。
【００１７】
本発明に係わる切削工具は、アルゴン含有ＤＬＣ被膜を形成したことを特徴とするものである。本発明によれば、ドリル，エンドミル，リーマ，タップ，チップソー，メタルソー，旋盤加工用チップ等のアルゴン含有ＤＬＣ膜を被覆することにより特性が向上するものであればよい。
【００１８】
その中でも、超硬チップの切れ刃が鑞付けされたチップソー刃物へ適用し、その特性を向上させることを可能とした。このチップソーは主に非鉄金属切断加工および木材切断加工で使用されている丸鋸刃物である。
【００１９】
加工特性を考慮し、切削工具の母材としては、工具鋼，超硬合金からなる切削工具および、それらの母材からなる本体へ切れ刃チップが鑞付けされている切削工具へ用いることが望ましい。本発明による切削工具には、切れ刃チップ、切れ刃チップが鑞付けされた母材（本体、台金）および母材（本体、台金）なども含まれる。
【００２０】
本発明によるアルゴン含有ＤＬＣ被膜は高硬度，耐摩耗性，耐凝着性に優れたＤＬＣ被膜である。その理由は次のように考えられる。即ち、アルゴンを添加することでミキシング効果により、膜の結合力が増加し密着性に優れ、耐摩耗性が向上する。また、表面平滑性，潤滑性に優れた低い摩擦係数を有することから相手材料との凝着が起こりにくい。
【００２１】
さらに、アルゴン含有シリコン被膜を切削工具表面とＤＬＣ膜の間の中間層膜として被覆形成すれば、更に効果が向上する。このアルゴン含有シリコン被覆は、鉄系基板および非鉄金属基板へのＤＬＣ被膜形成において中間層として形成することにより、基板およびＤＬＣ膜との結合がより強固となり高密着化につながる。しかし、超硬材料からなる切削工具部材に関しては、中間層を形成せず、切削工具部材に直接アルゴン含有ＤＬＣ膜を被覆してもよい。
【００２２】
前記高密着性の理由は次のとおりと考えられる。シリコンは切削工具表面へ膜を形成していき、アルゴンはアルゴンボンバード効果により密着性の低いシリコン膜を取り除く効果がある。従って基板表面へは密着性に優れたシリコン膜が形成されると考えられる。
【００２３】
膜厚に関しては、中間層膜とＤＬＣ膜を合わせて０.１〜１０ミクロンが望ましい。より望ましくは０.２〜３ミクロンである。膜厚が０.１ミクロン未満では耐摩耗性および潤滑性が十分でなく、膜厚が１０ミクロンを超えると刃先が丸くなり、切れ味が悪くなるとともに、被膜が剥離しやすくなり、寿命向上につながらない
【００２４】
ＤＬＣ膜の原料ガスとして、メタン，プロパン，ブタン，ヘキサン，ベンゼン，アセチレンなどの炭化水素系ガスの群より選ばれた１以上のガスを用いる。中間層膜の原料ガスとして、珪素を含有する揮発性有機化合物を用い、より望ましくは、テトラメチルシラン，テトラエトキシシラン，テトラメトキシシランのガスを用いる。
【００２５】
本発明におけるアルゴン含有ＤＬＣ被膜およびアルゴン含有シリコン被膜形成には、直流プラズマＣＶＤ法を用いる。直流プラズマＣＶＤ法による成膜温度は２００〜５００℃程度の範囲であり、比較的低温でのコーティングが可能であるため、基板温度の上昇による基板強度を損なうことなく、さらに鑞付けされた工具部材へも鑞付け強度を損なうことなくＤＬＣ膜の被覆形成が可能である。
【００２６】
さらに、同法を用いることにより三次元に被覆形成が可能になることから、複雑形状および大面積へのコーティングを１工程で可能とした。これらを用いることにより、チップソーへの被覆形成において、刃先，刃先両側面，切り子排出ポケット，台金両側面への複雑形状および大面積へ一度にＤＬＣコーティングを施すことが可能である。
【発明の効果】
【００２７】
切削工具表面へアルゴンを含有したＤＬＣ被膜を形成することにより、密着性，耐摩耗性および低凝着性，低摩擦に優れた被膜形成を図ることができることとなった。
【００２８】
アルゴンを含有するシリコンからなる中間層はＤＬＣ膜との密着性を向上させ、さらに鉄鋼材料および非鉄金属材料等の基板表面との高い密着性を図ることができることとなった。
【００２９】
これらの成膜方法は直流プラズマＣＶＤ法で被膜形成を行うことにより、大面積および複雑形状への三次元被膜形成を１工程で可能とし、従来の生産方法より容易に生産性良くＤＬＣ膜の被膜形成を図れることとなった。
【００３０】
これらにより、１工程で非鉄金属用丸鋸刃物の両側面および刃先，切り屑排出ポケットへの被膜が可能なため、被膜工具の生産性の向上が図れることとなった。また、耐摩耗性，低凝着性，低摩擦の優れた特性を有した丸鋸刃物の両側面は、被切削材料の内部応力による締め付け現象での刃物停止現象を軽減させ、非鉄金属材料の切削加工の生産性を向上させた。さらに、刃物への負荷を軽減させることにより刃物の寿命延長効果をもたらせ、コスト削減を図ることができることとなった。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
【図１】本発明の方法の実施に使用される装置の縦断面図である。
【図２】丸鋸刃物の概略正面図である。
【図３】図２の拡大右側面図である。
【図４】図２の要部拡大図である。
【図５】材料の切断順序を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００３２】
以下に、本発明の一実施例を図面に基づき詳細に説明する。
図１に示す直流プラズマＣＶＤ装置において、処理容器１に排気口１ａと処理ガス導入口１ｂが設けられ、各々図示外の真空排気装置とガス供給源（ガスボンベ）に接続される。処理容器１の内部には基板台２が設置され、その上面から基板（処理物）取付具３が立設され、その水平棒部３ａに処理物Ａが着脱自在に取り付けられる。
【００３３】
そして、水平棒部３ａを円中心としてその周りを囲むような円筒状電極（陽極）４が設置される。この円筒状電極には、容器外に設置された直流電源５からの陽極リード線５ａが容器を絶縁貫通して接続され、陰極リード線５ｂは、容器１、基板台２および処理物取付具３を絶縁貫通して設けられ、処理物Ａの取り付け部分でそれと電導状態となる。
【００３４】
次に本発明における切削工具等への成膜方法について説明する。直流プラズマＣＶＤ装置の容器１内を１０-2Ｐａまで、排気口１ａを通して排気した後、アルゴンガスを５Ｐａに到達するまで、処理ガス導入口１ｂから流入させる。その後、そのまま流入させながら、かつ、排気口１ａより排気させながら、５Ｐａの圧力一定を保ちつつ、直流方式のグロー放電により、アルゴンボンバードによる切削工具の表面処理を行う。このとき、電圧は５００〜１０００Ｖの範囲、電流範囲は基板（処理物）Ａの大きさにより変わるが、チップで１〜１０ｍＡ、丸鋸刃物の直径６６０ｍｍのもので、０.１〜１Ａ程度である。
【００３５】
このときのアルゴン流量は３０〜６０ｓｃｃｍの範囲であるが、圧力５Ｐａを維持することが望ましい。アルゴンボンバード処理時間は特に限定されるものではなく、切削工具表面からの異常放電がないことが確認できる範囲でよい。
【００３６】
引き続きアルゴンガスを継続して流入させたまま、シリコンガスを真空容器１に処理ガス導入口１ｂから流入させる。このとき、アルゴンガスとシリコンガスからなる混合ガスの、真空容器内の圧力は８〜１０Ｐａの範囲内で制御する（シリコンガスの流量を調節する）。その後、直流プラズマＣＶＤ装置により電圧８００〜１０００Ｖ、前記電流の範囲で、アルゴン含有シリコン被膜を切削工具表面へ被覆する。膜厚は成膜時間を変えることで制御を行う。
【００３７】
引き続きアルゴンガスを継続して流入させたまま、シリコンガスの流入を止め、次に真空容器１にベンゼンガスを処理ガス導入口１ｂから流入させる。このときのアルゴンガスとベンゼンガスからなる混合ガスの、真空容器内の圧力は８〜１０Ｐａの範囲内で制御する（ベンゼンガスの流量を調節する）。その後、直流プラズマＣＶＤにより電圧８００〜１０００Ｖ、前記電流の範囲で、アルゴン含有ＤＬＣ被膜をアルゴン含有シリコン被膜の上に被覆形成を行う。
【００３８】
これらの成膜方法において、アルゴンガスは最初のアルゴンボンバード処理の５Ｐａを維持したままの流量をシリコン被膜およびＤＬＣ被膜形成において継続して真空容器１内へ流入している。
【００３９】
これらの成膜方法を用いて切削工具への被膜形成を行うことにより、中間層膜およびＤＬＣ膜からアルゴン元素がＥＤＸ（エネルギー分散型Ｘ線分析装置）で検出される。さらに前記成膜方法を繰り返すことにより、アルゴン含有被膜の多層膜形成を図ることもできる。
【実施例１】
【００４０】
以下に本発明の実施例を詳細に説明する。市販の旋盤加工用チップＡに直流プラズマＣＶＤ法により、アルゴン含有ＤＬＣ膜を形成した。切削チップＡは超硬合金製のものを用いた。超硬合金製であることから中間層は形成せず直接チップ表面へアルゴン含有ＤＬＣ膜を形成し、膜厚は０.２ミクロン（実施品１−１），０.４ミクロン（実施品１−２），１.２ミクロン（実施品１−３）のものを３種類用意した。
【００４１】
直流プラズマＣＶＤ装置の容器１の圧力を１０-2Ｐａまで排気したのち、アルゴンガスを５Ｐａになるまで流入させ、その圧力のもとで直流方式のグロー放電により、電圧１０００Ｖ，電流１〜１０ｍＡで、通電時間１５分の条件でアルゴンボンバード処理を行った。
【００４２】
引き続きアルゴンガスを継続して流入させたまま、ベンゼンガスを真空容器１に流入させる。このとき、アルゴンガスとベンゼンガスからなる混合ガスの、真空容器１内の圧力は８〜１０Ｐａの範囲内で制御した。その後、直流プラズマＣＶＤにより電圧８００〜１０００Ｖ、電流１〜１０ｍＡで、アルゴン含有ＤＬＣ被膜を切削工具表面へ被覆した。膜厚は成膜時間を変えることで制御を行った。実施品１−１の通電時間は３分，実施品１−２の通電時間は５分，実施品１−３の通電時間は１０分であった。
【００４３】
このようにして得られた実施品１−１から１−３に対して、汎用旋盤を用いて以下に示す切削条件で切削実験を行った。
・旋盤主軸の回転数（ＲＰＭ）：１０００回／分
・切り込み量：２ｍｍ
・被削材：Ａ６０６１（アルミ材）
・切削長さ：６０００ｍｍ
・材料径：５０ｍｍ
・切削油：なし（ドライ）
・切削チップＡ（三角形）（ｍｍ）：１５×１５×１５×４.８ｔ
【００４４】
上記条件による切削試験後、切削チップ表面の凝着面積を光学顕微鏡で観察した。その結果、１−１から１−３の各実施品のチップ先端から切り子排出面にかけての材料凝着範囲は、縦１.１〜１.８ｍｍ，横１.８〜２.５ｍｍの範囲であった
【００４５】
〔比較例１〕
比較例として、アルゴン含有ＤＬＣ膜の被覆は行わなかった実施例１と同一サイズの切削チップを用意し、実施例１と同様の試験を行った。その結果、比較品のチップ先端から切り子排出面にかけての材料凝着範囲は、縦２.２ｍｍ，横７.５ｍｍであった。
【実施例２】
【００４６】
図２，３，４に示す市販の丸鋸刃物（チップソー）Ａに対し、直流プラズマＣＶＤ法によりアルゴン含有シリコン膜を形成し、この表面にアルゴン含有ＤＬＣ膜を形成した。この丸鋸刃物の刃先先端は超硬チップが鑞付けされている。そして、丸鋸刃物の刃先Ａ１、刃先両側面Ａ２、刃先内面Ａ３、刃先上面Ａ４、切り子排出ポケットＡ５、鑞Ａ６および台金両側面Ａ７に被膜を一度に形成した。
【００４７】
ここで、刃物直径Ｄ１（ｍｍ）の３種類 ６６０，５５０，４０５に対し、中心部に円板絶縁シールＢ（マスキング）（アルミとポリイミドシール）の、各々直径Ｄ２（ｍｍ） ２３０，２３０，１８５のものを両側に介在させ、刃物Ａを挟持した状態で処理物取り付け具３にセットした。
【００４８】
直流プラズマＣＶＤ装置の容器の圧力を１０-2Ｐａまで排気したのち、アルゴンガスを５Ｐａになるまで流入させ、その圧力のもとで直流方式のグロー放電により、電圧１０００Ｖ，通電時間３０分の条件でアルゴンボンバード処理を行った。
【００４９】
引き続きアルゴンガスを継続して流入させたまま、シリコンガスを真空容器に流入させる。このとき、アルゴンガスとシリコンガスからなる混合ガスの、真空容器内の圧力は８〜１０Ｐａの範囲内で制御した後、直流プラズマＣＶＤにより電圧８００〜１０００Ｖ範囲のもとで、アルゴン含有シリコン被膜（中間層）を丸鋸刃物表面へ被覆した。
【００５０】
引き続きアルゴンガスを継続して流入させたまま、シリコンガスの流入を止め、次に真空容器にベンゼンガスを流入させる。このときのアルゴンガスとベンゼンガスからなる混合ガスの、真空容器内の圧力は８〜１０Ｐａの範囲内で制御した後、直流プラズマＣＶＤにより電圧８００〜１０００Ｖの範囲のもとで、アルゴン含有ＤＬＣ被膜を前記中間層の表面に被覆形成した。
【００５１】
この結果で得られた被覆面積を表１に示す。刃物両側面の全体面積に対するＤＬＣ被膜の割合（パーセント）は、刃物直径Ｄ１（ｍｍ）の３種類 ６６０，５５０，４０５に対し、各々８７.８，８２.５，７９.１となった。
【００５２】
【表１】
【００５３】
このようにして得られた丸鋸刃物で送り速度向上評価を行った。その比較条件は次の通りである。
・刃物外直径 ６６０ｍｍ
・刃物回転速度 １,３５０／ｒｐｍ（周速度 ２,８００／ｍｉｎ）
・切断材料 アルミニウム５０５２
・材料寸法（ｍｍ） 厚さ １１０（５５の２枚重ね）、縦長さ １,２５０、
横長さ ２,５００
・切削油 有り
・刃物送り速度 ３００〜３５４ｍｍ／ｍｉｎ
・従来の送り速度 ２７２.７ｍｍ／ｍｉｎ
【００５４】
従来の送り速度では、材料の内部応力が及ぼす刃物締め付け現象が起きることがあり、刃物停止および刃物破損が起きていた。そこで、ＮＣ切断機を用いて前記条件で送り速度を設定した。試験結果を表２に、材料の切断順序を図５に示す。この試験結果により、本発明のものは従来より切断速度の向上が図れることを示した。
【００５５】
【表２】
【００５６】
しかも、切削騒音が極めて小さく、例えば、切断機の側でも作業者の会話が明瞭に聞き取れるものであった。刃物回転速度１,３５０／ｒｐｍは、周速度２,８００／ｍｉｎに相当する。従来刃物では、材料との摩擦の他、空気抵抗による摩擦が大きくなり、騒音が耐え難いものであった。本発明による刃物では、実に３０パーセントの速度向上が図られたのである。試験数を増やせば更なる速度向上の試験値が得られると予想される。
【００５７】
更に、上記切断試験後に刃物表面のアルゴン含有ＤＬＣ被膜の密着性を確認するため、刃先側面及び台金側面にロックウェルスーパーフィシャル１５Ｎ圧痕を打ち、その膜の周辺を光学顕微鏡で観察したところ、膜の剥離は見られなかった。
【００５８】
本発明は前記した実施例や実施態様に限定されず、特許請求の範囲および範囲を逸脱せずに種々の変形を含む。
【産業上の利用可能性】
【００５９】
本発明はＤＬＣ膜を備えた工具部材の製造方法に利用される。
【符号の説明】
【００６０】
Ａ 処理物（基板）
Ｂ 絶縁円板
１ 処理容器
１ａ 排気口
１ｂ 処理ガス導入口
２ 基板台
３ 処理物取付具
３ａ 水平棒部
４ 円筒状電極
５ 直流電源
５ａ 陽極リード線
５ｂ 陰極リード線
【特許請求の範囲】
【請求項１】
処理容器内に切削工具からなる処理物を置き、前記処理容器を真空状態にし、直流プラズマＣＶＤ装置を用いて、アルゴンガスと原料ガスとの混合ガスを流入させながら、前記ガスをプラズマ化して処理物に作用させ、アルゴンを含有するＤＬＣ被膜を処理物の表面に形成することを特徴とする切削工具の製造方法。
【請求項２】
処理容器内に切削工具からなる処理物を置き、前記処理物を真空状態にし、直流プラズマＣＶＤ装置を用いて、アルゴンガスとシリコンガスとの混合ガスを流入させながら、前記ガスをプラズマ化して処理物に作用させ、
アルゴンを含有するシリコンからなる中間層を処理物の表面に形成させた後に、
アルゴンガスと原料ガスとの混合ガスを流入させながら、アルゴンを含有するＤＬＣ被膜を前記中間層の表面に形成することを特徴とする切削工具の製造方法。
【請求項３】
前記直流プラズマＣＶＤ装置の運転条件が、電圧８００〜１０００Ｖの範囲であることを特徴とする請求項１または２記載の切削工具の製造方法。
【請求項４】
成膜温度は２００〜５００℃の範囲であることを特徴とする請求項１または２または３記載の切削工具の製造方法。
【請求項５】
前記原料ガスは１以上の炭化水素系ガスであることを特徴とする請求項１または２または３または４記載の切削工具の製造方法。
【請求項６】
前記原料ガスはベンゼンガスを含むことを特徴とする請求項５記載の切削工具の製造方法。
【請求項１】
処理容器内に切削工具からなる処理物を置き、前記処理容器を真空状態にし、直流プラズマＣＶＤ装置を用いて、アルゴンガスと原料ガスとの混合ガスを流入させながら、前記ガスをプラズマ化して処理物に作用させ、アルゴンを含有するＤＬＣ被膜を処理物の表面に形成することを特徴とする切削工具の製造方法。
【請求項２】
処理容器内に切削工具からなる処理物を置き、前記処理物を真空状態にし、直流プラズマＣＶＤ装置を用いて、アルゴンガスとシリコンガスとの混合ガスを流入させながら、前記ガスをプラズマ化して処理物に作用させ、
アルゴンを含有するシリコンからなる中間層を処理物の表面に形成させた後に、
アルゴンガスと原料ガスとの混合ガスを流入させながら、アルゴンを含有するＤＬＣ被膜を前記中間層の表面に形成することを特徴とする切削工具の製造方法。
【請求項３】
前記直流プラズマＣＶＤ装置の運転条件が、電圧８００〜１０００Ｖの範囲であることを特徴とする請求項１または２記載の切削工具の製造方法。
【請求項４】
成膜温度は２００〜５００℃の範囲であることを特徴とする請求項１または２または３記載の切削工具の製造方法。
【請求項５】
前記原料ガスは１以上の炭化水素系ガスであることを特徴とする請求項１または２または３または４記載の切削工具の製造方法。
【請求項６】
前記原料ガスはベンゼンガスを含むことを特徴とする請求項５記載の切削工具の製造方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【公開番号】特開２０１２−１２５９２３（Ｐ２０１２−１２５９２３Ａ）
【公開日】平成２４年７月５日（２０１２．７．５）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１２−６２７６６（Ｐ２０１２−６２７６６）
【出願日】平成２４年３月１９日（２０１２．３．１９）
【分割の表示】特願２００７−７０４５５（Ｐ２００７−７０４５５）の分割
【原出願日】平成１９年３月１９日（２００７．３．１９）
【出願人】（５９５０７８０２４）大河内金属株式会社 (4)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２４年７月５日（２０１２．７．５）
【国際特許分類】
【出願日】平成２４年３月１９日（２０１２．３．１９）
【分割の表示】特願２００７−７０４５５（Ｐ２００７−７０４５５）の分割
【原出願日】平成１９年３月１９日（２００７．３．１９）
【出願人】（５９５０７８０２４）大河内金属株式会社 (4)
【Ｆターム（参考）】
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