電子機器
【課題】
本発明の目的は、全く新規なはんだおよびその製造方法、またはそのはんだを
用いた電子機器およびその製造方法を提供することにある。
【解決手段】
金属粒子としてCu等の粒子と、はんだ粒子としてSnの粒子を含むはんだ材料を
圧延して形成したはんだ箔、また該はんだ箔を用いて接続した電子機器。
本発明の目的は、全く新規なはんだおよびその製造方法、またはそのはんだを
用いた電子機器およびその製造方法を提供することにある。
【解決手段】
金属粒子としてCu等の粒子と、はんだ粒子としてSnの粒子を含むはんだ材料を
圧延して形成したはんだ箔、また該はんだ箔を用いて接続した電子機器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
はんだおよびはんだの製造方法、またははんだ接続を用いる電子機器、電子装置および
電子機器、電子装置の製造方法に関する。特に、Ｓｎ−Ａｇ−Ｃｕ系Ｐｂフリーはんだ等
に対する高温側の温度階層接続を必要とするはんだ接続に適用して有効な技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
Ｓｎ−Ｐｂ系はんだにおいては、高温系はんだとしてＰｂリッチのＰｂ−５Ｓｎ（融点
：３１４〜３１０℃）、Ｐｂ−１０Ｓｎ（融点：３０２〜２７５℃）等を３３０℃近傍の
温度ではんだ付けし、その後、このはんだ付け部を溶かさないで、低温系はんだのＳｎ−
３７Ｐｂ共晶（融点：１８３℃）で接続する温度階層接続が可能であった。これらのはん
だは、柔軟で変形性に富み、このため破壊し易いＳｉチップ等を熱膨張係数の異なる基板
に接合することができた。このような温度階層接続は、チップをダイボンドするタイプの
半導体装置や、チップをフリップチップ接続するＢＧＡ，ＣＳＰなどの半導体装置などで
適用されている。即ち、半導体装置内部で使用するはんだと、半導体装置自身を基板に接
続するはんだとは温度階層接続されていることを意味する。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
現在、あらゆる分野において鉛フリー化が進んでいる。
Ｐｂフリーはんだの主流はＳｎ−Ａｇ共晶系（融点：２２１℃）、Ｓｎ−Ａｇ−Ｃｕ
共晶系（融点：２２１〜２１７℃）、Ｓｎ−Ｃｕ共晶系（融点：２２７℃）になるが、表
面実装におけるはんだ付け温度は部品の耐熱性から低いことが望ましいが、信頼性確保の
ためぬれ性を確保する必要性から、均熱制御に優れた炉を用いても、基板内の温度ばらつ
きを考慮すると、一番低い温度で可能なＳｎ−Ａｇ−Ｃｕ共晶系で２３５〜２４５℃くら
いが実情である。従って、このはんだ付け温度に耐えられる階層用はんだとしては、融点
が少なくても２５０℃以上である必要がある。現状で、これらのはんだと組合せて使用で
きる高温側の温度階層用Ｐｂフリーはんだはない。最も可能性のある組成として、Ｓｎ−
５Ｓｂ（融点：２４０〜２３２℃）はあるが、溶けてしまうので温度階層用にはならない
。
【０００４】
また、高温系のはんだとしてＡｕ−２０Ｓｎ（融点：２８０℃）は知られているが、硬
く、コスト高のために使用が狭い範囲に限定される。特に、熱膨張係数の異なる材料への
Ｓｉチップの接続、大型チップの接続では、Ａｕ−２０Ｓｎはんだは硬いため、Ｓｉチッ
プを破壊させる可能性が高いため使用されていない。
【０００５】
本発明の目的は、全く新規なはんだ接続による電子機器（電子装置）および電子機器の
製造方法を提供することにある。
【０００６】
また、電子機器の製造法において必要となる温度階層接続におけるはんだ接続、特に高
温側のはんだ接続を提供することにある。
【０００７】
また、本発明の他の目的は、全く新規なはんだおよびその製造方法を提供することにあ
る。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記目的を達成するために、本願において開示される発明のうち、代表的なものの概要
を簡単に説明すれば、次の通りである。
【０００９】
金属の粒子とはんだの粒子を含むはんだ材料を圧延して形成したはんだ箔である。Ｓｎ
などのめっき層を有する金属の粒子を含むはんだ材料を圧延して形成したはんだ箔である
。
【００１０】
第一の電子部品と、第二の電子部品と、第三の電子部品を有する電子装置であって、該
第一の電子部品と該第二の電子部品は、金属の粒子とはんだの粒子を含む材料を圧延して
形成したはんだ箔である第一のはんだを用いて接続され、該第二の電子部品と該第三の電
子部品は該第一のはんだと異なる融点を有する第二のはんだを用いて接続されているもの
である。上記電子装置であって、該第一の電子部品と該第二の電子部品の接続部において
、金属の粒子は該金属とはんだ粒子により形成される化合物により結びついているもので
ある。
【００１１】
第一の電子部品と第二の電子部品を有する電子装置であって、該第一の電子部品と該第
二の電子部品ははんだ接続部により接続されており、該はんだ接続部は、金属の粒子と該
金属の粒子の間を埋めているＳｎ部分を有するものである。上記記載の電子装置であって
、前記金属の粒子は該金属とＳｎにより形成される化合物により結びついているものであ
る。
【００１２】
上記はんだ箔または電子装置であって、例えば金属の粒子がＣｕの粒子であり、はんだ
の粒子がＳｎの粒子であるものである。
【発明の効果】
【００１３】
本願において開示される発明のうち代表的なものによって得られる効果を簡単に説明す
れば、下記のとおりである。
（１）全く新規なはんだ接続による電子機器および電子機器の製造方法を提供することが
できる。
（２）電子機器の製造方法において必要となる温度階層接続におけるはんだ接続、特に高
温側のはんだ接続を提供することができる。
（３）全く新規なはんだおよびその製造方法を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下、本発明の実施の形態について説明する。
【００１５】
Ｃｕ等の金属ボールとＳｎ系はんだボールとを約５０％づつ配合して圧延すると、Ｃｕ
粒子同志が接触し、Ｓｎはその隙間に入り込んだ複合はんだが得られる。この箔をチップ
と基板間に挟んで加圧、リフローすると複合はんだ部はＣｕボール間がＣｕ−Ｓｎ化合物
で連結され、該複合はんだ部とチップ及び基板間はＣｕボールとチップ電極との化合物、
Ｃｕボールと基板端子との化合物形成により、２８０℃の高温でも接合強度を確保する鉛
フリー化した温度階層構造となる。これにより、鉛フリーはんだにおいて、温度階層を設
けた接続方法を提供することができる。
【００１６】
温度階層接続を考えると、既に接続した高温側のはんだは、一部が溶融しても、他の残
りの部分が溶融しなければ、後付けのはんだ接続時のプロセスにおいて耐えられる強度を
十分に確保できる。我々は、金属ボール（Ｃｕ、Ａｇ、Ａｕ、表面処理したＡｌ、Ｚｎ−
Ａｌ系はんだ等）とはんだボールとを分散混入したはんだ材料について研究を進めている
。このはんだ材料により接続しておけば、例えば、後付けのはんだ接続時のプロセスであ
るＳｎ−Ａｇ−Ｃｕ系はんだによるリフロー炉（ｍａｘ ２５０℃）を通したとしても、
接続部分におけるＳｎの部分は溶けるが、Ｃｕボール間、Ｃｕボールとチップ間、Ｃｕボ
ールと基板間は融点の高い金属間化合物（Ｃｕ６Ｓｎ５）で接続されているため、リフロ
ー炉（ｍａｘ ２５０℃）の設定温度では接続は保たれ十分な接続強度を確保することが
できる。すなわち、Ｓｎ−Ａｇ−Ｃｕ系はんだに対する温度階層接続を実現することが出
来る。なお、この金属間化合物形成の効果はＣｕ−Ｓｎに限らず、Ｎｉ−Ｓｎ（Ｎｉ３Ｓ
ｎ４）、Ａｇ−Ｓｎ（Ａｇ３Ｓｎ）等の化合物、Ａｕ−Ｓｎでも同様である。また、はん
だはＳｎの代わりにＩｎでも同様である。合金層成長速度の違いはあるが、拡散により形
成された合金層の融点は高く、形成されれば２８０℃で溶けるものではない。
【００１７】
このはんだ材料による接続は、完全にはＣｕ同志が拘束されていない状態なので、例え
ばダイボンド接続に用いても上下、左右に対するある程度の自由度があり、Ｃｕとはんだ
の中間段階の機械的特性が期待でき、温度サイクル試験でもＳｎによる耐熱疲労性とＣｕ
粒子（ボール）によるクラック進展防止による高信頼性が期待できる。
【００１８】
しかしながら、Ｃｕボールとはんだボールとを混合した複合ペーストでは、本来、Ｓｎ
系はんだはＣｕ上にはぬれ拡がりが少ない性質を持つこと、かつ、Ｃｕをぬらさなければ
ならない部分が多く、Ｃｕボールを完全にぬらせるとは限らないこと、更には、Ｃｕとは
んだボールとが最初は架橋状態で拘束されているので、はんだが溶けてもその部分が空間
となって残るため、ボイドになる確率が高いこと等が我々の研究が進むにつれて明らかと
なってきた。このため、このペースト方式は必然的にボイドが多くなるプロセスとなって
しまい、接続用途によっては不向きな材料となってしまう。電子部品を実装する際にボイ
ドが抜ければ良いが、例えばＳｉチップのダイボンド、パワーモジュール接合などは面と
面とを接続するような形態であるので構造的にボイドが抜けにくい。ボイドが残存すると
、ボイドを原因とするクラックの発生や、必要な熱拡散の阻害などの問題を引き起こして
しまう。
【００１９】
そこで、我々は、このはんだ材料を予め圧延し易い形状の型に入れて真空中、還元性雰
囲気中もしくは不活性雰囲気中で、全体を均一に圧縮し、Ｓｎ系はんだボールを金属ボー
ル間に塑性流動させ、隙間をはんだ（塑性変形後のＳｎ系はんだ）で充填した複合成型体
とし、これを圧延することで得られるはんだ箔を用いることとした。
【００２０】
例えば、この複合成型体をＳｉチップなどのダイボンド用のはんだ箔に圧延して作製し
た場合、Ｃｕ−Ｃｕ等の金属ボール間は圧縮により接触しダイボンド時には金属ボール間
は容易に金属間化合物を形成し、全体が高融点の金属で有機的につながれ、２８０℃でも
強度を確保することを確認できた。当然のこととして、接続部分において空隙は真空中で
圧縮されて埋まっているので、ボイドの少ない接続が可能である。窒素中での低温ホット
プレスを用いると、Ｃｕボール及びＳｎ系はんだボールの粒径が大きい場合（約４０μｍ
）、Ｓｎ系はんだは９７％以上の空隙充填率を示すことを確認した。また、箔表面を適度
な膜厚のＳｎめっきを施すことで、酸化が著しい材料でも酸化を防止することはできる。
【００２１】
Ｃｕ箔リード同志をこのはんだで接合し、張り合わせたラップ型継手を２７０℃で５０
ｍｍ／ｍｉｎの引張速度で、せん断引張試験を行ったところ、約０．３ｋｇｆ／ｍｍ２の
値が得られたことにより、高温での強度は十分確保していることも確認した。
【００２２】
本方式ははんだ材料内部の空間を金属ボールで予め埋めてしまう方式であり、その分、
ボイドは少なく、従来のはんだ箔の場合と同レベルまたはそれ以下のボイド率となること
が予想される（大きなボイドはでき難い構造である。）。従って、本方式によるはんだで
は、大面積ゆえにボイドレス化が重要課題であった、例えばＳｉのダイボンド、パワーモ
ジュール接合等に対して好適な鉛フリー材料（鉛を積極的に含んでいない）となる。すな
わち、温度階層接続などに好適な高信頼の高温鉛フリー材料を提供することが出来る。
【００２３】
更に、ペースト方式では酸化しやすいためフラックスレス化が困難であったが、これに
より解決することもできる。すなわち、フラックス残さを嫌う分野においては、ペースト
方式で接続した後、フラックスの洗浄が必要であったが、フラックスレス化により洗浄レ
ス化が可能になる。
【００２４】
この他、望ましい融点を持つ硬い、剛性の強いはんだ、例えばＡｕ−２０Ｓｎ，Ａｕ−
（５０〜５５）Ｓｎ（融点：３０９〜３７０℃），Ａｕ−１２Ｇｅ（融点：３５６℃）等
の場合でも、これらを金属ボールとして使用し、さらに軟らかい、弾性のあるゴム粒子を
Ｓｎ，Ｉｎ等の軟らかいはんだボールとともに分散混入させることにより、金属ボールに
使用するはんだの固相線温度が約２８０℃以上をもつことで、高温での接続強度を有し、
変形に対しては粒子間にある軟らかいＳｎもしくはＩｎもしくはゴムが緩和することがで
き、これらのはんだの弱点を補完する新たな効果が期待できる。
【００２５】
以下、図面を参照して本発明の実施の形態を詳細に説明する。なお、発明の実施の形態
を説明するための全図において、同一機能を有するものは同一符号を付け、その繰り返し
の説明は省略する。
【００２６】
図１は複合ボール（金属ボール、はんだボール）で作る複合体金属の製作工程の概略を
示し、（ａ）は真空ホットプレスのカーボン治具１中に金属ボールであるＣｕボール２と
、はんだボールであるＳｎボール３を入れた状態で、（ｂ）は真空ホットプレス後のはん
だが塑性流動した後の複合ボール塊の断面形状モデルで、ＳｎとＣｕは「海島構造」に変
形している。（ｃ）はその複合ボール塊を更にロール５で圧延し、はんだ箔を作製してい
るモデルである。
【００２７】
図では、１０〜４０μｍのＣｕボールと１０〜４０μｍのＳｎボールとを体積比でＣｕ
ボールが５０〜６０％になるように配合した。Ｃｕボールに対しては更に微細粒を入れて
、最密充填配合（例えば、三輪茂雄；粉体工学通論、Ｐ３９、１９８１／２／５、日刊工
業新聞社）することによりＣｕボール間の接触を多くすることは可能である。最密充填な
らば理論上Ｃｕの体積比率は約７４％になり、はんだは２６％になる。また、１０μｍ以
下の微細粒にしても可能であり、合金層のネットワークが細かくなり、高密度で、ファイ
ンな接続に向いている。一例として３〜８μｍのＣｕ ボールと１０〜４０μｍ のＳｎ
ボールの場合、３〜１０μｍのＣｕ ボールと１０〜４０μｍ のＳｎボールの場合、あ
るいは５〜１５μｍのＣｕ ボールと１０〜４０μｍ のＳｎボールの場合、箔のはんだ
充填密度は下がるが、接続は良好な結果が得られている。なお、Ｃｕ ボールおよびＳｎ
ボール等の径（大きさ）については、必ずしもすべての粒子が開示された大きさに含まれ
るというものではなく、発明の効果に影響のない範囲において、開示された大きさよりも
、大きい又は小さいボールが含まれていても良いことは言うまでもない．これらのボール
は窒素中で混合され、図１（ａ）に示すカーボン治具でできた圧力容器の中に入れる。真
空引きした後、時間をかけて周囲から均一に圧力をかけていくと、Ｓｎのみが塑性変形し
ながらＣｕボール間の隙間を埋めていく。Ｓｎの融点は２３２℃であるが、室温でも時間
をかけることで流動させることは可能である。室温で隅々まで流動させることが出来ない
場合、若干（１００〜１５０℃）、温度を上げることで、容易に可能となる。この工程で
はＣｕとＳｎとは反応しない程、界面での拘束がないので自由度が上がりＳｎは変形（流
動）し易くなる。そして、この真空ホットプレス等で形成された複合ボール塊は、更にロ
ール５で圧延されはんだ箔を得る。圧延することで、よりＣｕボール間の隙間がなくなり
、結果としてボイドの少ないはんだ箔を形成することが出来る。なお、前述の複合ボール
塊は、この場合、１５０μｍ（±１０μｍ）厚さのはんだ箔作製を目的としているので、
それに近い形状の型に予めしておくことが圧延率を下げられることから望ましい。圧延率
を上げると、Ｃｕ同志の接触部が増えるので、接触面積向上による拘束が増す。従って、
温度サイクル等の変形に対応する柔軟性を持たすことを考慮すると、接触部を少なくする
ことが望ましく、最終的な圧延率は２０％以下が好ましい。さらに圧延率は１５〜２０％
がより好ましい。
【００２８】
なお、形成したはんだ箔で、Ｃｕ等が露出している場合は、更にＳｎを０．５〜２μｍ
の厚さにめっきすることで、露出部のＣｕの酸化を防止することが好ましい。
【００２９】
作りやすさ、配合時に均一分散し易いこと、扱い易さ等の点ではＣｕボール及びはんだ
ボールは球状であることが好ましいが、必ずしも球状である必要はない。Ｃｕボール表面
の凹凸が激しいもの、棒状、針状、繊維状、角状であるもの、樹枝状で合っても良く、ま
た、これらを組合せたものでも良く、接合後にＣｕ同志が絡み合えば良い。ただし、上記
の圧縮によりＣｕ同志で拘束されすぎて自由度がきかなくなると、はんだ付け時にクッシ
ョン性なくなり、接続不良が生じ易くなるのであれば、ボール状よりもＣｕボールは表面
に凹凸が激しいもの、棒状、針状、繊維状、角状であるもの、樹枝状のもの、またはこれ
らを組合せたものが好ましい。そして、図２に示すように、Ｃｕ２、Ｓｎ３ボール以外に
、耐熱性の軟らかい弾性体であるメタライズした（無電解Ｎｉめっき−Ａｕめっき、もし
くは無電解Ｎｉめっき−はんだめっき）プラスチックボール（ゴム）６を分散させ低ヤン
グ率化してクッション性を確保することも出来る。図２（ａ）は圧延前、（ｂ）は圧延後
を示す。樹脂ボール径は理想的には１０μｍ以下、望ましくは１μｍレベルが良い。例え
ば０．５〜５μｍが望ましい。配合量としては体積で数％でも効果がある。
【００３０】
本明細書において「金属」「はんだ」について「粒子」「ボール」と２つの用語を用い
ているが、両者は、上記説明からわかるようにほぼ同意義で用いている。強いて区別をつ
けるとすれば、「粒子」は「ボール」を包括したやや広い意味で用いている。
【００３１】
次に、他の金属ボールの例としてＡｌを使用する場合を説明する。
【００３２】
高融点の金属は一般に硬いが、低コストで柔らかい金属として純Ａｌがある。純Ａｌ（
９９．９９％）は柔らかい（Ｈｖ１７）が、通常はＳｎにぬれにくい。従って、Ｎｉ−Ａ
ｕめっき、もしくはＮｉ−Ｓｎめっき等を施すことが好ましい。Ａｌ表面にスパッター等
で薄くＡｕを被覆しても良い。柔かい純Ａｌの微細粒を作るのが爆発等の安全性の問題で
困難を伴うが、不活性雰囲気で製造し、即、表面にＮｉ−Ａｕめっきを施すことで、大気
中にＡｌを接触させないことで安全性を確保できる。なお、Ａｌ粒子は多少の酸化膜を形
成しても、めっき処理で除去できるので問題はない。更には、圧延工程でもＡｌの酸化膜
は破壊され易いのでＡｌの新生面がでるので、接続にはそれほど影響されない。なお、Ａ
ｌ表面へのメタライズとしてこれらに限定されるものでなく、はんだ箔を作製後、該はん
だがＣｕ、Ｎｉ等に対してぬれて、高温で接合強度を確保することが必要である。このた
め、Ａｌ粒子とＮｉめっきＣｕ板間、及びＡｌ粒子とＳｉチップのＮｉめっき間でＡｌ粒
子上のメタライズとＮｉとのＳｎ化合物形成で連結することが必要である。
【００３３】
複合ボール塊を得るに当たって、Ａｌは真空中であって特に高温で拡散し易いので、Ａ
ｇ入りのＳｎはんだを使用する等でＡｌとの化合物を形成することができる。Ａｇ以外に
Ａｌに反応し易いようにＳｎの中に微量のＺｎ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｓｂ等を入れてＡｌ接続用
のはんだとすることでも良い。Ｓｎの中に微量のＡｇ、Ｚｎ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｓｂ等を入れ
る場合は、Ａｌ表面へのメタライズは不要であり、コスト上でのメリットは大きい。
【００３４】
Ａｌ表面を完全にぬらす場合と、まだら状にぬらすこともできる。これはメタライズの
領域と関係し、まだらにメタライズを形成するか全体に形成するかによる。まだら状にす
れば応力がかかった場合、変形時に拘束が小さくなることから変形し易く、かつ、ぬれて
いない部分は摩擦損出としてエネルギーを吸収してくれるので、変形能に優れた材料とな
る。当然、接合強度は確保する。
【００３５】
Ａｌをボール状にする代わりに、２０〜４０μｍ位のＡｌ線にＳｎ、Ｎｉ−Ｓｎ、Ａｕ
等のめっきを施し、切断して粒状、棒状にしたものを使用することも可能である。なお、
ボール状のＡｌ粒子は窒素中でアトマイズ法などで低コストで多量に製造することが可能
である。
【００３６】
次にＡｕボールについて説明する。
【００３７】
複合ボール塊を得るに当たって、ＡｕボールについてはＳｎ系はんだは容易にぬれるの
で短時間の接続ならばメタライズの必要はない。但し、はんだ付け時間が長いと、Ｓｎが
顕著に拡散し、脆いＡｕ−Ｓｎ化合物の形成に不安が残る。このため、柔らかい構造とす
るにはＡｕ拡散の少ないＩｎめっきなども有力であり、Ｎｉ、Ｎｉ−Ａｕ等をバリアにし
ても良い。バリア層は極力薄くすることで、Ａｕボールが変形し易くなる。Ａｕとの合金
層成長が抑えられるメタライズ構成であれば、他の構成でも良い。圧延までは温度を抑え
ることで拡散を抑えられる。ダイボンドで短時間で接合させる場合、粒界に生ずる合金層
は薄いので、バリアを設けなくてもＡｕの柔軟性による効果は大いに期待できる。Ａｕボ
ールとＩｎはんだボールの組み合わせも可能である。
【００３８】
次にＡｇボールについて説明する。
【００３９】
Ａｇボールについても、Ｃｕボール同様であるが、Ａｇ３Ｓｎ化合物の機械的性質は悪
くはないので、通常プロセスでＡｇ粒子間を化合物で連結することも可能である。Ｃｕ等
の中に混ぜた使用も可能である。
【００４０】
次に金属ボールとして合金材料を使用する場合を説明する。
【００４１】
合金系の代表例としてＺｎ−Ａｌ系、Ａｕ−Ｓｎ系等がある。Ｚｎ−Ａｌ系はんだの融
点は３３０〜３７０℃の範囲が主で、Ｓｎ−Ａｇ−Ｃｕ、Ｓｎ−Ａｇ、Ｓｎ−Ｃｕ系はん
だとの階層接続を行うには適した温度域にあり、これらを金属ボールに使用することが出
来る。Ｚｎ−Ａｌ系の代表例として、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ−Ｇａ、Ｚｎ
−Ａｌ−Ｇｅ、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ−Ｇｅ、更にはこれらにＳｎ、Ｉｎ、Ａｇ、Ｃｕ、Ａｕ
、Ｎｉ等のいずれか一つ以上を含有したものを含む。
【００４２】
しかしながら、Ｚｎ−Ａｌ系は酸化が激しいこと、はんだの剛性が高いこと等のため、
Ｓｉを接合した場合Ｓｉチップに割れを起こす恐れが指摘されており（清水他：「ダイア
タッチ向けＰｂフリーはんだ用Ｚｎ−Ａｉ−Ｍｇ−Ｇａ合金」Ｍａｔｅ９９，１９９９−
２）、単に複合ボール塊の金属ボールとして使用するとこれらの課題を解決しなければな
らない。
【００４３】
そこで、これらの課題をクリアする必要から、はんだの剛性を下げるために、Ｎｉ−は
んだめっきもしくはＡｕめっきを施した耐熱性のプラスチックボールをＳｎボールとＺｎ
−Ａｌ系ボールとともに均一に分散させて、ヤング率の低減を図った。Ｓｎボールは全体
の１０〜５０％混入すると、Ｚｎ−Ａｌ系はんだ間に溶融したＳｎが入り込む。この場合
、一部はＺｎ−Ａｌボール同志が接合されるが、他の部分は主に析出した低温の柔らかい
Ｓｎ−Ｚｎ相や、溶解しないＳｎが存在する。変形はこのＳｎ、Ｓｎ−Ｚｎ相とプラスチ
ックボールのゴムが分担する。
【００４４】
実際にこのはんだ箔を用いて接続する場合、例えばダイボンドした場合もその後に一部
Ｓｎ層を残すことにより、Ｓｎにより変形を吸収することができる。プラスチックボール
とＳｎ層との複合作用により、更に剛性を緩和することが期待できる。なお、この場合も
、Ｚｎ−Ａｌ系はんだの固相線温度は２８０℃以上を確保しているので、高温での強度上
の問題はない。
【００４５】
プラスチックボールはＺｎ−Ａｌ系ボールに比べて径を小さくし、均一に分散させるこ
とが望ましい。変形時に柔らかい弾性を有する１μｍレベルのプラスチックボールが変形
すれば、熱衝撃緩和、機械的衝撃緩和の効果は大きい。プラスチックボールとして市販品
の耐熱性のものがある。Ｚｎ−Ａｌ系はんだのボール間にプラスチックボールがほぼ均一
に入るので、接続時の短時間の溶融ではこの分散は大きくくずれない。この耐熱樹脂は熱
分解温度が約３００℃なので、更に耐熱性のある材料が望ましいが、時間の短いダイボン
ドの場合は問題はない。
【００４６】
前述のように、真空中でホットプレスで成型する場合、Ｓｎめっきしたプラスチックボ
ール上のＳｎが溶けない温度（Ｓｎの融点：２３２℃）で均等に圧縮させることで、塑性
流動させる。このとき、Ｚｎ−Ａｌボールは余り変形しない。均一な圧縮により空間をプ
ラスチックボール、Ｓｎ等で均一に充填し、約１５０μｍに圧延し、はんだ箔を作製する
。ダイボンドで使用するときは、ロールに巻いて連続工程で供給することができる。
【００４７】
Ｚｎ−Ａｌは酸化され易いので、保管時のことも考慮すると、表面にＣｕ置換のＳｎめ
っきを施すことが望ましい。このＳｎ、Ｃｕは例えばダイボンド時にＺｎ−Ａｌ系はんだ
に溶解する。Ｓｎが表面に存在することで、例えば、Ｃｕ電極上のＮｉ−Ａｕめっき上へ
の接続が容易となる。Ｓｉチップ側も例えば、Ｔｉ−Ｎｉ−Ａｕメタライズに対しても同
様に容易に接合できる。２００℃以上の高温下においては、ＮｉとＳｎとの合金層（Ｎｉ
３Ｓｎ４）の成長速度はＣｕ−Ｓｎ以上に大であることから、化合物形成が不十分のため
に接合ができないようなことはない。
【００４８】
場合によっては、Ｚｎ−Ａｌ系はんだボールとプラスチックボールとで複合ボール塊を
構成しても良い。
【００４９】
なお、Ｚｎ−Ａｌ系はんだに、固相線温度が２８０℃レベルを確保するレベルまで、Ｓ
ｎ、Ｉｎ量を多く加える階層接続は可能である。Ｓｎ、Ｉｎ等を多く入れると、一部、Ｚ
ｎ−Ｓｎの共晶等の低い相が部分的に生成されるが、接合強度は骨格となっているＺｎ−
Ａｌ系の固相が担っているので、高温での強度上の問題はない。
【００５０】
ところで、Ｚｎ−Ａｌ系はんだにＣｕで置換したＳｎめっきを施すと、Ｚｎ−Ａｌ系は
んだの液相線温度以上に温度を上げることで、Ｓｎは容易にぬれ拡がり、薄いＣｕを固溶
しながらＺｎ−Ａｌ系はんだに溶解する。Ｓｎは多い（５％以上）とＺｎ−Ａｌ の中に
は固溶できず、粒界に低温のＳｎ−Ｚｎ相を析出してくる。意図的にＳｎ相を多数分散析
出させることで、変形はＳｎ−Ｚｎ相で、接合強度はＺｎ−Ａｌ系の固相で分担させるこ
とができる。従って、Ｚｎ−Ａｌ系はんだボールにＳｎめっきを施し、ボールに固溶でき
ないＳｎ相を意図的に残すことにより、変形をＳｎ層で吸収させ、Ｚｎ−Ａｌの剛性を緩
和させることもできる。すなわち、接続した部分のはんだの剛性を緩和させることができ
、接続不良が少なくなる。
【００５１】
図３は前述のはんだ箔１１を用いてＡｌ２Ｏ３基板１３上のＷ−Ｃｕめっきメタライズ
（Ｎｉめっきでも良い）１４にＳｉチップ８をダイボンドする一例を示す。はんだ箔１１
の代表例として、金属ボールがＣｕで、はんだがＳｎの組合せがある。Ｃｕは比較的に軟
らかく、Ｓｎとの反応が活発で、金属間化合物（Ｃｕ６Ｓｎ５）の機械的性質は優れてい
るので、厚く成長しても脆さは出にくい。万一、化合物成長が顕著でその弊害が現れる場
合、Ｓｎ中にＣｕ等を微量添加して合金層成長速度を抑えることは可能である。またはＣ
ｕ上にＮｉ、Ｎｉ−Ａｕ等の薄いＮｉめっきを施すことで合金層成長を抑えることは可能
である。ここでは、短時間のはんだ付け時にＣｕボール間を金属間化合物で確実に連結す
ることが重要であり、反応を活発にすることが望まれるので、成長過剰が問題になること
はない。それよりも、Ｓｎとチップ及びＳｎと基板との接続において、Ｓｎのぬれ性、ぬ
れ拡がり性の向上が重要である。このため、Ｓｎ中に微量のＣｕ、Ｂｉ添加による流動性
の向上、表面張力の低減によるぬれ性改良の効果が期待できる。他方、界面との強度向上
のため、Ｎｉ、Ａｇ、Ｚｎ等の微量添加の効果も期待できる。なお、Ｓｎの融点向上には
Ｓｎの代わりにＳｎ−Ｓｂ（５〜１０％）にすることで、Ｃｕ−Ｓｎ化合物、Ｎｉ−Ｓｎ
化合物形成ではんだ中のＳｂ濃度が増して、２４６℃にはんだの融点を向上させることが
できる。
【００５２】
他の代表例として、Ｃｕよりも更に軟らかい純Ａｌボールの場合、温度サイクルに対す
る変形能に優れる。課題はＡｌボールとチップ、基板のメタライズとの反応である。Ａｌ
表面にＮｉめっきもしくはＮｉ−Ａｕフラッシュめっきを施すことでＡｌボール間及びＡ
ｌボールとＮｉめっきのチップ間、Ｎｉめっきの基板間も同様にＳｎによる接合強度は確
保される。ＮｉとＳｎ間の金属間化合物は通常はＮｉ３Ｓｎ４であり、２００℃以上では
Ｃｕ−Ｓｎの成長速度より速いので反応不足の心配はない。ＣｕとＮｉが同時に介在する
個所では一部に（ＮｉＣｕ）３Ｓｎ４の混合した合金層が形成されることもある。Ａｌボ
ールにはんだが直接反応できるように、Ｓｎ中にＡｇ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｔｉ等を微量添加す
ることにより、Ａｌボール間の接続も接続条件しだいで可能である。
【００５３】
Ａｕのボールに対しても同様な対応が可能である。Ａｕは柔軟でＳｎとの化合物を形成
し易いので、コストの面を除くと有力な組成である。但し、Ｓｎが多い系での化合物は融
点が低いので、２８０℃以上の融点を持つためには、Ｓｎが５５％以下の組成比であるＡ
ｕＳｎ、ＡｕＳｎ２の化合物とする必要がある。このため、はんだ付け温度を高くして、
接合部はＳｎが少ない構成にすることが必要であることから、Ｓｉチップ側のメタライズ
に、例えば、Ｃｒ−Ｎｉ−Ｓｎを設けることにより、Ａｕ−Ｓｎ、ＡｕＳｎの形成が容易
になる。Ａｕボールにコスト低減等を考慮し、Ｃｕ、Ａｌ、Ａｇボール等を混ぜることも
可能である。
【００５４】
Ａｇボールも同様に有力候補であり、高融点のＡｇ３Ｓｎ化合物の形成で２８０℃でも
溶けない連結接続が可能となる。
【００５５】
次に、硬くて、融点の低いＺｎ−Ａｌ系ボールへの適用例を示す。Ｚｎ−Ａｌ系は融点
と脆さの点で、一般にＡｌ：３〜５％の範囲に落ち着き、更に融点を下げるためＭｇ、Ｇ
ｅ、Ｇａ等を入れ、更にＳｎ、Ｉｎの添加で主に固相線温度を下げる。そして、ぬれ性、
強度確保なため、Ｃｕ、Ａｇ、Ｎｉ等を入れる場合もある。これらの融点は２８０〜３６
０℃レベルである。例えば、Ｚｎ−４Ａｌ−２Ｍｇ−１Ａｇ−１０Ｓｎの場合、はんだボ
ールとしてＳｎボールを混合すると、両者が溶融してもＳｎはＺｎ−Ａｌ系ボールに一部
が固溶する程度で、残りの大部分はＳｎのままである。また、この場合、はんだに固溶で
きない余分なＳｎ、Ｉｎ等を粒子の状態で良く分散させてはんだ中に孤立分散させること
ができるので、同様な効果が期待できる。Ｚｎ−Ａｌ系ボールにＳｎめっきを厚く施すこ
ともＳｎを孤立分散させる一つの解である。
【００５６】
Ｚｎ−Ａｌ系ボールの場合、はんだ付け時に全体が溶融するので、表面張力の作用など
による表面形状が自然の形状になりやすい等の特徴がある。また、Ｚｎ−Ａｌ系は表面酸
化が激しいので、予熱過程を含めて酸化させない工夫が必要になる。箔として使用する場
合、表面にＣｕ（０〜０．２μｍ）−Ｓｎ（１μｍ）めっきを施すことで、酸化防止の効
果がある。なお、Ｚｎ−Ａｌ系ボール間にＳｎが存在することで、温度サイクル時の変形
に対し、Ｓｎが緩衝材の役目を果たすが、それでも不充分の場合、微細なＳｎめっきプラ
スチックボールのゴムを分散混合することで更に変形性、耐衝撃性を向上させることがで
き、ヤング率は低下し、耐熱疲労性も向上させることができる。
【００５７】
同様に硬く、かつ融点の低い合金系として、Ａｕ−Ｓｎ系等があるが、同様な対応が可
能である。
【００５８】
使用したＡｌ２Ｏ３基板１３にはＷ（焼結）−Ｃｕめっき（３μｍ）３８（もしくはＷ
−Ｎｉめっき）を施した電極が形成されている。セラミック基板として他にムライト、ガ
ラスセラミック、ＡＬＮ等がある。接続時にフラックスを使用する場合、もしくは予熱段
階から不活性雰囲気、あるいは還元雰囲気で使用できるならば、Ｃｕ電極のままで良い。
【００５９】
使用したＳｉチップ８のサイズは５ｍｍ□であり、はんだ箔１１のサイズは４ｍｍ□×
ｔ（厚さ）０．１５であるが、チップ寸法の制約はなく、大型チップでも可能である。
【００６０】
後工程の２次リフローに対して、化合物層が高温での強度を確保し、その後の熱疲労に
対してはＳｎ系はんだ主に寄与し、一部、応力的に厳しい個所では部分的に弾性結合した
個所が最大限の効果を発揮し、（一部耐えれないところは破壊するが、）弾性結合がない
場合に比べ寿命は向上する。従って、化合物層で強く拘束されたイメージはなく、はんだ
中で一部の化合物がネットワーク状に形成すれば良い。大きな歪、応力がかかるチップ周
辺部では接合界面で化合物を形成させることで、強固な接続のため破壊が起こりにくくな
る。他方、同じ周辺部位置のはんだ箔中央はネットワーク結合が少ないと、最外周部にか
かる応力、歪ははんだ箔中央のＳｎにかかることで、上下の界面部にかかるストレスが緩
和できる。
【００６１】
まず、Ａｌ２Ｏ３基板１３は真空吸引により架台に固定され、Ｓｉチップ８も真空吸引
９により取付治具となる抵抗加熱体ツール７に保持される。そして、抵抗加熱体ツール７
を下降させるなどしてＳｉチップ８をはんだ箔１１を介してＡｌ２Ｏ３基板１３と接触さ
せ、加熱（ｍａｘ ３８０℃）、加圧（初期に２ｋｇｆ）により５秒間保持する。なお温
度測定用熱電対１６はツールのチップが接触する近くに埋め込んであり、温度コントロー
ルができる構成となっている。
【００６２】
また、はんだ箔１１の温度はその融点に達すると、瞬時にはんだ箔のＳｎなどが溶け、
金属ボール間接合に圧力が加わり溶け始める。そこで、金属ボール間接合のつぶれ防止の
ため、設定温度に達すると抵抗加熱体ツール７をはんだ箔１１を加圧した時の位置を起点
とし、その位置からはんだ箔厚さに対して約１０％（ｍａｘ２０％）以下にし、チップか
らのはんだのはみ出し量を制御している。はんだ箔の厚さは熱疲労寿命に影響するので、
８０〜１５０μｍ位にするのが一般的である。この、はんだ厚さと、チップ寸法に対する
はんだ箔の寸法で、つぶれ量を制御することになる。しかし、本方式はＣｕが半分入って
、しかもネットワーク状に連結されているので熱伝導に優れるので、２００〜２５０μｍ
でも熱的には従来より優れる。
【００６３】
Ａｌ２Ｏ３基板１３の予熱１５は約１００℃とした。急激な温度上昇、下降は継手に大
きなストレスをかけるので、予熱は熱衝撃を緩和させる意味でも重要である。
【００６４】
抵抗加熱体によるダイボンドの場合、接続時のはんだ箔１１の酸化を防止するため、局
所的に周囲から窒素１０を吹き付ける機構としている。また、Ｓｉチップ８を吸着する抵
抗加熱体ツール７の周囲にも窒素１０を吹き付け、常に接合部が５０〜１００ｐｐｍレベ
ルの酸素純度に保たれるようにするのが良い。
【００６５】
このはんだ箔であれば、水素炉もしくは窒素等の不活性雰囲気炉でｍａｘ２７０℃前後
でＳｉチップ等のダイボンド、パワーモジュール等の接合も可能である。炉を使用する場
合、ｍａｘ温度はＳｎの場合２６０℃から３５０℃までも可能であるが、化合物の形成状
態を考慮した条件選定が必要である。
【００６６】
図４は抵抗加熱体によるダイボンド、及び水素炉もしくは窒素等の不活性雰囲気炉によ
るダイボンドした代表的な接合部の断面モデルを示す。このようにダイボンドされたチッ
プの上面からワイヤボンド等により基板の端子に繋ぎ、キャップでチップを封止したり、
樹脂で封止して、さらには基板の周囲に小型のチップ部品等を接続し（この場合の接続も
端子に合った箔を、予めチップ部品の電極等に仮付けしたものを基板に接続させたり、ま
たは熱圧着したものを同時にリフロー炉で接続することも可能である）、基板の裏面側等
から外部接続端子（通常はＳｎ−３Ａｇ−０．５Ｃｕ等のはんだで接合される）をとるこ
とにより、モジュールが出来あがる。
【００６７】
Ｃｕボール２同志、Ｃｕボールとチップ側のメタライズ４４（例えばＣｒ−Ｎｉ−Ａｕ
；Ａｕは大変薄いので実質はＣｕ−Ｓｎ−Ｎｉ間での合金層の形成）、Ｃｕボールと基板
側のメタライズ４２（例えばＡｇ−Ｐｄ導体にＮｉめっき；Ｃｕ−Ｓｎ−Ｎｉ間での合金
層の形成）、とはそれぞれ合金層がしっかり形成され、連結状態を確保する。チップ側の
メタライズの組合せは多様であるが、はんだのＳｎと反応するのはＣｕかＮｉが大部分で
ある。表面層に主に酸化防止のためＡｕが使用される場合があるが、０．１μｍレベル以
下でＳｎに固溶し、合金層形成には関与しない。他方、基板側も同様に下地は各種あるが
、Ｓｎとの反応層はチップ同様ＮｉもしくはＣｕである。特殊な場合としてＡｇ、Ａｇ−
Ｐｔ、Ａｇ−Ｐｄ、Ａｕ−Ｐｄ等の厚膜導体等もある。パワーもののダイボンドでは熱伝
導の面で、ボイドがあると特性に大きく影響を及ぼすため、ボイドレス化が最重要視され
る。はんだペーストの場合はフラックスの反応、溶剤の揮発等によりガス量は多いため、
ガスが逃げ易い継手構造、例えば細長い端子、小型のＳｉチップのダイボンド等に適用さ
れる。従って、中、大型のＳｉチップのダイボンドでは、不活性雰囲気で、フラックスレ
スではんだ箔を用いた抵抗加熱体によるダイボンド、もしくは水素炉もしくは窒素等の不
活性雰囲気炉によるダイボンドの使用が一般的である。なお、本発明で作られたはんだ箔
中に内蔵するボイドはＣｕ粒径が小さくなると多くなる傾向があるが、構造上粒径以下に
細かく分散するため、これまでの大きなボイドのイメージはなく、特性への影響も少ない
ことが予想される。粒径が３〜８μｍのＣｕ粒子、Ｓｎ粒子を用いた場合、箔でのはんだ
充填率は約８０％であった（ボイド率２０％）。この箔をＳｎめっきＣｕ板に挟んで窒素
雰囲気中でダイボンダーで加圧接合すると、ＣｕボールとＣｕ板間はしっかりとＣｕ６Ｓ
ｎ５の金属間化合物が形成され、しかも、余分なＳｎははんだ内部のミクロの空間部（ボ
イド）に吸収されて、良好な接合部が得られることが分かった。断面観察結果でも、接合
前の箔の充填率に比べ、接合後の充填率は向上していることが確認された。これより、従
来の課題であったボイドの問題は、本方式においてはそれほどの問題にはならないことが
分かった。なお、Ｃｕ粒子径を３μｍレベルもしくはそれ以下に微細化すると、はんだ付
け温度が３００℃以上の高い温度で接続したり、高温での保持時間が長いとＳｎとの反応
は活発のため、Ｃｕ粒子の形は崩れ、Ｃｕ−Ｓｎ化合物の連結になることもありうるが、
耐高温強度等の特性自体は変わらない。特に反応を抑えたい場合は化学Ｎｉ／Ａｕめっき
（高温でも化合物が厚く形成されにくい）等を施したり、Ａｇ粒子等を使用することも可
能である。Ｃｕ粒子が３０μｍ レベルの粗大な場合、ボイド率は３％以下であり、しか
も分散したボイドであることから特性には影響しないボイドと言える。
【００６８】
ところで、上記実施例に示した工程で作製したはんだ箔はリールに巻いて切断工程を含
めて連続供給できる。従って、温度階層を必要とする部品の封止部、端子接続部の接続に
使用する場合は、パンチング加工、レーザ加工等でその形状に合わせたものを用いること
ができる。そして、その部品の封止部、端子接続部をパルス方式の加圧型ヒートツールで
窒素雰囲気下で加熱、加圧することでフラックスレスで接続することができる。予熱時の
酸化防止、ぬれ性を確保するため、Ｓｎめっきされたはんだ箔が望ましい。ピッチが粗く
、端子数が少ない部品の接続などははんだ箔の載置、部品端子の位置決め、パルス電流に
よる抵抗加熱電極による加圧接続などが容易でやり易い。
【００６９】
図５（ａ）はフラックスを用いないで、窒素雰囲気中でパルス加熱による抵抗加熱体で
チップ８と中継基板３６の間に、図５（ｃ）に示すような前述したはんだ箔３９を載せて
ダイボンドした後、Ａｕ線のワイヤボンド３５で、チップ上の端子と中継基板３６上の端
子とを繋ぎ、ＮｉめっきしたＡｌ等のキャップ２３と中継基板３６の間に箔を載せ、窒素
雰囲気中で抵抗加熱体でフラックスレスで封止を行ったＢＧＡ、ＣＳＰタイプのチップキ
ャリアの断面である。はんだ箔は被接合体に仮固着して接合することもできる。なお、中
継基板３６は図示しないスルーホールにより上下間の電気的接続、すなわちチップ８と外
部接続端子との電気的接続を確保している。本構造は、通常のモジュール構造の代表例で
あり、図示はしてないが中継基板３６上には抵抗、コンデンサー等のチップ部品が搭載さ
れても良い。なお、高出力チップの場合、放熱の効率から熱伝導性に優れるＡｌＮ中継基
板を使用することが好ましい。このモジュールの外部接続端子のはんだ組成はＳｎ−３Ａ
ｇ−０．５Ｃｕで、端子ピッチが広い場合はボールで供給され、ピッチが狭い場合はペー
ストで形成される。また、Ｃｕ端子もしくはＮｉ−Ａｕめっき端子のままの場合もある。
モジュールはこの後、プリント基板上に搭載され、Ｓｎ−３Ａｇ−０．５Ｃｕはんだ（融
点：２１７〜２２１℃）ペーストで他の部品と同時に、ｍａｘ２４０℃でリフロー接続さ
れるが、前述の通り、このリフロー温度でははんだ箔自体の接合は確保されるので、高信
頼にプリント基板上に接続することが出来る。すなわち、モジュール実装における接続と
プリント基板上の接続とは温度階層接続を実現することが出来る。外部接続端子の形態は
さまざまであるが、いずれにせよはんだ箔を用いることで外部接続端子とプリント基板と
の接続に対して温度階層接続を実現することが出来る。なお、本構造は、基板上に半導体
チップをはんだ箔よりダイボンド接続し、半導体チップの端子と基板上の端子とをワイヤ
ボンデングにより接続し、基板の裏面に外部接続端子となるはんだボールを形成した、い
わゆるＢＧＡタイプの半導体装置についても適用出来ることは言うまでもない。この場合
、チップの搭載面には樹脂モールドが施される。なお、接続部の外周部のぬれ性をより良
くするため、パルス加熱による抵抗加熱体で接続後、更に窒素炉もしくは水素炉等でリフ
ローをすることで良好な継手が形成できる。
【００７０】
図５（ｂ）は、図５（ａ）に示した構造において窒素雰囲気中でＮｉめっきしたＡｌフ
ィン２３を、中継基板４３に箔を載せ、抵抗加熱体でフラックスレスで封止を行った例で
ある。
【００７１】
図５（ｂ）左はＣｕボール，Ｓｎボールで作ってパンチングで切り抜いたはんだ箔２４
で、図５（ｂ）右は窒素雰囲気中でパルス加熱による抵抗加圧体４１で、はんだ箔４０（
左図のＢ−Ｂ′断面）とＮｉめっきしたＡｌフィン２３を加熱して中継基板上の端子部（
Ｎｉ−Ａｕフラシュ４２）に封止するモデルの断面である。図５（ｂ）右の状態で接続し
た後は図５（ａ）の接合部２４の形状になる。このはんだ箔も前述同様、図５（Ｃ）にし
めすようなものを用いた。
【００７２】
なお、水素等の還元雰囲気炉でのフラックスレスのリフロー接続も可能である。また、
長期間の絶縁性を確保できるロジンベースのフラックスの場合、腐食の問題はないので洗
浄レスのリフロー接続も製品によっては使用が可能である。
【００７３】
ところで、リフローの課題は高融点の金属ボールを用いる場合、はんだ箔の両面で拡散
接続をし易くするため、はんだ箔と接続される側とが接触している状態を作ることがポイ
ントであり、加圧して接触させることが好ましいこととなる。従って、仮り付け工程もし
くは加圧工程があるプロセスを採用することが好ましい。例えば、リード、部品の電極部
に予め圧接等で固着して供給しておくことと良い。なお、Ｚｎ−Ａｌ系の場合は全てが溶
けるタイプなので、その不安はない。
【００７４】
図６はパワーモジュール接続に適用した例である。Ｓｉチップ８は１０ｍｍ□レベルの
寸法を対象にする場合が多い。このため、従来は軟らかいＰｂリッチ系高温系はんだが使
われてきた。Ｐｂフリー化になるとＳｎ−３．５Ａｇ（２２１℃）、Ｓｎ−０．７Ｃｕ（
２２７℃）もしくはＳｎ−５Ｓｂ（２３５℃）がある。Ｓｂは環境に対する負荷の問題が
有ることを考えると、Ｓｎ−３．５Ａｇ、 Ｓｎ−０．７Ｃｕ以外はないのが実情である
。Ｚｎ−Ａｌ系は硬いので、そのままではＳｉチップ割れを起こす可能性が大である。
【００７５】
この場合のはんだは階層接続用高温はんだと言うよりは、高発熱のため、従来のＳｎ−
５Ｓｂ等でも信頼性を確保できないため、Ｐｂ−５Ｓｎ系を使ってきた経緯がある。高Ｐ
ｂはんだに代わるＰｂフリーのソフトソルダーはないので、本案がその代替となる。車で
は２３０℃レベルに達する状態はまれに起こる程度が、要求仕様として示されている。更
には、２６０℃のリフローに耐えられることも要求されている。この複合はんだは２６０
℃のリフロー時にＳｎは溶けるが金属間化合物がネットワークで連結されているため、高
温での強度は確保されている。なお、２２０℃レベルの高温に曝す機会がある車等におい
て、高温での瞬時部分溶融防止にはＳｎ系はんだとしてＳｎ−（５〜７）％Ｓｂはんだ（
融点：２３６〜２４３℃）ボールを使用することで、ＳｎとＣｕボール間の反応、Ｓｎと
基板端子（Ｃｕ，Ｎｉ）との反応でＳｂ濃度が１０％以上になり、下限温度をＳｎ（２３
２℃）以上の２４５℃レベルに上昇させることができる。このため、２２０℃になっても
部分溶融の心配はなくなる。なお、２８０℃での本方式のせん断強度は１Ｎ／ｍｍ２（０
．１ｋｇｆ／ｍｍ２）以上を確保している。
【００７６】
他方、Ｓｎ−Ａｇ−Ｃｕ系はんだはＳｎ−Ｐｂ共晶と異なり、強度が高く剛性が強く変
形性に劣ることにより、素子、部品等への悪影響が言われている。このため、柔軟性のあ
るＳｎ−Ｉｎ系、Ｓｎ−Ｃｕ−Ｉｎ系、Ｓｎ−（０〜１）Ａｇ−Ｃｕ、Ｓｎ−（０〜１）
Ａｇ−Ｃｕ−Ｉｎ系等のはんだを用いることで、はんだの融点は２００℃レベルに多少下
がっても、はんだ自体が変形に対応してくれるので、耐衝撃性が要求される携帯用機器等
の実装用の階層はんだとしての応用が期待できる。当然ながら、２次のはんだ付け時に必
要な強度はネットワーク状に発達したＣｕとの化合物連結で高温強度を確保し、特に、最
大応力、歪がかかるチップ、部品等の最外周部では基板の界面部ではＣｕボールとの化合
物形成で、界面近傍での破壊を阻止し、はんだ内部で破壊するようなネットワーク形成が
望ましい構成である。
【００７７】
そこで、ここではＣｕボールとＳｎボールのはんだ箔を使用する。１０〜３０μｍの軟
Ｃｕボールと１０〜３０μｍのＳｎボールを重量比で約１：１に混合して、真空中もしく
は還元雰囲気中でＳｎをＣｕボール間に塑性流動させ、更に圧延してはんだ箔を作製する
。または、３〜８μｍの軟Ｃｕボールと３〜８μｍのＳｎボールを重量比で約１：１に混
合して、真空中もしくは還元雰囲気中でＳｎをＣｕボール間に塑性流動させ、更に圧延し
てはんだ箔を作製してもよい。この箔を必要な寸法に切りだし、ＮｉめっきしたＣｕリー
ド５１とＳｉチップとの間、Ｓｉチップ８とＮｉめっき４６を施したＣｕデイスク板（も
しくはＭｏデイスク板）４８との間、Ｃｕデイスク板４８とＷメタライズ上にＮｉめっき
４９を施したアルミナ絶縁基板５０との間、及び同上のアルミナ絶縁基板５０と電気Ｎｉ
めっき４６を施したＣｕベース板４９間に、該はんだ箔を搭載し、２８０℃の水素炉で一
括してリフロー接続した。これにより、Ｃｕボール間、ＣｕボールとＣｕリード間、Ｃｕ
ボールとチップ間、ＣｕボールとＮｉめっきＣｕ板間、ＣｕボールとＮｉめっきアルミナ
絶縁基板間、ＣｕボールとＮｉめっきＣｕベース間等のＣｕとＮｉ金属間化合物による接
合がなされる。これで接続したものは、既に、耐高温の金属間化合物（Ｃｕの場合はＣｕ
６Ｓｎ５、Ｎｉの場合はＮｉ３Ｓｎ４）で連結されるので、２６０℃（２６０℃〜２８０
℃でも可）で強度を保持し、後工程のリフローで問題になることはない。この継手を温度
サイクル試験、パワーサイクル試験にかけても、これまでの高Ｐｂ入りはんだと同等な寿
命を有することを確認できた。
【００７８】
更に、Ｓｎめっきされたプラスチックボールのゴムを分散させることで低ヤング率化に
より、より耐熱衝撃性を向上させることができ、より大型Ｓｉチップの接合を可能にする
。なお、パルス加熱方式のダイボンダーで窒素を吹き付け、ｍａｘ ３５０℃、５秒間（
５〜１０秒間でも可）で加圧接合する方式でも実装が可能である。また、パルス加熱方式
で仮付けし、界面での接触を確実にした後、水素炉で一括してリフローすることで、外周
部のぬれ確保、接合界面の接続を確実にすることが可能である。なお、チップ周辺部はス
ムーズなフィレットを形成することが望ましいので、はんだ箔の外周部にＳｎだけの層を
設けることも可能である。
【００７９】
Ｃｕボールの代わりに、Ｚｎ−Ａｌ系（Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ、Ｚｎ−Ａｌ−Ｇｅ、Ｚｎ−
Ａｌ−Ｍｇ−Ｇｅ、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ−Ｇａ等）はんだボールにＳｎ、Ｉｎ等のボール、
更にはＳｎめっきされたプラスチックボールのゴムを分散混入した圧延箔を用いた結果、
同様に耐温度サイクル性、耐衝撃性を緩和し、高信頼性を確保することができる。Ｚｎ−
Ａｌ系はんだのみでは硬く（約Ｈｖ１２０〜１６０）、剛性が高いので大型Ｓｉチップは
、容易に破壊する恐れがある。そこで、一部、ボール周辺に軟らかい低温のＳｎの層、Ｉ
ｎの層が存在することにより、また、ゴムがボールの周囲に分散することにより、変形さ
せる効果がでて剛性を低下させ、信頼性を向上させることができる。
【００８０】
また、低熱膨張フィラー（ＳｉＯ２、ＡｌＮ、インバー等）にＮｉめっき、Ｎｉ−Ａｕ
めっきした粒子を混入することで、Ｓｉ等に熱膨張係数が近づき、作用する応力が小さく
なり長寿命化が期待できる。
【００８１】
図７は携帯電話等に使用される信号処理用に使われる高周波用ＲＦ（Ｒａｄｉｏ Ｆｒ
ｅｑｕｅｎｃｙ）モジュールをプリント基板に実装した例を示す。
【００８２】
この種の形態は熱伝導性に優れた中継基板に素子裏面をダイボンドし、ワイヤボンドで
中継基板の端子部にひきまわされる方式が一般的である。数個のチップと周囲にＲ，Ｃ等
のチップ部品を配し、ＭＣＭ（マルチ・チップ・モジュール）化している例が多い。従来
のＨＩＣ（Ｈｙｂｒｉｄ ＩＣ）、パワーＭＯＳＩＣ等は代表例である。モジュール基板
材料としてＳｉ薄膜基板、低熱膨張係数で高熱伝導のＡｌＮ基板、低熱膨張係数のガラス
セラミック基板、熱膨張係数がＧａＡｓに近いＡｌ２Ｏ３基板、高耐熱性で熱伝導を向上
させたインバー等のメタルコア有機基板等がある。
【００８３】
図７（ａ）はＳｉのモジュール基板２９ 上にＳｉチップ８を実装した例である。Ｓｉ
のモジュール基板２９上ではＲ、Ｃ等は薄膜で形成できるのでより高密度実装が可能であ
り、主にＳｉチップ８のみフリップチップ実装される。プリント基板２２への実装はＱＦ
Ｐ−ＬＳＩ型で柔らかいＣｕ系リード２０を介して行う。リード２０とＳｉ基板２９との
接続は本案の切断したはんだ箔１７を用いて、加圧、加熱して行う。その後、シリコーン
等の柔らかい樹脂１９で最後に保護、補強を行う。Ｓｉチップのはんだバンプ１８ をＳ
ｎ−３Ａｇ（融点：２２１℃）で構成し中継基板２９に接続する。プリント基板２２へは
Ｓｎ−Ａｇ−Ｃｕ系Ｐｂフリーはんだ２１により接続する。はんだバンプ１８は、Ｓｎ−
Ａｇ−Ｃｕ系Ｐｂフリーはんだ２１のリフロー時に再溶融してもプリント基板２２への実
装におけるＳｉチップ８の自重により変化することは殆どなく、かつＳｉ−Ｓｉの接続の
ため応力的負担はなく、信頼性上問題はない。プリント基板２２への実装が終わった後で
、Ｓｉチップ８上には保護のためシリコンゲル１２等をコートすることも可能である。
【００８４】
また、他の方法としてＳｉチップ８のはんだバンプ１８をＡｕのボールバンプにして、
中継基板２９上に形成する端子にＳｎめっきを施すと、熱圧着によりＡｕ−Ｓｎ接合を得
ることができ、プリント基板２２への実装における２５０℃のリフロー温度では溶けるこ
とはなく、従って、温度階層接続が可能であり、リフローに十分耐えられる接合となる。
【００８５】
はんだ箔１７による接続は、前述の如く、Ｃｕなどの金属ボール間に形成される金属間
化合物により接合が保たれており、プリント基板２２への実装における２５０℃のリフロ
ー温度においても強度を確保することが出来る。これによって今までの大きな課題であっ
た温度階層をつけた鉛フリー接続を実現することが出来る。
【００８６】
なお、Ｓｉ基板に代えて、ＡｌＮ基板、ガラスセラミック基板、Ａｌ２Ｏ３基板等の厚
膜基板を用いた場合、Ｒ、Ｃ等のチップ部品の搭載は機能素子を作る上で必要である。他
方、厚膜ペーストでレーザートリミングによるＲ、Ｃ形成方法もある。厚膜ペーストによ
るＲ、Ｃの場合、上記Ｓｉ基板と同様な実装方式が可能である。
【００８７】
図７（ｂ）はＧａＡｓチップ８を熱伝導性、機械的特性に優れるＡｌ２Ｏ３モジュール
基板２９を用いたモジュールをＡｌフィン２３のケースで絶縁封止した場合である。 Ｇ
ａＡｓとＡｌ２Ｏ３とは熱膨張係数が近いのでフリップチップ実装は信頼性上問題はない
。これらのチップ部品の端子接続は端子面積が□０．６ｍｍ以上であれば、はんだ厚ｔ；
０．０５〜０．１０の箔とし端子数の少ない素子、チップ部品に仮付けして、あるいは基
板側の端子に仮付けして、個別に抵抗加熱体で窒素雰囲気の加圧接続で、あるいは還元雰
囲気もしくは不活性雰囲気のリフローでの接続が可能である。また、はんだ厚ｔ；０．１
５〜０．２５の箔を用いることも可能である。高出力対応には、ここでは示してないが、
チップ搭載法としては本案の箔を用い（チップ裏面８）、ダイボンドし、端子はワイヤボ
ンドする方法が一般的である。
【００８８】
Ａｌフィン接続の場合はフィンの周囲を取り巻く形状の箔を用い、窒素雰囲気で抵抗加
熱体で加圧接続する。図７（ｃ）は左側が端子接続の例で、右側はＡｌフィン２３の例で
あり、共に該はんだ箔２７をモジュール基板の端子２８とフィン接続部の端子間に挟んで
接合する。この時、はんだ箔は予め基板かフィンのどちらかに仮付けしておくと良い。Ａ
ｌの場合は端子部はＮｉめっき等が施されている。
【００８９】
図７（ｄ）はインバー等のＣの有機基板３２に実装する段取りのモデルである。発熱チ
ップは低熱膨張で耐熱性に優れるメタルコアのポリイミド等の有機基板、高密度実装に対
応したビルドアップ基板等を使用すれば、ＧａＡｓチップを直接に搭載することが可能で
ある。高発熱チップの場合、ダミーの端子を設け、直接熱がメタルに伝導させることも可
能である。
【００９０】
なお、本案の素子への実施例として、ＲＦモジュールを取り上げたが、各種移動体通信
機用のバンドパスフィルタとして使用されているＳＡＷ（弾性表面波）素子構造、ＰＡ（
高周波電力増幅器）モジュール、他のモジュール、素子等に対しても同様に応用できる。
また、製品分野としては、携帯電話、ノートパソコン等に限らずデジタル化時代を迎え、
新たな家電品等に使用できるモジュール実装品を含む。
【００９１】
図８はＲＦモジュール実装への応用を更に具体化したものである。図８（ａ）はモジュ
ールの断面図であり、図８（ｂ）は上面に部材２３を透かしてみた平面図のモデルである
。実際の構造は、電波を発生する約□２ｍｍチップ８のＭＯＳＦＥＴ素子がマルチバンド
化に対応するため、数個フェースアップ接続で搭載されており、更に周辺には効率良く電
波を発生させる高周波回路がＲ，Ｃチップ部品５２等で形成されている。チップ部品も小
型化され、１００５等が使用されていて、モジュールの縦横寸法も７×１４程度で高密度
実装されている。ここでは、はんだの機能面のみを考慮し、代表して素子を１個、チップ
部品を１個搭載したモデルの例で示す。なお、後述するようにチップ８、チップ部品５２
はＡｌ２Ｏ３基板１３にはんだ接続されている。チップ８の端子はＡｌ２Ｏ３基板１３の
有する電極にワイヤボンデングにより接続され、さらにスルーホール５９、厚膜導体６１
を介して基板裏面の外部接続部となる厚膜電極６０と電気的に接続される。チップ部品５
２は基板１３の有する電極と半田接続され、さらにスルーホール５９、配線６１を介して
基板裏面の外部接続部となる厚膜電極６０と電気的に接続される。図示はしていないが、
チップやチップ部品と接続する基板の有する電極６２とスルーホール５９とは配線により
電気的に接続されている。モジュール全体を覆う部材（Ａｌフィン）２３とＡｌ２Ｏ３基
板１３とは、かしめなどにより接合される。また、本モジュールは、プリント基板などに
対して外部接続部となる厚膜電極６０とのはんだ接続により実装されるものであり、温度
階層接続が必要となるものである。
【００９２】
図９は図８に示す構造においてはんだ箔を使用したＳｉ（もしくはＧａＡｓ）チップの
ダイボンドを前提とした４つのプロセスを示すフローチャート図である。（１）、（２）
のプロセスは１００５等の小型のＲ、Ｃチップ部品に対して、作業性から従来のＡｇペー
ストを選択する方式で、（１）は基板表面が清浄な状態でフラックスレスで窒素雰囲気で
短時間ではんだ箔を用いてダイボンドした後、ワイヤボンドし、その後、Ａｇペーストで
チップ部品を接続する方式である。（２）は先にＡｇペーストでチップ部品を接続する方
式であり、樹脂硬化のために炉を用いると基板表面が汚れ、後工程のワイヤボンドに影響
を及ぼす恐れがあるので、その場合は洗浄してワイヤボンドすることになる。（３）は、
同じく高温側の温度階層性を確保するため、接合原理ははんだ箔と同様であるが、小型の
チップ部品に対しては作業性に優れる金属ボールとはんだボールとの混合ペーストで供給
する方式であり、印刷でも、デイスペンサーでも可能である。リフロー後洗浄し、高出力
Ｓｉチップには極力ボイドレス化が要求されるので、ボイドレス化に適しているはんだ箔
のダイボンドを行い、最後にワイヤボンドを行う。なお、（３）の工程で先にダイボンド
、ワイヤボンドを行えば、フラックスの洗浄工程を省くことも可能である。（４）は先に
ダイボンド、ワイヤボンドする方式で、後工程で二つの考え方がある。一つは、後工程で
、チップ部品を一個づつ窒素雰囲気でフラックスレスで接続する方式である。この方式は
時間がかかる欠点がある。そこで、もう一つは、（４）に示したプロセスで、チップ部品
に対して、フラックスを用いて仮付け程度にし、後でリフローで一括接続する方式である
。具体的には、ダイボンド、ワイヤボンドした後、例えばＣｕボールとＳｎボールで構成
され、表面に約１μｍのＳｎめっきを施した複合はんだ箔（予めチップ部品にはＮｉめっ
きされている場合がほとんどで、その場合はＳｎめっきは不要である）を、ほぼ電極寸法
に切断し、部品の電極部に加圧加熱（フラックスを用いても良い）により仮固着させ、仮
固着した該部品をＡｌ２Ｏ３基板上のＷ−Ｎｉ−Ａｕめっき電極部に熱圧着ではんだが塑
性変形する程度に仮固着させることが好ましい。なお、個々の部品を一個づつ、窒素雰囲
気下でパルスの抵抗加熱体で３００〜３５０℃で５秒間押しつければ、確実に金属間化合
物が形成され、連結されて、２６０℃以上の高温でも強度を保つことは言うまでもない。
そして、リフロー炉（ｍａｘ２７０〜３２０℃）に通せば、圧着している部分はＣｕ、Ｎ
ｉともに合金層の連結で繋がれる。この連結は完全である必要はなく、どこかで繋がれて
いれば、強度は小さくても高温時に問題になることはない。
【００９３】
小型チップ部品は、素子ほどは高温にならないが、長期に使用した場合、Ａｇペースト
の劣化が問題になる場合には、本発明の構成要素のはんだを用いることにより、高信頼性
を確保できる。課題は小型のチップ部品に対して、１個づつ確実に熱圧着で固着すると手
間がかかることである。
【００９４】
図８（Ｃ）は、前述のモジュールをプリント基板２２にはんだ接続した例であり、モジ
ュールのほか、電子部品５２やＢＧＡタイプの半導体装置が半田接続されている。半導体
装置は、半導体チップ８を中継基板４３上に前述のはんだ箔によりフェースアップの状態
で接続し、半導体チップ８の端子と中継基板４３の有する端子とをワイヤボンデイング３
５により接続したものであり、その周りはレジン５８により樹脂封止されている。また中
継基板４３の下側にははんだボールバンプ２１が形成されている。はんだボールバンプ２
１には、例えばＳｎ−２．５Ａｇ−０．５Ｃｕのはんだが用いられる。なお、はんだボー
ル３０としては、Ｓｎ−（１〜２．５）Ａｇ−０．５Ｃｕが望ましく、例えばＳｎ−１．
０Ａｇ−０．５Ｃｕを用いても良い。また、その裏面にも電子部品が半田接続されており
、いわゆる両面実装の例となっている。
【００９５】
実装の形態としては、まず、プリント基板上の電極部分に、例えばＳｎ−３Ａｇ−０．
５Ｃｕはんだ（融点：２１７〜２２１℃）ペーストを印刷する。そして、まず、電子部品
５４の搭載面側から半田接続を行うために、電子部品５４を搭載し、ｍａｘ２４０℃でリ
フロー接続することで実現する。次に、電子部品、モジュール、半導体装置を搭載し、ｍ
ａｘ２４０℃でリフロー接続することで両面実装を実現する。このように、先に耐熱性の
ある軽い部品をリフローし、後で、耐熱性のない、重い部品を接続するのが一般的である
。後でリフロー接続する場合、最初に接続した側のはんだを再溶融させないことが理想で
ある。
【００９６】
前述の通り、この場合もプリント基板への実装時のリフロー温度では、モジュール内の
接続に用いたはんだ箔自体の接合は確保されるので、モジュールや半導体装置を高信頼に
プリント基板上に接続することが出来る。すなわち、半導体装置やモジュー内の接続とプ
リント基板上の接続との温度階層接続を実現することが出来る。なお、プリント基板の両
面を同一のはんだにより接続したが、電子部品５４として１００５等の重量のない小型部
品においては、電子部品、モジュール、半導体装置のリフロー接続においてはんだが溶融
したとしても、それ自体が軽いため重力よりも表面張力の作用が勝り、落下することはな
い。従って、最悪のケースを考えた場合、基板の端子との金属間化合物はできずに単にＳ
ｎで接合されただけでも問題は起きない。なお、モジュール内において実装した小型部品
に対しては、Ｃｕ，Ｓｎを混合したはんだ箔を仮固着する方式より、Ｃｕ，Ｓｎを混合し
たはんだペーストを使用する組合せが生産性を考慮すると望ましい。
【００９７】
次に、モータドライバーＩＣ等の高出力チップの樹脂パッケージへの適用例を示す。図
１０（ａ）はリードフレーム６５と熱拡散板６４とを張り合わせてかしめた平面図で、か
しめ個所６３は２個所である。図１０（ｂ）はパッケージの断面図であり、図１０（ｃ）
はその一部の拡大である。３Ｗレベルの発熱チップ８からの熱ははんだ４７を介してヘッ
ダの熱拡散板（Ｃｕ系の低膨張複合材）６４に伝わる。リード材は例えば４２Ａｌｌｏｙ
系の材料で構成する。
【００９８】
図１１はパッケージの工程図を示す。まず、リードフレームと熱拡散板（ヒートシンク
）をかしめ接合する。そして、かしめ接合された熱拡散板６４上にはんだ（箔）４７を介
して半導体チップ８をダイボンド接続する。ダイボンド接続された半導体チップ８は、さ
らに図示するように、リード５６と金線３５などによりワイヤボンデングされる。その後
、樹脂モールドされ、ダム５７切断後、Ｓｎ系はんだめっきが施される。そして、リード
切断成形され、熱拡散板の切断が行われ完成する。Ｓｉチップ８の裏面の電極は、Ｃｒ−
Ｎｉ−Ａｕ、Ｃｒ−Ｃｕ−Ａｕ、Ｔｉ−Ｐｔ−Ａｕ、Ｔｉ−Ｎｉ−Ａｕ等の一般に使用さ
れるメタライズであれば可能である。Ａｕが多い場合も、Ａｕ−Ｓｎの融点の高いＡｕリ
ッチ側の化合物が形成されれば良い。チップのダイボンドは窒素を吹き付けて、パルスの
抵抗加熱体で、初期加圧２ｋｇｆ、３５０℃で５秒間で行った。はんだ厚の制御は初期加
圧時の位置（７０μｍ膜厚）から１０μｍ下がったところでセットされ、耐熱疲労性向上
のため、機構上、膜厚を確保するシステムになっている。上記以外に、初期加圧１ｋｇｆ
、３５０℃で５〜１０秒間で行った。はんだ厚の制御は初期加圧時の位置（１５０μｍ膜
厚） から１０μｍ下がったところでセットされても同様であった。高出力チップのため
、ボイド率低減が重要であり、目標の５％以下を達成できた。該はんだはＣｕボールが均
一に分散された状態で入っているため、構造的に大きなボイドが発生し難くなっている。
厳しい熱疲労に対しても、Ｓｎ、Ｓｎ系はんだ自体の耐熱疲労性は優れており、かつ変形
性にも優れている。更には、Ｃｕ粒子間、Ｃｕ粒子と電極間でネットワーク上に金属間化
合物が形成されるので、２６０℃以上の高温でも強度を確保する。Ｃｕ粒子間等が強く結
合し過ぎると（Ｃｕ粒子間等で合金層形成面が多い）、拘束され自由度がなくなり、強い
弾性体結合になるので、素子等に対して良くはない。適度の結合が存在する。特に、チッ
プ周辺部において、従来はんだでは応力集中する接合界面近傍で破壊して、はんだ内部で
は破壊が起こり難い状況であった。本方式では接合界面はＣｕボールとの反応で界面破壊
が起こり難く、はんだ内部で破壊できるネットワーク形成にすることが可能である。ダイ
ボンド、ワイヤボンド後、樹脂モールドされ、ダム５７切断され、リードにはＳｎ−Ｂｉ
、Ｓｎ−Ａｇ、Ｓｎ−Ｃｕ系のＰｂフリーはんだめっきが２〜８μｍ施される。更に、リ
ード切断成形され、不要な部分の熱拡散板を切断して完成する。
【００９９】
図１２は一般的なプラスチックパッケージに適用した例である。Ｓｉチップ裏面が４２
Ａｌｌｏｙのタブ６６上にはんだ箔６７（導電ペースト６７）でを介して接着されている
。素子はワイヤボンド３５を通してリード５６に繋がれ、樹脂５８でモールドされる。そ
の後、リードにはＰｂフリー化に対応したＳｎ−Ｂｉ系のめっきが施される。従来はプリ
ント基板実装に対して、融点；１８３℃のＳｎ−３７Ｐｂ共晶はんだが使用できたので、
ｍａｘ２２０℃でリフロー接続ができた。Ｐｂフリー化になるとＳｎ−３Ａｇ−０．５Ｃ
ｕ（融点；２１７〜２２１℃）でリフロー接続を行うことになるので、ｍａｘ２４０℃と
なり、最高温度が約２０℃高くなる。このため、Ｓｉチップ８と４２Ａｌｌｏｙのタブ６
６の接続に、従来の耐熱性の導電ペーストもしくは接着剤を使用すると高温での接着力は
低下し、その後の信頼性に影響することが予想される。そこで、導電ペーストの代わりに
該はんだ箔を使用することで、ｍａｘ２７０〜３５０℃での高温での強度を確保するので
、Ｐｂフリーはんだによる階層接続が可能となる。このプラスチックパッケージへの応用
は、Ｓｉチップとタブとを接続するプラスチックパッケージ構造すべてに適用できる。構
造上、Ｇｕｌｌ Ｗｉｎｇタイプ、Ｆｌａｔタイプ、Ｊ−Ｌｅａｄタイプ、Ｂｕｔｔ−Ｌ
ｅｅｄタイプ。Ｌｅａｄｌｅｓｓタイプがある。
【０１００】
図１３は複合はんだ箔にする前段階のモデル構造の一例である。３〜１５μｍレベルの
ＳｎめっきしたＣｕなどの金属繊維６９（高い温度での成型、圧延する場合はＣｕとＳｎ
との反応を抑えるためＮｉ／Ａｕ等の表面処理を施しても良い）を一列に敷いて、その上
にＳｎなどのはんだボール及びＳｎめっきしたＣｕなどの金属ボールとを適切な配合（約
５０％）に混ぜたものを、成型、圧延して１５０〜２５０μｍレベルに加工した箔を作る
。この中に、更に低ヤング率化のためＳｎめっきした耐熱性のプラスチックボール、もし
くは金属ボールの一部としてＣｕ／Ｓｎめっきされた低熱膨張のシリカ、インバー等を加
えても良い。成型、圧延した段階では、柔かいはんだボールは金属ボール、金属繊維の隙
間に入り『海島構造』の海の形を形成する。金属繊維径は上記３〜１５μｍにこだわるも
のでなく、箔の中央部で核になり、被接合体との接合界面では金属ボールが主要な役目を
果たす。連続圧延等において金属繊維をその方向に向けることで、作業はやり易くなる。
なお、金属繊維の代わりに細線化、低膨張化が可能なカーボン繊維にＣｕ（もしくはＣ
ｕ／はんだ）めっきしたもの、他にセラミック、ガラス、インバー等の繊維にＮｉ／Ａｕ
、Ｎｉ／はんだ、Ｃｕ（もしくはＣｕ／はんだ）めっき等も可能である。
【０１０１】
図１３は箔の核となる金属繊維を一列に並べた例であるが、図１４はクロスに並べたも
の（角度は自由）で安定した構造になる。クロスの隙間にＳｎなどのはんだボール及びＳ
ｎめっきしたＣｕなどの金属ボールとを適切な配合（約５０％）に混ぜたものを入れ込ん
だものであり、応用は図１３と同様に可能である。
【０１０２】
図１５は金網状の繊維７１を用いた場合の箔の断面であり、奥行き方向に伸びた金網断
面を×印７０で示した。図１５（ａ）は金網とはんだで構成された箔である。金網のメッ
シュを細かくするには限界があり、現状の市販品の最小メッシュは３２５で、通過する粒
径は４４μｍと大きく、網を形成する線径も太いので、接合界面での接触部面積が小さい
（化合物形成域）ので、高温での強度確保に課題がある。そこで金網７０，７１の隙間に
、Ｓｎなどのはんだボール及びＳｎめっきしたＣｕなどの金属ボール２とを適切な配合（
約５０％）に混ぜたものを充填して作製した箔の断面を図１５（ｂ）に示す。はんだ７２
は隙間に入り込んだ構造になる。高温時の強度確保が必要な場合はＣｕボールを多目に配
合し、被接合体との界面での化合物形成に重点をおき、継手の熱疲労を重視する場合はは
んだを多目に配合することで、はんだの耐熱疲労性に重点をおく制御が可能である。なお
、充填する金属ボールはボールに限定するものでなく、後述の繊維等は有力である。金属
ボールとはんだとの配合比率も、金属の形状、接触状態等にも関係し、大きく異なる可能
性がある。
【０１０３】
図１６は紙を作るように細長い金属繊維７３をランダムに平坦化して、骨組を作り両側
にＳｎなどのはんだボール６８及びＳｎめっきしたＣｕなどの金属ボール２とを適切な配
合（約５０％）に混ぜたものを充填した状態のモデルである。図１６（ａ）は平面図で、
図１６（ｂ）は断面図である。
【０１０４】
図１７は金属ボールの代わりに短冊金属繊維、あるいは低膨張化が可能なカーボン繊維
にＣｕ（もしくはＣｕ／はんだ）めっきしたもの、他にセラミック、ガラス、インバー等
の繊維にＮｉ／Ａｕ、Ｎｉ／はんだ、Ｃｕ（もしくはＣｕ／はんだ）めっき短冊繊維等が
可能である。短冊繊維にすることではんだの配合量を大幅に増やすことができる。また、
隙間に金属ボールを混ぜて化合物形成によるネットワークを強化することも可能である。
金属ボールだけでは拘束され、剛体構造になるが、このように短冊状繊維を分散すること
で変形性と弾力性に富む構造が期待でき、ダイボンド時、あるいは熱疲労に対しても良い
性能が得られるものと考える。短冊の長さは、箔の厚さを２００μｍとすれば１／１０以
下が望ましい。一例として、径；１〜５μｍ、長さ；５〜１５μｍレベルの範囲にあるこ
とが望ましい。
【０１０５】
以上本発明者によってなされた発明を実施形態に基づき具体的に説明したが、本発明は
上記実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更可能であ
ることはいうまでもない。
【０１０６】
また、上記実施例において開示した観点の代表的なものは次の通りである。
【０１０７】
金属の粒子とはんだの粒子を含むはんだ材料を圧延して形成したはんだ箔である。Ｓｎ
などのめっき層を有する金属の粒子を含むはんだ材料を圧延して形成したはんだ箔である
。
【０１０８】
金属の粒子とはんだの粒子を含むはんだ材料を圧延するはんだ箔の製造方法である。Ｓ
ｎなどのめっき層を有する金属の粒子を含むはんだ材料を圧延するはんだ箔の製造方法で
ある。
【０１０９】
上記はんだ箔であって、例えば金属の粒子がＣｕの粒子であり、はんだの粒子がＳｎの
粒子であるものである。
【０１１０】
ＣｕとＳｎを有するをはんだに圧力を加えて形成したはんだ箔であって、Ｃｕは粒子の
状態であり、Ｓｎは該Ｃｕ粒子の間を埋める状態であるものである。
【０１１１】
前記はんだ箔であって、該はんだ箔をリフローさせるとＣｕ粒子の表面の少なくとも一
部はＣｕ６Ｓｎ５により覆われるものである。
【０１１２】
前記はんだ箔であって、Ｃｕ粒子と塑性変形後のＳｎは該はんだ箔をリフローさせると
Ｃｕ６Ｓｎ５を含む化合物により結合されるものである。
【０１１３】
前記はんだ箔であって、Ｃｕ粒子の粒径は１０〜４０μｍであるものである。
【０１１４】
前記はんだ箔であって、Ｃｕ粒子の粒径は３〜１０μｍであるものである。
【０１１５】
前記はんだ箔であって、前記Ｃｕ粒子の表面にＮｉめっきもしくはＮｉ／Ａｕめっき層
を有するものである。
【０１１６】
前記はんだ箔であって、該箔の少なくともＣｕが露出している部分をＳｎめっきするも
のである。
【０１１７】
前記はんだ箔であって、該はんだ箔の厚さが８０μｍから１５０μｍであるものである
。
【０１１８】
前記はんだ箔であって、該はんだ箔の厚さが１５０μｍから２５０μｍであるものであ
る。
【０１１９】
前記はんだ箔であって、プラスチック粒子を有するものである。
【０１２０】
前記はんだ箔であって、前記Ｃｕよりも熱膨張係数が小さい他の粒子を有するものであ
る。
【０１２１】
前記はんだ箔であって、前記Ｃｕよりも熱膨張係数が小さい他の粒子はインバー系、シ
リカ、アルミナ、ＡｌＮ（窒化アルミニウム）、ＳｉＣの粒子であるものである。なお、
インバー（合金）とは、Ｆｅ（鉄）にＮｉ（ニッケル）を３４〜３６％合金したもので、
線膨張係数が小さい。
【０１２２】
前記はんだ箔であって、さらにＩｎの粒子を含むものである。
【０１２３】
前記はんだ箔であって、Ｃｕ粒子とＳｎ粒子を真空中、還元性雰囲気中もしくは不活性
雰囲気中で混合し、その後圧力をかけることにより箔状にしたものである。
【０１２４】
前記はんだ箔であって、圧延率が１５％から２０％であるものである。
【０１２５】
前記はんだ箔であって、金属繊維とはんだ粒子を含む材料を圧延して形成したものであ
る。
【０１２６】
Ｃｕの金属繊維とＳｎの粒子を含むはんだ材料を圧延して形成したはんだ箔である。
【０１２７】
前記はんだ箔であって、該はんだ材料のうち、該Ｃｕの金属繊維は短冊状である
ものである。
【０１２８】
Ａｌ、Ａｕ、Ａｇのいずれかの粒子とＳｎの粒子を含むはんだ材料を圧延して形成した
はんだ箔である。
【０１２９】
Ｚｎ−Ａｌ系合金、Ａｕ−Ｓｎ系合金の粒子とＳｎの粒子を含むはんだ材料を圧延して
形成したはんだ箔である。
【０１３０】
また、はんだにぬれる単体金属、合金、化合物もしくはこれらの混合物を含む金属ボー
ルと、Ｓｎ、Ｉｎのどちらか一つ以上を含むはんだボールとを混合して、隙間を埋めて圧
入充填後、圧延したことを特徴とするはんだ箔である。
【０１３１】
また、はんだにぬれる単体金属、合金、化合物もしくはこれらの混合物を含む金属ボー
ルと、Ｓｎ、Ｉｎのどちらか一つ以上を含むはんだボールとを混合して、均等圧がかけら
れる予め圧延し易い型に入れ、隙間のないように均等に圧入させて埋め込んだ後、該複合
体を圧延して作製したはんだ箔である。
【０１３２】
また、前記記載のはんだ箔であって、該はんだは、Ｓｎ、Ｉｎ以外にＡｇ、Ｂｉ、Ｃｕ
、Ｚｎ、Ｎｉ、Ｐｄ、Ａｕ、Ｓｂ等のいずれか一つ以上を含むものである。
【０１３３】
また、前記記載のはんだ箔であって、前記金属ボールがＣｕ、Ｃｕ合金、Ｃｕ６Ｓｎ５
化合物、Ａｇ、Ａｇ−Ｓｎ化合物、Ａｕ、Ａｕ−Ｓｎ化合物、Ａｌ、Ａｌ−Ａｇ化合物、
Ａｌ−Ａｕ化合物、Ｚｎ−Ａｌ系はんだ、もしくはこれらの混合物を含むボールであるも
のである。
【０１３４】
また、前記記載のはんだ箔であって、該圧延箔、もしくははんだ複合材にＳｎめっき、
もしくはＳｎにＢｉ、Ｉｎ、Ａｇ、Ａｕ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｐｄのいずれか一つ以上を含有し
ためっきを施したものである。
【０１３５】
また、前記記載のはんだ箔であって、該単体金属、合金、化合物もしくはこれらの混合
物を含む金属ボールがぬれない場合は、表面をＮｉ、Ｎｉ−Ａｕ、Ｃｕ、Ａｇ、Ｓｎ、Ａ
ｕ等のめっき、もしくはこれらの複合めっき、もしくはこれらに更にＳｎ系のめっき等の
はんだにぬれるメタライズを施したものである。
【０１３６】
また、前記記載のはんだ箔であって、該単体金属、合金、化合物もしくはこれらの混合
物を含む金属ボールの最密充填を考慮した粒度分布であるはんだ箔である。
【０１３７】
また、前記記載のはんだ箔であって、複合はんだの剛性低減のため、表面にはんだがぬ
れるメタライズを施したプラスチックボールを分散させたものである。
【０１３８】
また、前記記載のはんだ箔であって、複合はんだの熱膨張係数低減のため、単体金属、
合金、化合物もしくはこれらの混合物を含む金属よりも低熱膨張係数を有する粒子であり
、表面にはんだをぬらすためのメタライズ、もしくはその上にＳｎ、Ｉｎ等のはんだめっ
きを施して、分散させたものである。
【０１３９】
また、前記記載のはんだ箔であって、低熱膨張係数を有する粒子として、インバー系、
シリカ、アルミナ、ＡｌＮ、ＳｉＣ等であるものである。
【０１４０】
また、前記記載のはんだ箔であって、該プラスチックボール素材として、ポリイミド系
樹脂、耐熱エポキシ系樹脂、シリコーン系樹脂、各種ポリマービーズもしくはこれらを変
成したもの、もしくはこれらを混合したものである。
【０１４１】
また、前記記載のはんだ箔であって、帯、線、ボール、塊状であるものである。
【０１４２】
また、前記記載のはんだ箔であって、前記金属ボールの代わりに金属繊維もしくは銅め
っきしたカーボン、ガラス、セラミック等の繊維を用いたもの、もしくは該金属繊維の中
に該金属ボールを分散混合したものを用いたものである。
【０１４３】
また、前記記載のはんだ箔であって、前記金属ボールの代わりに金属繊維もしくは銅め
っきしたカーボン、ガラス、セラミック等の繊維をクロスに重ねたこと、もしくは該クロ
スの繊維と該金属ボールを分散したものを用いたものである。
【０１４４】
また、前記記載のはんだ箔であって、前記金属ボールの代わりに金属繊維もしくは銅め
っきしたカーボン、ガラス、セラミック等の繊維を網状にしたものを用いたもの、もしく
は該網に該金属ボールを分散したものである。
【０１４５】
また、前記記載のはんだ箔であって、該繊維の径として１〜２０μｍ、望ましくは３〜
１５μｍであるものである。
【０１４６】
また、前記記載のはんだ箔であって、該金属ボールの代わりに金属短繊維もしくは銅め
っきしたカーボン、ガラス、セラミック等の短繊維を用いたこと、もしくは該短繊維に該
金属ボールを分散したものを用いたものである。
【０１４７】
また、前記記載のはんだ箔であって、該短繊維の径として１〜１０μｍ、望ましくは１
〜５μｍ、アスペクト比（長さ／径）：２〜５であるものである。
【０１４８】
第一の電子装置と、第二の電子装置と、第三の電子装置を有する電子装置であって、該
第一の電子装置と該第二電子装置は、前記はんだ箔により接続され、該第二の電子装置と
該第三の電子装置は該第一のはんだと異なるはんだにより接続されているものである。
【０１４９】
半導体チップと、該半導体チップが配置されるタブと、外部との接続端子となるリード
とを備え、該半導体チップの有する電極と該リードとがワイヤボンデングにより接続され
た半導体装置であって、該半導体チップと該タブは前記はんだ箔により接続されているも
のである。
【０１５０】
第一の電子部品と、第二の電子部品と、第三の電子部品を有する電子装置であって、該
第一の電子部品と該第二の電子部品は、金属の粒子とはんだの粒子を含む材料を圧延して
形成したはんだ箔である第一のはんだを用いて接続され、該第二の電子部品と該第三の電
子部品は該第一のはんだと異なる融点を有する第二のはんだを用いて接続されているもの
である。
【０１５１】
第一の電子部品と、第二の電子部品と、第三の電子部品を有する電子装置であって、該
第一の電子部品と該第二の電子部品は、金属の粒子とはんだの粒子を有するをはんだ材料
に圧力を加えることにより、該金属は粒子の状態で、該はんだ粒子は該金属の粒子の間を
埋めた状態となる第一のはんだを用いて接続され、該第二の電子部品と該第三の電子部品
は該第一のはんだと異なる融点を有する第二のはんだを用いて接続されているものである
。
【０１５２】
前記電子装置であって、前記第一のはんだにおけるはんだの粒子はＳｎであるものであ
る。
【０１５３】
第一の電子装置と、第二の電子装置と、第三の電子装置を有する電子装置であって、該
第一の電子装置と該第二の電子装置は、Ｓｎめっき層を有する金属の粒子を含むはんだ材
料を圧延して形成したはんだ箔である第一のはんだを用いて接続され、該第二の電子部品
と該第三の電子部品は該第一のはんだと異なる融点を有する第二のはんだを用いて接続さ
れているものである。
【０１５４】
第一の電子部品と、第二の電子部品と、第三の電子部品を有する電子装置であって、該
第一の電子部品と該第二の電子部品は、Ｓｎめっき層を有する金属の粒子に圧力を加える
ことにより、該金属は粒子の状態であり、該Ｓｎは該金属の粒子の間を埋めた状態となる
第一のはんだを用いて接続され、該第二の電子部品と該第三の電子部品は該第一のはんだ
と異なる融点を有する第二のはんだを用いて接続されているものである。
【０１５５】
前記電子装置であって、前記第一のはんだにおける金属の粒子はＣｕであるものである
。
【０１５６】
前記電子装置であって、前記第一のはんだにおける金属の粒子はＡｌ、Ａｕ、Ａｇのい
ずれかの粒子であるものである。
【０１５７】
前記電子装置であって、前記第二のはんだの融点は前記第一のはんだの金属の粒子の融
点よりも低いものである。
【０１５８】
前記電子装置であって、前記第一のはんだに含まれるＳｎが融解すると、前記Ｃｕ粒子
は該Ｓｎと反応し、該Ｃｕ粒子はＣｕ６Ｓｎ５を含む化合物により結合されるものである
。
【０１５９】
前記電子装置であって、前記金属の粒子の径は１０〜４０μｍであるものである。
【０１６０】
前記電子装置であって、該第一のはんだの厚さが８０μｍから１５０μｍであるもので
ある。
【０１６１】
前記電子装置であって、さらに前記第一のはんだはプラスチック粒子を有するものであ
る。
【０１６２】
前記電子装置であって、さらに前記第一のはんだは前記金属の粒子より熱膨張係数が小
さい他の粒子を有するものである。
【０１６３】
前記電子装置であって、前記第二のはんだはＳｎ−Ａｇ−Ｃｕ系鉛フリーはんだである
ものである。
【０１６４】
第一の電子部品と第二の電子部品を有する電子装置であって、該第一の電子部品と該第
二の電子部品ははんだ接続部により接続されており、該はんだ接続部は、金属の粒子と該
金属の粒子の間を埋めているＳｎ部分を有するものである。
【０１６５】
前記電子装置であって、前記金属の粒子は該金属とＳｎにより形成される化合物により
結びついているものである。
【０１６６】
半導体チップと、該半導体チップが配置されるタブと、外部との接続端子となるリード
とを備え、該半導体チップの有する電極と該リードとがワイヤボンデングにより接続され
た半導体装置であって、該半導体チップと該タブは金属の粒子とはんだの粒子とを混合し
たはんだ箔を用いて接続されてものである。
【０１６７】
半導体チップと、該半導体チップが配置されるタブと、外部との接続端子となるリード
とを備え、該半導体チップの有する電極と該リードとがワイヤボンデングにより接続され
た半導体装置であって、該半導体チップと該タブは金属の粒子とはんだの粒子を有するを
はんだ材料に圧力を加えることにより、該金属は粒子の状態で、該はんだ粒子は該金属の
粒子の間を埋めた状態となる第一のはんだを用いて接続されているものである。
【０１６８】
半導体チップと、該半導体チップが配置されるタブと、外部との接続端子となるリード
とを備え、該半導体チップの有する電極と該リードとがワイヤボンデングにより接続され
た半導体装置であって、該半導体チップと該タブは金属の粒子と該金属の粒子の間を埋め
ているＳｎ部分を有する接続部により接続されているものである。
【０１６９】
前記半導体装置であって、前記金属の粒子は該金属とＳｎにより形成される化合物によ
り結びついているものである。
【０１７０】
基板と該基板に実装されている受動部品および半導体チップを有するモジュールであっ
て、該半導体チップの電極と該基板の電極はワイヤにより接続され、ワイヤボンディング
接続されない該半導体チップの面と該基板は金属の粒子と該金属の粒子の間を埋めている
Ｓｎ部分を有する接続部により接続されているものである。
【０１７１】
前記モジュールであって、前記受動部品と前記基板も金属の粒子と該金属の粒子の間を
埋めているＳｎ部分を有する接続部により接続されているものである。
【０１７２】
前記モジュールであって、前記基板は前記半導体チップが実装される部分にスルーホー
ルを有し、該スルーホールの内部も金属の粒子と該金属の粒子の間を埋めているはんだに
より充填されているものである。
【図面の簡単な説明】
【０１７３】
【図１】複合ボールで作る複合体金属の製作工程の図
【図２】弾性体のプラスチックボールを分散させた状態の圧延前、後の断面モデルの図
【図３】ダイボンドプロセスの一例を示す断面モデルの図
【図４】Ｃｕ、Ｓｎ配合はんだ箔によるダイボンド接続部の断面モデルの図
【図５】ＬＳＩ、キャップを基板に接続する断面モデルの図
【図６】パワーモジュールの断面モデルの図
【図７】モジュールをプリント基板に実装した断面モデルの図
【図８】ＲＦモジュール実装の断面のモデル図
【図９】ＲＦモジュール実装のプロセスを示すフローチャート図
【図１０】高出力樹脂パッケージの平面、断面モデル図
【図１１】高出力樹脂パッケージのプロセスを示すフローチャート図
【図１２】プラスチックパッケージの断面モデル図
【図１３】金属繊維を用いて配合したモデルの平面図、断面図
【図１４】クロス金属繊維を用いたモデルの平面図
【図１５】金網繊維を用いたモデルの断面図
【図１６】細長い金属繊維をランダムに置いて平坦化した平面図、断面図
【図１７】短冊金属、非金属繊維を用いたモデルの断面
【符号の説明】
【０１７４】
１．カーボン治具
２．Ｃｕボール
３．Ｓｎボール
４．Ｓｎ
５．ロール
６．プラスチックボール
７．抵抗加熱体ツール
８．Ｓｉチップ
９．真空吸引穴
１０．窒素
１１．はんだ箔
１２．シリコーンゲル
１３．Ａｌ２Ｏ３基板
１４．Ｗ（焼結）−Ｃｕめっき電極
１５．予熱用ヒータ
１６．窒素
１７．Ｃｕ，Ｓｎ混合箔
１８．バンプ
１９．軟らかい樹脂
２０．リード
２１．はんだボールバンプ
２２．プリント基板
２３．Ａｌフィン
２４．フィンとの接合部
２５．リードとの接合部
２６．リード
２７．はんだ箔
２８．基板の端子
２９．モジュール基板
３０．端子
３１．Ｃｕ
３２．有機基板
３３．Ｃｕスルーホール導体
３４．Ａｇ−Ｐｄ導体
３５．ワイヤボンド
３６．ＡｌＮ中継基板
３７．接続端子
３８．Ｃｒ−Ｃｕ−Ａｕ
３９．ダイボンド
４０．はんだ箔
４１．加圧体
４２．Ｎｉ−Ａｕめっきメタライズ
４３．中継基板
４４．Ｃｒ−Ｎｉ−Ａｕメタライズ
４５．化学Ｎｉめっき
４６．電気Ｎｉめっき
４７．はんだ
４８．Ｃｕデイスク
４９．Ｃｕベース
５０． Ａｌ２Ｏ３絶縁基板
５１．Ｃｕリード
５２．チップ部品
５３．Ｃｕパッド
５４．ＴＱＦＰ−ＬＳＩ
５５．Ｓｎ−Ａｇ−Ｃｕ系はんだ
５６．リード
５７．ダム切断部
５８．樹脂
５９．スルーホール
６０．Ｗ−Ｎｉ−Ａｕ厚膜電極
６１．Ｗ−Ｎｉ（もしくはＡｇ−Ｐｄ、Ａｇ）厚膜導体
６２．Ａｕめっき電極
６３．かしめ部分
６４．熱拡散板（ヘッダ）
６５．リードフレーム
６６．タブ
６７．導電ペースト
６８．はんだ
６９．繊維
７０．Ｃｕ網（横断面）
７１．Ｃｕ網（長手断面）
７２．はんだ（海）
７３．細長い繊維
７４．短冊繊維
【技術分野】
【０００１】
はんだおよびはんだの製造方法、またははんだ接続を用いる電子機器、電子装置および
電子機器、電子装置の製造方法に関する。特に、Ｓｎ−Ａｇ−Ｃｕ系Ｐｂフリーはんだ等
に対する高温側の温度階層接続を必要とするはんだ接続に適用して有効な技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
Ｓｎ−Ｐｂ系はんだにおいては、高温系はんだとしてＰｂリッチのＰｂ−５Ｓｎ（融点
：３１４〜３１０℃）、Ｐｂ−１０Ｓｎ（融点：３０２〜２７５℃）等を３３０℃近傍の
温度ではんだ付けし、その後、このはんだ付け部を溶かさないで、低温系はんだのＳｎ−
３７Ｐｂ共晶（融点：１８３℃）で接続する温度階層接続が可能であった。これらのはん
だは、柔軟で変形性に富み、このため破壊し易いＳｉチップ等を熱膨張係数の異なる基板
に接合することができた。このような温度階層接続は、チップをダイボンドするタイプの
半導体装置や、チップをフリップチップ接続するＢＧＡ，ＣＳＰなどの半導体装置などで
適用されている。即ち、半導体装置内部で使用するはんだと、半導体装置自身を基板に接
続するはんだとは温度階層接続されていることを意味する。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
現在、あらゆる分野において鉛フリー化が進んでいる。
Ｐｂフリーはんだの主流はＳｎ−Ａｇ共晶系（融点：２２１℃）、Ｓｎ−Ａｇ−Ｃｕ
共晶系（融点：２２１〜２１７℃）、Ｓｎ−Ｃｕ共晶系（融点：２２７℃）になるが、表
面実装におけるはんだ付け温度は部品の耐熱性から低いことが望ましいが、信頼性確保の
ためぬれ性を確保する必要性から、均熱制御に優れた炉を用いても、基板内の温度ばらつ
きを考慮すると、一番低い温度で可能なＳｎ−Ａｇ−Ｃｕ共晶系で２３５〜２４５℃くら
いが実情である。従って、このはんだ付け温度に耐えられる階層用はんだとしては、融点
が少なくても２５０℃以上である必要がある。現状で、これらのはんだと組合せて使用で
きる高温側の温度階層用Ｐｂフリーはんだはない。最も可能性のある組成として、Ｓｎ−
５Ｓｂ（融点：２４０〜２３２℃）はあるが、溶けてしまうので温度階層用にはならない
。
【０００４】
また、高温系のはんだとしてＡｕ−２０Ｓｎ（融点：２８０℃）は知られているが、硬
く、コスト高のために使用が狭い範囲に限定される。特に、熱膨張係数の異なる材料への
Ｓｉチップの接続、大型チップの接続では、Ａｕ−２０Ｓｎはんだは硬いため、Ｓｉチッ
プを破壊させる可能性が高いため使用されていない。
【０００５】
本発明の目的は、全く新規なはんだ接続による電子機器（電子装置）および電子機器の
製造方法を提供することにある。
【０００６】
また、電子機器の製造法において必要となる温度階層接続におけるはんだ接続、特に高
温側のはんだ接続を提供することにある。
【０００７】
また、本発明の他の目的は、全く新規なはんだおよびその製造方法を提供することにあ
る。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記目的を達成するために、本願において開示される発明のうち、代表的なものの概要
を簡単に説明すれば、次の通りである。
【０００９】
金属の粒子とはんだの粒子を含むはんだ材料を圧延して形成したはんだ箔である。Ｓｎ
などのめっき層を有する金属の粒子を含むはんだ材料を圧延して形成したはんだ箔である
。
【００１０】
第一の電子部品と、第二の電子部品と、第三の電子部品を有する電子装置であって、該
第一の電子部品と該第二の電子部品は、金属の粒子とはんだの粒子を含む材料を圧延して
形成したはんだ箔である第一のはんだを用いて接続され、該第二の電子部品と該第三の電
子部品は該第一のはんだと異なる融点を有する第二のはんだを用いて接続されているもの
である。上記電子装置であって、該第一の電子部品と該第二の電子部品の接続部において
、金属の粒子は該金属とはんだ粒子により形成される化合物により結びついているもので
ある。
【００１１】
第一の電子部品と第二の電子部品を有する電子装置であって、該第一の電子部品と該第
二の電子部品ははんだ接続部により接続されており、該はんだ接続部は、金属の粒子と該
金属の粒子の間を埋めているＳｎ部分を有するものである。上記記載の電子装置であって
、前記金属の粒子は該金属とＳｎにより形成される化合物により結びついているものであ
る。
【００１２】
上記はんだ箔または電子装置であって、例えば金属の粒子がＣｕの粒子であり、はんだ
の粒子がＳｎの粒子であるものである。
【発明の効果】
【００１３】
本願において開示される発明のうち代表的なものによって得られる効果を簡単に説明す
れば、下記のとおりである。
（１）全く新規なはんだ接続による電子機器および電子機器の製造方法を提供することが
できる。
（２）電子機器の製造方法において必要となる温度階層接続におけるはんだ接続、特に高
温側のはんだ接続を提供することができる。
（３）全く新規なはんだおよびその製造方法を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下、本発明の実施の形態について説明する。
【００１５】
Ｃｕ等の金属ボールとＳｎ系はんだボールとを約５０％づつ配合して圧延すると、Ｃｕ
粒子同志が接触し、Ｓｎはその隙間に入り込んだ複合はんだが得られる。この箔をチップ
と基板間に挟んで加圧、リフローすると複合はんだ部はＣｕボール間がＣｕ−Ｓｎ化合物
で連結され、該複合はんだ部とチップ及び基板間はＣｕボールとチップ電極との化合物、
Ｃｕボールと基板端子との化合物形成により、２８０℃の高温でも接合強度を確保する鉛
フリー化した温度階層構造となる。これにより、鉛フリーはんだにおいて、温度階層を設
けた接続方法を提供することができる。
【００１６】
温度階層接続を考えると、既に接続した高温側のはんだは、一部が溶融しても、他の残
りの部分が溶融しなければ、後付けのはんだ接続時のプロセスにおいて耐えられる強度を
十分に確保できる。我々は、金属ボール（Ｃｕ、Ａｇ、Ａｕ、表面処理したＡｌ、Ｚｎ−
Ａｌ系はんだ等）とはんだボールとを分散混入したはんだ材料について研究を進めている
。このはんだ材料により接続しておけば、例えば、後付けのはんだ接続時のプロセスであ
るＳｎ−Ａｇ−Ｃｕ系はんだによるリフロー炉（ｍａｘ ２５０℃）を通したとしても、
接続部分におけるＳｎの部分は溶けるが、Ｃｕボール間、Ｃｕボールとチップ間、Ｃｕボ
ールと基板間は融点の高い金属間化合物（Ｃｕ６Ｓｎ５）で接続されているため、リフロ
ー炉（ｍａｘ ２５０℃）の設定温度では接続は保たれ十分な接続強度を確保することが
できる。すなわち、Ｓｎ−Ａｇ−Ｃｕ系はんだに対する温度階層接続を実現することが出
来る。なお、この金属間化合物形成の効果はＣｕ−Ｓｎに限らず、Ｎｉ−Ｓｎ（Ｎｉ３Ｓ
ｎ４）、Ａｇ−Ｓｎ（Ａｇ３Ｓｎ）等の化合物、Ａｕ−Ｓｎでも同様である。また、はん
だはＳｎの代わりにＩｎでも同様である。合金層成長速度の違いはあるが、拡散により形
成された合金層の融点は高く、形成されれば２８０℃で溶けるものではない。
【００１７】
このはんだ材料による接続は、完全にはＣｕ同志が拘束されていない状態なので、例え
ばダイボンド接続に用いても上下、左右に対するある程度の自由度があり、Ｃｕとはんだ
の中間段階の機械的特性が期待でき、温度サイクル試験でもＳｎによる耐熱疲労性とＣｕ
粒子（ボール）によるクラック進展防止による高信頼性が期待できる。
【００１８】
しかしながら、Ｃｕボールとはんだボールとを混合した複合ペーストでは、本来、Ｓｎ
系はんだはＣｕ上にはぬれ拡がりが少ない性質を持つこと、かつ、Ｃｕをぬらさなければ
ならない部分が多く、Ｃｕボールを完全にぬらせるとは限らないこと、更には、Ｃｕとは
んだボールとが最初は架橋状態で拘束されているので、はんだが溶けてもその部分が空間
となって残るため、ボイドになる確率が高いこと等が我々の研究が進むにつれて明らかと
なってきた。このため、このペースト方式は必然的にボイドが多くなるプロセスとなって
しまい、接続用途によっては不向きな材料となってしまう。電子部品を実装する際にボイ
ドが抜ければ良いが、例えばＳｉチップのダイボンド、パワーモジュール接合などは面と
面とを接続するような形態であるので構造的にボイドが抜けにくい。ボイドが残存すると
、ボイドを原因とするクラックの発生や、必要な熱拡散の阻害などの問題を引き起こして
しまう。
【００１９】
そこで、我々は、このはんだ材料を予め圧延し易い形状の型に入れて真空中、還元性雰
囲気中もしくは不活性雰囲気中で、全体を均一に圧縮し、Ｓｎ系はんだボールを金属ボー
ル間に塑性流動させ、隙間をはんだ（塑性変形後のＳｎ系はんだ）で充填した複合成型体
とし、これを圧延することで得られるはんだ箔を用いることとした。
【００２０】
例えば、この複合成型体をＳｉチップなどのダイボンド用のはんだ箔に圧延して作製し
た場合、Ｃｕ−Ｃｕ等の金属ボール間は圧縮により接触しダイボンド時には金属ボール間
は容易に金属間化合物を形成し、全体が高融点の金属で有機的につながれ、２８０℃でも
強度を確保することを確認できた。当然のこととして、接続部分において空隙は真空中で
圧縮されて埋まっているので、ボイドの少ない接続が可能である。窒素中での低温ホット
プレスを用いると、Ｃｕボール及びＳｎ系はんだボールの粒径が大きい場合（約４０μｍ
）、Ｓｎ系はんだは９７％以上の空隙充填率を示すことを確認した。また、箔表面を適度
な膜厚のＳｎめっきを施すことで、酸化が著しい材料でも酸化を防止することはできる。
【００２１】
Ｃｕ箔リード同志をこのはんだで接合し、張り合わせたラップ型継手を２７０℃で５０
ｍｍ／ｍｉｎの引張速度で、せん断引張試験を行ったところ、約０．３ｋｇｆ／ｍｍ２の
値が得られたことにより、高温での強度は十分確保していることも確認した。
【００２２】
本方式ははんだ材料内部の空間を金属ボールで予め埋めてしまう方式であり、その分、
ボイドは少なく、従来のはんだ箔の場合と同レベルまたはそれ以下のボイド率となること
が予想される（大きなボイドはでき難い構造である。）。従って、本方式によるはんだで
は、大面積ゆえにボイドレス化が重要課題であった、例えばＳｉのダイボンド、パワーモ
ジュール接合等に対して好適な鉛フリー材料（鉛を積極的に含んでいない）となる。すな
わち、温度階層接続などに好適な高信頼の高温鉛フリー材料を提供することが出来る。
【００２３】
更に、ペースト方式では酸化しやすいためフラックスレス化が困難であったが、これに
より解決することもできる。すなわち、フラックス残さを嫌う分野においては、ペースト
方式で接続した後、フラックスの洗浄が必要であったが、フラックスレス化により洗浄レ
ス化が可能になる。
【００２４】
この他、望ましい融点を持つ硬い、剛性の強いはんだ、例えばＡｕ−２０Ｓｎ，Ａｕ−
（５０〜５５）Ｓｎ（融点：３０９〜３７０℃），Ａｕ−１２Ｇｅ（融点：３５６℃）等
の場合でも、これらを金属ボールとして使用し、さらに軟らかい、弾性のあるゴム粒子を
Ｓｎ，Ｉｎ等の軟らかいはんだボールとともに分散混入させることにより、金属ボールに
使用するはんだの固相線温度が約２８０℃以上をもつことで、高温での接続強度を有し、
変形に対しては粒子間にある軟らかいＳｎもしくはＩｎもしくはゴムが緩和することがで
き、これらのはんだの弱点を補完する新たな効果が期待できる。
【００２５】
以下、図面を参照して本発明の実施の形態を詳細に説明する。なお、発明の実施の形態
を説明するための全図において、同一機能を有するものは同一符号を付け、その繰り返し
の説明は省略する。
【００２６】
図１は複合ボール（金属ボール、はんだボール）で作る複合体金属の製作工程の概略を
示し、（ａ）は真空ホットプレスのカーボン治具１中に金属ボールであるＣｕボール２と
、はんだボールであるＳｎボール３を入れた状態で、（ｂ）は真空ホットプレス後のはん
だが塑性流動した後の複合ボール塊の断面形状モデルで、ＳｎとＣｕは「海島構造」に変
形している。（ｃ）はその複合ボール塊を更にロール５で圧延し、はんだ箔を作製してい
るモデルである。
【００２７】
図では、１０〜４０μｍのＣｕボールと１０〜４０μｍのＳｎボールとを体積比でＣｕ
ボールが５０〜６０％になるように配合した。Ｃｕボールに対しては更に微細粒を入れて
、最密充填配合（例えば、三輪茂雄；粉体工学通論、Ｐ３９、１９８１／２／５、日刊工
業新聞社）することによりＣｕボール間の接触を多くすることは可能である。最密充填な
らば理論上Ｃｕの体積比率は約７４％になり、はんだは２６％になる。また、１０μｍ以
下の微細粒にしても可能であり、合金層のネットワークが細かくなり、高密度で、ファイ
ンな接続に向いている。一例として３〜８μｍのＣｕ ボールと１０〜４０μｍ のＳｎ
ボールの場合、３〜１０μｍのＣｕ ボールと１０〜４０μｍ のＳｎボールの場合、あ
るいは５〜１５μｍのＣｕ ボールと１０〜４０μｍ のＳｎボールの場合、箔のはんだ
充填密度は下がるが、接続は良好な結果が得られている。なお、Ｃｕ ボールおよびＳｎ
ボール等の径（大きさ）については、必ずしもすべての粒子が開示された大きさに含まれ
るというものではなく、発明の効果に影響のない範囲において、開示された大きさよりも
、大きい又は小さいボールが含まれていても良いことは言うまでもない．これらのボール
は窒素中で混合され、図１（ａ）に示すカーボン治具でできた圧力容器の中に入れる。真
空引きした後、時間をかけて周囲から均一に圧力をかけていくと、Ｓｎのみが塑性変形し
ながらＣｕボール間の隙間を埋めていく。Ｓｎの融点は２３２℃であるが、室温でも時間
をかけることで流動させることは可能である。室温で隅々まで流動させることが出来ない
場合、若干（１００〜１５０℃）、温度を上げることで、容易に可能となる。この工程で
はＣｕとＳｎとは反応しない程、界面での拘束がないので自由度が上がりＳｎは変形（流
動）し易くなる。そして、この真空ホットプレス等で形成された複合ボール塊は、更にロ
ール５で圧延されはんだ箔を得る。圧延することで、よりＣｕボール間の隙間がなくなり
、結果としてボイドの少ないはんだ箔を形成することが出来る。なお、前述の複合ボール
塊は、この場合、１５０μｍ（±１０μｍ）厚さのはんだ箔作製を目的としているので、
それに近い形状の型に予めしておくことが圧延率を下げられることから望ましい。圧延率
を上げると、Ｃｕ同志の接触部が増えるので、接触面積向上による拘束が増す。従って、
温度サイクル等の変形に対応する柔軟性を持たすことを考慮すると、接触部を少なくする
ことが望ましく、最終的な圧延率は２０％以下が好ましい。さらに圧延率は１５〜２０％
がより好ましい。
【００２８】
なお、形成したはんだ箔で、Ｃｕ等が露出している場合は、更にＳｎを０．５〜２μｍ
の厚さにめっきすることで、露出部のＣｕの酸化を防止することが好ましい。
【００２９】
作りやすさ、配合時に均一分散し易いこと、扱い易さ等の点ではＣｕボール及びはんだ
ボールは球状であることが好ましいが、必ずしも球状である必要はない。Ｃｕボール表面
の凹凸が激しいもの、棒状、針状、繊維状、角状であるもの、樹枝状で合っても良く、ま
た、これらを組合せたものでも良く、接合後にＣｕ同志が絡み合えば良い。ただし、上記
の圧縮によりＣｕ同志で拘束されすぎて自由度がきかなくなると、はんだ付け時にクッシ
ョン性なくなり、接続不良が生じ易くなるのであれば、ボール状よりもＣｕボールは表面
に凹凸が激しいもの、棒状、針状、繊維状、角状であるもの、樹枝状のもの、またはこれ
らを組合せたものが好ましい。そして、図２に示すように、Ｃｕ２、Ｓｎ３ボール以外に
、耐熱性の軟らかい弾性体であるメタライズした（無電解Ｎｉめっき−Ａｕめっき、もし
くは無電解Ｎｉめっき−はんだめっき）プラスチックボール（ゴム）６を分散させ低ヤン
グ率化してクッション性を確保することも出来る。図２（ａ）は圧延前、（ｂ）は圧延後
を示す。樹脂ボール径は理想的には１０μｍ以下、望ましくは１μｍレベルが良い。例え
ば０．５〜５μｍが望ましい。配合量としては体積で数％でも効果がある。
【００３０】
本明細書において「金属」「はんだ」について「粒子」「ボール」と２つの用語を用い
ているが、両者は、上記説明からわかるようにほぼ同意義で用いている。強いて区別をつ
けるとすれば、「粒子」は「ボール」を包括したやや広い意味で用いている。
【００３１】
次に、他の金属ボールの例としてＡｌを使用する場合を説明する。
【００３２】
高融点の金属は一般に硬いが、低コストで柔らかい金属として純Ａｌがある。純Ａｌ（
９９．９９％）は柔らかい（Ｈｖ１７）が、通常はＳｎにぬれにくい。従って、Ｎｉ−Ａ
ｕめっき、もしくはＮｉ−Ｓｎめっき等を施すことが好ましい。Ａｌ表面にスパッター等
で薄くＡｕを被覆しても良い。柔かい純Ａｌの微細粒を作るのが爆発等の安全性の問題で
困難を伴うが、不活性雰囲気で製造し、即、表面にＮｉ−Ａｕめっきを施すことで、大気
中にＡｌを接触させないことで安全性を確保できる。なお、Ａｌ粒子は多少の酸化膜を形
成しても、めっき処理で除去できるので問題はない。更には、圧延工程でもＡｌの酸化膜
は破壊され易いのでＡｌの新生面がでるので、接続にはそれほど影響されない。なお、Ａ
ｌ表面へのメタライズとしてこれらに限定されるものでなく、はんだ箔を作製後、該はん
だがＣｕ、Ｎｉ等に対してぬれて、高温で接合強度を確保することが必要である。このた
め、Ａｌ粒子とＮｉめっきＣｕ板間、及びＡｌ粒子とＳｉチップのＮｉめっき間でＡｌ粒
子上のメタライズとＮｉとのＳｎ化合物形成で連結することが必要である。
【００３３】
複合ボール塊を得るに当たって、Ａｌは真空中であって特に高温で拡散し易いので、Ａ
ｇ入りのＳｎはんだを使用する等でＡｌとの化合物を形成することができる。Ａｇ以外に
Ａｌに反応し易いようにＳｎの中に微量のＺｎ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｓｂ等を入れてＡｌ接続用
のはんだとすることでも良い。Ｓｎの中に微量のＡｇ、Ｚｎ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｓｂ等を入れ
る場合は、Ａｌ表面へのメタライズは不要であり、コスト上でのメリットは大きい。
【００３４】
Ａｌ表面を完全にぬらす場合と、まだら状にぬらすこともできる。これはメタライズの
領域と関係し、まだらにメタライズを形成するか全体に形成するかによる。まだら状にす
れば応力がかかった場合、変形時に拘束が小さくなることから変形し易く、かつ、ぬれて
いない部分は摩擦損出としてエネルギーを吸収してくれるので、変形能に優れた材料とな
る。当然、接合強度は確保する。
【００３５】
Ａｌをボール状にする代わりに、２０〜４０μｍ位のＡｌ線にＳｎ、Ｎｉ−Ｓｎ、Ａｕ
等のめっきを施し、切断して粒状、棒状にしたものを使用することも可能である。なお、
ボール状のＡｌ粒子は窒素中でアトマイズ法などで低コストで多量に製造することが可能
である。
【００３６】
次にＡｕボールについて説明する。
【００３７】
複合ボール塊を得るに当たって、ＡｕボールについてはＳｎ系はんだは容易にぬれるの
で短時間の接続ならばメタライズの必要はない。但し、はんだ付け時間が長いと、Ｓｎが
顕著に拡散し、脆いＡｕ−Ｓｎ化合物の形成に不安が残る。このため、柔らかい構造とす
るにはＡｕ拡散の少ないＩｎめっきなども有力であり、Ｎｉ、Ｎｉ−Ａｕ等をバリアにし
ても良い。バリア層は極力薄くすることで、Ａｕボールが変形し易くなる。Ａｕとの合金
層成長が抑えられるメタライズ構成であれば、他の構成でも良い。圧延までは温度を抑え
ることで拡散を抑えられる。ダイボンドで短時間で接合させる場合、粒界に生ずる合金層
は薄いので、バリアを設けなくてもＡｕの柔軟性による効果は大いに期待できる。Ａｕボ
ールとＩｎはんだボールの組み合わせも可能である。
【００３８】
次にＡｇボールについて説明する。
【００３９】
Ａｇボールについても、Ｃｕボール同様であるが、Ａｇ３Ｓｎ化合物の機械的性質は悪
くはないので、通常プロセスでＡｇ粒子間を化合物で連結することも可能である。Ｃｕ等
の中に混ぜた使用も可能である。
【００４０】
次に金属ボールとして合金材料を使用する場合を説明する。
【００４１】
合金系の代表例としてＺｎ−Ａｌ系、Ａｕ−Ｓｎ系等がある。Ｚｎ−Ａｌ系はんだの融
点は３３０〜３７０℃の範囲が主で、Ｓｎ−Ａｇ−Ｃｕ、Ｓｎ−Ａｇ、Ｓｎ−Ｃｕ系はん
だとの階層接続を行うには適した温度域にあり、これらを金属ボールに使用することが出
来る。Ｚｎ−Ａｌ系の代表例として、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ−Ｇａ、Ｚｎ
−Ａｌ−Ｇｅ、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ−Ｇｅ、更にはこれらにＳｎ、Ｉｎ、Ａｇ、Ｃｕ、Ａｕ
、Ｎｉ等のいずれか一つ以上を含有したものを含む。
【００４２】
しかしながら、Ｚｎ−Ａｌ系は酸化が激しいこと、はんだの剛性が高いこと等のため、
Ｓｉを接合した場合Ｓｉチップに割れを起こす恐れが指摘されており（清水他：「ダイア
タッチ向けＰｂフリーはんだ用Ｚｎ−Ａｉ−Ｍｇ−Ｇａ合金」Ｍａｔｅ９９，１９９９−
２）、単に複合ボール塊の金属ボールとして使用するとこれらの課題を解決しなければな
らない。
【００４３】
そこで、これらの課題をクリアする必要から、はんだの剛性を下げるために、Ｎｉ−は
んだめっきもしくはＡｕめっきを施した耐熱性のプラスチックボールをＳｎボールとＺｎ
−Ａｌ系ボールとともに均一に分散させて、ヤング率の低減を図った。Ｓｎボールは全体
の１０〜５０％混入すると、Ｚｎ−Ａｌ系はんだ間に溶融したＳｎが入り込む。この場合
、一部はＺｎ−Ａｌボール同志が接合されるが、他の部分は主に析出した低温の柔らかい
Ｓｎ−Ｚｎ相や、溶解しないＳｎが存在する。変形はこのＳｎ、Ｓｎ−Ｚｎ相とプラスチ
ックボールのゴムが分担する。
【００４４】
実際にこのはんだ箔を用いて接続する場合、例えばダイボンドした場合もその後に一部
Ｓｎ層を残すことにより、Ｓｎにより変形を吸収することができる。プラスチックボール
とＳｎ層との複合作用により、更に剛性を緩和することが期待できる。なお、この場合も
、Ｚｎ−Ａｌ系はんだの固相線温度は２８０℃以上を確保しているので、高温での強度上
の問題はない。
【００４５】
プラスチックボールはＺｎ−Ａｌ系ボールに比べて径を小さくし、均一に分散させるこ
とが望ましい。変形時に柔らかい弾性を有する１μｍレベルのプラスチックボールが変形
すれば、熱衝撃緩和、機械的衝撃緩和の効果は大きい。プラスチックボールとして市販品
の耐熱性のものがある。Ｚｎ−Ａｌ系はんだのボール間にプラスチックボールがほぼ均一
に入るので、接続時の短時間の溶融ではこの分散は大きくくずれない。この耐熱樹脂は熱
分解温度が約３００℃なので、更に耐熱性のある材料が望ましいが、時間の短いダイボン
ドの場合は問題はない。
【００４６】
前述のように、真空中でホットプレスで成型する場合、Ｓｎめっきしたプラスチックボ
ール上のＳｎが溶けない温度（Ｓｎの融点：２３２℃）で均等に圧縮させることで、塑性
流動させる。このとき、Ｚｎ−Ａｌボールは余り変形しない。均一な圧縮により空間をプ
ラスチックボール、Ｓｎ等で均一に充填し、約１５０μｍに圧延し、はんだ箔を作製する
。ダイボンドで使用するときは、ロールに巻いて連続工程で供給することができる。
【００４７】
Ｚｎ−Ａｌは酸化され易いので、保管時のことも考慮すると、表面にＣｕ置換のＳｎめ
っきを施すことが望ましい。このＳｎ、Ｃｕは例えばダイボンド時にＺｎ−Ａｌ系はんだ
に溶解する。Ｓｎが表面に存在することで、例えば、Ｃｕ電極上のＮｉ−Ａｕめっき上へ
の接続が容易となる。Ｓｉチップ側も例えば、Ｔｉ−Ｎｉ−Ａｕメタライズに対しても同
様に容易に接合できる。２００℃以上の高温下においては、ＮｉとＳｎとの合金層（Ｎｉ
３Ｓｎ４）の成長速度はＣｕ−Ｓｎ以上に大であることから、化合物形成が不十分のため
に接合ができないようなことはない。
【００４８】
場合によっては、Ｚｎ−Ａｌ系はんだボールとプラスチックボールとで複合ボール塊を
構成しても良い。
【００４９】
なお、Ｚｎ−Ａｌ系はんだに、固相線温度が２８０℃レベルを確保するレベルまで、Ｓ
ｎ、Ｉｎ量を多く加える階層接続は可能である。Ｓｎ、Ｉｎ等を多く入れると、一部、Ｚ
ｎ−Ｓｎの共晶等の低い相が部分的に生成されるが、接合強度は骨格となっているＺｎ−
Ａｌ系の固相が担っているので、高温での強度上の問題はない。
【００５０】
ところで、Ｚｎ−Ａｌ系はんだにＣｕで置換したＳｎめっきを施すと、Ｚｎ−Ａｌ系は
んだの液相線温度以上に温度を上げることで、Ｓｎは容易にぬれ拡がり、薄いＣｕを固溶
しながらＺｎ−Ａｌ系はんだに溶解する。Ｓｎは多い（５％以上）とＺｎ−Ａｌ の中に
は固溶できず、粒界に低温のＳｎ−Ｚｎ相を析出してくる。意図的にＳｎ相を多数分散析
出させることで、変形はＳｎ−Ｚｎ相で、接合強度はＺｎ−Ａｌ系の固相で分担させるこ
とができる。従って、Ｚｎ−Ａｌ系はんだボールにＳｎめっきを施し、ボールに固溶でき
ないＳｎ相を意図的に残すことにより、変形をＳｎ層で吸収させ、Ｚｎ−Ａｌの剛性を緩
和させることもできる。すなわち、接続した部分のはんだの剛性を緩和させることができ
、接続不良が少なくなる。
【００５１】
図３は前述のはんだ箔１１を用いてＡｌ２Ｏ３基板１３上のＷ−Ｃｕめっきメタライズ
（Ｎｉめっきでも良い）１４にＳｉチップ８をダイボンドする一例を示す。はんだ箔１１
の代表例として、金属ボールがＣｕで、はんだがＳｎの組合せがある。Ｃｕは比較的に軟
らかく、Ｓｎとの反応が活発で、金属間化合物（Ｃｕ６Ｓｎ５）の機械的性質は優れてい
るので、厚く成長しても脆さは出にくい。万一、化合物成長が顕著でその弊害が現れる場
合、Ｓｎ中にＣｕ等を微量添加して合金層成長速度を抑えることは可能である。またはＣ
ｕ上にＮｉ、Ｎｉ−Ａｕ等の薄いＮｉめっきを施すことで合金層成長を抑えることは可能
である。ここでは、短時間のはんだ付け時にＣｕボール間を金属間化合物で確実に連結す
ることが重要であり、反応を活発にすることが望まれるので、成長過剰が問題になること
はない。それよりも、Ｓｎとチップ及びＳｎと基板との接続において、Ｓｎのぬれ性、ぬ
れ拡がり性の向上が重要である。このため、Ｓｎ中に微量のＣｕ、Ｂｉ添加による流動性
の向上、表面張力の低減によるぬれ性改良の効果が期待できる。他方、界面との強度向上
のため、Ｎｉ、Ａｇ、Ｚｎ等の微量添加の効果も期待できる。なお、Ｓｎの融点向上には
Ｓｎの代わりにＳｎ−Ｓｂ（５〜１０％）にすることで、Ｃｕ−Ｓｎ化合物、Ｎｉ−Ｓｎ
化合物形成ではんだ中のＳｂ濃度が増して、２４６℃にはんだの融点を向上させることが
できる。
【００５２】
他の代表例として、Ｃｕよりも更に軟らかい純Ａｌボールの場合、温度サイクルに対す
る変形能に優れる。課題はＡｌボールとチップ、基板のメタライズとの反応である。Ａｌ
表面にＮｉめっきもしくはＮｉ−Ａｕフラッシュめっきを施すことでＡｌボール間及びＡ
ｌボールとＮｉめっきのチップ間、Ｎｉめっきの基板間も同様にＳｎによる接合強度は確
保される。ＮｉとＳｎ間の金属間化合物は通常はＮｉ３Ｓｎ４であり、２００℃以上では
Ｃｕ−Ｓｎの成長速度より速いので反応不足の心配はない。ＣｕとＮｉが同時に介在する
個所では一部に（ＮｉＣｕ）３Ｓｎ４の混合した合金層が形成されることもある。Ａｌボ
ールにはんだが直接反応できるように、Ｓｎ中にＡｇ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｔｉ等を微量添加す
ることにより、Ａｌボール間の接続も接続条件しだいで可能である。
【００５３】
Ａｕのボールに対しても同様な対応が可能である。Ａｕは柔軟でＳｎとの化合物を形成
し易いので、コストの面を除くと有力な組成である。但し、Ｓｎが多い系での化合物は融
点が低いので、２８０℃以上の融点を持つためには、Ｓｎが５５％以下の組成比であるＡ
ｕＳｎ、ＡｕＳｎ２の化合物とする必要がある。このため、はんだ付け温度を高くして、
接合部はＳｎが少ない構成にすることが必要であることから、Ｓｉチップ側のメタライズ
に、例えば、Ｃｒ−Ｎｉ−Ｓｎを設けることにより、Ａｕ−Ｓｎ、ＡｕＳｎの形成が容易
になる。Ａｕボールにコスト低減等を考慮し、Ｃｕ、Ａｌ、Ａｇボール等を混ぜることも
可能である。
【００５４】
Ａｇボールも同様に有力候補であり、高融点のＡｇ３Ｓｎ化合物の形成で２８０℃でも
溶けない連結接続が可能となる。
【００５５】
次に、硬くて、融点の低いＺｎ−Ａｌ系ボールへの適用例を示す。Ｚｎ−Ａｌ系は融点
と脆さの点で、一般にＡｌ：３〜５％の範囲に落ち着き、更に融点を下げるためＭｇ、Ｇ
ｅ、Ｇａ等を入れ、更にＳｎ、Ｉｎの添加で主に固相線温度を下げる。そして、ぬれ性、
強度確保なため、Ｃｕ、Ａｇ、Ｎｉ等を入れる場合もある。これらの融点は２８０〜３６
０℃レベルである。例えば、Ｚｎ−４Ａｌ−２Ｍｇ−１Ａｇ−１０Ｓｎの場合、はんだボ
ールとしてＳｎボールを混合すると、両者が溶融してもＳｎはＺｎ−Ａｌ系ボールに一部
が固溶する程度で、残りの大部分はＳｎのままである。また、この場合、はんだに固溶で
きない余分なＳｎ、Ｉｎ等を粒子の状態で良く分散させてはんだ中に孤立分散させること
ができるので、同様な効果が期待できる。Ｚｎ−Ａｌ系ボールにＳｎめっきを厚く施すこ
ともＳｎを孤立分散させる一つの解である。
【００５６】
Ｚｎ−Ａｌ系ボールの場合、はんだ付け時に全体が溶融するので、表面張力の作用など
による表面形状が自然の形状になりやすい等の特徴がある。また、Ｚｎ−Ａｌ系は表面酸
化が激しいので、予熱過程を含めて酸化させない工夫が必要になる。箔として使用する場
合、表面にＣｕ（０〜０．２μｍ）−Ｓｎ（１μｍ）めっきを施すことで、酸化防止の効
果がある。なお、Ｚｎ−Ａｌ系ボール間にＳｎが存在することで、温度サイクル時の変形
に対し、Ｓｎが緩衝材の役目を果たすが、それでも不充分の場合、微細なＳｎめっきプラ
スチックボールのゴムを分散混合することで更に変形性、耐衝撃性を向上させることがで
き、ヤング率は低下し、耐熱疲労性も向上させることができる。
【００５７】
同様に硬く、かつ融点の低い合金系として、Ａｕ−Ｓｎ系等があるが、同様な対応が可
能である。
【００５８】
使用したＡｌ２Ｏ３基板１３にはＷ（焼結）−Ｃｕめっき（３μｍ）３８（もしくはＷ
−Ｎｉめっき）を施した電極が形成されている。セラミック基板として他にムライト、ガ
ラスセラミック、ＡＬＮ等がある。接続時にフラックスを使用する場合、もしくは予熱段
階から不活性雰囲気、あるいは還元雰囲気で使用できるならば、Ｃｕ電極のままで良い。
【００５９】
使用したＳｉチップ８のサイズは５ｍｍ□であり、はんだ箔１１のサイズは４ｍｍ□×
ｔ（厚さ）０．１５であるが、チップ寸法の制約はなく、大型チップでも可能である。
【００６０】
後工程の２次リフローに対して、化合物層が高温での強度を確保し、その後の熱疲労に
対してはＳｎ系はんだ主に寄与し、一部、応力的に厳しい個所では部分的に弾性結合した
個所が最大限の効果を発揮し、（一部耐えれないところは破壊するが、）弾性結合がない
場合に比べ寿命は向上する。従って、化合物層で強く拘束されたイメージはなく、はんだ
中で一部の化合物がネットワーク状に形成すれば良い。大きな歪、応力がかかるチップ周
辺部では接合界面で化合物を形成させることで、強固な接続のため破壊が起こりにくくな
る。他方、同じ周辺部位置のはんだ箔中央はネットワーク結合が少ないと、最外周部にか
かる応力、歪ははんだ箔中央のＳｎにかかることで、上下の界面部にかかるストレスが緩
和できる。
【００６１】
まず、Ａｌ２Ｏ３基板１３は真空吸引により架台に固定され、Ｓｉチップ８も真空吸引
９により取付治具となる抵抗加熱体ツール７に保持される。そして、抵抗加熱体ツール７
を下降させるなどしてＳｉチップ８をはんだ箔１１を介してＡｌ２Ｏ３基板１３と接触さ
せ、加熱（ｍａｘ ３８０℃）、加圧（初期に２ｋｇｆ）により５秒間保持する。なお温
度測定用熱電対１６はツールのチップが接触する近くに埋め込んであり、温度コントロー
ルができる構成となっている。
【００６２】
また、はんだ箔１１の温度はその融点に達すると、瞬時にはんだ箔のＳｎなどが溶け、
金属ボール間接合に圧力が加わり溶け始める。そこで、金属ボール間接合のつぶれ防止の
ため、設定温度に達すると抵抗加熱体ツール７をはんだ箔１１を加圧した時の位置を起点
とし、その位置からはんだ箔厚さに対して約１０％（ｍａｘ２０％）以下にし、チップか
らのはんだのはみ出し量を制御している。はんだ箔の厚さは熱疲労寿命に影響するので、
８０〜１５０μｍ位にするのが一般的である。この、はんだ厚さと、チップ寸法に対する
はんだ箔の寸法で、つぶれ量を制御することになる。しかし、本方式はＣｕが半分入って
、しかもネットワーク状に連結されているので熱伝導に優れるので、２００〜２５０μｍ
でも熱的には従来より優れる。
【００６３】
Ａｌ２Ｏ３基板１３の予熱１５は約１００℃とした。急激な温度上昇、下降は継手に大
きなストレスをかけるので、予熱は熱衝撃を緩和させる意味でも重要である。
【００６４】
抵抗加熱体によるダイボンドの場合、接続時のはんだ箔１１の酸化を防止するため、局
所的に周囲から窒素１０を吹き付ける機構としている。また、Ｓｉチップ８を吸着する抵
抗加熱体ツール７の周囲にも窒素１０を吹き付け、常に接合部が５０〜１００ｐｐｍレベ
ルの酸素純度に保たれるようにするのが良い。
【００６５】
このはんだ箔であれば、水素炉もしくは窒素等の不活性雰囲気炉でｍａｘ２７０℃前後
でＳｉチップ等のダイボンド、パワーモジュール等の接合も可能である。炉を使用する場
合、ｍａｘ温度はＳｎの場合２６０℃から３５０℃までも可能であるが、化合物の形成状
態を考慮した条件選定が必要である。
【００６６】
図４は抵抗加熱体によるダイボンド、及び水素炉もしくは窒素等の不活性雰囲気炉によ
るダイボンドした代表的な接合部の断面モデルを示す。このようにダイボンドされたチッ
プの上面からワイヤボンド等により基板の端子に繋ぎ、キャップでチップを封止したり、
樹脂で封止して、さらには基板の周囲に小型のチップ部品等を接続し（この場合の接続も
端子に合った箔を、予めチップ部品の電極等に仮付けしたものを基板に接続させたり、ま
たは熱圧着したものを同時にリフロー炉で接続することも可能である）、基板の裏面側等
から外部接続端子（通常はＳｎ−３Ａｇ−０．５Ｃｕ等のはんだで接合される）をとるこ
とにより、モジュールが出来あがる。
【００６７】
Ｃｕボール２同志、Ｃｕボールとチップ側のメタライズ４４（例えばＣｒ−Ｎｉ−Ａｕ
；Ａｕは大変薄いので実質はＣｕ−Ｓｎ−Ｎｉ間での合金層の形成）、Ｃｕボールと基板
側のメタライズ４２（例えばＡｇ−Ｐｄ導体にＮｉめっき；Ｃｕ−Ｓｎ−Ｎｉ間での合金
層の形成）、とはそれぞれ合金層がしっかり形成され、連結状態を確保する。チップ側の
メタライズの組合せは多様であるが、はんだのＳｎと反応するのはＣｕかＮｉが大部分で
ある。表面層に主に酸化防止のためＡｕが使用される場合があるが、０．１μｍレベル以
下でＳｎに固溶し、合金層形成には関与しない。他方、基板側も同様に下地は各種あるが
、Ｓｎとの反応層はチップ同様ＮｉもしくはＣｕである。特殊な場合としてＡｇ、Ａｇ−
Ｐｔ、Ａｇ−Ｐｄ、Ａｕ−Ｐｄ等の厚膜導体等もある。パワーもののダイボンドでは熱伝
導の面で、ボイドがあると特性に大きく影響を及ぼすため、ボイドレス化が最重要視され
る。はんだペーストの場合はフラックスの反応、溶剤の揮発等によりガス量は多いため、
ガスが逃げ易い継手構造、例えば細長い端子、小型のＳｉチップのダイボンド等に適用さ
れる。従って、中、大型のＳｉチップのダイボンドでは、不活性雰囲気で、フラックスレ
スではんだ箔を用いた抵抗加熱体によるダイボンド、もしくは水素炉もしくは窒素等の不
活性雰囲気炉によるダイボンドの使用が一般的である。なお、本発明で作られたはんだ箔
中に内蔵するボイドはＣｕ粒径が小さくなると多くなる傾向があるが、構造上粒径以下に
細かく分散するため、これまでの大きなボイドのイメージはなく、特性への影響も少ない
ことが予想される。粒径が３〜８μｍのＣｕ粒子、Ｓｎ粒子を用いた場合、箔でのはんだ
充填率は約８０％であった（ボイド率２０％）。この箔をＳｎめっきＣｕ板に挟んで窒素
雰囲気中でダイボンダーで加圧接合すると、ＣｕボールとＣｕ板間はしっかりとＣｕ６Ｓ
ｎ５の金属間化合物が形成され、しかも、余分なＳｎははんだ内部のミクロの空間部（ボ
イド）に吸収されて、良好な接合部が得られることが分かった。断面観察結果でも、接合
前の箔の充填率に比べ、接合後の充填率は向上していることが確認された。これより、従
来の課題であったボイドの問題は、本方式においてはそれほどの問題にはならないことが
分かった。なお、Ｃｕ粒子径を３μｍレベルもしくはそれ以下に微細化すると、はんだ付
け温度が３００℃以上の高い温度で接続したり、高温での保持時間が長いとＳｎとの反応
は活発のため、Ｃｕ粒子の形は崩れ、Ｃｕ−Ｓｎ化合物の連結になることもありうるが、
耐高温強度等の特性自体は変わらない。特に反応を抑えたい場合は化学Ｎｉ／Ａｕめっき
（高温でも化合物が厚く形成されにくい）等を施したり、Ａｇ粒子等を使用することも可
能である。Ｃｕ粒子が３０μｍ レベルの粗大な場合、ボイド率は３％以下であり、しか
も分散したボイドであることから特性には影響しないボイドと言える。
【００６８】
ところで、上記実施例に示した工程で作製したはんだ箔はリールに巻いて切断工程を含
めて連続供給できる。従って、温度階層を必要とする部品の封止部、端子接続部の接続に
使用する場合は、パンチング加工、レーザ加工等でその形状に合わせたものを用いること
ができる。そして、その部品の封止部、端子接続部をパルス方式の加圧型ヒートツールで
窒素雰囲気下で加熱、加圧することでフラックスレスで接続することができる。予熱時の
酸化防止、ぬれ性を確保するため、Ｓｎめっきされたはんだ箔が望ましい。ピッチが粗く
、端子数が少ない部品の接続などははんだ箔の載置、部品端子の位置決め、パルス電流に
よる抵抗加熱電極による加圧接続などが容易でやり易い。
【００６９】
図５（ａ）はフラックスを用いないで、窒素雰囲気中でパルス加熱による抵抗加熱体で
チップ８と中継基板３６の間に、図５（ｃ）に示すような前述したはんだ箔３９を載せて
ダイボンドした後、Ａｕ線のワイヤボンド３５で、チップ上の端子と中継基板３６上の端
子とを繋ぎ、ＮｉめっきしたＡｌ等のキャップ２３と中継基板３６の間に箔を載せ、窒素
雰囲気中で抵抗加熱体でフラックスレスで封止を行ったＢＧＡ、ＣＳＰタイプのチップキ
ャリアの断面である。はんだ箔は被接合体に仮固着して接合することもできる。なお、中
継基板３６は図示しないスルーホールにより上下間の電気的接続、すなわちチップ８と外
部接続端子との電気的接続を確保している。本構造は、通常のモジュール構造の代表例で
あり、図示はしてないが中継基板３６上には抵抗、コンデンサー等のチップ部品が搭載さ
れても良い。なお、高出力チップの場合、放熱の効率から熱伝導性に優れるＡｌＮ中継基
板を使用することが好ましい。このモジュールの外部接続端子のはんだ組成はＳｎ−３Ａ
ｇ−０．５Ｃｕで、端子ピッチが広い場合はボールで供給され、ピッチが狭い場合はペー
ストで形成される。また、Ｃｕ端子もしくはＮｉ−Ａｕめっき端子のままの場合もある。
モジュールはこの後、プリント基板上に搭載され、Ｓｎ−３Ａｇ−０．５Ｃｕはんだ（融
点：２１７〜２２１℃）ペーストで他の部品と同時に、ｍａｘ２４０℃でリフロー接続さ
れるが、前述の通り、このリフロー温度でははんだ箔自体の接合は確保されるので、高信
頼にプリント基板上に接続することが出来る。すなわち、モジュール実装における接続と
プリント基板上の接続とは温度階層接続を実現することが出来る。外部接続端子の形態は
さまざまであるが、いずれにせよはんだ箔を用いることで外部接続端子とプリント基板と
の接続に対して温度階層接続を実現することが出来る。なお、本構造は、基板上に半導体
チップをはんだ箔よりダイボンド接続し、半導体チップの端子と基板上の端子とをワイヤ
ボンデングにより接続し、基板の裏面に外部接続端子となるはんだボールを形成した、い
わゆるＢＧＡタイプの半導体装置についても適用出来ることは言うまでもない。この場合
、チップの搭載面には樹脂モールドが施される。なお、接続部の外周部のぬれ性をより良
くするため、パルス加熱による抵抗加熱体で接続後、更に窒素炉もしくは水素炉等でリフ
ローをすることで良好な継手が形成できる。
【００７０】
図５（ｂ）は、図５（ａ）に示した構造において窒素雰囲気中でＮｉめっきしたＡｌフ
ィン２３を、中継基板４３に箔を載せ、抵抗加熱体でフラックスレスで封止を行った例で
ある。
【００７１】
図５（ｂ）左はＣｕボール，Ｓｎボールで作ってパンチングで切り抜いたはんだ箔２４
で、図５（ｂ）右は窒素雰囲気中でパルス加熱による抵抗加圧体４１で、はんだ箔４０（
左図のＢ−Ｂ′断面）とＮｉめっきしたＡｌフィン２３を加熱して中継基板上の端子部（
Ｎｉ−Ａｕフラシュ４２）に封止するモデルの断面である。図５（ｂ）右の状態で接続し
た後は図５（ａ）の接合部２４の形状になる。このはんだ箔も前述同様、図５（Ｃ）にし
めすようなものを用いた。
【００７２】
なお、水素等の還元雰囲気炉でのフラックスレスのリフロー接続も可能である。また、
長期間の絶縁性を確保できるロジンベースのフラックスの場合、腐食の問題はないので洗
浄レスのリフロー接続も製品によっては使用が可能である。
【００７３】
ところで、リフローの課題は高融点の金属ボールを用いる場合、はんだ箔の両面で拡散
接続をし易くするため、はんだ箔と接続される側とが接触している状態を作ることがポイ
ントであり、加圧して接触させることが好ましいこととなる。従って、仮り付け工程もし
くは加圧工程があるプロセスを採用することが好ましい。例えば、リード、部品の電極部
に予め圧接等で固着して供給しておくことと良い。なお、Ｚｎ−Ａｌ系の場合は全てが溶
けるタイプなので、その不安はない。
【００７４】
図６はパワーモジュール接続に適用した例である。Ｓｉチップ８は１０ｍｍ□レベルの
寸法を対象にする場合が多い。このため、従来は軟らかいＰｂリッチ系高温系はんだが使
われてきた。Ｐｂフリー化になるとＳｎ−３．５Ａｇ（２２１℃）、Ｓｎ−０．７Ｃｕ（
２２７℃）もしくはＳｎ−５Ｓｂ（２３５℃）がある。Ｓｂは環境に対する負荷の問題が
有ることを考えると、Ｓｎ−３．５Ａｇ、 Ｓｎ−０．７Ｃｕ以外はないのが実情である
。Ｚｎ−Ａｌ系は硬いので、そのままではＳｉチップ割れを起こす可能性が大である。
【００７５】
この場合のはんだは階層接続用高温はんだと言うよりは、高発熱のため、従来のＳｎ−
５Ｓｂ等でも信頼性を確保できないため、Ｐｂ−５Ｓｎ系を使ってきた経緯がある。高Ｐ
ｂはんだに代わるＰｂフリーのソフトソルダーはないので、本案がその代替となる。車で
は２３０℃レベルに達する状態はまれに起こる程度が、要求仕様として示されている。更
には、２６０℃のリフローに耐えられることも要求されている。この複合はんだは２６０
℃のリフロー時にＳｎは溶けるが金属間化合物がネットワークで連結されているため、高
温での強度は確保されている。なお、２２０℃レベルの高温に曝す機会がある車等におい
て、高温での瞬時部分溶融防止にはＳｎ系はんだとしてＳｎ−（５〜７）％Ｓｂはんだ（
融点：２３６〜２４３℃）ボールを使用することで、ＳｎとＣｕボール間の反応、Ｓｎと
基板端子（Ｃｕ，Ｎｉ）との反応でＳｂ濃度が１０％以上になり、下限温度をＳｎ（２３
２℃）以上の２４５℃レベルに上昇させることができる。このため、２２０℃になっても
部分溶融の心配はなくなる。なお、２８０℃での本方式のせん断強度は１Ｎ／ｍｍ２（０
．１ｋｇｆ／ｍｍ２）以上を確保している。
【００７６】
他方、Ｓｎ−Ａｇ−Ｃｕ系はんだはＳｎ−Ｐｂ共晶と異なり、強度が高く剛性が強く変
形性に劣ることにより、素子、部品等への悪影響が言われている。このため、柔軟性のあ
るＳｎ−Ｉｎ系、Ｓｎ−Ｃｕ−Ｉｎ系、Ｓｎ−（０〜１）Ａｇ−Ｃｕ、Ｓｎ−（０〜１）
Ａｇ−Ｃｕ−Ｉｎ系等のはんだを用いることで、はんだの融点は２００℃レベルに多少下
がっても、はんだ自体が変形に対応してくれるので、耐衝撃性が要求される携帯用機器等
の実装用の階層はんだとしての応用が期待できる。当然ながら、２次のはんだ付け時に必
要な強度はネットワーク状に発達したＣｕとの化合物連結で高温強度を確保し、特に、最
大応力、歪がかかるチップ、部品等の最外周部では基板の界面部ではＣｕボールとの化合
物形成で、界面近傍での破壊を阻止し、はんだ内部で破壊するようなネットワーク形成が
望ましい構成である。
【００７７】
そこで、ここではＣｕボールとＳｎボールのはんだ箔を使用する。１０〜３０μｍの軟
Ｃｕボールと１０〜３０μｍのＳｎボールを重量比で約１：１に混合して、真空中もしく
は還元雰囲気中でＳｎをＣｕボール間に塑性流動させ、更に圧延してはんだ箔を作製する
。または、３〜８μｍの軟Ｃｕボールと３〜８μｍのＳｎボールを重量比で約１：１に混
合して、真空中もしくは還元雰囲気中でＳｎをＣｕボール間に塑性流動させ、更に圧延し
てはんだ箔を作製してもよい。この箔を必要な寸法に切りだし、ＮｉめっきしたＣｕリー
ド５１とＳｉチップとの間、Ｓｉチップ８とＮｉめっき４６を施したＣｕデイスク板（も
しくはＭｏデイスク板）４８との間、Ｃｕデイスク板４８とＷメタライズ上にＮｉめっき
４９を施したアルミナ絶縁基板５０との間、及び同上のアルミナ絶縁基板５０と電気Ｎｉ
めっき４６を施したＣｕベース板４９間に、該はんだ箔を搭載し、２８０℃の水素炉で一
括してリフロー接続した。これにより、Ｃｕボール間、ＣｕボールとＣｕリード間、Ｃｕ
ボールとチップ間、ＣｕボールとＮｉめっきＣｕ板間、ＣｕボールとＮｉめっきアルミナ
絶縁基板間、ＣｕボールとＮｉめっきＣｕベース間等のＣｕとＮｉ金属間化合物による接
合がなされる。これで接続したものは、既に、耐高温の金属間化合物（Ｃｕの場合はＣｕ
６Ｓｎ５、Ｎｉの場合はＮｉ３Ｓｎ４）で連結されるので、２６０℃（２６０℃〜２８０
℃でも可）で強度を保持し、後工程のリフローで問題になることはない。この継手を温度
サイクル試験、パワーサイクル試験にかけても、これまでの高Ｐｂ入りはんだと同等な寿
命を有することを確認できた。
【００７８】
更に、Ｓｎめっきされたプラスチックボールのゴムを分散させることで低ヤング率化に
より、より耐熱衝撃性を向上させることができ、より大型Ｓｉチップの接合を可能にする
。なお、パルス加熱方式のダイボンダーで窒素を吹き付け、ｍａｘ ３５０℃、５秒間（
５〜１０秒間でも可）で加圧接合する方式でも実装が可能である。また、パルス加熱方式
で仮付けし、界面での接触を確実にした後、水素炉で一括してリフローすることで、外周
部のぬれ確保、接合界面の接続を確実にすることが可能である。なお、チップ周辺部はス
ムーズなフィレットを形成することが望ましいので、はんだ箔の外周部にＳｎだけの層を
設けることも可能である。
【００７９】
Ｃｕボールの代わりに、Ｚｎ−Ａｌ系（Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ、Ｚｎ−Ａｌ−Ｇｅ、Ｚｎ−
Ａｌ−Ｍｇ−Ｇｅ、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ−Ｇａ等）はんだボールにＳｎ、Ｉｎ等のボール、
更にはＳｎめっきされたプラスチックボールのゴムを分散混入した圧延箔を用いた結果、
同様に耐温度サイクル性、耐衝撃性を緩和し、高信頼性を確保することができる。Ｚｎ−
Ａｌ系はんだのみでは硬く（約Ｈｖ１２０〜１６０）、剛性が高いので大型Ｓｉチップは
、容易に破壊する恐れがある。そこで、一部、ボール周辺に軟らかい低温のＳｎの層、Ｉ
ｎの層が存在することにより、また、ゴムがボールの周囲に分散することにより、変形さ
せる効果がでて剛性を低下させ、信頼性を向上させることができる。
【００８０】
また、低熱膨張フィラー（ＳｉＯ２、ＡｌＮ、インバー等）にＮｉめっき、Ｎｉ−Ａｕ
めっきした粒子を混入することで、Ｓｉ等に熱膨張係数が近づき、作用する応力が小さく
なり長寿命化が期待できる。
【００８１】
図７は携帯電話等に使用される信号処理用に使われる高周波用ＲＦ（Ｒａｄｉｏ Ｆｒ
ｅｑｕｅｎｃｙ）モジュールをプリント基板に実装した例を示す。
【００８２】
この種の形態は熱伝導性に優れた中継基板に素子裏面をダイボンドし、ワイヤボンドで
中継基板の端子部にひきまわされる方式が一般的である。数個のチップと周囲にＲ，Ｃ等
のチップ部品を配し、ＭＣＭ（マルチ・チップ・モジュール）化している例が多い。従来
のＨＩＣ（Ｈｙｂｒｉｄ ＩＣ）、パワーＭＯＳＩＣ等は代表例である。モジュール基板
材料としてＳｉ薄膜基板、低熱膨張係数で高熱伝導のＡｌＮ基板、低熱膨張係数のガラス
セラミック基板、熱膨張係数がＧａＡｓに近いＡｌ２Ｏ３基板、高耐熱性で熱伝導を向上
させたインバー等のメタルコア有機基板等がある。
【００８３】
図７（ａ）はＳｉのモジュール基板２９ 上にＳｉチップ８を実装した例である。Ｓｉ
のモジュール基板２９上ではＲ、Ｃ等は薄膜で形成できるのでより高密度実装が可能であ
り、主にＳｉチップ８のみフリップチップ実装される。プリント基板２２への実装はＱＦ
Ｐ−ＬＳＩ型で柔らかいＣｕ系リード２０を介して行う。リード２０とＳｉ基板２９との
接続は本案の切断したはんだ箔１７を用いて、加圧、加熱して行う。その後、シリコーン
等の柔らかい樹脂１９で最後に保護、補強を行う。Ｓｉチップのはんだバンプ１８ をＳ
ｎ−３Ａｇ（融点：２２１℃）で構成し中継基板２９に接続する。プリント基板２２へは
Ｓｎ−Ａｇ−Ｃｕ系Ｐｂフリーはんだ２１により接続する。はんだバンプ１８は、Ｓｎ−
Ａｇ−Ｃｕ系Ｐｂフリーはんだ２１のリフロー時に再溶融してもプリント基板２２への実
装におけるＳｉチップ８の自重により変化することは殆どなく、かつＳｉ−Ｓｉの接続の
ため応力的負担はなく、信頼性上問題はない。プリント基板２２への実装が終わった後で
、Ｓｉチップ８上には保護のためシリコンゲル１２等をコートすることも可能である。
【００８４】
また、他の方法としてＳｉチップ８のはんだバンプ１８をＡｕのボールバンプにして、
中継基板２９上に形成する端子にＳｎめっきを施すと、熱圧着によりＡｕ−Ｓｎ接合を得
ることができ、プリント基板２２への実装における２５０℃のリフロー温度では溶けるこ
とはなく、従って、温度階層接続が可能であり、リフローに十分耐えられる接合となる。
【００８５】
はんだ箔１７による接続は、前述の如く、Ｃｕなどの金属ボール間に形成される金属間
化合物により接合が保たれており、プリント基板２２への実装における２５０℃のリフロ
ー温度においても強度を確保することが出来る。これによって今までの大きな課題であっ
た温度階層をつけた鉛フリー接続を実現することが出来る。
【００８６】
なお、Ｓｉ基板に代えて、ＡｌＮ基板、ガラスセラミック基板、Ａｌ２Ｏ３基板等の厚
膜基板を用いた場合、Ｒ、Ｃ等のチップ部品の搭載は機能素子を作る上で必要である。他
方、厚膜ペーストでレーザートリミングによるＲ、Ｃ形成方法もある。厚膜ペーストによ
るＲ、Ｃの場合、上記Ｓｉ基板と同様な実装方式が可能である。
【００８７】
図７（ｂ）はＧａＡｓチップ８を熱伝導性、機械的特性に優れるＡｌ２Ｏ３モジュール
基板２９を用いたモジュールをＡｌフィン２３のケースで絶縁封止した場合である。 Ｇ
ａＡｓとＡｌ２Ｏ３とは熱膨張係数が近いのでフリップチップ実装は信頼性上問題はない
。これらのチップ部品の端子接続は端子面積が□０．６ｍｍ以上であれば、はんだ厚ｔ；
０．０５〜０．１０の箔とし端子数の少ない素子、チップ部品に仮付けして、あるいは基
板側の端子に仮付けして、個別に抵抗加熱体で窒素雰囲気の加圧接続で、あるいは還元雰
囲気もしくは不活性雰囲気のリフローでの接続が可能である。また、はんだ厚ｔ；０．１
５〜０．２５の箔を用いることも可能である。高出力対応には、ここでは示してないが、
チップ搭載法としては本案の箔を用い（チップ裏面８）、ダイボンドし、端子はワイヤボ
ンドする方法が一般的である。
【００８８】
Ａｌフィン接続の場合はフィンの周囲を取り巻く形状の箔を用い、窒素雰囲気で抵抗加
熱体で加圧接続する。図７（ｃ）は左側が端子接続の例で、右側はＡｌフィン２３の例で
あり、共に該はんだ箔２７をモジュール基板の端子２８とフィン接続部の端子間に挟んで
接合する。この時、はんだ箔は予め基板かフィンのどちらかに仮付けしておくと良い。Ａ
ｌの場合は端子部はＮｉめっき等が施されている。
【００８９】
図７（ｄ）はインバー等のＣの有機基板３２に実装する段取りのモデルである。発熱チ
ップは低熱膨張で耐熱性に優れるメタルコアのポリイミド等の有機基板、高密度実装に対
応したビルドアップ基板等を使用すれば、ＧａＡｓチップを直接に搭載することが可能で
ある。高発熱チップの場合、ダミーの端子を設け、直接熱がメタルに伝導させることも可
能である。
【００９０】
なお、本案の素子への実施例として、ＲＦモジュールを取り上げたが、各種移動体通信
機用のバンドパスフィルタとして使用されているＳＡＷ（弾性表面波）素子構造、ＰＡ（
高周波電力増幅器）モジュール、他のモジュール、素子等に対しても同様に応用できる。
また、製品分野としては、携帯電話、ノートパソコン等に限らずデジタル化時代を迎え、
新たな家電品等に使用できるモジュール実装品を含む。
【００９１】
図８はＲＦモジュール実装への応用を更に具体化したものである。図８（ａ）はモジュ
ールの断面図であり、図８（ｂ）は上面に部材２３を透かしてみた平面図のモデルである
。実際の構造は、電波を発生する約□２ｍｍチップ８のＭＯＳＦＥＴ素子がマルチバンド
化に対応するため、数個フェースアップ接続で搭載されており、更に周辺には効率良く電
波を発生させる高周波回路がＲ，Ｃチップ部品５２等で形成されている。チップ部品も小
型化され、１００５等が使用されていて、モジュールの縦横寸法も７×１４程度で高密度
実装されている。ここでは、はんだの機能面のみを考慮し、代表して素子を１個、チップ
部品を１個搭載したモデルの例で示す。なお、後述するようにチップ８、チップ部品５２
はＡｌ２Ｏ３基板１３にはんだ接続されている。チップ８の端子はＡｌ２Ｏ３基板１３の
有する電極にワイヤボンデングにより接続され、さらにスルーホール５９、厚膜導体６１
を介して基板裏面の外部接続部となる厚膜電極６０と電気的に接続される。チップ部品５
２は基板１３の有する電極と半田接続され、さらにスルーホール５９、配線６１を介して
基板裏面の外部接続部となる厚膜電極６０と電気的に接続される。図示はしていないが、
チップやチップ部品と接続する基板の有する電極６２とスルーホール５９とは配線により
電気的に接続されている。モジュール全体を覆う部材（Ａｌフィン）２３とＡｌ２Ｏ３基
板１３とは、かしめなどにより接合される。また、本モジュールは、プリント基板などに
対して外部接続部となる厚膜電極６０とのはんだ接続により実装されるものであり、温度
階層接続が必要となるものである。
【００９２】
図９は図８に示す構造においてはんだ箔を使用したＳｉ（もしくはＧａＡｓ）チップの
ダイボンドを前提とした４つのプロセスを示すフローチャート図である。（１）、（２）
のプロセスは１００５等の小型のＲ、Ｃチップ部品に対して、作業性から従来のＡｇペー
ストを選択する方式で、（１）は基板表面が清浄な状態でフラックスレスで窒素雰囲気で
短時間ではんだ箔を用いてダイボンドした後、ワイヤボンドし、その後、Ａｇペーストで
チップ部品を接続する方式である。（２）は先にＡｇペーストでチップ部品を接続する方
式であり、樹脂硬化のために炉を用いると基板表面が汚れ、後工程のワイヤボンドに影響
を及ぼす恐れがあるので、その場合は洗浄してワイヤボンドすることになる。（３）は、
同じく高温側の温度階層性を確保するため、接合原理ははんだ箔と同様であるが、小型の
チップ部品に対しては作業性に優れる金属ボールとはんだボールとの混合ペーストで供給
する方式であり、印刷でも、デイスペンサーでも可能である。リフロー後洗浄し、高出力
Ｓｉチップには極力ボイドレス化が要求されるので、ボイドレス化に適しているはんだ箔
のダイボンドを行い、最後にワイヤボンドを行う。なお、（３）の工程で先にダイボンド
、ワイヤボンドを行えば、フラックスの洗浄工程を省くことも可能である。（４）は先に
ダイボンド、ワイヤボンドする方式で、後工程で二つの考え方がある。一つは、後工程で
、チップ部品を一個づつ窒素雰囲気でフラックスレスで接続する方式である。この方式は
時間がかかる欠点がある。そこで、もう一つは、（４）に示したプロセスで、チップ部品
に対して、フラックスを用いて仮付け程度にし、後でリフローで一括接続する方式である
。具体的には、ダイボンド、ワイヤボンドした後、例えばＣｕボールとＳｎボールで構成
され、表面に約１μｍのＳｎめっきを施した複合はんだ箔（予めチップ部品にはＮｉめっ
きされている場合がほとんどで、その場合はＳｎめっきは不要である）を、ほぼ電極寸法
に切断し、部品の電極部に加圧加熱（フラックスを用いても良い）により仮固着させ、仮
固着した該部品をＡｌ２Ｏ３基板上のＷ−Ｎｉ−Ａｕめっき電極部に熱圧着ではんだが塑
性変形する程度に仮固着させることが好ましい。なお、個々の部品を一個づつ、窒素雰囲
気下でパルスの抵抗加熱体で３００〜３５０℃で５秒間押しつければ、確実に金属間化合
物が形成され、連結されて、２６０℃以上の高温でも強度を保つことは言うまでもない。
そして、リフロー炉（ｍａｘ２７０〜３２０℃）に通せば、圧着している部分はＣｕ、Ｎ
ｉともに合金層の連結で繋がれる。この連結は完全である必要はなく、どこかで繋がれて
いれば、強度は小さくても高温時に問題になることはない。
【００９３】
小型チップ部品は、素子ほどは高温にならないが、長期に使用した場合、Ａｇペースト
の劣化が問題になる場合には、本発明の構成要素のはんだを用いることにより、高信頼性
を確保できる。課題は小型のチップ部品に対して、１個づつ確実に熱圧着で固着すると手
間がかかることである。
【００９４】
図８（Ｃ）は、前述のモジュールをプリント基板２２にはんだ接続した例であり、モジ
ュールのほか、電子部品５２やＢＧＡタイプの半導体装置が半田接続されている。半導体
装置は、半導体チップ８を中継基板４３上に前述のはんだ箔によりフェースアップの状態
で接続し、半導体チップ８の端子と中継基板４３の有する端子とをワイヤボンデイング３
５により接続したものであり、その周りはレジン５８により樹脂封止されている。また中
継基板４３の下側にははんだボールバンプ２１が形成されている。はんだボールバンプ２
１には、例えばＳｎ−２．５Ａｇ−０．５Ｃｕのはんだが用いられる。なお、はんだボー
ル３０としては、Ｓｎ−（１〜２．５）Ａｇ−０．５Ｃｕが望ましく、例えばＳｎ−１．
０Ａｇ−０．５Ｃｕを用いても良い。また、その裏面にも電子部品が半田接続されており
、いわゆる両面実装の例となっている。
【００９５】
実装の形態としては、まず、プリント基板上の電極部分に、例えばＳｎ−３Ａｇ−０．
５Ｃｕはんだ（融点：２１７〜２２１℃）ペーストを印刷する。そして、まず、電子部品
５４の搭載面側から半田接続を行うために、電子部品５４を搭載し、ｍａｘ２４０℃でリ
フロー接続することで実現する。次に、電子部品、モジュール、半導体装置を搭載し、ｍ
ａｘ２４０℃でリフロー接続することで両面実装を実現する。このように、先に耐熱性の
ある軽い部品をリフローし、後で、耐熱性のない、重い部品を接続するのが一般的である
。後でリフロー接続する場合、最初に接続した側のはんだを再溶融させないことが理想で
ある。
【００９６】
前述の通り、この場合もプリント基板への実装時のリフロー温度では、モジュール内の
接続に用いたはんだ箔自体の接合は確保されるので、モジュールや半導体装置を高信頼に
プリント基板上に接続することが出来る。すなわち、半導体装置やモジュー内の接続とプ
リント基板上の接続との温度階層接続を実現することが出来る。なお、プリント基板の両
面を同一のはんだにより接続したが、電子部品５４として１００５等の重量のない小型部
品においては、電子部品、モジュール、半導体装置のリフロー接続においてはんだが溶融
したとしても、それ自体が軽いため重力よりも表面張力の作用が勝り、落下することはな
い。従って、最悪のケースを考えた場合、基板の端子との金属間化合物はできずに単にＳ
ｎで接合されただけでも問題は起きない。なお、モジュール内において実装した小型部品
に対しては、Ｃｕ，Ｓｎを混合したはんだ箔を仮固着する方式より、Ｃｕ，Ｓｎを混合し
たはんだペーストを使用する組合せが生産性を考慮すると望ましい。
【００９７】
次に、モータドライバーＩＣ等の高出力チップの樹脂パッケージへの適用例を示す。図
１０（ａ）はリードフレーム６５と熱拡散板６４とを張り合わせてかしめた平面図で、か
しめ個所６３は２個所である。図１０（ｂ）はパッケージの断面図であり、図１０（ｃ）
はその一部の拡大である。３Ｗレベルの発熱チップ８からの熱ははんだ４７を介してヘッ
ダの熱拡散板（Ｃｕ系の低膨張複合材）６４に伝わる。リード材は例えば４２Ａｌｌｏｙ
系の材料で構成する。
【００９８】
図１１はパッケージの工程図を示す。まず、リードフレームと熱拡散板（ヒートシンク
）をかしめ接合する。そして、かしめ接合された熱拡散板６４上にはんだ（箔）４７を介
して半導体チップ８をダイボンド接続する。ダイボンド接続された半導体チップ８は、さ
らに図示するように、リード５６と金線３５などによりワイヤボンデングされる。その後
、樹脂モールドされ、ダム５７切断後、Ｓｎ系はんだめっきが施される。そして、リード
切断成形され、熱拡散板の切断が行われ完成する。Ｓｉチップ８の裏面の電極は、Ｃｒ−
Ｎｉ−Ａｕ、Ｃｒ−Ｃｕ−Ａｕ、Ｔｉ−Ｐｔ−Ａｕ、Ｔｉ−Ｎｉ−Ａｕ等の一般に使用さ
れるメタライズであれば可能である。Ａｕが多い場合も、Ａｕ−Ｓｎの融点の高いＡｕリ
ッチ側の化合物が形成されれば良い。チップのダイボンドは窒素を吹き付けて、パルスの
抵抗加熱体で、初期加圧２ｋｇｆ、３５０℃で５秒間で行った。はんだ厚の制御は初期加
圧時の位置（７０μｍ膜厚）から１０μｍ下がったところでセットされ、耐熱疲労性向上
のため、機構上、膜厚を確保するシステムになっている。上記以外に、初期加圧１ｋｇｆ
、３５０℃で５〜１０秒間で行った。はんだ厚の制御は初期加圧時の位置（１５０μｍ膜
厚） から１０μｍ下がったところでセットされても同様であった。高出力チップのため
、ボイド率低減が重要であり、目標の５％以下を達成できた。該はんだはＣｕボールが均
一に分散された状態で入っているため、構造的に大きなボイドが発生し難くなっている。
厳しい熱疲労に対しても、Ｓｎ、Ｓｎ系はんだ自体の耐熱疲労性は優れており、かつ変形
性にも優れている。更には、Ｃｕ粒子間、Ｃｕ粒子と電極間でネットワーク上に金属間化
合物が形成されるので、２６０℃以上の高温でも強度を確保する。Ｃｕ粒子間等が強く結
合し過ぎると（Ｃｕ粒子間等で合金層形成面が多い）、拘束され自由度がなくなり、強い
弾性体結合になるので、素子等に対して良くはない。適度の結合が存在する。特に、チッ
プ周辺部において、従来はんだでは応力集中する接合界面近傍で破壊して、はんだ内部で
は破壊が起こり難い状況であった。本方式では接合界面はＣｕボールとの反応で界面破壊
が起こり難く、はんだ内部で破壊できるネットワーク形成にすることが可能である。ダイ
ボンド、ワイヤボンド後、樹脂モールドされ、ダム５７切断され、リードにはＳｎ−Ｂｉ
、Ｓｎ−Ａｇ、Ｓｎ−Ｃｕ系のＰｂフリーはんだめっきが２〜８μｍ施される。更に、リ
ード切断成形され、不要な部分の熱拡散板を切断して完成する。
【００９９】
図１２は一般的なプラスチックパッケージに適用した例である。Ｓｉチップ裏面が４２
Ａｌｌｏｙのタブ６６上にはんだ箔６７（導電ペースト６７）でを介して接着されている
。素子はワイヤボンド３５を通してリード５６に繋がれ、樹脂５８でモールドされる。そ
の後、リードにはＰｂフリー化に対応したＳｎ−Ｂｉ系のめっきが施される。従来はプリ
ント基板実装に対して、融点；１８３℃のＳｎ−３７Ｐｂ共晶はんだが使用できたので、
ｍａｘ２２０℃でリフロー接続ができた。Ｐｂフリー化になるとＳｎ−３Ａｇ−０．５Ｃ
ｕ（融点；２１７〜２２１℃）でリフロー接続を行うことになるので、ｍａｘ２４０℃と
なり、最高温度が約２０℃高くなる。このため、Ｓｉチップ８と４２Ａｌｌｏｙのタブ６
６の接続に、従来の耐熱性の導電ペーストもしくは接着剤を使用すると高温での接着力は
低下し、その後の信頼性に影響することが予想される。そこで、導電ペーストの代わりに
該はんだ箔を使用することで、ｍａｘ２７０〜３５０℃での高温での強度を確保するので
、Ｐｂフリーはんだによる階層接続が可能となる。このプラスチックパッケージへの応用
は、Ｓｉチップとタブとを接続するプラスチックパッケージ構造すべてに適用できる。構
造上、Ｇｕｌｌ Ｗｉｎｇタイプ、Ｆｌａｔタイプ、Ｊ−Ｌｅａｄタイプ、Ｂｕｔｔ−Ｌ
ｅｅｄタイプ。Ｌｅａｄｌｅｓｓタイプがある。
【０１００】
図１３は複合はんだ箔にする前段階のモデル構造の一例である。３〜１５μｍレベルの
ＳｎめっきしたＣｕなどの金属繊維６９（高い温度での成型、圧延する場合はＣｕとＳｎ
との反応を抑えるためＮｉ／Ａｕ等の表面処理を施しても良い）を一列に敷いて、その上
にＳｎなどのはんだボール及びＳｎめっきしたＣｕなどの金属ボールとを適切な配合（約
５０％）に混ぜたものを、成型、圧延して１５０〜２５０μｍレベルに加工した箔を作る
。この中に、更に低ヤング率化のためＳｎめっきした耐熱性のプラスチックボール、もし
くは金属ボールの一部としてＣｕ／Ｓｎめっきされた低熱膨張のシリカ、インバー等を加
えても良い。成型、圧延した段階では、柔かいはんだボールは金属ボール、金属繊維の隙
間に入り『海島構造』の海の形を形成する。金属繊維径は上記３〜１５μｍにこだわるも
のでなく、箔の中央部で核になり、被接合体との接合界面では金属ボールが主要な役目を
果たす。連続圧延等において金属繊維をその方向に向けることで、作業はやり易くなる。
なお、金属繊維の代わりに細線化、低膨張化が可能なカーボン繊維にＣｕ（もしくはＣ
ｕ／はんだ）めっきしたもの、他にセラミック、ガラス、インバー等の繊維にＮｉ／Ａｕ
、Ｎｉ／はんだ、Ｃｕ（もしくはＣｕ／はんだ）めっき等も可能である。
【０１０１】
図１３は箔の核となる金属繊維を一列に並べた例であるが、図１４はクロスに並べたも
の（角度は自由）で安定した構造になる。クロスの隙間にＳｎなどのはんだボール及びＳ
ｎめっきしたＣｕなどの金属ボールとを適切な配合（約５０％）に混ぜたものを入れ込ん
だものであり、応用は図１３と同様に可能である。
【０１０２】
図１５は金網状の繊維７１を用いた場合の箔の断面であり、奥行き方向に伸びた金網断
面を×印７０で示した。図１５（ａ）は金網とはんだで構成された箔である。金網のメッ
シュを細かくするには限界があり、現状の市販品の最小メッシュは３２５で、通過する粒
径は４４μｍと大きく、網を形成する線径も太いので、接合界面での接触部面積が小さい
（化合物形成域）ので、高温での強度確保に課題がある。そこで金網７０，７１の隙間に
、Ｓｎなどのはんだボール及びＳｎめっきしたＣｕなどの金属ボール２とを適切な配合（
約５０％）に混ぜたものを充填して作製した箔の断面を図１５（ｂ）に示す。はんだ７２
は隙間に入り込んだ構造になる。高温時の強度確保が必要な場合はＣｕボールを多目に配
合し、被接合体との界面での化合物形成に重点をおき、継手の熱疲労を重視する場合はは
んだを多目に配合することで、はんだの耐熱疲労性に重点をおく制御が可能である。なお
、充填する金属ボールはボールに限定するものでなく、後述の繊維等は有力である。金属
ボールとはんだとの配合比率も、金属の形状、接触状態等にも関係し、大きく異なる可能
性がある。
【０１０３】
図１６は紙を作るように細長い金属繊維７３をランダムに平坦化して、骨組を作り両側
にＳｎなどのはんだボール６８及びＳｎめっきしたＣｕなどの金属ボール２とを適切な配
合（約５０％）に混ぜたものを充填した状態のモデルである。図１６（ａ）は平面図で、
図１６（ｂ）は断面図である。
【０１０４】
図１７は金属ボールの代わりに短冊金属繊維、あるいは低膨張化が可能なカーボン繊維
にＣｕ（もしくはＣｕ／はんだ）めっきしたもの、他にセラミック、ガラス、インバー等
の繊維にＮｉ／Ａｕ、Ｎｉ／はんだ、Ｃｕ（もしくはＣｕ／はんだ）めっき短冊繊維等が
可能である。短冊繊維にすることではんだの配合量を大幅に増やすことができる。また、
隙間に金属ボールを混ぜて化合物形成によるネットワークを強化することも可能である。
金属ボールだけでは拘束され、剛体構造になるが、このように短冊状繊維を分散すること
で変形性と弾力性に富む構造が期待でき、ダイボンド時、あるいは熱疲労に対しても良い
性能が得られるものと考える。短冊の長さは、箔の厚さを２００μｍとすれば１／１０以
下が望ましい。一例として、径；１〜５μｍ、長さ；５〜１５μｍレベルの範囲にあるこ
とが望ましい。
【０１０５】
以上本発明者によってなされた発明を実施形態に基づき具体的に説明したが、本発明は
上記実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更可能であ
ることはいうまでもない。
【０１０６】
また、上記実施例において開示した観点の代表的なものは次の通りである。
【０１０７】
金属の粒子とはんだの粒子を含むはんだ材料を圧延して形成したはんだ箔である。Ｓｎ
などのめっき層を有する金属の粒子を含むはんだ材料を圧延して形成したはんだ箔である
。
【０１０８】
金属の粒子とはんだの粒子を含むはんだ材料を圧延するはんだ箔の製造方法である。Ｓ
ｎなどのめっき層を有する金属の粒子を含むはんだ材料を圧延するはんだ箔の製造方法で
ある。
【０１０９】
上記はんだ箔であって、例えば金属の粒子がＣｕの粒子であり、はんだの粒子がＳｎの
粒子であるものである。
【０１１０】
ＣｕとＳｎを有するをはんだに圧力を加えて形成したはんだ箔であって、Ｃｕは粒子の
状態であり、Ｓｎは該Ｃｕ粒子の間を埋める状態であるものである。
【０１１１】
前記はんだ箔であって、該はんだ箔をリフローさせるとＣｕ粒子の表面の少なくとも一
部はＣｕ６Ｓｎ５により覆われるものである。
【０１１２】
前記はんだ箔であって、Ｃｕ粒子と塑性変形後のＳｎは該はんだ箔をリフローさせると
Ｃｕ６Ｓｎ５を含む化合物により結合されるものである。
【０１１３】
前記はんだ箔であって、Ｃｕ粒子の粒径は１０〜４０μｍであるものである。
【０１１４】
前記はんだ箔であって、Ｃｕ粒子の粒径は３〜１０μｍであるものである。
【０１１５】
前記はんだ箔であって、前記Ｃｕ粒子の表面にＮｉめっきもしくはＮｉ／Ａｕめっき層
を有するものである。
【０１１６】
前記はんだ箔であって、該箔の少なくともＣｕが露出している部分をＳｎめっきするも
のである。
【０１１７】
前記はんだ箔であって、該はんだ箔の厚さが８０μｍから１５０μｍであるものである
。
【０１１８】
前記はんだ箔であって、該はんだ箔の厚さが１５０μｍから２５０μｍであるものであ
る。
【０１１９】
前記はんだ箔であって、プラスチック粒子を有するものである。
【０１２０】
前記はんだ箔であって、前記Ｃｕよりも熱膨張係数が小さい他の粒子を有するものであ
る。
【０１２１】
前記はんだ箔であって、前記Ｃｕよりも熱膨張係数が小さい他の粒子はインバー系、シ
リカ、アルミナ、ＡｌＮ（窒化アルミニウム）、ＳｉＣの粒子であるものである。なお、
インバー（合金）とは、Ｆｅ（鉄）にＮｉ（ニッケル）を３４〜３６％合金したもので、
線膨張係数が小さい。
【０１２２】
前記はんだ箔であって、さらにＩｎの粒子を含むものである。
【０１２３】
前記はんだ箔であって、Ｃｕ粒子とＳｎ粒子を真空中、還元性雰囲気中もしくは不活性
雰囲気中で混合し、その後圧力をかけることにより箔状にしたものである。
【０１２４】
前記はんだ箔であって、圧延率が１５％から２０％であるものである。
【０１２５】
前記はんだ箔であって、金属繊維とはんだ粒子を含む材料を圧延して形成したものであ
る。
【０１２６】
Ｃｕの金属繊維とＳｎの粒子を含むはんだ材料を圧延して形成したはんだ箔である。
【０１２７】
前記はんだ箔であって、該はんだ材料のうち、該Ｃｕの金属繊維は短冊状である
ものである。
【０１２８】
Ａｌ、Ａｕ、Ａｇのいずれかの粒子とＳｎの粒子を含むはんだ材料を圧延して形成した
はんだ箔である。
【０１２９】
Ｚｎ−Ａｌ系合金、Ａｕ−Ｓｎ系合金の粒子とＳｎの粒子を含むはんだ材料を圧延して
形成したはんだ箔である。
【０１３０】
また、はんだにぬれる単体金属、合金、化合物もしくはこれらの混合物を含む金属ボー
ルと、Ｓｎ、Ｉｎのどちらか一つ以上を含むはんだボールとを混合して、隙間を埋めて圧
入充填後、圧延したことを特徴とするはんだ箔である。
【０１３１】
また、はんだにぬれる単体金属、合金、化合物もしくはこれらの混合物を含む金属ボー
ルと、Ｓｎ、Ｉｎのどちらか一つ以上を含むはんだボールとを混合して、均等圧がかけら
れる予め圧延し易い型に入れ、隙間のないように均等に圧入させて埋め込んだ後、該複合
体を圧延して作製したはんだ箔である。
【０１３２】
また、前記記載のはんだ箔であって、該はんだは、Ｓｎ、Ｉｎ以外にＡｇ、Ｂｉ、Ｃｕ
、Ｚｎ、Ｎｉ、Ｐｄ、Ａｕ、Ｓｂ等のいずれか一つ以上を含むものである。
【０１３３】
また、前記記載のはんだ箔であって、前記金属ボールがＣｕ、Ｃｕ合金、Ｃｕ６Ｓｎ５
化合物、Ａｇ、Ａｇ−Ｓｎ化合物、Ａｕ、Ａｕ−Ｓｎ化合物、Ａｌ、Ａｌ−Ａｇ化合物、
Ａｌ−Ａｕ化合物、Ｚｎ−Ａｌ系はんだ、もしくはこれらの混合物を含むボールであるも
のである。
【０１３４】
また、前記記載のはんだ箔であって、該圧延箔、もしくははんだ複合材にＳｎめっき、
もしくはＳｎにＢｉ、Ｉｎ、Ａｇ、Ａｕ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｐｄのいずれか一つ以上を含有し
ためっきを施したものである。
【０１３５】
また、前記記載のはんだ箔であって、該単体金属、合金、化合物もしくはこれらの混合
物を含む金属ボールがぬれない場合は、表面をＮｉ、Ｎｉ−Ａｕ、Ｃｕ、Ａｇ、Ｓｎ、Ａ
ｕ等のめっき、もしくはこれらの複合めっき、もしくはこれらに更にＳｎ系のめっき等の
はんだにぬれるメタライズを施したものである。
【０１３６】
また、前記記載のはんだ箔であって、該単体金属、合金、化合物もしくはこれらの混合
物を含む金属ボールの最密充填を考慮した粒度分布であるはんだ箔である。
【０１３７】
また、前記記載のはんだ箔であって、複合はんだの剛性低減のため、表面にはんだがぬ
れるメタライズを施したプラスチックボールを分散させたものである。
【０１３８】
また、前記記載のはんだ箔であって、複合はんだの熱膨張係数低減のため、単体金属、
合金、化合物もしくはこれらの混合物を含む金属よりも低熱膨張係数を有する粒子であり
、表面にはんだをぬらすためのメタライズ、もしくはその上にＳｎ、Ｉｎ等のはんだめっ
きを施して、分散させたものである。
【０１３９】
また、前記記載のはんだ箔であって、低熱膨張係数を有する粒子として、インバー系、
シリカ、アルミナ、ＡｌＮ、ＳｉＣ等であるものである。
【０１４０】
また、前記記載のはんだ箔であって、該プラスチックボール素材として、ポリイミド系
樹脂、耐熱エポキシ系樹脂、シリコーン系樹脂、各種ポリマービーズもしくはこれらを変
成したもの、もしくはこれらを混合したものである。
【０１４１】
また、前記記載のはんだ箔であって、帯、線、ボール、塊状であるものである。
【０１４２】
また、前記記載のはんだ箔であって、前記金属ボールの代わりに金属繊維もしくは銅め
っきしたカーボン、ガラス、セラミック等の繊維を用いたもの、もしくは該金属繊維の中
に該金属ボールを分散混合したものを用いたものである。
【０１４３】
また、前記記載のはんだ箔であって、前記金属ボールの代わりに金属繊維もしくは銅め
っきしたカーボン、ガラス、セラミック等の繊維をクロスに重ねたこと、もしくは該クロ
スの繊維と該金属ボールを分散したものを用いたものである。
【０１４４】
また、前記記載のはんだ箔であって、前記金属ボールの代わりに金属繊維もしくは銅め
っきしたカーボン、ガラス、セラミック等の繊維を網状にしたものを用いたもの、もしく
は該網に該金属ボールを分散したものである。
【０１４５】
また、前記記載のはんだ箔であって、該繊維の径として１〜２０μｍ、望ましくは３〜
１５μｍであるものである。
【０１４６】
また、前記記載のはんだ箔であって、該金属ボールの代わりに金属短繊維もしくは銅め
っきしたカーボン、ガラス、セラミック等の短繊維を用いたこと、もしくは該短繊維に該
金属ボールを分散したものを用いたものである。
【０１４７】
また、前記記載のはんだ箔であって、該短繊維の径として１〜１０μｍ、望ましくは１
〜５μｍ、アスペクト比（長さ／径）：２〜５であるものである。
【０１４８】
第一の電子装置と、第二の電子装置と、第三の電子装置を有する電子装置であって、該
第一の電子装置と該第二電子装置は、前記はんだ箔により接続され、該第二の電子装置と
該第三の電子装置は該第一のはんだと異なるはんだにより接続されているものである。
【０１４９】
半導体チップと、該半導体チップが配置されるタブと、外部との接続端子となるリード
とを備え、該半導体チップの有する電極と該リードとがワイヤボンデングにより接続され
た半導体装置であって、該半導体チップと該タブは前記はんだ箔により接続されているも
のである。
【０１５０】
第一の電子部品と、第二の電子部品と、第三の電子部品を有する電子装置であって、該
第一の電子部品と該第二の電子部品は、金属の粒子とはんだの粒子を含む材料を圧延して
形成したはんだ箔である第一のはんだを用いて接続され、該第二の電子部品と該第三の電
子部品は該第一のはんだと異なる融点を有する第二のはんだを用いて接続されているもの
である。
【０１５１】
第一の電子部品と、第二の電子部品と、第三の電子部品を有する電子装置であって、該
第一の電子部品と該第二の電子部品は、金属の粒子とはんだの粒子を有するをはんだ材料
に圧力を加えることにより、該金属は粒子の状態で、該はんだ粒子は該金属の粒子の間を
埋めた状態となる第一のはんだを用いて接続され、該第二の電子部品と該第三の電子部品
は該第一のはんだと異なる融点を有する第二のはんだを用いて接続されているものである
。
【０１５２】
前記電子装置であって、前記第一のはんだにおけるはんだの粒子はＳｎであるものであ
る。
【０１５３】
第一の電子装置と、第二の電子装置と、第三の電子装置を有する電子装置であって、該
第一の電子装置と該第二の電子装置は、Ｓｎめっき層を有する金属の粒子を含むはんだ材
料を圧延して形成したはんだ箔である第一のはんだを用いて接続され、該第二の電子部品
と該第三の電子部品は該第一のはんだと異なる融点を有する第二のはんだを用いて接続さ
れているものである。
【０１５４】
第一の電子部品と、第二の電子部品と、第三の電子部品を有する電子装置であって、該
第一の電子部品と該第二の電子部品は、Ｓｎめっき層を有する金属の粒子に圧力を加える
ことにより、該金属は粒子の状態であり、該Ｓｎは該金属の粒子の間を埋めた状態となる
第一のはんだを用いて接続され、該第二の電子部品と該第三の電子部品は該第一のはんだ
と異なる融点を有する第二のはんだを用いて接続されているものである。
【０１５５】
前記電子装置であって、前記第一のはんだにおける金属の粒子はＣｕであるものである
。
【０１５６】
前記電子装置であって、前記第一のはんだにおける金属の粒子はＡｌ、Ａｕ、Ａｇのい
ずれかの粒子であるものである。
【０１５７】
前記電子装置であって、前記第二のはんだの融点は前記第一のはんだの金属の粒子の融
点よりも低いものである。
【０１５８】
前記電子装置であって、前記第一のはんだに含まれるＳｎが融解すると、前記Ｃｕ粒子
は該Ｓｎと反応し、該Ｃｕ粒子はＣｕ６Ｓｎ５を含む化合物により結合されるものである
。
【０１５９】
前記電子装置であって、前記金属の粒子の径は１０〜４０μｍであるものである。
【０１６０】
前記電子装置であって、該第一のはんだの厚さが８０μｍから１５０μｍであるもので
ある。
【０１６１】
前記電子装置であって、さらに前記第一のはんだはプラスチック粒子を有するものであ
る。
【０１６２】
前記電子装置であって、さらに前記第一のはんだは前記金属の粒子より熱膨張係数が小
さい他の粒子を有するものである。
【０１６３】
前記電子装置であって、前記第二のはんだはＳｎ−Ａｇ−Ｃｕ系鉛フリーはんだである
ものである。
【０１６４】
第一の電子部品と第二の電子部品を有する電子装置であって、該第一の電子部品と該第
二の電子部品ははんだ接続部により接続されており、該はんだ接続部は、金属の粒子と該
金属の粒子の間を埋めているＳｎ部分を有するものである。
【０１６５】
前記電子装置であって、前記金属の粒子は該金属とＳｎにより形成される化合物により
結びついているものである。
【０１６６】
半導体チップと、該半導体チップが配置されるタブと、外部との接続端子となるリード
とを備え、該半導体チップの有する電極と該リードとがワイヤボンデングにより接続され
た半導体装置であって、該半導体チップと該タブは金属の粒子とはんだの粒子とを混合し
たはんだ箔を用いて接続されてものである。
【０１６７】
半導体チップと、該半導体チップが配置されるタブと、外部との接続端子となるリード
とを備え、該半導体チップの有する電極と該リードとがワイヤボンデングにより接続され
た半導体装置であって、該半導体チップと該タブは金属の粒子とはんだの粒子を有するを
はんだ材料に圧力を加えることにより、該金属は粒子の状態で、該はんだ粒子は該金属の
粒子の間を埋めた状態となる第一のはんだを用いて接続されているものである。
【０１６８】
半導体チップと、該半導体チップが配置されるタブと、外部との接続端子となるリード
とを備え、該半導体チップの有する電極と該リードとがワイヤボンデングにより接続され
た半導体装置であって、該半導体チップと該タブは金属の粒子と該金属の粒子の間を埋め
ているＳｎ部分を有する接続部により接続されているものである。
【０１６９】
前記半導体装置であって、前記金属の粒子は該金属とＳｎにより形成される化合物によ
り結びついているものである。
【０１７０】
基板と該基板に実装されている受動部品および半導体チップを有するモジュールであっ
て、該半導体チップの電極と該基板の電極はワイヤにより接続され、ワイヤボンディング
接続されない該半導体チップの面と該基板は金属の粒子と該金属の粒子の間を埋めている
Ｓｎ部分を有する接続部により接続されているものである。
【０１７１】
前記モジュールであって、前記受動部品と前記基板も金属の粒子と該金属の粒子の間を
埋めているＳｎ部分を有する接続部により接続されているものである。
【０１７２】
前記モジュールであって、前記基板は前記半導体チップが実装される部分にスルーホー
ルを有し、該スルーホールの内部も金属の粒子と該金属の粒子の間を埋めているはんだに
より充填されているものである。
【図面の簡単な説明】
【０１７３】
【図１】複合ボールで作る複合体金属の製作工程の図
【図２】弾性体のプラスチックボールを分散させた状態の圧延前、後の断面モデルの図
【図３】ダイボンドプロセスの一例を示す断面モデルの図
【図４】Ｃｕ、Ｓｎ配合はんだ箔によるダイボンド接続部の断面モデルの図
【図５】ＬＳＩ、キャップを基板に接続する断面モデルの図
【図６】パワーモジュールの断面モデルの図
【図７】モジュールをプリント基板に実装した断面モデルの図
【図８】ＲＦモジュール実装の断面のモデル図
【図９】ＲＦモジュール実装のプロセスを示すフローチャート図
【図１０】高出力樹脂パッケージの平面、断面モデル図
【図１１】高出力樹脂パッケージのプロセスを示すフローチャート図
【図１２】プラスチックパッケージの断面モデル図
【図１３】金属繊維を用いて配合したモデルの平面図、断面図
【図１４】クロス金属繊維を用いたモデルの平面図
【図１５】金網繊維を用いたモデルの断面図
【図１６】細長い金属繊維をランダムに置いて平坦化した平面図、断面図
【図１７】短冊金属、非金属繊維を用いたモデルの断面
【符号の説明】
【０１７４】
１．カーボン治具
２．Ｃｕボール
３．Ｓｎボール
４．Ｓｎ
５．ロール
６．プラスチックボール
７．抵抗加熱体ツール
８．Ｓｉチップ
９．真空吸引穴
１０．窒素
１１．はんだ箔
１２．シリコーンゲル
１３．Ａｌ２Ｏ３基板
１４．Ｗ（焼結）−Ｃｕめっき電極
１５．予熱用ヒータ
１６．窒素
１７．Ｃｕ，Ｓｎ混合箔
１８．バンプ
１９．軟らかい樹脂
２０．リード
２１．はんだボールバンプ
２２．プリント基板
２３．Ａｌフィン
２４．フィンとの接合部
２５．リードとの接合部
２６．リード
２７．はんだ箔
２８．基板の端子
２９．モジュール基板
３０．端子
３１．Ｃｕ
３２．有機基板
３３．Ｃｕスルーホール導体
３４．Ａｇ−Ｐｄ導体
３５．ワイヤボンド
３６．ＡｌＮ中継基板
３７．接続端子
３８．Ｃｒ−Ｃｕ−Ａｕ
３９．ダイボンド
４０．はんだ箔
４１．加圧体
４２．Ｎｉ−Ａｕめっきメタライズ
４３．中継基板
４４．Ｃｒ−Ｎｉ−Ａｕメタライズ
４５．化学Ｎｉめっき
４６．電気Ｎｉめっき
４７．はんだ
４８．Ｃｕデイスク
４９．Ｃｕベース
５０． Ａｌ２Ｏ３絶縁基板
５１．Ｃｕリード
５２．チップ部品
５３．Ｃｕパッド
５４．ＴＱＦＰ−ＬＳＩ
５５．Ｓｎ−Ａｇ−Ｃｕ系はんだ
５６．リード
５７．ダム切断部
５８．樹脂
５９．スルーホール
６０．Ｗ−Ｎｉ−Ａｕ厚膜電極
６１．Ｗ−Ｎｉ（もしくはＡｇ−Ｐｄ、Ａｇ）厚膜導体
６２．Ａｕめっき電極
６３．かしめ部分
６４．熱拡散板（ヘッダ）
６５．リードフレーム
６６．タブ
６７．導電ペースト
６８．はんだ
６９．繊維
７０．Ｃｕ網（横断面）
７１．Ｃｕ網（長手断面）
７２．はんだ（海）
７３．細長い繊維
７４．短冊繊維
【特許請求の範囲】
【請求項１】
チップ部品と、前記チップ部品を実装した第一の基板と、前記第一の基板を実装した第二の基板とを有する電子機器であって、
前記第一の基板と前記第二の基板との間の第一のはんだ接続部は、
Sn-Ag系はんだ又はSn-Ag-Cu系はんだ又はSn-Cu系はんだのいずれか一つである第一のはんだを用いて形成されたものであり、
前記チップ部品と前記第一の基板のCu電極とは、
前記第一のはんだの融点より高い融点を有する複数のCu粒子と、
前記第一のはんだの融点より高い融点を有し、前記複数のCu粒子同士を連結し、前記複数のCu粒子のいずれかと前記Cu電極とを接続するCu6Sn5を含む金属間化合物と、
により接続されてことを特徴とする電子機器。
【請求項２】
チップ部品と、前記チップ部品を実装した第一の基板と、前記第一の基板を実装した第二の基板とを有する電子機器であって、
前記第一の基板と前記第二の基板との間の第一のはんだ接続部は、
Sn-Ag系はんだ又はSn-Ag-Cu系はんだ又はSn-Cu系はんだのいずれか一つである第一のはんだを用いて形成されたものであり、
前記チップ部品と前記第一の基板の電極とは、
前記第一のはんだの融点より高い融点を有する複数のCu粒子と、
前記複数のCu粒子同士を連結し、前記複数のCu粒子のいずれかと前記電極表面に形成されたNi層とを接続するCu6Sn5を含む金属間化合物と、
により接続されてことを特徴とする電子装置の製造方法。
【請求項１】
チップ部品と、前記チップ部品を実装した第一の基板と、前記第一の基板を実装した第二の基板とを有する電子機器であって、
前記第一の基板と前記第二の基板との間の第一のはんだ接続部は、
Sn-Ag系はんだ又はSn-Ag-Cu系はんだ又はSn-Cu系はんだのいずれか一つである第一のはんだを用いて形成されたものであり、
前記チップ部品と前記第一の基板のCu電極とは、
前記第一のはんだの融点より高い融点を有する複数のCu粒子と、
前記第一のはんだの融点より高い融点を有し、前記複数のCu粒子同士を連結し、前記複数のCu粒子のいずれかと前記Cu電極とを接続するCu6Sn5を含む金属間化合物と、
により接続されてことを特徴とする電子機器。
【請求項２】
チップ部品と、前記チップ部品を実装した第一の基板と、前記第一の基板を実装した第二の基板とを有する電子機器であって、
前記第一の基板と前記第二の基板との間の第一のはんだ接続部は、
Sn-Ag系はんだ又はSn-Ag-Cu系はんだ又はSn-Cu系はんだのいずれか一つである第一のはんだを用いて形成されたものであり、
前記チップ部品と前記第一の基板の電極とは、
前記第一のはんだの融点より高い融点を有する複数のCu粒子と、
前記複数のCu粒子同士を連結し、前記複数のCu粒子のいずれかと前記電極表面に形成されたNi層とを接続するCu6Sn5を含む金属間化合物と、
により接続されてことを特徴とする電子装置の製造方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【公開番号】特開２００９−６０１０１（Ｐ２００９−６０１０１Ａ）
【公開日】平成２１年３月１９日（２００９．３．１９）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００８−２１４７９９（Ｐ２００８−２１４７９９）
【出願日】平成２０年８月２５日（２００８．８．２５）
【分割の表示】特願２００４−６３３９８（Ｐ２００４−６３３９８）の分割
【原出願日】平成１３年１２月１９日（２００１．１２．１９）
【出願人】（０００００５１０８）株式会社日立製作所 (27,607)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２１年３月１９日（２００９．３．１９）
【国際特許分類】
【出願日】平成２０年８月２５日（２００８．８．２５）
【分割の表示】特願２００４−６３３９８（Ｐ２００４−６３３９８）の分割
【原出願日】平成１３年１２月１９日（２００１．１２．１９）
【出願人】（０００００５１０８）株式会社日立製作所 (27,607)
【Ｆターム（参考）】
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