油圧制御装置
【課題】電磁弁にポンプとしての機能を一体化して全体の小型化を図る。
【解決手段】スリーブ２２とスプール２４とによりクラッチＣ２のクラッチ圧を調圧するためのリニアソレノイドバルブとして機能する調圧バルブ部４０を形成すると共にクラッチＣ１に作動油を圧送する電磁ポンプとして機能するポンプ部６０を形成し、調圧バルブ部４０とポンプ部６０とを一つのソレノイド部３０で駆動する。ポンプ部６０は、ソレノイド部３０をオンからオフしてスプリング２８の付勢力によりスプール２４をソレノイド部３０側に移動させることによりポンプ室７０内を負圧として作動油を吸入し、ソレノイド部３０をオフからオンしてソレノイド部３０の推力によりスプール２４をエンドプレート２６側に移動させることによりポンプ室７０内を正圧として吸入した作動油を吐出する。
【解決手段】スリーブ２２とスプール２４とによりクラッチＣ２のクラッチ圧を調圧するためのリニアソレノイドバルブとして機能する調圧バルブ部４０を形成すると共にクラッチＣ１に作動油を圧送する電磁ポンプとして機能するポンプ部６０を形成し、調圧バルブ部４０とポンプ部６０とを一つのソレノイド部３０で駆動する。ポンプ部６０は、ソレノイド部３０をオンからオフしてスプリング２８の付勢力によりスプール２４をソレノイド部３０側に移動させることによりポンプ室７０内を負圧として作動油を吸入し、ソレノイド部３０をオフからオンしてソレノイド部３０の推力によりスプール２４をエンドプレート２６側に移動させることによりポンプ室７０内を正圧として吸入した作動油を吐出する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電磁弁装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、この種の電磁弁装置としては、作動油が流出入する各種ポートとして入力ポートと出力ポートとドレンポートとフィードバックポートとが形成された円柱状のバルブ室を有するスリーブと、バルブ室に挿入される軸状部材であってバルブ室の内径と略同一の外径の円柱形状の複数のランドとランドの外径よりも小さな外径の円柱形状で各ポート間を連通させる連通部とを有するスプールと、スプールを軸方向に移動させるソレノイドとを備えるものが提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
また、電磁コイルの励磁と非励磁との繰り返しにより液体を圧送する電磁ポンプも提案されている（例えば、特許文献２参照）。この電磁ポンプでは、ポンプ室を形成するピストンを弾発力により押圧するばね部材が取り付けられると共にばね部材の弾発力と逆向きに吸引力を発生させる電磁コイルが配置されており、電磁コイルを非励磁（ＯＦＦ）とすることによりばね部材の弾発力でピストンを移動させることにより液体を吸引し、電磁コイルを励磁（ＯＮ）することにより電磁コイルの吸引力でピストンを移動させることにより吸引した液体を吐出している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００４−１７６８９５号公報
【特許文献２】特開２００７−１２６９７４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、電磁弁の他にポンプも組み込まれた装置、例えば、車載用の自動変速機のクラッチ（ブレーキ）をオンオフするための油圧回路にクラッチ圧を調圧するための電磁弁（リニアソレノイド）や流体圧を発生させるためのポンプが組み込まれたものにおいては、その搭載スペースに制約がある場合があり、できる限り小型化することが求められている。
【０００６】
本発明の電磁弁装置は、ポンプとしての機能を一体化して全体の小型化を図ることを主目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の電磁弁装置は、上述の主目的を達成するために以下の手段を採った。
【０００８】
本発明の電磁弁装置は、
流体圧源から供給される流体圧を調圧する調圧部と、
貯留部の作動流体の吸入と吐出とを行なうポンプ部と、
前記調圧部と前記ポンプ部とを駆動する１つの電磁部と
を備えることを要旨とする。
【０００９】
この本発明の電磁弁装置では、流体圧源から供給される流体圧を調圧する調圧部と、貯留部の作動流体の吸入と吐出とを行なうポンプ部と、を１つの電磁部により駆動する。したがって、調圧弁と電磁ポンプとを別々に設けるものに比して装置全体をより小型化することができる。
【００１０】
こうした本発明の電磁弁装置において、前記調圧部は、前記電磁部の電磁力により作動し、前記ポンプ部のポンプ室を圧縮・膨張する動作と、流体圧源から供給される流体圧を調圧する動作とを選択的に行なう弁体を備えるものとすることもできる。
【００１１】
弁体を備える態様の本発明の電磁弁装置において、前記調圧部は、前記電磁部からの推力により駆動されたときの前記弁体の摺動方向に対向する向きに推力を発生させる弾性部材と、該弾性部材を収納する弾性部材室とを備え、前記弾性部材室を前記ポンプ室の少なくとも一部として共用するものとすることもできる。ここで、「弾性部材」には、スプリングが含まれる。この態様の本発明の電磁弁装置において、前記電磁部からの推力を解除したときに前記弾性部材の弾性力により前記弁体が摺動することにより作動流体を吸入し、前記電磁部から発生させた推力により前記弁体が摺動することにより前記吸入した作動流体を吐出するものとすることもできる。これらの態様の本発明の電磁弁装置において、前記調圧部は、フィードバックポートを有し、前記電磁部への通電を遮断しているときに閉弁するノーマルクローズ型の電磁弁として構成されてなるものとすることもできる。こうすれば、電磁部に通電しているときに開弁するノーマルオープン型の電磁弁に比して弾性部材（スプリング）の過重を小さくできるから、ポンプとして機能させるときに電磁部に要求される推力も小さくすることができ、電磁部の小型化を図ることができる。これは、ノーマルクローズ型の電磁弁ではフィードバック圧が電磁部からの推力と同方向に作用するのに対して、ノーマルオープン型の電磁弁ではフィードバック圧が電磁部からの推力と逆方向に作用することに基づく。
【００１２】
また、本発明の電磁弁装置において、前記ポンプ部は、前記貯留部から作動流体を吸入すると共に該吸入した作動流体を作動対象に吐出する吸入・吐出機構を備えるものとすることもできる。
【００１３】
吸入・吐出機構を備える態様の本発明の電磁弁装置において、前記吸入・吐出機構は、前記貯留部から前記ポンプ部が有するポンプ室への作動流体の流れを許容する吸入用逆止弁と、前記ポンプ室から前記作動対象への作動流体の流れを許容する吐出用逆止弁とから構成されてなるものとすることもできる。この態様の本発明の電磁弁装置において、前記吸入用逆止弁は、前記ポンプ室内が正圧のときに閉弁し負圧のときの開弁し、前記吐出用逆止弁は、前記ポンプ室内が負圧のときに閉弁し正圧のときに開弁するものとすることもできる。
【００１４】
調圧部が弁体と弾性部材と弾性部材室とを備える態様の電磁弁装置において、前記貯留部から前記ポンプ部が有するポンプ室への作動流体の流れを許容する吸入用逆止弁と、前記ポンプ室から前記作動対象への作動流体の流れを許容する吐出用逆止弁と、を備え、前記吸入用逆止弁と前記吐出用逆止弁は、前記調圧部の外に配置されてなるものとすることもできるし、前記吸入用逆止弁は、前記調圧部に内蔵されてなるものとすることもできる。後者の場合では、容積効率に大きく寄与すると考えられる吸入用逆止弁を比較的精度よく構成できるから、容積効率の向上を図ることができる。また、後者の場合、前記吐出用逆止弁は、前記調圧部に内蔵されてなるものとすることもできる。こうすれば、容積効率をさらに向上させることができる。
【００１５】
また、本発明の電磁弁装置において、前記ポンプ部が有するポンプ室内の作動流体をドレンする第１の状態と、前記ポンプ室内の作動流体のドレンを禁止する第２の状態とを切り替える切替装置を備えるものとすることもできる。この態様の本発明の電磁弁装置において、前記切替装置は、前記ポンプ室に流路を介して接続された中空部内を摺動可能なスプールを有し、該スプールが第１のポジションにあるときには前記第１の状態を形成し、前記スプールが第２のポジションにあるときには前記第２の状態を形成する切替バルブであるものとすることもできる。この態様の本発明の電磁弁装置において、前記調圧部は、前記ポンプ部を内蔵し、吸入ポートと吐出ポートと前記切替バルブの中空部に流路を介して接続されたドレンポートとを有し、前記吸入ポートを介して作動流体を吸入すると共に該吸入した作動流体を前記吐出ポートを介して吐出するものとすることもできる。
【００１６】
さらに、本発明の電磁弁装置において、前記調圧部は、入力ポートと出力ポートとが形成された中空のスリーブと、該スリーブ内を摺動することにより前記入力ポートから入力された流体圧を調圧を伴って前記出力ポートに出力されるよう前記スリーブとの間で調圧室を形成するスプールとを備え、前記ポンプ部が有するポンプ室は、前記調圧室とは遮断された空間として形成されてなるものとすることもできる。こうすれば、一つのスリーブとスプールとにより調圧弁としての機能とポンプとしての機能を持たせることができ、装置をさらに小型化することができる。
【００１７】
また、複数の摩擦係合要素の流体圧サーボを備える自動変速機を駆動する駆動装置に組み込まれた本発明の電磁弁装置において、前記複数の摩擦係合要素の流体圧サーボのうち一の摩擦係合要素の流体圧サーボに作用させる流体圧を調圧するための調圧弁として機能すると共に他の摩擦係合要素の流体圧サーボに作用させる流体圧を発生するための電磁ポンプとして機能するよう形成されてなるものとすることもできるし、前記複数の摩擦係合要素の流体圧サーボのうち一の摩擦係合要素の流体圧サーボに作用させる流体圧を調圧するための調圧弁として機能すると共に該一の摩擦係合要素の流体圧サーボに作用させる流体圧を発生するための電磁ポンプとして機能するよう形成されてなるものとすることもできる。ここで、「摩擦係合要素」には、二つの回転系を接続するクラッチが含まれる他、一つの回転系をケースなどの固定系に接続するブレーキも含まれる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】本発明の一実施例としての電磁弁２０の構成の概略を示す構成図である。
【図２】排出用バルブ１００の構成の概略を示す構成図である。
【図３】自動変速機の駆動装置を搭載する自動車１２０の構成の概略を示す構成図である。
【図４】オートマチックトランスミッション１３０の構成の概略を示す構成図である。
【図５】オートマチックトランスミッション１３０の作動表である。
【図６】油圧回路１４０の構成の概略を示す構成図である。
【図７】切替バルブ１４８の動作を説明する説明図である。
【図８】自動停止時制御ルーチンの一例を示すフローチャートである。
【図９】車速Ｖとエンジン回転数Ｎｅとアクセル開度Ａｃｃとブレーキスイッチ信号ＢＳＷとシフトポジションＳＰとライン圧ＰＬとクラッチＣ１の油圧とリニアソレノイドＳＬＣ１の電流指令と電磁ポンプの電流指令の時間変化の様子を示す説明図である。
【図１０】変形例の電磁弁２０Ｂの構成の概略を示す構成図である。
【図１１】変形例の電磁弁２０Ｃの構成の概略を示す構成図である。
【図１２】変形例の電磁弁２０Ｄの構成の概略を示す構成図である。
【図１３】変形例の油圧回路２４０の構成の概略を示す構成図である。
【図１４】切替バルブ２５０の動作を説明する説明図である。
【図１５】変形例の電磁弁２０Ｅの構成の概略を示す構成図である。
【図１６】油圧回路３４０の構成の概略を示す構成図である。
【図１７】切替バルブ３５０の動作を説明する説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
次に、本発明を実施するための形態を実施例を用いて説明する。
【実施例】
【００２０】
図１は本発明の一実施例としての電磁弁２０の構成の概略を示す構成図である。実施例の電磁弁２０は、例えば、自動変速機に組み込まれたクラッチの油圧制御に用いられ、ライン圧から最適なクラッチ圧を生成してクラッチをダイレクトに制御可能なダイレクト制御用のリニアソレノイドバルブとして機能すると共に油圧を発生させる電磁ポンプとしても機能するよう構成されており、ソレノイド部３０と、このソレノイド部３０により駆動されてライン圧を入力すると共に入力したライン圧を調圧して出力する調圧バルブ部４０と、同じくソレノイド部３０により駆動されて作動油を圧送するポンプ部６０とを備える。
【００２１】
ソレノイド部３０は、底付き円筒部材としてのケース３１と、ケース３１の内周側に配置され絶縁性のボビンに絶縁導線が巻回されてなるコイル（ソレノイドコイル）３２と、ケース３１の開口端部にフランジ外周部が固定されたフランジ部３４ａとフランジ部３４ａからコイル３２の内周面に沿って軸方向に延伸された円筒部３４ｂとからなる第１のコア３４と、ケース３１の底部に形成された凹部の内周面と接触すると共にコイル３２の内周面に沿って第１のコア３４の円筒部３４ｂと所定間隔を隔てた位置まで軸方向に延伸された円筒状の第２のコア３５と、第２のコア３５に挿入され第１のコア３４の内周面および第２のコア３５の内周面を軸方向に摺動可能なプランジャ３６と、第１のコア３４の円筒部３４ｂに挿入されプランジャ３６の先端に当接すると共に円筒部３４ｂの内周面を軸方向に摺動可能なシャフト３８とを備える。また、ソレノイド部３０は、コイル３２からの端子がケース３１の外周部に形成されたコネクタ部３９に配策されており、この端子を介してコイル３２への通電が行なわれる。ケース３１と第１のコア３４と第２のコア３５とプランジャ３６は、いずれも純度の高い鉄などの強磁性材料により形成されており、第１のコア３４の円筒部３４ｂの端面と第２のコア３５の端面との間の空間は、非磁性体として機能するよう形成されている。なお、この空間は、非磁性体として機能させればよいから、ステンレススチールや黄銅などの非磁性金属を設けるものとしても構わない。
【００２２】
ソレノイド部３０では、コイル３２に通電すると、ケース３１，第２のコア３５，プランジャ３６，第１のコア３４，ケース３１の順にコイル３２の周囲を周回するよう磁束が流れる磁気回路が形成され、これにより第１のコア３４とプランジャ３６との間に吸引力が作用してプランジャ３６が吸引される。前述したように、プランジャ３６の先端には第１のコア３４の内周面を軸方向に摺動可能なシャフト３８が当接されているから、プランジャ３６の吸引に伴ってシャフト３８は前方（図中左方向）に押し出される。
【００２３】
調圧バルブ部４０とポンプ部６０は、その共用の部材として、バルブボディ１０に組み込まれ一端がソレノイド部３０のケース３１により第１のコア３４に取り付けられた略円筒状のスリーブ２２と、スリーブ２２の内部空間に挿入され一端がソレノイド部３０のシャフト３８の先端に当接されたスプール２４と、スリーブ２２の他端にネジ止めされたエンドプレート２６と、エンドプレート２６とスプール２４の他端との間に設けられてスプール２４をソレノイド部３０側の方向へ付勢するスプリング２８とを備える。
【００２４】
スリーブ２２は、調圧バルブ部４０を形成する領域の開口部としては、作動油を入力する入力ポート４２と、クラッチＣ２側に入力した作動油を吐出する出力ポート４４と、入力した作動油をドレンするドレンポート４６と、出力ポート４４から出力される作動油をバルブボディ１０の内面とスリーブ２２の外面とにより形成された油路４８ａを介して入力してスプール２４にフィードバック力を作用させるフィードバックポート４８とが形成されている。また、スリーブ２２のソレノイド部３０側の端部には、スプール２４の摺動に伴ってスリーブ２２の内周面とスプール２４の外周面との間から漏れ出た作動油を排出するための排出孔４９も形成されている。
【００２５】
また、スリーブ２２は、ポンプ部６０を形成する領域の開口部としては、作動油を吸入する吸入ポート６２と、吸入した作動油を吐出する吐出ポート６４と、ポンプ部６０の機能を停止したときに残存している作動油を排出するドレンポート６６とが形成されている。このドレンポート６６からは、排出用バルブ１００を介して作動油が排出されるようになっている。図２は、排出用バルブ１００の構成の概略を示す構成図である。排出用バルブ１００は、図示するように、上部に外径が値Ｌ１の上部ランド１０２ａと下部に外径が値Ｌ１よりも大きな値Ｌ２の下部ランド１０２ｂとが配置されたスプール１０２が挿入されており、下部にはスプール１０２を図中上方に付勢するスプリング１０４が取り付けられ、図中上方から下方に向けて順にライン圧ＰＬを信号圧として入力する信号圧用ポート１０６ａとポンプ部６０のドレンポート６６と連通する入力ポート１０６ｂと排出用の出力ポート１０６ｃとが形成されている。この排出用バルブ１００では、ライン圧ＰＬが抜けているときにはスプリング１０４の付勢力によりスプール１０２を図中上方に移動させることにより外径が値Ｌ２のランド１０２ｂにより入力ポート１０６ｂと出力ポート１０６ｃとの連通を遮断し（図２（ａ）参照）、ライン圧ＰＬが作用しているときには信号圧がスプリング１０４の付勢力に打ち勝ってスプール１０２が図中下方に移動することにより値Ｌ２よりも外径が小さな値Ｌ１のランド１０２ａの隙間を介して入力ポート１０６ｂと出力ポート１０６ｃとを連通して残存している作動油を排出する（図２（ｂ）参照）。
【００２６】
スプール２４は、スリーブ２２の内部に挿入される軸状部材として形成されており、スリーブ２２の内壁を摺動可能な円柱状の三つのランド５２，５４，５６と、ランド５２とランド５４との間を連結しランド５２，５４の外径よりも小さな外径で且つ互いのランド５２，５４から中央部に向かうほど外径が小さくなるようテーパ状に形成され入力ポート４２と出力ポート４４とドレンポート４６の各ポート間を連通可能な連通部５８と、ランド５４とこれよりも外径が小さなランド５６との間を連結しスリーブ２２の内壁と共にスプール２４に対してソレノイド部３０側の方向にフィードバック力を作用させるためのフィードバック室を形成する連結部５９と、ランド５６に接続された吸入用逆止弁８０と、を備え、スリーブ２２とスプール２４の連通部５８とランド５２，５４とにより調圧室５０を形成し、スリーブ２２とスプール２４の吸入用逆止弁８０とエンドプレート２６とによりポンプ室７０を形成する。
【００２７】
吸入用逆止弁８０は、ランド５６と連結され中央にポンプ室７０と吸入ポート６２とを連通する開口部８２ａが形成された円筒状の本体８２と、ボール８４と、エンドプレート２６をスプリング受けとしてボール８４を本体８２の開口部８２ａに押し付けるスプリング８６とを備え、ポンプ室７０内が正圧のときにスプリング８６の付勢力により閉弁しポンプ室７０内が負圧のときに開弁する。
【００２８】
なお、バルブボディ１０には、吸入用逆止弁８０と対になる吐出用逆止弁９０が組み込まれており、この吐出用逆止弁９０は、ポンプ室７０内が負圧のときに閉弁しポンプ室７０内が正圧のときに開弁するよう構成されている。
【００２９】
こうして構成された実施例の電磁弁２０の動作、特に、リニアソレノイドバルブとして機能する際の動作と電磁ポンプとして機能する動作について説明する。まず、リニアソレノイドバルブとして機能する際の動作について説明する。いま、コイル３２への通電がオフされている場合を考える。この場合、スプール２４はスプリング２８の付勢力によりソレノイド部３０側へ移動しているから、ランド５４により入力ポート４２が遮断されると共に連通部５８を介して出力ポート４４とドレンポート４６とが連通された状態となる。したがって、クラッチＣ２には油圧は作用しない。コイル３２への通電がオンされると、コイル３２に印加される電流の大きさに応じた吸引力で第１のコア３４にプランジャ３６が吸引され、これに伴ってシャフト３８が押し出されてシャフト３８の先端に当接されたスプール２４がエンドプレート２６側に移動する。これにより、入力ポート４２と出力ポート４４とドレンポート４６とが互いに連通した状態となり、入力ポート４２から入力された作動油は一部が出力ポート４４に出力されると共に残余がドレンポート４６に出力される。また、フィードバックポート４８を介してフィードバック室に作動油が供給され、スプール２４には出力ポート４４の出力圧に応じたフィードバック力がソレノイド部３０側の方向に作用する。したがって、スプール２４は、プランジャ３６の推力（吸引力）とスプリング２８のバネ力とフィードバック力とが丁度釣り合う位置で停止することになる。この際、コイル３２に印加される電流が大きくなるほど、即ちプランジャ３６の推力が大きくなるほど、スプール２４がエンドプレート２６側に移動し、入力ポート４２の開口面積を広げると共にドレンポート４６の開口面積を狭める。コイル３２への通電が最大となると、スプール２４はプランジャ３６の可動範囲の最もエンドプレート２６側に移動し、連通部５８により入力ポート４２と出力ポート４４とが連通されると共にランド５２によりドレンポート４６が閉塞されて出力ポート４４とドレンポート４６とが遮断される。これにより、クラッチＣ２には最大油圧が作用することになる。このように、実施例の電磁弁２０では、コイル３２への通電がオフされている状態で入力ポート４２を遮断すると共に出力ポート４４とドレンポート４６とを連通するから、ノーマルクローズ型の電磁弁として機能することがわかる。
【００３０】
次に、実施例の電磁弁２０を電磁ポンプとして機能させる場合の動作について説明する。いま、コイル３２への通電がオンされている状態からオフされた場合を考える。この場合、スプール２４はエンドプレート２６側からソレノイド部３０側へ移動するから、ポンプ室７０内は負圧となり、吸入用逆止弁８０が開弁すると共に吐出用逆止弁９０が閉弁して作動油を吸入用逆止弁８０を介して吸入ポート６２からポンプ室７０内に吸入する。この状態からコイル３２への通電をオンすると、スプール２４はソレノイド部３０側からエンドプレート２６側に移動するから、ポンプ室７０内は正圧となり、吸入用逆止弁８０が閉弁すると共に吐出用逆止弁９０が開弁してポンプ室７０内に吸入した作動油を吐出用逆止弁９０を介して吐出ポート６４から吐出する。このように、コイル３２への通電のオンとオフとを繰り返すことにより、実施例の電磁弁２０を作動油を圧送する電磁ポンプとして機能させることができる。
【００３１】
次に、こうして構成された電磁弁２０を車載された自動変速機の駆動装置に組み込んだ場合の構成について説明する。図３は、自動変速機の駆動装置を搭載する自動車１２０の構成の概略を示す構成図であり、図４は、オートマチックトランスミッション１３０の構成の概略を示す構成図であり、図５は、オートマチックトランスミッション１３０の作動表であり、図６は、油圧回路１４０の構成の概略を示す構成図である。自動車１２０は、図３に示すように、内燃機関としてのエンジン１２２と、エンジン１２２をクランキングして始動するためのスタータモータ１２３と、エンジン１２２のクランクシャフト１２６にトルクコンバータ１２８を介して入力軸１３６が接続されると共にデファレンシャルギヤ１７２を介して駆動輪１７４ａ，１７４ｂに出力軸１３８が接続され入力軸１３６に入力された動力を出力軸１３８に伝達するオートマチックトランスミッション１３０と、オートマチックトランスミッション１３０を駆動するアクチュエータとしての油圧回路１４０と、車両全体をコントロールするメイン電子制御ユニット（以下、メインＥＣＵという）１５０とを備える。
【００３２】
エンジン１２２は、エンジン用電子制御ユニット（以下、エンジンＥＣＵという）１２４により運転制御されている。エンジンＥＣＵ１２４は、詳細に図示しないが、ＣＰＵを中心としたマイクロプロセッサとして構成されており、ＣＰＵの他に処理プログラムを記憶するＲＯＭと、データを一時的に記憶するＲＡＭと、入出力ポートと、通信ポートとを備える。このエンジンＥＣＵ１２４には、クランクシャフト１２６に取り付けられた回転数センサ１２５などのエンジン１２２を運転制御するのに必要な各種センサからの信号が入力ポートを介して入力されており、エンジンＥＣＵ１２４からは、スロットル開度を調節するスロットルモータへの駆動信号や燃料噴射弁への制御信号，点火プラグへの点火信号，スタータモータ１２３への駆動信号などが出力ポートを介して出力されている。エンジンＥＣＵ１２４は、メインＥＣＵ１５０と通信しており、メインＥＣＵ１５０からの制御信号によってエンジン１２２を制御したり、必要に応じてエンジン１２２の運転状態に関するデータをメインＥＣＵ１５０に出力する。
【００３３】
オートマチックトランスミッション１３０は、図４に示すように、ダブルピニオン式の遊星歯車機構１３０ａとシングルピニオン式の二つの遊星歯車機構１３０ｂ，１３０ｃと三つのクラッチＣ１，Ｃ２，Ｃ３と四つのブレーキＢ１，Ｂ２，Ｂ３，Ｂ４と三つのワンウェイクラッチＦ１，Ｆ２，Ｆ３とを備える。ダブルピニオン式の遊星歯車機構１３０ａは、外歯歯車としてのサンギヤ１３１ａと、このサンギヤ１３１ａと同心円上に配置された内歯歯車としてのリングギヤ１３２ａと、サンギヤ１３１ａに噛合する複数の第１ピニオンギヤ１３３ａと、この第１ピニオンギヤ１３３ａに噛合すると共にリングギヤ１３２ａに噛合する複数の第２ピニオンギヤ１３４ａと、複数の第１ピニオンギヤ１３３ａおよび複数の第２ピニオンギヤ１３４ａとを連結して自転かつ公転自在に保持するキャリア１３５ａとを備え、サンギヤ１３１ａはクラッチＣ３を介して入力軸１３６に接続されると共にワンウェイクラッチＦ２を介して接続されたブレーキＢ３のオンオフによりその回転を自由にまたは一方向に規制できるようになっており、リングギヤ１３２ａはブレーキＢ２のオンオフによりその回転を自由にまたは固定できるようになっており、キャリア１３５ａはワンウェイクラッチＦ１によりその回転を一方向に規制されると共にブレーキＢ１のオンオフによりその回転を自由にまたは固定できるようになっている。シングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｂは、外歯歯車のサンギヤ１３１ｂと、このサンギヤ１３１ｂと同心円上に配置された内歯歯車のリングギヤ１３２ｂと、サンギヤ１３１ｂに噛合すると共にリングギヤ１３２ｂに噛合する複数のピニオンギヤ１３３ｂと、複数のピニオンギヤ１３３ｂを自転かつ公転自在に保持するキャリア１３５ｂとを備え、サンギヤ１３１ｂはクラッチＣ１を介して入力軸１３６に接続されており、リングギヤ１３２ｂはダブルピニオン式の遊星歯車機構１３０ａのリングギヤ１３２ａに接続されると共にブレーキＢ２のオンオフによりその回転を自由にまたは固定できるようになっており、キャリア１３５ｂはクラッチＣ２を介して入力軸１３６に接続されると共にワンウェイクラッチＦ３によりその回転を一方向に規制できるようになっている。また、シングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｃは、外歯歯車のサンギヤ１３１ｃと、このサンギヤ１３１ｃと同心円上に配置された内歯歯車のリングギヤ１３２ｃと、サンギヤ１３１ｃに噛合すると共にリングギヤ１３２ｃに噛合する複数のピニオンギヤ１３３ｃと、複数のピニオンギヤ１３３ｃを自転かつ公転自在に保持するキャリア１３５ｃとを備え、サンギヤ１３１ｃはシングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｂのサンギヤ１３１ｂに接続されており、リングギヤ１３２ｃはシングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｂのキャリア１３５ｂに接続されると共にブレーキＢ４のオンオフによりその回転を自由にまたは固定できるようになっており、キャリア１３５ｃは出力軸１３８に接続されている。
【００３４】
オートマチックトランスミッション１３０は、図５に示すように、クラッチＣ１〜Ｃ３のオンオフとブレーキＢ１〜Ｂ４のオンオフにより前進１速〜５速と後進とニュートラルとを切り替えることができるようになっている。前進１速の状態、即ち入力軸１３６の回転を最も大きな減速比で減速して出力軸１３８に伝達する状態は、クラッチＣ１をオンとすると共にクラッチＣ２，Ｃ３とブレーキＢ１〜Ｂ４とをオフとすることにより形成することができる。この状態では、シングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｃのリングギヤ１３２ｃはワンウェイクラッチＦ３によりその一方向の回転が固定されるため、入力軸１３６からクラッチＣ１を介してサンギヤ１３１ｃに入力される動力は大きな減速比で減速してキャリア１３５ｃ即ち出力軸１３８に出力される。１速の状態では、エンジンブレーキ時には、ブレーキＢ４をオンとすることにより、ワンウェイクラッチＦ３に代えてリングギヤ１３２ｃの回転が固定される。前進２速の状態は、クラッチＣ１とブレーキＢ３とをオンとすると共にクラッチＣ２，Ｃ３とブレーキＢ１，Ｂ２，Ｂ４とをオフとすることにより形成することができる。この状態では、ワンウェイクラッチＦ２によりダブルピニオン式の遊星歯車機構１３０ａのサンギヤ１３１ａはその一方向の回転が固定されると共にワンウェイクラッチＦ１によりキャリア１３５ａはその一方向の回転が固定されるため、リングギヤ１３２ａおよびシングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｂのリングギヤ１３２ｂもその一方向の回転が固定され、入力軸１３６からクラッチＣ１を介してサンギヤ１３１ｂに入力される動力はリングギヤ１３２ｂの固定により減速してキャリア１３５ｂおよびシングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｃのリングギヤ１３２ｃに出力され、入力軸１３６からクラッチＣ１を介してサンギヤ１３１ｃに入力される動力はリングギヤ１３２ｃの回転状態に応じて前進１速よりも若干小さな減速比で減速してキャリア１３５ｃ即ち出力軸１３８に出力される。２速の状態では、エンジンブレーキ時には、ブレーキＢ２をオンとすることにより、ワンウェイクラッチＦ１およびワンウェイクラッチＦ２に代えてリングギヤ１３２ａおよびリングギヤ１３２ｂの回転が固定される。前進３速の状態は、クラッチＣ１，Ｃ３とブレーキＢ３とをオンとすると共にクラッチＣ２とブレーキＢ１，Ｂ２，Ｂ４とをオフとすることにより形成することができる。この状態では、ワンウェイクラッチＦ１によりダブルピニオン式の遊星歯車機構１３０ａのキャリア１３５ａはその一方向の回転が固定されるため、入力軸１３６からクラッチＣ３を介してサンギヤ１３１ａに入力される動力は減速してリングギヤ１３２ａおよびシングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｂのリングギヤ１３２ｂに出力され、入力軸１３６からクラッチＣ１を介してサンギヤ１３１ｂに入力される動力はリングギヤ１３２ｂの回転状態により減速してキャリア１３５ｂおよびシングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｃのリングギヤ１３２ｃに出力され、入力軸１３６からクラッチＣ１を介してサンギヤ１３１ｃに入力される動力はリングギヤ１３２ｃの回転状態に応じて前進２速よりも若干小さな減速比で減速してキャリア１３５ｃ即ち出力軸１３８に出力される。３速の状態では、エンジンブレーキ時には、ブレーキＢ１をオンとすることにより、ワンウェイクラッチＦ１に代えてキャリア１３５ａの回転が固定される。前進４速の状態は、クラッチＣ１〜Ｃ３とブレーキＢ３とをオンとすると共にブレーキＢ１，Ｂ２，Ｂ４をオフとすることにより形成することができる。この状態では、入力軸１３６はクラッチＣ１を介してシングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｂのサンギヤ１３１ｂおよびシングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｃのサンギヤ１３１ｃに接続されると共にクラッチＣ２を介してキャリア１３５ｂおよびリングギヤ１３２ｃに接続されるため、シングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｂ，３０ｃのすべての回転要素は一体回転し、入力軸１３６と出力軸１３８とが直結された状態となり、入力軸１３６から入力される動力は値１．０の減速比で動力が伝達される。前進５速の状態、即ち入力軸１３６の回転を最も小さな減速比で減速（増速）して出力軸１３８に伝達する状態は、クラッチＣ２，Ｃ３とブレーキＢ１，Ｂ３とをオンとすると共にクラッチＣ１とブレーキＢ２，Ｂ４とをオフとすることにより形成することができる。この状態では、ワンウェイクラッチＦ１によりダブルピニオン式の遊星歯車機構１３０ａのキャリア１３５ａはその一方向の回転が固定されるため、入力軸１３６からクラッチＣ３を介してサンギヤ１３１ａに入力される動力は減速してリングギヤ１３２ａおよびシングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｂのリングギヤ１３２ｂに出力され、入力軸１３６からクラッチＣ２を介してキャリア１３５ｂに入力される動力はリングギヤ１３２ｂの回転状態により増速してサンギヤ１３１ｂおよびシングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｃのサンギヤ１３１ｃに出力され、入力軸１３６からクラッチＣ２を介してリングギヤ１３２ｃに入力される動力はサンギヤ１３１ｃの回転状態に応じて最も小さな減速比で増速してキャリア１３５ｃ即ち出力軸１３８に出力される。
【００３５】
また、オートマチックトランスミッション１３０では、ニュートラルの状態、即ち入力軸１３６と出力軸１３８との切り離しは、すべてのクラッチＣ１〜Ｃ３とブレーキＢ１〜Ｂ４とをオフとすることにより行なうことができる。また、後進の状態は、クラッチＣ３とブレーキＢ４とをオンとすると共にクラッチＣ１，Ｃ２とブレーキＢ１〜Ｂ３をオフとすることにより形成することができる。この状態では、ワンウェイクラッチＦ１によりダブルピニオン式の遊星歯車機構１３０ａのキャリア１３５ａはその一方向の回転が固定されるため、入力軸１３６からクラッチＣ３を介してサンギヤ１３１ａに入力される動力は減速してリングギヤ１３２ａおよびシングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｂのリングギヤ１３２ｂに出力され、ブレーキＢ４によりシングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｂのキャリア１３５ｂおよびシングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｃのリングギヤ１３２ｃはその回転が固定されるため、リングギヤ１３２ａに出力される動力は回転が反転してキャリア１３５ｃ即ち出力軸１３８に出力される。後進の状態では、エンジンブレーキ時には、ブレーキＢ１をオンとすることにより、ワンウェイクラッチＦ１に代えてキャリア１３５ａの回転が固定される。
【００３６】
油圧回路１４０は、図６に示すように、エンジン１２２からの動力によりオイルを圧送する機械式オイルポンプ１４１と、機械式オイルポンプ１４１により圧送されたオイルの圧力（ライン圧ＰＬ）を調節するレギュレータバルブ１４２と、このレギュレータバルブ１４２を駆動するリニアソレノイド１４３と、ライン圧ＰＬをマニュアルバルブ１４４を介して入力すると共に調圧してクラッチＣ１側に出力するリニアソレノイドバルブ（以下、リニアソレノイドという）ＳＬＣ１と、リニアソレノイドＳＬＣ１に供給されるライン圧ＰＬを蓄圧するアキュムレータ１４５と、ライン圧ＰＬをマニュアルバルブ１４４を介して入力すると共に調圧してクラッチＣ２側に出力するリニアソレノイドバルブとして機能すると共にリニアソレノイドバルブとしての機能を停止して電磁ポンプとしても機能する前述した実施例の電磁弁２０と、リニアソレノイドＳＬＣ１とクラッチＣ１との流路的な接続と電磁弁２０の電磁ポンプとクラッチＣ１との流路的な接続とを選択的に切り替える切替バルブ１４８と、切替バルブ１４８を駆動するオンオフソレノイド１４９、実施例の電磁弁２０の電磁ポンプとしての機能を停止するときにポンプ室７０内の作動油を排出するための排出用バルブなどにより構成されている。なお、図６では、クラッチＣ１，Ｃ２についての油圧系を示したが、クラッチＣ１，Ｃ２以外の他のクラッチＣ３やブレーキＢ１〜Ｂ４の油圧系もリニアソレノイドバルブを用いて同様に構成することができる。
【００３７】
切替バルブ１４８は、図７の動作説明図に示すように、下部にはスプール１４８ａを図中上方に付勢するスプリング１４８ｂが取り付けられると共に上部にはオンオフソレノイド１４９からの信号圧を入力する入力ポート１４８ｃが形成されており、オンオフソレノイド１４９から信号圧が入力されているときには、信号圧がスプリング１４８ｂの付勢力に打ち勝ってスプール１４８ａが図中下方に移動することにより電磁弁２０のポンプ部６０とクラッチＣ１とを流路的に遮断すると共にリニアソレノイドＳＬＣ１とクラッチＣ１とを流路的に接続し（図７（ａ）参照）、オンオフソレノイド１４９から信号圧が入力されていないときには、スプリング１４８ｂの付勢力によりスプール１４８ａが図中上方に移動することにより電磁弁２０のポンプ部６０とクラッチＣ１とを流路的に接続すると共にリニアソレノイドＳＬＣ１とクラッチＣ１とを流路的に遮断する（図７（ｂ）参照）。
【００３８】
油圧回路１４０は、オートマチックトランスミッション用電子制御ユニット（以下、ＡＴＥＣＵという）１３９により駆動制御されている。ＡＴＥＣＵ１３９は、詳細に図示しないが、ＣＰＵを中心としたマイクロプロセッサとして構成されており、ＣＰＵの他に処理プログラムを記憶するＲＯＭと、データを一時的に記憶するＲＡＭと、入出力ポートと、通信ポートとを備える。ＡＴＥＣＵ１３９からは、リニアソレノイド１４３への駆動信号やリニアソレノイドＳＬＣ１への駆動信号，実施例の電磁弁２０への駆動信号，オンオフソレノイド１４９への駆動信号などが出力ポートを介して出力されている。ＡＴＥＣＵ１３９は、メインＥＣＵ１５０と通信しており、メインＥＣＵ１５０からの制御信号によってオートマチックトランスミッション１３０（油圧回路１４０）を制御したり、必要に応じてオートマチックトランスミッション１３０の状態に関するデータをメインＥＣＵ１５０に出力する。
【００３９】
メインＥＣＵ１５０は、詳細には図示しないが、ＣＰＵを中心とするマイクロプロセッサとして構成されており、ＣＰＵの他に処理プログラムを記憶するＲＯＭと、データを一時的に記憶するＲＡＭと、入出力ポートと、通信ポートとを備える。メインＥＣＵ１５０には、イグニッションスイッチ１６０からのイグニッション信号，シフトレバー１６１の操作位置を検出するシフトポジションセンサ１６２からのシフトポジションＳＰ，アクセルペダル１６３の踏み込み量を検出するアクセルペダルポジションセンサ１６４からのアクセル開度Ａｃｃ，ブレーキペダル１６５の踏み込みを検出するブレーキスイッチ１６６からのブレーキスイッチ信号ＢＳＷ，車速センサ１６８からの車速Ｖなどが入力ポートを介して入力されている。メインＥＣＵ１５０は、エンジンＥＣＵ１２４やＡＴＥＣＵ１３９と通信ポートを介して接続されており、エンジンＥＣＵ１２４やＡＴＥＣＵ１３９と各種制御信号やデータのやりとりを行なっている。
【００４０】
こうして構成された実施例の自動車２０では、エンジン１２２が始動され、シフトレバー１６１を「Ｄ（ドライブ）」の走行ポジションとして走行しているときに、車速Ｖが値０，アクセルオフ，ブレーキスイッチ信号ＢＳＷがオンなど予め設定された自動停止条件の全てが成立したときにエンジン１２２を自動停止する。エンジン１２２が自動停止されると、その後、ブレーキスイッチ信号ＢＳＷがオフ且つアクセルオンなど予め設定された自動始動条件が成立したときに自動停止したエンジン１２２を自動始動する。
【００４１】
次に、こうして構成された自動車２０が搭載する自動変速機の駆動装置の動作、特に、エンジン１２２の自動停止中の動作について説明する。なお、自動変速機の駆動装置としては、油圧回路１４０と、ＡＴＥＣＵ１３９とが該当する。図８は、ＡＴＥＣＵ１３９により実行される自動停止時制御ルーチンの一例を示すフローチャートである。このルーチンは、シフトレバー１６１をＤポジションとして走行しているときに、エンジン１２２の自動停止条件が成立したときに実行される。なお、この走行状態では、オンオフソレノイド１４９からは信号圧が出力されており、切替バルブ１４８は、電磁弁２０のポンプ部６０とクラッチＣ１とを流路的に遮断すると共にリニアソレノイドＳＬＣ１とクラッチＣ１とを流路的に接続した状態となっている。
【００４２】
自動停止時制御ルーチンが実行されると、ＡＴＥＣＵ１３９のＣＰＵは、まず、エンジン１２２の自動停止条件が成立してエンジン１２２の燃料カットが行なわれたときに（ステップＳ１００）、クラッチＣ１に作用する油圧が徐々に値０まで減少するようリニアソレノイドＳＬＣ１を制御して（ステップＳ１１０）、エンジン１２２の回転数Ｎｅが値０近傍すなわちエンジン１２２の回転が停止するのを待つ（ステップＳ１２０，Ｓ１３０）。ここで、エンジン１２２の回転数Ｎｅは、回転数センサ１２５により検出されたものをエンジンＥＣＵ１２４からメインＥＣＵ１５０を介して入力するものとした。
【００４３】
エンジン１２２の回転が停止すると、切替バルブ１４８が実施例の電磁弁２０のポンプ部６０とクラッチＣ１とを流路的に接続すると共にリニアソレノイドＳＬＣ１とクラッチＣ１とを流路的に遮断するようオンオフソレノイド１４９を駆動制御すると共に（ステップＳ１４０）、電磁弁２０のポンプ部６０の駆動を開始して（ステップＳ１５０）、以降にエンジン１２２の自動始動条件が成立するのを待つ（ステップＳ１５０）。電磁弁２０のポンプ部６０の圧送能力としては、電気モータにより駆動される電動オイルポンプの圧送能力に比して劣るものの、実施例では、クラッチＣ１が完全には係合されないがスタータモータ１２３によるエンジン１２２へのクランキングトルクよりも若干大きなトルク容量を持つ低圧状態でクラッチピストンをストロークさせると共にその状態を保持するために必要十分な圧送能力として設計するものとした。
【００４４】
エンジン１２２の自動始動条件が成立すると、スタータモータ１２３によりエンジン１２２がクランキングされるから、切替バルブ１４８が電磁弁２０のポンプ部６０とクラッチＣ１とを流路的に遮断すると共にリニアソレノイドＳＬＣ１とクラッチＣ１とを流路的に接続するようオンオフソレノイド１４９を駆動制御して（ステップＳ１７０）、クラッチＣ１に作用する油圧が増圧するようリニアソレノイドＳＬＣ１を駆動制御し（ステップＳ１８０）、エンジン１２２が完爆したときに（ステップＳ１９０）、電磁弁２０のポンプ部６０を駆動停止して（ステップＳ２００）、本ルーチンを終了する。エンジン１２２が完爆すると、エンジン１２２からの動力により機械式オイルポンプ１４１が駆動してライン圧ＰＬが発生し、このライン圧ＰＬにより前述した排出用バルブ１００が作動して実施例の電磁弁２０のポンプ部６０におけるポンプ室７０内に残存している作動油は排出用バルブ１００を介して排出される。これにより、実施例の電磁弁２０をクラッチＣ２のクラッチ圧を調圧するリニアソレノイドバルブとして機能させる際に支障が生じることはない。
【００４５】
図９は、車速Ｖとエンジン回転数Ｎｅとアクセル開度Ａｃｃとブレーキスイッチ信号ＢＳＷとシフトポジションＳＰとライン圧ＰＬとクラッチＣ１の油圧とリニアソレノイドＳＬＣ１の電流指令と電磁ポンプの電流指令の時間変化の様子を示す説明図である。図示するように、時刻ｔ１にエンジン１２２の自動停止条件が成立して時刻ｔ２にエンジン１２２の燃料供給がカットされると、前進１速を形成するクラッチＣ１に作用する油圧が徐々に減少するよう電流指令を設定してリニアソレノイドＳＬＣ１を駆動し、エンジン１２２の回転が停止した後に切替バルブ１４８により電磁弁２０のポンプ部６０とクラッチＣ１とを流路的に接続すると共にソレノイド部３０によりポンプ部６０を駆動してクラッチＣ１に作用する油圧をクラッチＣ１がクランキングトルクよりも若干大きなトルク容量を持つ低圧状態とする（時刻ｔ３）。この場合、ポンプ部６０はリニアソレノイドＳＬＣ１を介さずに直接クラッチＣ１にオイルを圧送することができると共にクラッチＣ１に作用させるべき油圧は低圧状態でよいから、電磁ポンプとして機能するポンプ部６０でも必要な圧送性能に不足は生じない。そして、時刻ｔ４にブレーキオフされ時刻ｔ５にアクセルオンされてエンジン１２２の自動始動条件が成立すると、スタータモータ１２３によりエンジン１２２がクランキングされる。このとき、クラッチＣ１の油圧はクランキングトルクよりも若干大きなトルク容量を持つ低圧状態で保持されているから、エンジン１２２のクランキングトルクはクラッチＣ１を介してクリープトルクとして駆動輪１７４ａ，１７４ｂ側に伝達される。エンジン１２２のクランキングが開始されると、切替バルブ１４８によりリニアソレノイドＳＬＣ１とクラッチＣ１とを流路的に接続すると共にリニアソレノイドＳＬＣ１を駆動してクラッチＣ１に作用する油圧を増圧し、エンジン１２２が完爆したときに電磁弁２０のポンプ部６０を駆動停止する（時刻ｔ６）。
【００４６】
以上説明した実施例の電磁弁２０によれば、スリーブ２２とスプール２４とによりクラッチＣ２のクラッチ圧を調圧するためのリニアソレノイドバルブとして機能する調圧バルブ部４０を形成すると共にクラッチＣ１に作動油を圧送する電磁ポンプとして機能するポンプ部６０を形成し、調圧バルブ部４０とポンプ部６０とを一つのソレノイド部３０で駆動するから、リニアソレノイドバルブと電磁ポンプとを別個に設けるものに比して小型化を図ることができる。しかも、吸入用逆止弁８０をスリーブ２２内に内蔵するものとしたから、吸入用逆止弁８０を比較的高い精度で形成することができ、電磁ポンプとして機能させたときの容積効率を向上させることができる。
【００４７】
実施例の電磁弁２０では、リニアソレノイドバルブとして機能したときにはライン圧ＰＬから最適なクラッチ圧を生成してクラッチＣ２をダイレクトに制御するダイレクト制御用のリニアソレノイドバルブとして構成するものとしたが、リニアソレノイドバルブをパイロット制御用のリニアソレノイドバルブとして用いて別途コントロールバルブを駆動することによりこのコントロールバルブによりクラッチ圧を生成してクラッチＣ２を制御するものとしてもよい。なお、クラッチＣ１やブレーキＢ１〜Ｂ４についても同様の構成とするものとしてもよい。
【００４８】
実施例の電磁弁２０では、吸入用逆止弁８０をスリーブ２２内に内蔵すると共に吐出用逆止弁９０をスリーブ２２外のバルブボディ１０に組み込むものとしたが、図１０の変形例の電磁弁２０Ｂに示すように、吸入用逆止弁８０Ｂと吐出用逆止弁９０Ｂとを共にスリーブ２２外のバルブボディ１０に組み込むものとしてもよい。変形例の電磁弁２０Ｂでは、ソレノイド部３０，調圧バルブ部４０については実施例の電磁弁２０と同一の構成である。電磁弁２０Ｂのポンプ部６０Ｂは、図１０に示すように、スリーブ２２とスプール２４のランド５６とエンドプレート２６とによりポンプ室７０Ｂが形成されており、ソレノイド部３０のコイル３２への通電をオンからオフしたときにはスプリング２８の付勢力によりスプール２４（ランド５６）をソレノイド部３０側に移動させることにより作動油をバルブボディ１０に組み込まれた吸入用逆止弁８０Ｂを介して吸入ポート６２Ｂからポンプ室７０Ｂ内に吸入し、ソレノイド部３０のコイル３２への通電をオフからオンしたときにはソレノイド部３０からの推力によりスプール２４をエンドプレート２６側に移動させることにより吸入した作動油をバルブボディ１０に組み込まれた吐出用逆止弁９０Ｂを介して吐出ポート６４Ｂから吐出する。
【００４９】
実施例の電磁弁２０では、吸入用逆止弁８０をスリーブ２２内に内蔵すると共に吐出用逆止弁９０をスリーブ２２外のバルブボディ１０に組み込むものとしたが、図１１の変形例の電磁弁２０Ｃに示すように、吸入用逆止弁と吐出用逆止弁とを共にスリーブ２２内に内蔵するものとしてもよい。変形例の電磁弁２０Ｃでは、ソレノイド部３０，調圧バルブ部４０については実施例の電磁弁２０と同一の構成である。電磁弁２０Ｃのポンプ部６０Ｃは、図１１に示すように、スリーブ２２内に吸入用逆止弁８０Ｃと吐出用逆止弁９０Ｃとが内蔵されており、スリーブ２２と吸入用逆止弁８０Ｃと吐出用逆止弁９０Ｃとによりポンプ室７０Ｃが形成されている。吸入用逆止弁８０Ｃは、実施例の電磁弁２０の吸入用逆止弁８０と同一のものとして構成されている。一方、吐出用逆止弁９０Ｃは、スプリング２８と吸入用逆止弁８０Ｃのスプリング８６とを受けるスプリング受けとして機能すると共に中央にポンプ室７０Ｃと吐出ポート６４Ｃとを連通する開口部９２ａが形成された円筒状の本体９２Ｃと、ボール９４Ｃと、エンドプレート２６をスプリング受けとしてボール９４Ｃを本体９２Ｃの開口部９２ａに押し付けるスプリング９６Ｃとを備え、ポンプ室７０Ｃ内が負圧のときにスプリング９６Ｃの付勢力により閉弁しポンプ室７０Ｃ内が正圧のときに開弁する。したがって、ソレノイド部３０のコイル３２への通電をオンからオフしたときにはスプリング９６Ｃおよびスプリング２８の付勢力によりスプール２４をソレノイド部３０側に移動させることにより作動油を吸入用逆止弁８０Ｃを介して吸入ポート６２Ｃからポンプ室７０Ｃ内に吸入し、ソレノイド部３０のコイル３２への通電をオフからオンしたときにはソレノイド部３０からの推力によりスプール２４をエンドプレート２６側に移動させることにより吸入した作動油を吐出用逆止弁９０Ｃを介して吐出ポート６４Ｃから吐出することができる。
【００５０】
また、実施例の電磁弁２０では、吸入用逆止弁８０をスリーブ２２内に内蔵すると共に吐出用逆止弁９０をスリーブ２２外のバルブボディ１０に組み込むものとしたが、吸入用逆止弁８０をスリーブ２２外のバルブボディ１０に組み込むと共に吐出用逆止弁９０をスリーブ２２内に内蔵するものとしても差し支えない。
【００５１】
実施例の電磁弁２０では、いわゆるノーマルクローズ型のリニアソレノイドバルブに対して電磁ポンプとしての機能を一体化するものとしたが、図１２の変形例の電磁弁２０Ｄに示すように、いわゆるノーマルオープン型のリニアソレノイドバルブに対して電磁ポンプとしての機能を一体化するものとしてもよい。なお、ソレノイド部３０は実施例の電磁弁２０と同一の構成である。変形例の電磁弁２０Ｄの調圧バルブ部４０Ｄでは、コイル３２への通電をオフされている場合には、スプリング２８の付勢力によりソレノイド部３０側に移動しているから、スリーブ２２Ｄに形成された入力ポート４２Ｄと出力ポート４４Ｄとをスプール２４Ｄの連通部５８Ｄを介して連通すると共にスプール２４Ｄのランド５６Ｄによりドレンポート４６Ｄが遮断された状態となる。したがって、クラッチＣ２に最大油圧が作用する。コイル３２への通電がオンされると、コイル３２に印加される電流の大きさに応じた吸引力で第１のコア３４にプランジャ３６が吸引され、これに伴ってシャフト３８が押し出されてシャフト３８の先端に当接されたスプール２４Ｄがエンドプレート２６側に移動する。これにより、入力ポート４２Ｄと出力ポート４４Ｄとドレンポート４６Ｄとが互いに連通した状態となり、入力ポート４２Ｄから入力された作動油は一部が出力ポート４４Ｄに出力されると共に残余がドレンポート４６Ｄに出力される。また、フィードバックポート４８Ｄを介してフィードバック室に作動油が供給され、スプール２４Ｄには出力ポート４４Ｄの出力圧に応じたフィードバック力がエンドプレート２６側の方向に作用する。したがって、スプール２４Ｄは、プランジャ３６の推力（吸引力）とスプリング２８のバネ力とフィードバック力とが丁度釣り合う位置で停止することになる。この際、コイル３２に印加される電流が大きくなるほど、即ちプランジャ３６の推力が大きくなるほど、スプール２４Ｄがエンドプレート２６側に移動し、入力ポート４２Ｄの開口面積を狭めると共にドレンポート４６Ｄの開口面積を広げる。コイル３２への通電が最大となると、スプール２４Ｄはプランジャ３６の可動範囲の最もエンドプレート２６側に移動し、ランド５４Ｄにより入力ポート４２Ｄが遮断されると共に連通部５８Ｄを介して出力ポート４４Ｄとドレンポート４６Ｄとが連通された状態となる。したがって、クラッチＣ２には何らの油圧も作用しない。このように変形例の電磁弁２０Ｄでは、コイル３２への通電がオフされている状態で入力ポート４２Ｄと出力ポート４４Ｄとを連通すると共にドレンポート４６Ｄを遮断するから、ノーマルオープン型の電磁弁として機能することがわかる。変形例の電磁弁２０Ｄのポンプ部６０Ｄでは、吸入用逆止弁８０Ｄと吐出用逆止弁９０Ｄとを共にスリーブ２２外のバルブボディ１０に組み込むものとし、ソレノイド部３０をオンからオフしてスプリング２８の付勢力によりスプール２４Ｄをソレノイド部３０側に移動させることによりポンプ室７０Ｄ内を負圧として作動油を吸入ポート６２Ｄから吸入し、ソレノイド部３０をオフからオンしてソレノイド部３０の推力によりスプール２４Ｄをエンドプレート２６側に移動させることによりポンプ室７０Ｄ内を正圧として吸入した作動油を吐出ポート６４Ｄから吐出することができるようになっている。勿論、吸入用逆止弁８０Ｄと吐出用逆止弁９０Ｄとを共にスリーブ２２外のバルブボディ１０に組み込むものに限られず、吸入用逆止弁８０Ｄだけをスリーブ２２内に内蔵するものとしてもよいし、吐出用逆止弁９０Ｄだけをスリーブ２２内に内蔵するものとしてもよいし、吸入用逆止弁８０Ｄと吐出用逆止弁９０Ｄとを共にスリーブ２２内に内蔵するものとしてもよい。
【００５２】
なお、上述した変形例の電磁弁２０Ｄでは、ソレノイド部３０はノーマルクローズ型のリニアソレノイドバルブに適用する場合に比して大型化する傾向となる。これは、ノーマルクローズ型のリニアソレノイドバルブではスプール２４に作用するフィードバック力がソレノイド部３０の推力の方向と逆方向となるのに対して、ノーマルオープン型のリニアソレノイドバルブではスプール２４に作用するフィードバック力がソレノイド部３０の推力の方向と同方向となるから、スプリング２８のばね荷重が大きくならざるを得ず、その分、電磁ポンプとして機能させるときにソレノイド部３０に要求される推力も大きくなるためである。
【００５３】
実施例では、リニアソレノイドとしての機能と電磁ポンプとしての機能とを選択的に用いて、電磁ポンプとして機能させるときには発進用のクラッチＣ１に油圧を作用させ、電磁ポンプとして機能させるときには発進用のクラッチＣ１とは異なるクラッチＣ２に油圧を作用させるものとしたが、リニアソレノイドバルブとしての機能と電磁ポンプとしての機能のいずれを用いるときでも同一のクラッチＣ１に油圧を作用させるものとしてもよい。この場合の変形例の油圧回路２４０を図１３に示す。変形例の油圧回路２４０では、実施例の油圧回路１４０と同一の構成については同一の符号を付し、その説明は重複するから省略する。変形例の油圧回路２４０は、図示するように、実施例の油圧回路１４０における電磁弁２０と排出バルブ１００とリニアソレノイドＳＬＣ１と切替バルブ１４８に代えて、図１１に示す変形例の電磁弁２０Ｃと、ライン圧ＰＬをマニュアルバルブ１４４を介して入力すると共に調圧してクラッチＣ２側に供給するリニアソレノイドＳＬＣ２と、電磁弁２０Ｃの調圧バルブ部４０（出力ポート４４）とクラッチＣ１側との流路的な接続と電磁弁２０Ｃのポンプ部６０Ｃ（吐出ポート６４Ｃ）とクラッチＣ１側との流路的な接続とを選択的に切り替えると共に電磁弁２０Ｃの調圧バルブ部４０側とクラッチＣ１側を流路的に接続してポンプ部６０Ｃの機能を停止するときにポンプ室７０Ｃ（図１１参照）内の作動油を排出するための切替バルブ２５０とを備える。この切替バルブ２５０は、図１４の動作説明図に示すように、下部にはスプール２５２を図中上方に付勢するスプリング２５４が取り付けられると共に上部にはオンオフソレノイド１４９からの信号圧を入力する入力ポート２５６が形成されており、オンオフソレノイド１４９から信号圧が入力されているときには、信号圧がスプリング２５４の付勢力に打ち勝ってスプール２５２が図中下方に移動することにより調圧バルブ部４０の出力ポート４４とクラッチＣ１とを流路的に接続しポンプ部６０Ｃの吐出ポート６４ＣとクラッチＣ１とを流路的に遮断すると共にポンプ部６０Ｃのドレンポート６６Ｃと排出ポート２５８とを流路的に接続し（図１４（ａ）参照）、オンオフソレノイド１４９から信号圧が入力されていないときには、スプリング２５４の付勢力によりスプール２５２が図中上方に移動することにより調圧バルブ部４０の出力ポート４４とクラッチＣ１とを流路的に遮断しポンプ部６０Ｃの吐出ポート６４ＣとクラッチＣ１とを流路的に接続すると共にポンプ部６０Ｃのドレンポート６６Ｃと排出ポート２５８とを流路的に遮断する（図１４（ｂ）参照）。なお、この変形例では、図１１の電磁弁２０Ｃを用いるものとしたが、これに限定されるものではなく、電磁弁２０Ｃに代えて、図１の電磁弁２０や図１０の電磁弁２０Ｂ，図１２の電磁弁２０Ｄを用いるものとしてもよい。
【００５４】
実施例では、クラッチＣ１の油圧を調圧するリニアソレノイドと電磁ポンプとを組み合わせて電磁弁２０を構成するものとしたが、これに限られず、例えば、レギュレータバルブ１４２を駆動するリニアソレノイド１４３と電磁ポンプとを組み合わせるものとしてもよいし、リニアソレノイドに代えてオンオフソレノイドバルブと電磁ポンプとを組み合わせるものとしてもよい。
【００５５】
実施例では、スリーブ２２とスプール２４などからなる調圧部の一部をポンプ部６０として形成するものとしたが、これに限定されるものではなく、調圧部とポンプ部６０とを別体とするものとしてもよい。即ち、実施例の電磁弁装置では、調圧用にスプリング２８が収納されるスプリング室とは別にポンプ室を形成するものとしてもよい。この場合の変形例の電磁弁２０Ｅの構成の概略を図１５に示す。変形例の電磁弁２０Ｅは、図示するように、スプリング２８が収納されたスプリング室から順に調圧室５０Ｅ（入力ポート４２Ｅや出力ポート４４Ｅ，ドレンポート４６Ｅが接続された空間），フィードバック室４８Ｅが形成されたノーマルオープン型のリニアソレノイドとして構成されており、スプリング２８に押し付けられているスプール２４Ｅのランド５６Ｅとは反対のソレノイド部３０側のランド５２Ｅとスリーブ２２Ｅとによりフィードバック室４８Ｅに隣接するようにポンプ室７０Ｅが形成されている。この電磁弁２０Ｅでは、電磁ポンプとして機能させる場合には、ソレノイド部３０のコイル３２への通電をオフからオンしたときにはソレノイド部３０からの推力によりスプール２４Ｅをエンドプレート２６側に移動させることによりポンプ室７０Ｅ内を負圧として作動油を後述する吸入用逆止弁３６０を介してポンプ室７０Ｅ内に吸入し、ソレノイド部３０のコイル３２への通電をオンからオフしたときにはスプリング２８の付勢力によりスプール２４Ｅをソレノイド部３０側に移動させることによりポンプ室７０Ｅ内を正圧として吸入した作動油を後述する吐出用逆止弁３７０を介して吐出する。
【００５６】
変形例の電磁弁２０Ｅでは、吸入用逆止弁３６０と吐出用逆止弁３７０とが切替バルブ３５０に内蔵されている。図１６は電磁弁２０Ｅと切替バルブ３５０とを備える油圧回路３４０の構成の概略を示す構成図であり、図１７は切替バルブ３５０の動作を説明する説明図である。切替バルブ３５０は、図示するように、ライン圧を信号圧として入力するための信号圧用入力ポート３５２ａと電磁弁２０Ｅの出力ポート４４Ｅに接続された入力ポート３５２ｂとチェック弁３８０を介してクラッチＣ１に接続された出力ポート３５２ｃとチェック弁３８０を介さずにクラッチＣ１に接続された二つの出力ポート３５２ｄ，３５２ｅと電磁弁２０Ｅのポンプ室７０Ｅのポンプ室用ポート６２Ｅに接続された入力ポート３５２ｆおよび出力ポート３５２ｇと機械式オイルポンプ１４１とストレーナ１４１ａとの間の吸入用油路３４２に接続された入力ポート３５２ｈと二つのドレンポート３５２ｉ，３５２ｊとが形成されたスリーブ３５２と、スリーブ３５２内を摺動し吐出用逆止弁３７０が一体化されたスプール３５４と、スプール３５４を軸方向に付勢するスプリング３５６と、スリーブ３５２内に内蔵された吸入用逆止弁３６０とにより構成されている。
【００５７】
吸入用逆止弁３６０は、軸中心に大径と小径の段差を有する中心孔３６２ａが形成された中空円筒状の本体３６２と、中心孔３６２ａの段差をスプリング受けとして大径側から挿入されたスプリング３６６と、スプリング３６６を挿入した後に中心孔３６２ａに大径側から挿入されたボール３６４と、中心孔３６２ａに挿入されてボール３６４を受ける中空円筒状のボール受け３６８と、ボール受け３６８を本体３６２に固定するためのスナップリング３６９とにより構成されている。一方、吐出用逆止弁３７０は、スプール３５４と一体成型され軸中心に凹状に中心孔３７２ａが形成されると共に径方向に中心孔３７２ａを貫通する貫通孔３７２ｂが形成された本体３７２と、中心孔３７２ａの底をスプリング受けとして中心孔３７２ａに挿入されたスプリング３７６と、スプリング３７６を挿入した後に中心孔３７２ａに挿入されたボール３７４と、中心孔３７２ａに挿入されてボール３７４を受ける中空円筒状のボール受け３７８と、ボール受け３７８を本体３７２に固定するためのスナップリング３７９とにより構成されている。また、吐出用逆止弁３７０の本体３７２には、外径の一部が縮径した縮径部３７２ｃが形成されている。
【００５８】
こうして構成された切替バルブ３５０は、図１７（ａ）に示すように、ライン圧ＰＬが信号圧用入力ポート３５２ａに入力されているときにはライン圧ＰＬによりスプリング３５６の収縮を伴ってスプール３５４が図中下方に移動し、入力ポート３５２ｂと出力ポート３５２ｄとを連通し縮径部３７２ｃを介して入力ポート３５２ｆとドレンポート３５２ｊとを連通するため、電磁弁２０Ｅを調圧弁として機能させることにより、出力ポート４４Ｅからの油圧をクラッチＣ１に作用させることができる。このとき、ポンプ室７０Ｅやこれに接続された油路内に残存している作動油は、入力ポート３５２ｆ，縮径部３７２ｃ，ドレンポート３５２ｊを順に介してドレンされるから、電磁弁２０Ｅの調圧精度に悪影響を与えることはない。また、吸入用逆止弁３６０の本体３６２には、吐出用逆止弁３７０の本体３７２と当接する部分に連通孔３６２ｂが形成されており、吸入用逆止弁３６０と吐出用逆止弁３７０との間の空間に残存している作動油も、出力ポート３５２ｇ，入力ポート３５２ｆ，縮径部３７２ｃ，ドレンポート３５２ｊを順に介してドレンされるようになっている。また、図１７（ｂ）に示すように、ライン圧ＰＬが信号圧用入力ポート３５２ａに入力されていないときには付勢力によりスプリング３５６の伸張を伴ってスプール３５４が図中上方に移動し、入力ポート３５２ｂと出力ポート３５２ｄとの連通を遮断し入力ポート３５２ｈと出力ポート３５２ｇとを吸入用逆止弁３６０（中心孔３６２ａ）を介して連通し入力ポート３５２ｆと出力ポート３５２ｅとを吐出用逆止弁１８０（中心孔３７２ａ，貫通孔３７２ｂ）を介して連通し入力ポート３５２ｆとドレンポート３５２ｉ，３５２ｊとの連通を遮断するため、電磁弁２０Ｅを電磁ポンプとして機能させることにより、作動油を切替バルブ３５０の入力ポート３５２ｈ，吸入用逆止弁３６０，出力ポート３５２ｇを順に介してポンプ室７０Ｅに吸入すると共に吸入した作動油を入力ポート３５２ｆ，吐出用逆止弁３７０，出力ポート３５２ｅを順に介してクラッチＣ１に供給する。
【００５９】
このように、調圧弁として機能させているときには、ポンプ室７０Ｅ或いはこれに接続される油路内の作動油を大気中にドレンするが、次にポンプとして機能させるときにエアが侵入すると、作動油を十分に加圧できなくなり、ポンプ性能が低下する場合がある。変形例の電磁弁２０Ｅでは、フィードバック室４８Ｅに隣接してポンプ室７０Ｅを形成しているから、調圧弁として機能させているときには、フィードバック室４８Ｅ内が高圧となり、フィードバック室４８Ｅからポンプ室７０Ｅへ作動油の漏れが生じる。この作動油の漏れを利用することにより、ポンプ室７０Ｅからドレンに向かう作動油の流れを生じさせ、作動油を侵入したエアと共にドレンできるようにしている。したがって、電磁弁２０Ｅを調圧弁として機能させている状態から電磁ポンプとして機能させる状態に切り替える際に迅速にポンプの性能を発揮させることができる。
【００６０】
実施例では、電磁弁２０を自動変速機の駆動装置に組み込むものに適用して説明したが、これに限定されるものではなく、ソレノイドバルブと電磁ポンプとが組み込まれる如何なる装置に適用するものとしても構わない。
【００６１】
ここで、実施例の主要な要素と発明が解決しようとする課題の欄に記載した発明の主要な要素との対応関係について説明する。実施例では、ソレノイド部３０が「電磁部」に相当し、調圧バルブ部４０とポンプ部６０とが「調圧部」に相当し、ポンプ部６０と吸入用逆止弁８０と吐出用逆止弁９０などが「ポンプ部」に相当する。また、吸入用逆止弁８０と吐出用逆止弁９０とが「吸入・吐出機構」に相当する。また、スプール２４，２４Ｅが「弁体」に相当する。また、オートマチックトランスミッション１３０が「自動変速機」に相当し、油圧回路１４０とＡＴＥＣＵ１３９とが「駆動装置」に相当する。なお、実施例の主要な要素と発明が解決しようとする課題の欄に記載した発明の主要な要素との対応関係は、実施例が発明が解決しようとする課題の欄に記載した発明を実施するための形態を具体的に説明するための一例であることから、発明が解決しようとする課題の欄に記載した発明の要素を限定するものではない。即ち、発明が解決しようとする課題の欄に記載した発明についての解釈はその欄の記載に基づいて行なわれるべきものであり、実施例は発明が解決しようとする課題の欄に記載した発明の具体的な一例に過ぎないものである。
【００６２】
以上、本発明を実施するための形態について実施例を用いて説明したが、本発明はこうした実施例に何等限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において、種々なる形態で実施し得ることは勿論である。
【産業上の利用可能性】
【００６３】
本発明は、自動車産業に利用可能である。
【符号の説明】
【００６４】
１０ バルブボディ、２０，２０Ｂ，２０Ｃ，２０Ｄ 電磁弁、２２，２２Ｄ スリーブ、２４，２４Ｄ スプール、２６ エンドプレート、２８ スプリング、３０ ソレノイド部、３１ ケース、３２ コイル、３４ 第１のコア、３４ａ フランジ部、３４ｂ 円筒部、３５ 第２のコア、３６ プランジャ、３８ シャフト、３９ コネクタ部、４０，４０Ｄ 調圧バルブ部、４２，４２Ｄ 入力ポート、４４，４４Ｄ 出力ポート、４６，４６Ｄ ドレンポート、４８，４８Ｄ フィードバックポート、４８ａ 油路、４９ 排出孔、５０ 調圧室、５２，５２Ｄ，５４，５４Ｄ，５６，５６Ｄ ランド、５８，５８Ｄ 連通部、５９，５９Ｄ 連結部、６０，６０Ｂ，６０Ｃ，６０Ｄ ポンプ部、６２，６２Ｂ，６２Ｃ，６２Ｄ 吸入ポート、６４，６４Ｂ，６４Ｃ，６４Ｄ 吐出ポート、６６，６６Ｂ，６６Ｃ，６６Ｄ ドレンポート、７０，７０Ｂ，７０Ｃ，７０Ｄ ポンプ室、８０，８０Ｂ，８０Ｃ，８０Ｄ 吸入用逆止弁、８２，９２Ｃ 本体、８２ａ，９２ａ 開口部、８４，９４Ｃ ボール、８６，９６Ｃ スプリング、９０，９０Ｂ，９０Ｃ，９０Ｄ 吐出用逆止弁、１００ 排出用バルブ、１０２ スプール、１０２ａ 上部ランド、１０２ｂ 下部ランド、１０４ スプリング、１０６ａ 信号圧用ポート、１０６ｂ 入力ポート、１０６ｃ 出力ポート、１２０ 自動車、１２２ エンジン、１２３ スタータモータ、１２４ エンジン用電子制御ユニット（エンジンＥＣＵ）、１２５ 回転数センサ、１２６ クランクシャフト、１２８ トルクコンバータ、１３０ オートマチックトランスミッション、１３０ａ ダブルピニオン式の遊星歯車機構、１３０ｂ，１３０ｃ シングルピニオン式の遊星歯車機構、１３１ａ，１３１ｂ，１３１ｃ サンギヤ、１３２ａ，１３２ｂ，１３２ｃ リングギヤ、１３３ａ 第１ピニオンギヤ、１３３ｂ，１３３ｃ ピニオンギヤ、１３４ａ 第２ピニオンギヤ、１３５ａ，１３５ｂ，１３５ｃ キャリア，１３６ 入力軸、１３８ 出力軸、１３９ オートマチックトランスミッション用電子制御ユニット（ＡＴＥＣＵ）、１４０，２４０ 油圧回路、１４１ 機械式オイルポンプ、１４２ レギュレータバルブ、１４３ リニアソレノイド、１４４ マニュアルバルブ、１４５ アキュムレータ、１４８，２５０ 切替バルブ、１４８ａ，２５２ スプール、１４８ｂ，２５４ スプリング、１４８ｃ，２５６ 入力ポート、１４９ オンオフソレノイド、１５０ メイン電子制御ユニット（メインＥＣＵ）、１６０ イグニッションスイッチ、１６１ シフトレバー、１６２ シフトポジションセンサ、１６３ アクセルペダル、１６４ アクセルペダルポジションセンサ、１６５ ブレーキペダル、１６６ ブレーキスイッチ、１６８ 車速センサ、１７２ デファレンシャルギヤ、１７４ａ，１７４ｂ 駆動輪、２５８ 排出ポート、Ｃ１〜Ｃ３ クラッチ、Ｂ１〜Ｂ４ ブレーキ、Ｆ１〜Ｆ３ ワンウェイクラッチ、ＳＬＣ１ リニアソレノイド。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電磁弁装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、この種の電磁弁装置としては、作動油が流出入する各種ポートとして入力ポートと出力ポートとドレンポートとフィードバックポートとが形成された円柱状のバルブ室を有するスリーブと、バルブ室に挿入される軸状部材であってバルブ室の内径と略同一の外径の円柱形状の複数のランドとランドの外径よりも小さな外径の円柱形状で各ポート間を連通させる連通部とを有するスプールと、スプールを軸方向に移動させるソレノイドとを備えるものが提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
また、電磁コイルの励磁と非励磁との繰り返しにより液体を圧送する電磁ポンプも提案されている（例えば、特許文献２参照）。この電磁ポンプでは、ポンプ室を形成するピストンを弾発力により押圧するばね部材が取り付けられると共にばね部材の弾発力と逆向きに吸引力を発生させる電磁コイルが配置されており、電磁コイルを非励磁（ＯＦＦ）とすることによりばね部材の弾発力でピストンを移動させることにより液体を吸引し、電磁コイルを励磁（ＯＮ）することにより電磁コイルの吸引力でピストンを移動させることにより吸引した液体を吐出している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００４−１７６８９５号公報
【特許文献２】特開２００７−１２６９７４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、電磁弁の他にポンプも組み込まれた装置、例えば、車載用の自動変速機のクラッチ（ブレーキ）をオンオフするための油圧回路にクラッチ圧を調圧するための電磁弁（リニアソレノイド）や流体圧を発生させるためのポンプが組み込まれたものにおいては、その搭載スペースに制約がある場合があり、できる限り小型化することが求められている。
【０００６】
本発明の電磁弁装置は、ポンプとしての機能を一体化して全体の小型化を図ることを主目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の電磁弁装置は、上述の主目的を達成するために以下の手段を採った。
【０００８】
本発明の電磁弁装置は、
流体圧源から供給される流体圧を調圧する調圧部と、
貯留部の作動流体の吸入と吐出とを行なうポンプ部と、
前記調圧部と前記ポンプ部とを駆動する１つの電磁部と
を備えることを要旨とする。
【０００９】
この本発明の電磁弁装置では、流体圧源から供給される流体圧を調圧する調圧部と、貯留部の作動流体の吸入と吐出とを行なうポンプ部と、を１つの電磁部により駆動する。したがって、調圧弁と電磁ポンプとを別々に設けるものに比して装置全体をより小型化することができる。
【００１０】
こうした本発明の電磁弁装置において、前記調圧部は、前記電磁部の電磁力により作動し、前記ポンプ部のポンプ室を圧縮・膨張する動作と、流体圧源から供給される流体圧を調圧する動作とを選択的に行なう弁体を備えるものとすることもできる。
【００１１】
弁体を備える態様の本発明の電磁弁装置において、前記調圧部は、前記電磁部からの推力により駆動されたときの前記弁体の摺動方向に対向する向きに推力を発生させる弾性部材と、該弾性部材を収納する弾性部材室とを備え、前記弾性部材室を前記ポンプ室の少なくとも一部として共用するものとすることもできる。ここで、「弾性部材」には、スプリングが含まれる。この態様の本発明の電磁弁装置において、前記電磁部からの推力を解除したときに前記弾性部材の弾性力により前記弁体が摺動することにより作動流体を吸入し、前記電磁部から発生させた推力により前記弁体が摺動することにより前記吸入した作動流体を吐出するものとすることもできる。これらの態様の本発明の電磁弁装置において、前記調圧部は、フィードバックポートを有し、前記電磁部への通電を遮断しているときに閉弁するノーマルクローズ型の電磁弁として構成されてなるものとすることもできる。こうすれば、電磁部に通電しているときに開弁するノーマルオープン型の電磁弁に比して弾性部材（スプリング）の過重を小さくできるから、ポンプとして機能させるときに電磁部に要求される推力も小さくすることができ、電磁部の小型化を図ることができる。これは、ノーマルクローズ型の電磁弁ではフィードバック圧が電磁部からの推力と同方向に作用するのに対して、ノーマルオープン型の電磁弁ではフィードバック圧が電磁部からの推力と逆方向に作用することに基づく。
【００１２】
また、本発明の電磁弁装置において、前記ポンプ部は、前記貯留部から作動流体を吸入すると共に該吸入した作動流体を作動対象に吐出する吸入・吐出機構を備えるものとすることもできる。
【００１３】
吸入・吐出機構を備える態様の本発明の電磁弁装置において、前記吸入・吐出機構は、前記貯留部から前記ポンプ部が有するポンプ室への作動流体の流れを許容する吸入用逆止弁と、前記ポンプ室から前記作動対象への作動流体の流れを許容する吐出用逆止弁とから構成されてなるものとすることもできる。この態様の本発明の電磁弁装置において、前記吸入用逆止弁は、前記ポンプ室内が正圧のときに閉弁し負圧のときの開弁し、前記吐出用逆止弁は、前記ポンプ室内が負圧のときに閉弁し正圧のときに開弁するものとすることもできる。
【００１４】
調圧部が弁体と弾性部材と弾性部材室とを備える態様の電磁弁装置において、前記貯留部から前記ポンプ部が有するポンプ室への作動流体の流れを許容する吸入用逆止弁と、前記ポンプ室から前記作動対象への作動流体の流れを許容する吐出用逆止弁と、を備え、前記吸入用逆止弁と前記吐出用逆止弁は、前記調圧部の外に配置されてなるものとすることもできるし、前記吸入用逆止弁は、前記調圧部に内蔵されてなるものとすることもできる。後者の場合では、容積効率に大きく寄与すると考えられる吸入用逆止弁を比較的精度よく構成できるから、容積効率の向上を図ることができる。また、後者の場合、前記吐出用逆止弁は、前記調圧部に内蔵されてなるものとすることもできる。こうすれば、容積効率をさらに向上させることができる。
【００１５】
また、本発明の電磁弁装置において、前記ポンプ部が有するポンプ室内の作動流体をドレンする第１の状態と、前記ポンプ室内の作動流体のドレンを禁止する第２の状態とを切り替える切替装置を備えるものとすることもできる。この態様の本発明の電磁弁装置において、前記切替装置は、前記ポンプ室に流路を介して接続された中空部内を摺動可能なスプールを有し、該スプールが第１のポジションにあるときには前記第１の状態を形成し、前記スプールが第２のポジションにあるときには前記第２の状態を形成する切替バルブであるものとすることもできる。この態様の本発明の電磁弁装置において、前記調圧部は、前記ポンプ部を内蔵し、吸入ポートと吐出ポートと前記切替バルブの中空部に流路を介して接続されたドレンポートとを有し、前記吸入ポートを介して作動流体を吸入すると共に該吸入した作動流体を前記吐出ポートを介して吐出するものとすることもできる。
【００１６】
さらに、本発明の電磁弁装置において、前記調圧部は、入力ポートと出力ポートとが形成された中空のスリーブと、該スリーブ内を摺動することにより前記入力ポートから入力された流体圧を調圧を伴って前記出力ポートに出力されるよう前記スリーブとの間で調圧室を形成するスプールとを備え、前記ポンプ部が有するポンプ室は、前記調圧室とは遮断された空間として形成されてなるものとすることもできる。こうすれば、一つのスリーブとスプールとにより調圧弁としての機能とポンプとしての機能を持たせることができ、装置をさらに小型化することができる。
【００１７】
また、複数の摩擦係合要素の流体圧サーボを備える自動変速機を駆動する駆動装置に組み込まれた本発明の電磁弁装置において、前記複数の摩擦係合要素の流体圧サーボのうち一の摩擦係合要素の流体圧サーボに作用させる流体圧を調圧するための調圧弁として機能すると共に他の摩擦係合要素の流体圧サーボに作用させる流体圧を発生するための電磁ポンプとして機能するよう形成されてなるものとすることもできるし、前記複数の摩擦係合要素の流体圧サーボのうち一の摩擦係合要素の流体圧サーボに作用させる流体圧を調圧するための調圧弁として機能すると共に該一の摩擦係合要素の流体圧サーボに作用させる流体圧を発生するための電磁ポンプとして機能するよう形成されてなるものとすることもできる。ここで、「摩擦係合要素」には、二つの回転系を接続するクラッチが含まれる他、一つの回転系をケースなどの固定系に接続するブレーキも含まれる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】本発明の一実施例としての電磁弁２０の構成の概略を示す構成図である。
【図２】排出用バルブ１００の構成の概略を示す構成図である。
【図３】自動変速機の駆動装置を搭載する自動車１２０の構成の概略を示す構成図である。
【図４】オートマチックトランスミッション１３０の構成の概略を示す構成図である。
【図５】オートマチックトランスミッション１３０の作動表である。
【図６】油圧回路１４０の構成の概略を示す構成図である。
【図７】切替バルブ１４８の動作を説明する説明図である。
【図８】自動停止時制御ルーチンの一例を示すフローチャートである。
【図９】車速Ｖとエンジン回転数Ｎｅとアクセル開度Ａｃｃとブレーキスイッチ信号ＢＳＷとシフトポジションＳＰとライン圧ＰＬとクラッチＣ１の油圧とリニアソレノイドＳＬＣ１の電流指令と電磁ポンプの電流指令の時間変化の様子を示す説明図である。
【図１０】変形例の電磁弁２０Ｂの構成の概略を示す構成図である。
【図１１】変形例の電磁弁２０Ｃの構成の概略を示す構成図である。
【図１２】変形例の電磁弁２０Ｄの構成の概略を示す構成図である。
【図１３】変形例の油圧回路２４０の構成の概略を示す構成図である。
【図１４】切替バルブ２５０の動作を説明する説明図である。
【図１５】変形例の電磁弁２０Ｅの構成の概略を示す構成図である。
【図１６】油圧回路３４０の構成の概略を示す構成図である。
【図１７】切替バルブ３５０の動作を説明する説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
次に、本発明を実施するための形態を実施例を用いて説明する。
【実施例】
【００２０】
図１は本発明の一実施例としての電磁弁２０の構成の概略を示す構成図である。実施例の電磁弁２０は、例えば、自動変速機に組み込まれたクラッチの油圧制御に用いられ、ライン圧から最適なクラッチ圧を生成してクラッチをダイレクトに制御可能なダイレクト制御用のリニアソレノイドバルブとして機能すると共に油圧を発生させる電磁ポンプとしても機能するよう構成されており、ソレノイド部３０と、このソレノイド部３０により駆動されてライン圧を入力すると共に入力したライン圧を調圧して出力する調圧バルブ部４０と、同じくソレノイド部３０により駆動されて作動油を圧送するポンプ部６０とを備える。
【００２１】
ソレノイド部３０は、底付き円筒部材としてのケース３１と、ケース３１の内周側に配置され絶縁性のボビンに絶縁導線が巻回されてなるコイル（ソレノイドコイル）３２と、ケース３１の開口端部にフランジ外周部が固定されたフランジ部３４ａとフランジ部３４ａからコイル３２の内周面に沿って軸方向に延伸された円筒部３４ｂとからなる第１のコア３４と、ケース３１の底部に形成された凹部の内周面と接触すると共にコイル３２の内周面に沿って第１のコア３４の円筒部３４ｂと所定間隔を隔てた位置まで軸方向に延伸された円筒状の第２のコア３５と、第２のコア３５に挿入され第１のコア３４の内周面および第２のコア３５の内周面を軸方向に摺動可能なプランジャ３６と、第１のコア３４の円筒部３４ｂに挿入されプランジャ３６の先端に当接すると共に円筒部３４ｂの内周面を軸方向に摺動可能なシャフト３８とを備える。また、ソレノイド部３０は、コイル３２からの端子がケース３１の外周部に形成されたコネクタ部３９に配策されており、この端子を介してコイル３２への通電が行なわれる。ケース３１と第１のコア３４と第２のコア３５とプランジャ３６は、いずれも純度の高い鉄などの強磁性材料により形成されており、第１のコア３４の円筒部３４ｂの端面と第２のコア３５の端面との間の空間は、非磁性体として機能するよう形成されている。なお、この空間は、非磁性体として機能させればよいから、ステンレススチールや黄銅などの非磁性金属を設けるものとしても構わない。
【００２２】
ソレノイド部３０では、コイル３２に通電すると、ケース３１，第２のコア３５，プランジャ３６，第１のコア３４，ケース３１の順にコイル３２の周囲を周回するよう磁束が流れる磁気回路が形成され、これにより第１のコア３４とプランジャ３６との間に吸引力が作用してプランジャ３６が吸引される。前述したように、プランジャ３６の先端には第１のコア３４の内周面を軸方向に摺動可能なシャフト３８が当接されているから、プランジャ３６の吸引に伴ってシャフト３８は前方（図中左方向）に押し出される。
【００２３】
調圧バルブ部４０とポンプ部６０は、その共用の部材として、バルブボディ１０に組み込まれ一端がソレノイド部３０のケース３１により第１のコア３４に取り付けられた略円筒状のスリーブ２２と、スリーブ２２の内部空間に挿入され一端がソレノイド部３０のシャフト３８の先端に当接されたスプール２４と、スリーブ２２の他端にネジ止めされたエンドプレート２６と、エンドプレート２６とスプール２４の他端との間に設けられてスプール２４をソレノイド部３０側の方向へ付勢するスプリング２８とを備える。
【００２４】
スリーブ２２は、調圧バルブ部４０を形成する領域の開口部としては、作動油を入力する入力ポート４２と、クラッチＣ２側に入力した作動油を吐出する出力ポート４４と、入力した作動油をドレンするドレンポート４６と、出力ポート４４から出力される作動油をバルブボディ１０の内面とスリーブ２２の外面とにより形成された油路４８ａを介して入力してスプール２４にフィードバック力を作用させるフィードバックポート４８とが形成されている。また、スリーブ２２のソレノイド部３０側の端部には、スプール２４の摺動に伴ってスリーブ２２の内周面とスプール２４の外周面との間から漏れ出た作動油を排出するための排出孔４９も形成されている。
【００２５】
また、スリーブ２２は、ポンプ部６０を形成する領域の開口部としては、作動油を吸入する吸入ポート６２と、吸入した作動油を吐出する吐出ポート６４と、ポンプ部６０の機能を停止したときに残存している作動油を排出するドレンポート６６とが形成されている。このドレンポート６６からは、排出用バルブ１００を介して作動油が排出されるようになっている。図２は、排出用バルブ１００の構成の概略を示す構成図である。排出用バルブ１００は、図示するように、上部に外径が値Ｌ１の上部ランド１０２ａと下部に外径が値Ｌ１よりも大きな値Ｌ２の下部ランド１０２ｂとが配置されたスプール１０２が挿入されており、下部にはスプール１０２を図中上方に付勢するスプリング１０４が取り付けられ、図中上方から下方に向けて順にライン圧ＰＬを信号圧として入力する信号圧用ポート１０６ａとポンプ部６０のドレンポート６６と連通する入力ポート１０６ｂと排出用の出力ポート１０６ｃとが形成されている。この排出用バルブ１００では、ライン圧ＰＬが抜けているときにはスプリング１０４の付勢力によりスプール１０２を図中上方に移動させることにより外径が値Ｌ２のランド１０２ｂにより入力ポート１０６ｂと出力ポート１０６ｃとの連通を遮断し（図２（ａ）参照）、ライン圧ＰＬが作用しているときには信号圧がスプリング１０４の付勢力に打ち勝ってスプール１０２が図中下方に移動することにより値Ｌ２よりも外径が小さな値Ｌ１のランド１０２ａの隙間を介して入力ポート１０６ｂと出力ポート１０６ｃとを連通して残存している作動油を排出する（図２（ｂ）参照）。
【００２６】
スプール２４は、スリーブ２２の内部に挿入される軸状部材として形成されており、スリーブ２２の内壁を摺動可能な円柱状の三つのランド５２，５４，５６と、ランド５２とランド５４との間を連結しランド５２，５４の外径よりも小さな外径で且つ互いのランド５２，５４から中央部に向かうほど外径が小さくなるようテーパ状に形成され入力ポート４２と出力ポート４４とドレンポート４６の各ポート間を連通可能な連通部５８と、ランド５４とこれよりも外径が小さなランド５６との間を連結しスリーブ２２の内壁と共にスプール２４に対してソレノイド部３０側の方向にフィードバック力を作用させるためのフィードバック室を形成する連結部５９と、ランド５６に接続された吸入用逆止弁８０と、を備え、スリーブ２２とスプール２４の連通部５８とランド５２，５４とにより調圧室５０を形成し、スリーブ２２とスプール２４の吸入用逆止弁８０とエンドプレート２６とによりポンプ室７０を形成する。
【００２７】
吸入用逆止弁８０は、ランド５６と連結され中央にポンプ室７０と吸入ポート６２とを連通する開口部８２ａが形成された円筒状の本体８２と、ボール８４と、エンドプレート２６をスプリング受けとしてボール８４を本体８２の開口部８２ａに押し付けるスプリング８６とを備え、ポンプ室７０内が正圧のときにスプリング８６の付勢力により閉弁しポンプ室７０内が負圧のときに開弁する。
【００２８】
なお、バルブボディ１０には、吸入用逆止弁８０と対になる吐出用逆止弁９０が組み込まれており、この吐出用逆止弁９０は、ポンプ室７０内が負圧のときに閉弁しポンプ室７０内が正圧のときに開弁するよう構成されている。
【００２９】
こうして構成された実施例の電磁弁２０の動作、特に、リニアソレノイドバルブとして機能する際の動作と電磁ポンプとして機能する動作について説明する。まず、リニアソレノイドバルブとして機能する際の動作について説明する。いま、コイル３２への通電がオフされている場合を考える。この場合、スプール２４はスプリング２８の付勢力によりソレノイド部３０側へ移動しているから、ランド５４により入力ポート４２が遮断されると共に連通部５８を介して出力ポート４４とドレンポート４６とが連通された状態となる。したがって、クラッチＣ２には油圧は作用しない。コイル３２への通電がオンされると、コイル３２に印加される電流の大きさに応じた吸引力で第１のコア３４にプランジャ３６が吸引され、これに伴ってシャフト３８が押し出されてシャフト３８の先端に当接されたスプール２４がエンドプレート２６側に移動する。これにより、入力ポート４２と出力ポート４４とドレンポート４６とが互いに連通した状態となり、入力ポート４２から入力された作動油は一部が出力ポート４４に出力されると共に残余がドレンポート４６に出力される。また、フィードバックポート４８を介してフィードバック室に作動油が供給され、スプール２４には出力ポート４４の出力圧に応じたフィードバック力がソレノイド部３０側の方向に作用する。したがって、スプール２４は、プランジャ３６の推力（吸引力）とスプリング２８のバネ力とフィードバック力とが丁度釣り合う位置で停止することになる。この際、コイル３２に印加される電流が大きくなるほど、即ちプランジャ３６の推力が大きくなるほど、スプール２４がエンドプレート２６側に移動し、入力ポート４２の開口面積を広げると共にドレンポート４６の開口面積を狭める。コイル３２への通電が最大となると、スプール２４はプランジャ３６の可動範囲の最もエンドプレート２６側に移動し、連通部５８により入力ポート４２と出力ポート４４とが連通されると共にランド５２によりドレンポート４６が閉塞されて出力ポート４４とドレンポート４６とが遮断される。これにより、クラッチＣ２には最大油圧が作用することになる。このように、実施例の電磁弁２０では、コイル３２への通電がオフされている状態で入力ポート４２を遮断すると共に出力ポート４４とドレンポート４６とを連通するから、ノーマルクローズ型の電磁弁として機能することがわかる。
【００３０】
次に、実施例の電磁弁２０を電磁ポンプとして機能させる場合の動作について説明する。いま、コイル３２への通電がオンされている状態からオフされた場合を考える。この場合、スプール２４はエンドプレート２６側からソレノイド部３０側へ移動するから、ポンプ室７０内は負圧となり、吸入用逆止弁８０が開弁すると共に吐出用逆止弁９０が閉弁して作動油を吸入用逆止弁８０を介して吸入ポート６２からポンプ室７０内に吸入する。この状態からコイル３２への通電をオンすると、スプール２４はソレノイド部３０側からエンドプレート２６側に移動するから、ポンプ室７０内は正圧となり、吸入用逆止弁８０が閉弁すると共に吐出用逆止弁９０が開弁してポンプ室７０内に吸入した作動油を吐出用逆止弁９０を介して吐出ポート６４から吐出する。このように、コイル３２への通電のオンとオフとを繰り返すことにより、実施例の電磁弁２０を作動油を圧送する電磁ポンプとして機能させることができる。
【００３１】
次に、こうして構成された電磁弁２０を車載された自動変速機の駆動装置に組み込んだ場合の構成について説明する。図３は、自動変速機の駆動装置を搭載する自動車１２０の構成の概略を示す構成図であり、図４は、オートマチックトランスミッション１３０の構成の概略を示す構成図であり、図５は、オートマチックトランスミッション１３０の作動表であり、図６は、油圧回路１４０の構成の概略を示す構成図である。自動車１２０は、図３に示すように、内燃機関としてのエンジン１２２と、エンジン１２２をクランキングして始動するためのスタータモータ１２３と、エンジン１２２のクランクシャフト１２６にトルクコンバータ１２８を介して入力軸１３６が接続されると共にデファレンシャルギヤ１７２を介して駆動輪１７４ａ，１７４ｂに出力軸１３８が接続され入力軸１３６に入力された動力を出力軸１３８に伝達するオートマチックトランスミッション１３０と、オートマチックトランスミッション１３０を駆動するアクチュエータとしての油圧回路１４０と、車両全体をコントロールするメイン電子制御ユニット（以下、メインＥＣＵという）１５０とを備える。
【００３２】
エンジン１２２は、エンジン用電子制御ユニット（以下、エンジンＥＣＵという）１２４により運転制御されている。エンジンＥＣＵ１２４は、詳細に図示しないが、ＣＰＵを中心としたマイクロプロセッサとして構成されており、ＣＰＵの他に処理プログラムを記憶するＲＯＭと、データを一時的に記憶するＲＡＭと、入出力ポートと、通信ポートとを備える。このエンジンＥＣＵ１２４には、クランクシャフト１２６に取り付けられた回転数センサ１２５などのエンジン１２２を運転制御するのに必要な各種センサからの信号が入力ポートを介して入力されており、エンジンＥＣＵ１２４からは、スロットル開度を調節するスロットルモータへの駆動信号や燃料噴射弁への制御信号，点火プラグへの点火信号，スタータモータ１２３への駆動信号などが出力ポートを介して出力されている。エンジンＥＣＵ１２４は、メインＥＣＵ１５０と通信しており、メインＥＣＵ１５０からの制御信号によってエンジン１２２を制御したり、必要に応じてエンジン１２２の運転状態に関するデータをメインＥＣＵ１５０に出力する。
【００３３】
オートマチックトランスミッション１３０は、図４に示すように、ダブルピニオン式の遊星歯車機構１３０ａとシングルピニオン式の二つの遊星歯車機構１３０ｂ，１３０ｃと三つのクラッチＣ１，Ｃ２，Ｃ３と四つのブレーキＢ１，Ｂ２，Ｂ３，Ｂ４と三つのワンウェイクラッチＦ１，Ｆ２，Ｆ３とを備える。ダブルピニオン式の遊星歯車機構１３０ａは、外歯歯車としてのサンギヤ１３１ａと、このサンギヤ１３１ａと同心円上に配置された内歯歯車としてのリングギヤ１３２ａと、サンギヤ１３１ａに噛合する複数の第１ピニオンギヤ１３３ａと、この第１ピニオンギヤ１３３ａに噛合すると共にリングギヤ１３２ａに噛合する複数の第２ピニオンギヤ１３４ａと、複数の第１ピニオンギヤ１３３ａおよび複数の第２ピニオンギヤ１３４ａとを連結して自転かつ公転自在に保持するキャリア１３５ａとを備え、サンギヤ１３１ａはクラッチＣ３を介して入力軸１３６に接続されると共にワンウェイクラッチＦ２を介して接続されたブレーキＢ３のオンオフによりその回転を自由にまたは一方向に規制できるようになっており、リングギヤ１３２ａはブレーキＢ２のオンオフによりその回転を自由にまたは固定できるようになっており、キャリア１３５ａはワンウェイクラッチＦ１によりその回転を一方向に規制されると共にブレーキＢ１のオンオフによりその回転を自由にまたは固定できるようになっている。シングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｂは、外歯歯車のサンギヤ１３１ｂと、このサンギヤ１３１ｂと同心円上に配置された内歯歯車のリングギヤ１３２ｂと、サンギヤ１３１ｂに噛合すると共にリングギヤ１３２ｂに噛合する複数のピニオンギヤ１３３ｂと、複数のピニオンギヤ１３３ｂを自転かつ公転自在に保持するキャリア１３５ｂとを備え、サンギヤ１３１ｂはクラッチＣ１を介して入力軸１３６に接続されており、リングギヤ１３２ｂはダブルピニオン式の遊星歯車機構１３０ａのリングギヤ１３２ａに接続されると共にブレーキＢ２のオンオフによりその回転を自由にまたは固定できるようになっており、キャリア１３５ｂはクラッチＣ２を介して入力軸１３６に接続されると共にワンウェイクラッチＦ３によりその回転を一方向に規制できるようになっている。また、シングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｃは、外歯歯車のサンギヤ１３１ｃと、このサンギヤ１３１ｃと同心円上に配置された内歯歯車のリングギヤ１３２ｃと、サンギヤ１３１ｃに噛合すると共にリングギヤ１３２ｃに噛合する複数のピニオンギヤ１３３ｃと、複数のピニオンギヤ１３３ｃを自転かつ公転自在に保持するキャリア１３５ｃとを備え、サンギヤ１３１ｃはシングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｂのサンギヤ１３１ｂに接続されており、リングギヤ１３２ｃはシングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｂのキャリア１３５ｂに接続されると共にブレーキＢ４のオンオフによりその回転を自由にまたは固定できるようになっており、キャリア１３５ｃは出力軸１３８に接続されている。
【００３４】
オートマチックトランスミッション１３０は、図５に示すように、クラッチＣ１〜Ｃ３のオンオフとブレーキＢ１〜Ｂ４のオンオフにより前進１速〜５速と後進とニュートラルとを切り替えることができるようになっている。前進１速の状態、即ち入力軸１３６の回転を最も大きな減速比で減速して出力軸１３８に伝達する状態は、クラッチＣ１をオンとすると共にクラッチＣ２，Ｃ３とブレーキＢ１〜Ｂ４とをオフとすることにより形成することができる。この状態では、シングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｃのリングギヤ１３２ｃはワンウェイクラッチＦ３によりその一方向の回転が固定されるため、入力軸１３６からクラッチＣ１を介してサンギヤ１３１ｃに入力される動力は大きな減速比で減速してキャリア１３５ｃ即ち出力軸１３８に出力される。１速の状態では、エンジンブレーキ時には、ブレーキＢ４をオンとすることにより、ワンウェイクラッチＦ３に代えてリングギヤ１３２ｃの回転が固定される。前進２速の状態は、クラッチＣ１とブレーキＢ３とをオンとすると共にクラッチＣ２，Ｃ３とブレーキＢ１，Ｂ２，Ｂ４とをオフとすることにより形成することができる。この状態では、ワンウェイクラッチＦ２によりダブルピニオン式の遊星歯車機構１３０ａのサンギヤ１３１ａはその一方向の回転が固定されると共にワンウェイクラッチＦ１によりキャリア１３５ａはその一方向の回転が固定されるため、リングギヤ１３２ａおよびシングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｂのリングギヤ１３２ｂもその一方向の回転が固定され、入力軸１３６からクラッチＣ１を介してサンギヤ１３１ｂに入力される動力はリングギヤ１３２ｂの固定により減速してキャリア１３５ｂおよびシングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｃのリングギヤ１３２ｃに出力され、入力軸１３６からクラッチＣ１を介してサンギヤ１３１ｃに入力される動力はリングギヤ１３２ｃの回転状態に応じて前進１速よりも若干小さな減速比で減速してキャリア１３５ｃ即ち出力軸１３８に出力される。２速の状態では、エンジンブレーキ時には、ブレーキＢ２をオンとすることにより、ワンウェイクラッチＦ１およびワンウェイクラッチＦ２に代えてリングギヤ１３２ａおよびリングギヤ１３２ｂの回転が固定される。前進３速の状態は、クラッチＣ１，Ｃ３とブレーキＢ３とをオンとすると共にクラッチＣ２とブレーキＢ１，Ｂ２，Ｂ４とをオフとすることにより形成することができる。この状態では、ワンウェイクラッチＦ１によりダブルピニオン式の遊星歯車機構１３０ａのキャリア１３５ａはその一方向の回転が固定されるため、入力軸１３６からクラッチＣ３を介してサンギヤ１３１ａに入力される動力は減速してリングギヤ１３２ａおよびシングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｂのリングギヤ１３２ｂに出力され、入力軸１３６からクラッチＣ１を介してサンギヤ１３１ｂに入力される動力はリングギヤ１３２ｂの回転状態により減速してキャリア１３５ｂおよびシングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｃのリングギヤ１３２ｃに出力され、入力軸１３６からクラッチＣ１を介してサンギヤ１３１ｃに入力される動力はリングギヤ１３２ｃの回転状態に応じて前進２速よりも若干小さな減速比で減速してキャリア１３５ｃ即ち出力軸１３８に出力される。３速の状態では、エンジンブレーキ時には、ブレーキＢ１をオンとすることにより、ワンウェイクラッチＦ１に代えてキャリア１３５ａの回転が固定される。前進４速の状態は、クラッチＣ１〜Ｃ３とブレーキＢ３とをオンとすると共にブレーキＢ１，Ｂ２，Ｂ４をオフとすることにより形成することができる。この状態では、入力軸１３６はクラッチＣ１を介してシングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｂのサンギヤ１３１ｂおよびシングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｃのサンギヤ１３１ｃに接続されると共にクラッチＣ２を介してキャリア１３５ｂおよびリングギヤ１３２ｃに接続されるため、シングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｂ，３０ｃのすべての回転要素は一体回転し、入力軸１３６と出力軸１３８とが直結された状態となり、入力軸１３６から入力される動力は値１．０の減速比で動力が伝達される。前進５速の状態、即ち入力軸１３６の回転を最も小さな減速比で減速（増速）して出力軸１３８に伝達する状態は、クラッチＣ２，Ｃ３とブレーキＢ１，Ｂ３とをオンとすると共にクラッチＣ１とブレーキＢ２，Ｂ４とをオフとすることにより形成することができる。この状態では、ワンウェイクラッチＦ１によりダブルピニオン式の遊星歯車機構１３０ａのキャリア１３５ａはその一方向の回転が固定されるため、入力軸１３６からクラッチＣ３を介してサンギヤ１３１ａに入力される動力は減速してリングギヤ１３２ａおよびシングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｂのリングギヤ１３２ｂに出力され、入力軸１３６からクラッチＣ２を介してキャリア１３５ｂに入力される動力はリングギヤ１３２ｂの回転状態により増速してサンギヤ１３１ｂおよびシングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｃのサンギヤ１３１ｃに出力され、入力軸１３６からクラッチＣ２を介してリングギヤ１３２ｃに入力される動力はサンギヤ１３１ｃの回転状態に応じて最も小さな減速比で増速してキャリア１３５ｃ即ち出力軸１３８に出力される。
【００３５】
また、オートマチックトランスミッション１３０では、ニュートラルの状態、即ち入力軸１３６と出力軸１３８との切り離しは、すべてのクラッチＣ１〜Ｃ３とブレーキＢ１〜Ｂ４とをオフとすることにより行なうことができる。また、後進の状態は、クラッチＣ３とブレーキＢ４とをオンとすると共にクラッチＣ１，Ｃ２とブレーキＢ１〜Ｂ３をオフとすることにより形成することができる。この状態では、ワンウェイクラッチＦ１によりダブルピニオン式の遊星歯車機構１３０ａのキャリア１３５ａはその一方向の回転が固定されるため、入力軸１３６からクラッチＣ３を介してサンギヤ１３１ａに入力される動力は減速してリングギヤ１３２ａおよびシングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｂのリングギヤ１３２ｂに出力され、ブレーキＢ４によりシングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｂのキャリア１３５ｂおよびシングルピニオン式の遊星歯車機構１３０ｃのリングギヤ１３２ｃはその回転が固定されるため、リングギヤ１３２ａに出力される動力は回転が反転してキャリア１３５ｃ即ち出力軸１３８に出力される。後進の状態では、エンジンブレーキ時には、ブレーキＢ１をオンとすることにより、ワンウェイクラッチＦ１に代えてキャリア１３５ａの回転が固定される。
【００３６】
油圧回路１４０は、図６に示すように、エンジン１２２からの動力によりオイルを圧送する機械式オイルポンプ１４１と、機械式オイルポンプ１４１により圧送されたオイルの圧力（ライン圧ＰＬ）を調節するレギュレータバルブ１４２と、このレギュレータバルブ１４２を駆動するリニアソレノイド１４３と、ライン圧ＰＬをマニュアルバルブ１４４を介して入力すると共に調圧してクラッチＣ１側に出力するリニアソレノイドバルブ（以下、リニアソレノイドという）ＳＬＣ１と、リニアソレノイドＳＬＣ１に供給されるライン圧ＰＬを蓄圧するアキュムレータ１４５と、ライン圧ＰＬをマニュアルバルブ１４４を介して入力すると共に調圧してクラッチＣ２側に出力するリニアソレノイドバルブとして機能すると共にリニアソレノイドバルブとしての機能を停止して電磁ポンプとしても機能する前述した実施例の電磁弁２０と、リニアソレノイドＳＬＣ１とクラッチＣ１との流路的な接続と電磁弁２０の電磁ポンプとクラッチＣ１との流路的な接続とを選択的に切り替える切替バルブ１４８と、切替バルブ１４８を駆動するオンオフソレノイド１４９、実施例の電磁弁２０の電磁ポンプとしての機能を停止するときにポンプ室７０内の作動油を排出するための排出用バルブなどにより構成されている。なお、図６では、クラッチＣ１，Ｃ２についての油圧系を示したが、クラッチＣ１，Ｃ２以外の他のクラッチＣ３やブレーキＢ１〜Ｂ４の油圧系もリニアソレノイドバルブを用いて同様に構成することができる。
【００３７】
切替バルブ１４８は、図７の動作説明図に示すように、下部にはスプール１４８ａを図中上方に付勢するスプリング１４８ｂが取り付けられると共に上部にはオンオフソレノイド１４９からの信号圧を入力する入力ポート１４８ｃが形成されており、オンオフソレノイド１４９から信号圧が入力されているときには、信号圧がスプリング１４８ｂの付勢力に打ち勝ってスプール１４８ａが図中下方に移動することにより電磁弁２０のポンプ部６０とクラッチＣ１とを流路的に遮断すると共にリニアソレノイドＳＬＣ１とクラッチＣ１とを流路的に接続し（図７（ａ）参照）、オンオフソレノイド１４９から信号圧が入力されていないときには、スプリング１４８ｂの付勢力によりスプール１４８ａが図中上方に移動することにより電磁弁２０のポンプ部６０とクラッチＣ１とを流路的に接続すると共にリニアソレノイドＳＬＣ１とクラッチＣ１とを流路的に遮断する（図７（ｂ）参照）。
【００３８】
油圧回路１４０は、オートマチックトランスミッション用電子制御ユニット（以下、ＡＴＥＣＵという）１３９により駆動制御されている。ＡＴＥＣＵ１３９は、詳細に図示しないが、ＣＰＵを中心としたマイクロプロセッサとして構成されており、ＣＰＵの他に処理プログラムを記憶するＲＯＭと、データを一時的に記憶するＲＡＭと、入出力ポートと、通信ポートとを備える。ＡＴＥＣＵ１３９からは、リニアソレノイド１４３への駆動信号やリニアソレノイドＳＬＣ１への駆動信号，実施例の電磁弁２０への駆動信号，オンオフソレノイド１４９への駆動信号などが出力ポートを介して出力されている。ＡＴＥＣＵ１３９は、メインＥＣＵ１５０と通信しており、メインＥＣＵ１５０からの制御信号によってオートマチックトランスミッション１３０（油圧回路１４０）を制御したり、必要に応じてオートマチックトランスミッション１３０の状態に関するデータをメインＥＣＵ１５０に出力する。
【００３９】
メインＥＣＵ１５０は、詳細には図示しないが、ＣＰＵを中心とするマイクロプロセッサとして構成されており、ＣＰＵの他に処理プログラムを記憶するＲＯＭと、データを一時的に記憶するＲＡＭと、入出力ポートと、通信ポートとを備える。メインＥＣＵ１５０には、イグニッションスイッチ１６０からのイグニッション信号，シフトレバー１６１の操作位置を検出するシフトポジションセンサ１６２からのシフトポジションＳＰ，アクセルペダル１６３の踏み込み量を検出するアクセルペダルポジションセンサ１６４からのアクセル開度Ａｃｃ，ブレーキペダル１６５の踏み込みを検出するブレーキスイッチ１６６からのブレーキスイッチ信号ＢＳＷ，車速センサ１６８からの車速Ｖなどが入力ポートを介して入力されている。メインＥＣＵ１５０は、エンジンＥＣＵ１２４やＡＴＥＣＵ１３９と通信ポートを介して接続されており、エンジンＥＣＵ１２４やＡＴＥＣＵ１３９と各種制御信号やデータのやりとりを行なっている。
【００４０】
こうして構成された実施例の自動車２０では、エンジン１２２が始動され、シフトレバー１６１を「Ｄ（ドライブ）」の走行ポジションとして走行しているときに、車速Ｖが値０，アクセルオフ，ブレーキスイッチ信号ＢＳＷがオンなど予め設定された自動停止条件の全てが成立したときにエンジン１２２を自動停止する。エンジン１２２が自動停止されると、その後、ブレーキスイッチ信号ＢＳＷがオフ且つアクセルオンなど予め設定された自動始動条件が成立したときに自動停止したエンジン１２２を自動始動する。
【００４１】
次に、こうして構成された自動車２０が搭載する自動変速機の駆動装置の動作、特に、エンジン１２２の自動停止中の動作について説明する。なお、自動変速機の駆動装置としては、油圧回路１４０と、ＡＴＥＣＵ１３９とが該当する。図８は、ＡＴＥＣＵ１３９により実行される自動停止時制御ルーチンの一例を示すフローチャートである。このルーチンは、シフトレバー１６１をＤポジションとして走行しているときに、エンジン１２２の自動停止条件が成立したときに実行される。なお、この走行状態では、オンオフソレノイド１４９からは信号圧が出力されており、切替バルブ１４８は、電磁弁２０のポンプ部６０とクラッチＣ１とを流路的に遮断すると共にリニアソレノイドＳＬＣ１とクラッチＣ１とを流路的に接続した状態となっている。
【００４２】
自動停止時制御ルーチンが実行されると、ＡＴＥＣＵ１３９のＣＰＵは、まず、エンジン１２２の自動停止条件が成立してエンジン１２２の燃料カットが行なわれたときに（ステップＳ１００）、クラッチＣ１に作用する油圧が徐々に値０まで減少するようリニアソレノイドＳＬＣ１を制御して（ステップＳ１１０）、エンジン１２２の回転数Ｎｅが値０近傍すなわちエンジン１２２の回転が停止するのを待つ（ステップＳ１２０，Ｓ１３０）。ここで、エンジン１２２の回転数Ｎｅは、回転数センサ１２５により検出されたものをエンジンＥＣＵ１２４からメインＥＣＵ１５０を介して入力するものとした。
【００４３】
エンジン１２２の回転が停止すると、切替バルブ１４８が実施例の電磁弁２０のポンプ部６０とクラッチＣ１とを流路的に接続すると共にリニアソレノイドＳＬＣ１とクラッチＣ１とを流路的に遮断するようオンオフソレノイド１４９を駆動制御すると共に（ステップＳ１４０）、電磁弁２０のポンプ部６０の駆動を開始して（ステップＳ１５０）、以降にエンジン１２２の自動始動条件が成立するのを待つ（ステップＳ１５０）。電磁弁２０のポンプ部６０の圧送能力としては、電気モータにより駆動される電動オイルポンプの圧送能力に比して劣るものの、実施例では、クラッチＣ１が完全には係合されないがスタータモータ１２３によるエンジン１２２へのクランキングトルクよりも若干大きなトルク容量を持つ低圧状態でクラッチピストンをストロークさせると共にその状態を保持するために必要十分な圧送能力として設計するものとした。
【００４４】
エンジン１２２の自動始動条件が成立すると、スタータモータ１２３によりエンジン１２２がクランキングされるから、切替バルブ１４８が電磁弁２０のポンプ部６０とクラッチＣ１とを流路的に遮断すると共にリニアソレノイドＳＬＣ１とクラッチＣ１とを流路的に接続するようオンオフソレノイド１４９を駆動制御して（ステップＳ１７０）、クラッチＣ１に作用する油圧が増圧するようリニアソレノイドＳＬＣ１を駆動制御し（ステップＳ１８０）、エンジン１２２が完爆したときに（ステップＳ１９０）、電磁弁２０のポンプ部６０を駆動停止して（ステップＳ２００）、本ルーチンを終了する。エンジン１２２が完爆すると、エンジン１２２からの動力により機械式オイルポンプ１４１が駆動してライン圧ＰＬが発生し、このライン圧ＰＬにより前述した排出用バルブ１００が作動して実施例の電磁弁２０のポンプ部６０におけるポンプ室７０内に残存している作動油は排出用バルブ１００を介して排出される。これにより、実施例の電磁弁２０をクラッチＣ２のクラッチ圧を調圧するリニアソレノイドバルブとして機能させる際に支障が生じることはない。
【００４５】
図９は、車速Ｖとエンジン回転数Ｎｅとアクセル開度Ａｃｃとブレーキスイッチ信号ＢＳＷとシフトポジションＳＰとライン圧ＰＬとクラッチＣ１の油圧とリニアソレノイドＳＬＣ１の電流指令と電磁ポンプの電流指令の時間変化の様子を示す説明図である。図示するように、時刻ｔ１にエンジン１２２の自動停止条件が成立して時刻ｔ２にエンジン１２２の燃料供給がカットされると、前進１速を形成するクラッチＣ１に作用する油圧が徐々に減少するよう電流指令を設定してリニアソレノイドＳＬＣ１を駆動し、エンジン１２２の回転が停止した後に切替バルブ１４８により電磁弁２０のポンプ部６０とクラッチＣ１とを流路的に接続すると共にソレノイド部３０によりポンプ部６０を駆動してクラッチＣ１に作用する油圧をクラッチＣ１がクランキングトルクよりも若干大きなトルク容量を持つ低圧状態とする（時刻ｔ３）。この場合、ポンプ部６０はリニアソレノイドＳＬＣ１を介さずに直接クラッチＣ１にオイルを圧送することができると共にクラッチＣ１に作用させるべき油圧は低圧状態でよいから、電磁ポンプとして機能するポンプ部６０でも必要な圧送性能に不足は生じない。そして、時刻ｔ４にブレーキオフされ時刻ｔ５にアクセルオンされてエンジン１２２の自動始動条件が成立すると、スタータモータ１２３によりエンジン１２２がクランキングされる。このとき、クラッチＣ１の油圧はクランキングトルクよりも若干大きなトルク容量を持つ低圧状態で保持されているから、エンジン１２２のクランキングトルクはクラッチＣ１を介してクリープトルクとして駆動輪１７４ａ，１７４ｂ側に伝達される。エンジン１２２のクランキングが開始されると、切替バルブ１４８によりリニアソレノイドＳＬＣ１とクラッチＣ１とを流路的に接続すると共にリニアソレノイドＳＬＣ１を駆動してクラッチＣ１に作用する油圧を増圧し、エンジン１２２が完爆したときに電磁弁２０のポンプ部６０を駆動停止する（時刻ｔ６）。
【００４６】
以上説明した実施例の電磁弁２０によれば、スリーブ２２とスプール２４とによりクラッチＣ２のクラッチ圧を調圧するためのリニアソレノイドバルブとして機能する調圧バルブ部４０を形成すると共にクラッチＣ１に作動油を圧送する電磁ポンプとして機能するポンプ部６０を形成し、調圧バルブ部４０とポンプ部６０とを一つのソレノイド部３０で駆動するから、リニアソレノイドバルブと電磁ポンプとを別個に設けるものに比して小型化を図ることができる。しかも、吸入用逆止弁８０をスリーブ２２内に内蔵するものとしたから、吸入用逆止弁８０を比較的高い精度で形成することができ、電磁ポンプとして機能させたときの容積効率を向上させることができる。
【００４７】
実施例の電磁弁２０では、リニアソレノイドバルブとして機能したときにはライン圧ＰＬから最適なクラッチ圧を生成してクラッチＣ２をダイレクトに制御するダイレクト制御用のリニアソレノイドバルブとして構成するものとしたが、リニアソレノイドバルブをパイロット制御用のリニアソレノイドバルブとして用いて別途コントロールバルブを駆動することによりこのコントロールバルブによりクラッチ圧を生成してクラッチＣ２を制御するものとしてもよい。なお、クラッチＣ１やブレーキＢ１〜Ｂ４についても同様の構成とするものとしてもよい。
【００４８】
実施例の電磁弁２０では、吸入用逆止弁８０をスリーブ２２内に内蔵すると共に吐出用逆止弁９０をスリーブ２２外のバルブボディ１０に組み込むものとしたが、図１０の変形例の電磁弁２０Ｂに示すように、吸入用逆止弁８０Ｂと吐出用逆止弁９０Ｂとを共にスリーブ２２外のバルブボディ１０に組み込むものとしてもよい。変形例の電磁弁２０Ｂでは、ソレノイド部３０，調圧バルブ部４０については実施例の電磁弁２０と同一の構成である。電磁弁２０Ｂのポンプ部６０Ｂは、図１０に示すように、スリーブ２２とスプール２４のランド５６とエンドプレート２６とによりポンプ室７０Ｂが形成されており、ソレノイド部３０のコイル３２への通電をオンからオフしたときにはスプリング２８の付勢力によりスプール２４（ランド５６）をソレノイド部３０側に移動させることにより作動油をバルブボディ１０に組み込まれた吸入用逆止弁８０Ｂを介して吸入ポート６２Ｂからポンプ室７０Ｂ内に吸入し、ソレノイド部３０のコイル３２への通電をオフからオンしたときにはソレノイド部３０からの推力によりスプール２４をエンドプレート２６側に移動させることにより吸入した作動油をバルブボディ１０に組み込まれた吐出用逆止弁９０Ｂを介して吐出ポート６４Ｂから吐出する。
【００４９】
実施例の電磁弁２０では、吸入用逆止弁８０をスリーブ２２内に内蔵すると共に吐出用逆止弁９０をスリーブ２２外のバルブボディ１０に組み込むものとしたが、図１１の変形例の電磁弁２０Ｃに示すように、吸入用逆止弁と吐出用逆止弁とを共にスリーブ２２内に内蔵するものとしてもよい。変形例の電磁弁２０Ｃでは、ソレノイド部３０，調圧バルブ部４０については実施例の電磁弁２０と同一の構成である。電磁弁２０Ｃのポンプ部６０Ｃは、図１１に示すように、スリーブ２２内に吸入用逆止弁８０Ｃと吐出用逆止弁９０Ｃとが内蔵されており、スリーブ２２と吸入用逆止弁８０Ｃと吐出用逆止弁９０Ｃとによりポンプ室７０Ｃが形成されている。吸入用逆止弁８０Ｃは、実施例の電磁弁２０の吸入用逆止弁８０と同一のものとして構成されている。一方、吐出用逆止弁９０Ｃは、スプリング２８と吸入用逆止弁８０Ｃのスプリング８６とを受けるスプリング受けとして機能すると共に中央にポンプ室７０Ｃと吐出ポート６４Ｃとを連通する開口部９２ａが形成された円筒状の本体９２Ｃと、ボール９４Ｃと、エンドプレート２６をスプリング受けとしてボール９４Ｃを本体９２Ｃの開口部９２ａに押し付けるスプリング９６Ｃとを備え、ポンプ室７０Ｃ内が負圧のときにスプリング９６Ｃの付勢力により閉弁しポンプ室７０Ｃ内が正圧のときに開弁する。したがって、ソレノイド部３０のコイル３２への通電をオンからオフしたときにはスプリング９６Ｃおよびスプリング２８の付勢力によりスプール２４をソレノイド部３０側に移動させることにより作動油を吸入用逆止弁８０Ｃを介して吸入ポート６２Ｃからポンプ室７０Ｃ内に吸入し、ソレノイド部３０のコイル３２への通電をオフからオンしたときにはソレノイド部３０からの推力によりスプール２４をエンドプレート２６側に移動させることにより吸入した作動油を吐出用逆止弁９０Ｃを介して吐出ポート６４Ｃから吐出することができる。
【００５０】
また、実施例の電磁弁２０では、吸入用逆止弁８０をスリーブ２２内に内蔵すると共に吐出用逆止弁９０をスリーブ２２外のバルブボディ１０に組み込むものとしたが、吸入用逆止弁８０をスリーブ２２外のバルブボディ１０に組み込むと共に吐出用逆止弁９０をスリーブ２２内に内蔵するものとしても差し支えない。
【００５１】
実施例の電磁弁２０では、いわゆるノーマルクローズ型のリニアソレノイドバルブに対して電磁ポンプとしての機能を一体化するものとしたが、図１２の変形例の電磁弁２０Ｄに示すように、いわゆるノーマルオープン型のリニアソレノイドバルブに対して電磁ポンプとしての機能を一体化するものとしてもよい。なお、ソレノイド部３０は実施例の電磁弁２０と同一の構成である。変形例の電磁弁２０Ｄの調圧バルブ部４０Ｄでは、コイル３２への通電をオフされている場合には、スプリング２８の付勢力によりソレノイド部３０側に移動しているから、スリーブ２２Ｄに形成された入力ポート４２Ｄと出力ポート４４Ｄとをスプール２４Ｄの連通部５８Ｄを介して連通すると共にスプール２４Ｄのランド５６Ｄによりドレンポート４６Ｄが遮断された状態となる。したがって、クラッチＣ２に最大油圧が作用する。コイル３２への通電がオンされると、コイル３２に印加される電流の大きさに応じた吸引力で第１のコア３４にプランジャ３６が吸引され、これに伴ってシャフト３８が押し出されてシャフト３８の先端に当接されたスプール２４Ｄがエンドプレート２６側に移動する。これにより、入力ポート４２Ｄと出力ポート４４Ｄとドレンポート４６Ｄとが互いに連通した状態となり、入力ポート４２Ｄから入力された作動油は一部が出力ポート４４Ｄに出力されると共に残余がドレンポート４６Ｄに出力される。また、フィードバックポート４８Ｄを介してフィードバック室に作動油が供給され、スプール２４Ｄには出力ポート４４Ｄの出力圧に応じたフィードバック力がエンドプレート２６側の方向に作用する。したがって、スプール２４Ｄは、プランジャ３６の推力（吸引力）とスプリング２８のバネ力とフィードバック力とが丁度釣り合う位置で停止することになる。この際、コイル３２に印加される電流が大きくなるほど、即ちプランジャ３６の推力が大きくなるほど、スプール２４Ｄがエンドプレート２６側に移動し、入力ポート４２Ｄの開口面積を狭めると共にドレンポート４６Ｄの開口面積を広げる。コイル３２への通電が最大となると、スプール２４Ｄはプランジャ３６の可動範囲の最もエンドプレート２６側に移動し、ランド５４Ｄにより入力ポート４２Ｄが遮断されると共に連通部５８Ｄを介して出力ポート４４Ｄとドレンポート４６Ｄとが連通された状態となる。したがって、クラッチＣ２には何らの油圧も作用しない。このように変形例の電磁弁２０Ｄでは、コイル３２への通電がオフされている状態で入力ポート４２Ｄと出力ポート４４Ｄとを連通すると共にドレンポート４６Ｄを遮断するから、ノーマルオープン型の電磁弁として機能することがわかる。変形例の電磁弁２０Ｄのポンプ部６０Ｄでは、吸入用逆止弁８０Ｄと吐出用逆止弁９０Ｄとを共にスリーブ２２外のバルブボディ１０に組み込むものとし、ソレノイド部３０をオンからオフしてスプリング２８の付勢力によりスプール２４Ｄをソレノイド部３０側に移動させることによりポンプ室７０Ｄ内を負圧として作動油を吸入ポート６２Ｄから吸入し、ソレノイド部３０をオフからオンしてソレノイド部３０の推力によりスプール２４Ｄをエンドプレート２６側に移動させることによりポンプ室７０Ｄ内を正圧として吸入した作動油を吐出ポート６４Ｄから吐出することができるようになっている。勿論、吸入用逆止弁８０Ｄと吐出用逆止弁９０Ｄとを共にスリーブ２２外のバルブボディ１０に組み込むものに限られず、吸入用逆止弁８０Ｄだけをスリーブ２２内に内蔵するものとしてもよいし、吐出用逆止弁９０Ｄだけをスリーブ２２内に内蔵するものとしてもよいし、吸入用逆止弁８０Ｄと吐出用逆止弁９０Ｄとを共にスリーブ２２内に内蔵するものとしてもよい。
【００５２】
なお、上述した変形例の電磁弁２０Ｄでは、ソレノイド部３０はノーマルクローズ型のリニアソレノイドバルブに適用する場合に比して大型化する傾向となる。これは、ノーマルクローズ型のリニアソレノイドバルブではスプール２４に作用するフィードバック力がソレノイド部３０の推力の方向と逆方向となるのに対して、ノーマルオープン型のリニアソレノイドバルブではスプール２４に作用するフィードバック力がソレノイド部３０の推力の方向と同方向となるから、スプリング２８のばね荷重が大きくならざるを得ず、その分、電磁ポンプとして機能させるときにソレノイド部３０に要求される推力も大きくなるためである。
【００５３】
実施例では、リニアソレノイドとしての機能と電磁ポンプとしての機能とを選択的に用いて、電磁ポンプとして機能させるときには発進用のクラッチＣ１に油圧を作用させ、電磁ポンプとして機能させるときには発進用のクラッチＣ１とは異なるクラッチＣ２に油圧を作用させるものとしたが、リニアソレノイドバルブとしての機能と電磁ポンプとしての機能のいずれを用いるときでも同一のクラッチＣ１に油圧を作用させるものとしてもよい。この場合の変形例の油圧回路２４０を図１３に示す。変形例の油圧回路２４０では、実施例の油圧回路１４０と同一の構成については同一の符号を付し、その説明は重複するから省略する。変形例の油圧回路２４０は、図示するように、実施例の油圧回路１４０における電磁弁２０と排出バルブ１００とリニアソレノイドＳＬＣ１と切替バルブ１４８に代えて、図１１に示す変形例の電磁弁２０Ｃと、ライン圧ＰＬをマニュアルバルブ１４４を介して入力すると共に調圧してクラッチＣ２側に供給するリニアソレノイドＳＬＣ２と、電磁弁２０Ｃの調圧バルブ部４０（出力ポート４４）とクラッチＣ１側との流路的な接続と電磁弁２０Ｃのポンプ部６０Ｃ（吐出ポート６４Ｃ）とクラッチＣ１側との流路的な接続とを選択的に切り替えると共に電磁弁２０Ｃの調圧バルブ部４０側とクラッチＣ１側を流路的に接続してポンプ部６０Ｃの機能を停止するときにポンプ室７０Ｃ（図１１参照）内の作動油を排出するための切替バルブ２５０とを備える。この切替バルブ２５０は、図１４の動作説明図に示すように、下部にはスプール２５２を図中上方に付勢するスプリング２５４が取り付けられると共に上部にはオンオフソレノイド１４９からの信号圧を入力する入力ポート２５６が形成されており、オンオフソレノイド１４９から信号圧が入力されているときには、信号圧がスプリング２５４の付勢力に打ち勝ってスプール２５２が図中下方に移動することにより調圧バルブ部４０の出力ポート４４とクラッチＣ１とを流路的に接続しポンプ部６０Ｃの吐出ポート６４ＣとクラッチＣ１とを流路的に遮断すると共にポンプ部６０Ｃのドレンポート６６Ｃと排出ポート２５８とを流路的に接続し（図１４（ａ）参照）、オンオフソレノイド１４９から信号圧が入力されていないときには、スプリング２５４の付勢力によりスプール２５２が図中上方に移動することにより調圧バルブ部４０の出力ポート４４とクラッチＣ１とを流路的に遮断しポンプ部６０Ｃの吐出ポート６４ＣとクラッチＣ１とを流路的に接続すると共にポンプ部６０Ｃのドレンポート６６Ｃと排出ポート２５８とを流路的に遮断する（図１４（ｂ）参照）。なお、この変形例では、図１１の電磁弁２０Ｃを用いるものとしたが、これに限定されるものではなく、電磁弁２０Ｃに代えて、図１の電磁弁２０や図１０の電磁弁２０Ｂ，図１２の電磁弁２０Ｄを用いるものとしてもよい。
【００５４】
実施例では、クラッチＣ１の油圧を調圧するリニアソレノイドと電磁ポンプとを組み合わせて電磁弁２０を構成するものとしたが、これに限られず、例えば、レギュレータバルブ１４２を駆動するリニアソレノイド１４３と電磁ポンプとを組み合わせるものとしてもよいし、リニアソレノイドに代えてオンオフソレノイドバルブと電磁ポンプとを組み合わせるものとしてもよい。
【００５５】
実施例では、スリーブ２２とスプール２４などからなる調圧部の一部をポンプ部６０として形成するものとしたが、これに限定されるものではなく、調圧部とポンプ部６０とを別体とするものとしてもよい。即ち、実施例の電磁弁装置では、調圧用にスプリング２８が収納されるスプリング室とは別にポンプ室を形成するものとしてもよい。この場合の変形例の電磁弁２０Ｅの構成の概略を図１５に示す。変形例の電磁弁２０Ｅは、図示するように、スプリング２８が収納されたスプリング室から順に調圧室５０Ｅ（入力ポート４２Ｅや出力ポート４４Ｅ，ドレンポート４６Ｅが接続された空間），フィードバック室４８Ｅが形成されたノーマルオープン型のリニアソレノイドとして構成されており、スプリング２８に押し付けられているスプール２４Ｅのランド５６Ｅとは反対のソレノイド部３０側のランド５２Ｅとスリーブ２２Ｅとによりフィードバック室４８Ｅに隣接するようにポンプ室７０Ｅが形成されている。この電磁弁２０Ｅでは、電磁ポンプとして機能させる場合には、ソレノイド部３０のコイル３２への通電をオフからオンしたときにはソレノイド部３０からの推力によりスプール２４Ｅをエンドプレート２６側に移動させることによりポンプ室７０Ｅ内を負圧として作動油を後述する吸入用逆止弁３６０を介してポンプ室７０Ｅ内に吸入し、ソレノイド部３０のコイル３２への通電をオンからオフしたときにはスプリング２８の付勢力によりスプール２４Ｅをソレノイド部３０側に移動させることによりポンプ室７０Ｅ内を正圧として吸入した作動油を後述する吐出用逆止弁３７０を介して吐出する。
【００５６】
変形例の電磁弁２０Ｅでは、吸入用逆止弁３６０と吐出用逆止弁３７０とが切替バルブ３５０に内蔵されている。図１６は電磁弁２０Ｅと切替バルブ３５０とを備える油圧回路３４０の構成の概略を示す構成図であり、図１７は切替バルブ３５０の動作を説明する説明図である。切替バルブ３５０は、図示するように、ライン圧を信号圧として入力するための信号圧用入力ポート３５２ａと電磁弁２０Ｅの出力ポート４４Ｅに接続された入力ポート３５２ｂとチェック弁３８０を介してクラッチＣ１に接続された出力ポート３５２ｃとチェック弁３８０を介さずにクラッチＣ１に接続された二つの出力ポート３５２ｄ，３５２ｅと電磁弁２０Ｅのポンプ室７０Ｅのポンプ室用ポート６２Ｅに接続された入力ポート３５２ｆおよび出力ポート３５２ｇと機械式オイルポンプ１４１とストレーナ１４１ａとの間の吸入用油路３４２に接続された入力ポート３５２ｈと二つのドレンポート３５２ｉ，３５２ｊとが形成されたスリーブ３５２と、スリーブ３５２内を摺動し吐出用逆止弁３７０が一体化されたスプール３５４と、スプール３５４を軸方向に付勢するスプリング３５６と、スリーブ３５２内に内蔵された吸入用逆止弁３６０とにより構成されている。
【００５７】
吸入用逆止弁３６０は、軸中心に大径と小径の段差を有する中心孔３６２ａが形成された中空円筒状の本体３６２と、中心孔３６２ａの段差をスプリング受けとして大径側から挿入されたスプリング３６６と、スプリング３６６を挿入した後に中心孔３６２ａに大径側から挿入されたボール３６４と、中心孔３６２ａに挿入されてボール３６４を受ける中空円筒状のボール受け３６８と、ボール受け３６８を本体３６２に固定するためのスナップリング３６９とにより構成されている。一方、吐出用逆止弁３７０は、スプール３５４と一体成型され軸中心に凹状に中心孔３７２ａが形成されると共に径方向に中心孔３７２ａを貫通する貫通孔３７２ｂが形成された本体３７２と、中心孔３７２ａの底をスプリング受けとして中心孔３７２ａに挿入されたスプリング３７６と、スプリング３７６を挿入した後に中心孔３７２ａに挿入されたボール３７４と、中心孔３７２ａに挿入されてボール３７４を受ける中空円筒状のボール受け３７８と、ボール受け３７８を本体３７２に固定するためのスナップリング３７９とにより構成されている。また、吐出用逆止弁３７０の本体３７２には、外径の一部が縮径した縮径部３７２ｃが形成されている。
【００５８】
こうして構成された切替バルブ３５０は、図１７（ａ）に示すように、ライン圧ＰＬが信号圧用入力ポート３５２ａに入力されているときにはライン圧ＰＬによりスプリング３５６の収縮を伴ってスプール３５４が図中下方に移動し、入力ポート３５２ｂと出力ポート３５２ｄとを連通し縮径部３７２ｃを介して入力ポート３５２ｆとドレンポート３５２ｊとを連通するため、電磁弁２０Ｅを調圧弁として機能させることにより、出力ポート４４Ｅからの油圧をクラッチＣ１に作用させることができる。このとき、ポンプ室７０Ｅやこれに接続された油路内に残存している作動油は、入力ポート３５２ｆ，縮径部３７２ｃ，ドレンポート３５２ｊを順に介してドレンされるから、電磁弁２０Ｅの調圧精度に悪影響を与えることはない。また、吸入用逆止弁３６０の本体３６２には、吐出用逆止弁３７０の本体３７２と当接する部分に連通孔３６２ｂが形成されており、吸入用逆止弁３６０と吐出用逆止弁３７０との間の空間に残存している作動油も、出力ポート３５２ｇ，入力ポート３５２ｆ，縮径部３７２ｃ，ドレンポート３５２ｊを順に介してドレンされるようになっている。また、図１７（ｂ）に示すように、ライン圧ＰＬが信号圧用入力ポート３５２ａに入力されていないときには付勢力によりスプリング３５６の伸張を伴ってスプール３５４が図中上方に移動し、入力ポート３５２ｂと出力ポート３５２ｄとの連通を遮断し入力ポート３５２ｈと出力ポート３５２ｇとを吸入用逆止弁３６０（中心孔３６２ａ）を介して連通し入力ポート３５２ｆと出力ポート３５２ｅとを吐出用逆止弁１８０（中心孔３７２ａ，貫通孔３７２ｂ）を介して連通し入力ポート３５２ｆとドレンポート３５２ｉ，３５２ｊとの連通を遮断するため、電磁弁２０Ｅを電磁ポンプとして機能させることにより、作動油を切替バルブ３５０の入力ポート３５２ｈ，吸入用逆止弁３６０，出力ポート３５２ｇを順に介してポンプ室７０Ｅに吸入すると共に吸入した作動油を入力ポート３５２ｆ，吐出用逆止弁３７０，出力ポート３５２ｅを順に介してクラッチＣ１に供給する。
【００５９】
このように、調圧弁として機能させているときには、ポンプ室７０Ｅ或いはこれに接続される油路内の作動油を大気中にドレンするが、次にポンプとして機能させるときにエアが侵入すると、作動油を十分に加圧できなくなり、ポンプ性能が低下する場合がある。変形例の電磁弁２０Ｅでは、フィードバック室４８Ｅに隣接してポンプ室７０Ｅを形成しているから、調圧弁として機能させているときには、フィードバック室４８Ｅ内が高圧となり、フィードバック室４８Ｅからポンプ室７０Ｅへ作動油の漏れが生じる。この作動油の漏れを利用することにより、ポンプ室７０Ｅからドレンに向かう作動油の流れを生じさせ、作動油を侵入したエアと共にドレンできるようにしている。したがって、電磁弁２０Ｅを調圧弁として機能させている状態から電磁ポンプとして機能させる状態に切り替える際に迅速にポンプの性能を発揮させることができる。
【００６０】
実施例では、電磁弁２０を自動変速機の駆動装置に組み込むものに適用して説明したが、これに限定されるものではなく、ソレノイドバルブと電磁ポンプとが組み込まれる如何なる装置に適用するものとしても構わない。
【００６１】
ここで、実施例の主要な要素と発明が解決しようとする課題の欄に記載した発明の主要な要素との対応関係について説明する。実施例では、ソレノイド部３０が「電磁部」に相当し、調圧バルブ部４０とポンプ部６０とが「調圧部」に相当し、ポンプ部６０と吸入用逆止弁８０と吐出用逆止弁９０などが「ポンプ部」に相当する。また、吸入用逆止弁８０と吐出用逆止弁９０とが「吸入・吐出機構」に相当する。また、スプール２４，２４Ｅが「弁体」に相当する。また、オートマチックトランスミッション１３０が「自動変速機」に相当し、油圧回路１４０とＡＴＥＣＵ１３９とが「駆動装置」に相当する。なお、実施例の主要な要素と発明が解決しようとする課題の欄に記載した発明の主要な要素との対応関係は、実施例が発明が解決しようとする課題の欄に記載した発明を実施するための形態を具体的に説明するための一例であることから、発明が解決しようとする課題の欄に記載した発明の要素を限定するものではない。即ち、発明が解決しようとする課題の欄に記載した発明についての解釈はその欄の記載に基づいて行なわれるべきものであり、実施例は発明が解決しようとする課題の欄に記載した発明の具体的な一例に過ぎないものである。
【００６２】
以上、本発明を実施するための形態について実施例を用いて説明したが、本発明はこうした実施例に何等限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において、種々なる形態で実施し得ることは勿論である。
【産業上の利用可能性】
【００６３】
本発明は、自動車産業に利用可能である。
【符号の説明】
【００６４】
１０ バルブボディ、２０，２０Ｂ，２０Ｃ，２０Ｄ 電磁弁、２２，２２Ｄ スリーブ、２４，２４Ｄ スプール、２６ エンドプレート、２８ スプリング、３０ ソレノイド部、３１ ケース、３２ コイル、３４ 第１のコア、３４ａ フランジ部、３４ｂ 円筒部、３５ 第２のコア、３６ プランジャ、３８ シャフト、３９ コネクタ部、４０，４０Ｄ 調圧バルブ部、４２，４２Ｄ 入力ポート、４４，４４Ｄ 出力ポート、４６，４６Ｄ ドレンポート、４８，４８Ｄ フィードバックポート、４８ａ 油路、４９ 排出孔、５０ 調圧室、５２，５２Ｄ，５４，５４Ｄ，５６，５６Ｄ ランド、５８，５８Ｄ 連通部、５９，５９Ｄ 連結部、６０，６０Ｂ，６０Ｃ，６０Ｄ ポンプ部、６２，６２Ｂ，６２Ｃ，６２Ｄ 吸入ポート、６４，６４Ｂ，６４Ｃ，６４Ｄ 吐出ポート、６６，６６Ｂ，６６Ｃ，６６Ｄ ドレンポート、７０，７０Ｂ，７０Ｃ，７０Ｄ ポンプ室、８０，８０Ｂ，８０Ｃ，８０Ｄ 吸入用逆止弁、８２，９２Ｃ 本体、８２ａ，９２ａ 開口部、８４，９４Ｃ ボール、８６，９６Ｃ スプリング、９０，９０Ｂ，９０Ｃ，９０Ｄ 吐出用逆止弁、１００ 排出用バルブ、１０２ スプール、１０２ａ 上部ランド、１０２ｂ 下部ランド、１０４ スプリング、１０６ａ 信号圧用ポート、１０６ｂ 入力ポート、１０６ｃ 出力ポート、１２０ 自動車、１２２ エンジン、１２３ スタータモータ、１２４ エンジン用電子制御ユニット（エンジンＥＣＵ）、１２５ 回転数センサ、１２６ クランクシャフト、１２８ トルクコンバータ、１３０ オートマチックトランスミッション、１３０ａ ダブルピニオン式の遊星歯車機構、１３０ｂ，１３０ｃ シングルピニオン式の遊星歯車機構、１３１ａ，１３１ｂ，１３１ｃ サンギヤ、１３２ａ，１３２ｂ，１３２ｃ リングギヤ、１３３ａ 第１ピニオンギヤ、１３３ｂ，１３３ｃ ピニオンギヤ、１３４ａ 第２ピニオンギヤ、１３５ａ，１３５ｂ，１３５ｃ キャリア，１３６ 入力軸、１３８ 出力軸、１３９ オートマチックトランスミッション用電子制御ユニット（ＡＴＥＣＵ）、１４０，２４０ 油圧回路、１４１ 機械式オイルポンプ、１４２ レギュレータバルブ、１４３ リニアソレノイド、１４４ マニュアルバルブ、１４５ アキュムレータ、１４８，２５０ 切替バルブ、１４８ａ，２５２ スプール、１４８ｂ，２５４ スプリング、１４８ｃ，２５６ 入力ポート、１４９ オンオフソレノイド、１５０ メイン電子制御ユニット（メインＥＣＵ）、１６０ イグニッションスイッチ、１６１ シフトレバー、１６２ シフトポジションセンサ、１６３ アクセルペダル、１６４ アクセルペダルポジションセンサ、１６５ ブレーキペダル、１６６ ブレーキスイッチ、１６８ 車速センサ、１７２ デファレンシャルギヤ、１７４ａ，１７４ｂ 駆動輪、２５８ 排出ポート、Ｃ１〜Ｃ３ クラッチ、Ｂ１〜Ｂ４ ブレーキ、Ｆ１〜Ｆ３ ワンウェイクラッチ、ＳＬＣ１ リニアソレノイド。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
電磁弁装置であって、
流体圧源から供給される流体圧を調圧する調圧部と、
貯留部の作動流体の吸入と吐出とを行なうポンプ部と、
前記調圧部と前記ポンプ部とを駆動する１つの電磁部と
を備える電磁弁装置。
【請求項２】
前記調圧部は、前記電磁部の電磁力により作動し、前記ポンプ部のポンプ室を圧縮・膨張する動作と、流体圧源から供給される流体圧を調圧する動作とを選択的に行なう弁体を備えることを特徴とする請求項１記載の電磁弁装置。
【請求項３】
請求項２記載の電磁弁装置であって、
前記調圧部は、前記電磁部からの推力により駆動されたときの前記弁体の摺動方向に対向する向きに推力を発生させる弾性部材と、該弾性部材を収納する弾性部材室とを備え、
前記弾性部材室を前記ポンプ室の少なくとも一部として共用することを特徴とする
電磁弁装置。
【請求項４】
前記電磁部からの推力を解除したときに前記弾性部材の弾性力により前記弁体が摺動することにより作動流体を吸入し、前記電磁部から発生させた推力により前記弁体が摺動することにより前記吸入した作動流体を吐出することを特徴とする請求項３記載の電磁弁装置。
【請求項５】
前記調圧部は、フィードバックポートを有し、前記電磁部への通電を遮断しているときに閉弁するノーマルクローズ型の電磁弁として構成されてなることを特徴とする請求項３または４記載の電磁弁装置。
【請求項６】
前記ポンプ部は、前記貯留部から作動流体を吸入すると共に該吸入した作動流体を作動対象に吐出する吸入・吐出機構を備えることを特徴とする請求項１ないし５いずれか１項に記載の電磁弁装置。
【請求項７】
前記吸入・吐出機構は、前記貯留部から前記ポンプ部が有するポンプ室への作動流体の流れを許容する吸入用逆止弁と、前記ポンプ室から前記作動対象への作動流体の流れを許容する吐出用逆止弁とから構成されてなることを特徴とする請求項６記載の電磁弁装置。
【請求項８】
請求項７記載の電磁弁装置であって、
前記吸入用逆止弁は、前記ポンプ室内が正圧のときに閉弁し負圧のときの開弁し、
前記吐出用逆止弁は、前記ポンプ室内が負圧のときに閉弁し正圧のときに開弁する
電磁弁装置。
【請求項９】
請求項３記載の電磁弁装置であって、
前記貯留部から前記ポンプ部が有するポンプ室への作動流体の流れを許容する吸入用逆止弁と、前記ポンプ室から前記作動対象への作動流体の流れを許容する吐出用逆止弁と、を備え、
前記吸入用逆止弁と前記吐出用逆止弁は、前記調圧部の外に配置されてなる
電磁弁装置。
【請求項１０】
請求項３記載の電磁弁装置であって、
前記貯留部から前記ポンプ部が有するポンプ室への作動流体の流れを許容する吸入用逆止弁と、前記ポンプ室から前記作動対象への作動流体の流れを許容する吐出用逆止弁と、を備え、
前記吸入用逆止弁は、前記調圧部に内蔵されてなる
電磁弁装置。
【請求項１１】
前記吐出用逆止弁は、前記調圧部に内蔵されてなる請求項１０記載の電磁弁装置。
【請求項１２】
前記ポンプ部が有するポンプ室内の作動流体をドレンする第１の状態と、前記ポンプ室内の作動流体のドレンを禁止する第２の状態とを切り替える切替装置を備えることを特徴とする請求項１ないし１１いずれか１項に記載の電磁弁装置。
【請求項１３】
前記切替装置は、前記ポンプ室に流路を介して接続された中空部内を摺動可能なスプールを有し、該スプールが第１のポジションにあるときには前記第１の状態を形成し、前記スプールが第２のポジションにあるときには前記第２の状態を形成する切替バルブであることを特徴とする請求項１２記載の電磁弁装置。
【請求項１４】
前記調圧部は、前記ポンプ部を内蔵し、吸入ポートと吐出ポートと前記切替バルブの中空部に流路を介して接続されたドレンポートとを有し、前記吸入ポートを介して作動流体を吸入すると共に該吸入した作動流体を前記吐出ポートを介して吐出することを特徴とする請求項１３記載の電磁弁装置。
【請求項１５】
請求項１ないし１４いずれか１項に記載の電磁弁装置であって、
前記調圧部は、入力ポートと出力ポートとが形成された中空のスリーブと、該スリーブ内を摺動することにより前記入力ポートから入力された流体圧を調圧を伴って前記出力ポートに出力されるよう前記スリーブとの間で調圧室を形成するスプールとを備え、
前記ポンプ部が有するポンプ室は、前記調圧室とは遮断された空間として形成されてなる
ことを特徴とする電磁弁装置。
【請求項１６】
複数の摩擦係合要素の流体圧サーボを備える自動変速機を駆動する駆動装置に組み込まれた請求項１ないし１５いずれか１項に記載の電磁弁装置であって、
前記複数の摩擦係合要素の流体圧サーボのうち一の摩擦係合要素の流体圧サーボに作用させる流体圧を調圧するための調圧弁として機能すると共に他の摩擦係合要素の流体圧サーボに作用させる流体圧を発生するための電磁ポンプとして機能するよう形成されてなる
ことを特徴とする電磁弁装置。
【請求項１７】
複数の摩擦係合要素の流体圧サーボを備える自動変速機を駆動する駆動装置に組み込まれた請求項１ないし１５いずれか１項に記載の電磁弁装置であって、
前記複数の摩擦係合要素の流体圧サーボのうち一の摩擦係合要素の流体圧サーボに作用させる流体圧を調圧するための調圧弁として機能すると共に該一の摩擦係合要素の流体圧サーボに作用させる流体圧を発生するための電磁ポンプとして機能するよう形成されてなる
ことを特徴とする電磁弁装置。
【請求項１】
電磁弁装置であって、
流体圧源から供給される流体圧を調圧する調圧部と、
貯留部の作動流体の吸入と吐出とを行なうポンプ部と、
前記調圧部と前記ポンプ部とを駆動する１つの電磁部と
を備える電磁弁装置。
【請求項２】
前記調圧部は、前記電磁部の電磁力により作動し、前記ポンプ部のポンプ室を圧縮・膨張する動作と、流体圧源から供給される流体圧を調圧する動作とを選択的に行なう弁体を備えることを特徴とする請求項１記載の電磁弁装置。
【請求項３】
請求項２記載の電磁弁装置であって、
前記調圧部は、前記電磁部からの推力により駆動されたときの前記弁体の摺動方向に対向する向きに推力を発生させる弾性部材と、該弾性部材を収納する弾性部材室とを備え、
前記弾性部材室を前記ポンプ室の少なくとも一部として共用することを特徴とする
電磁弁装置。
【請求項４】
前記電磁部からの推力を解除したときに前記弾性部材の弾性力により前記弁体が摺動することにより作動流体を吸入し、前記電磁部から発生させた推力により前記弁体が摺動することにより前記吸入した作動流体を吐出することを特徴とする請求項３記載の電磁弁装置。
【請求項５】
前記調圧部は、フィードバックポートを有し、前記電磁部への通電を遮断しているときに閉弁するノーマルクローズ型の電磁弁として構成されてなることを特徴とする請求項３または４記載の電磁弁装置。
【請求項６】
前記ポンプ部は、前記貯留部から作動流体を吸入すると共に該吸入した作動流体を作動対象に吐出する吸入・吐出機構を備えることを特徴とする請求項１ないし５いずれか１項に記載の電磁弁装置。
【請求項７】
前記吸入・吐出機構は、前記貯留部から前記ポンプ部が有するポンプ室への作動流体の流れを許容する吸入用逆止弁と、前記ポンプ室から前記作動対象への作動流体の流れを許容する吐出用逆止弁とから構成されてなることを特徴とする請求項６記載の電磁弁装置。
【請求項８】
請求項７記載の電磁弁装置であって、
前記吸入用逆止弁は、前記ポンプ室内が正圧のときに閉弁し負圧のときの開弁し、
前記吐出用逆止弁は、前記ポンプ室内が負圧のときに閉弁し正圧のときに開弁する
電磁弁装置。
【請求項９】
請求項３記載の電磁弁装置であって、
前記貯留部から前記ポンプ部が有するポンプ室への作動流体の流れを許容する吸入用逆止弁と、前記ポンプ室から前記作動対象への作動流体の流れを許容する吐出用逆止弁と、を備え、
前記吸入用逆止弁と前記吐出用逆止弁は、前記調圧部の外に配置されてなる
電磁弁装置。
【請求項１０】
請求項３記載の電磁弁装置であって、
前記貯留部から前記ポンプ部が有するポンプ室への作動流体の流れを許容する吸入用逆止弁と、前記ポンプ室から前記作動対象への作動流体の流れを許容する吐出用逆止弁と、を備え、
前記吸入用逆止弁は、前記調圧部に内蔵されてなる
電磁弁装置。
【請求項１１】
前記吐出用逆止弁は、前記調圧部に内蔵されてなる請求項１０記載の電磁弁装置。
【請求項１２】
前記ポンプ部が有するポンプ室内の作動流体をドレンする第１の状態と、前記ポンプ室内の作動流体のドレンを禁止する第２の状態とを切り替える切替装置を備えることを特徴とする請求項１ないし１１いずれか１項に記載の電磁弁装置。
【請求項１３】
前記切替装置は、前記ポンプ室に流路を介して接続された中空部内を摺動可能なスプールを有し、該スプールが第１のポジションにあるときには前記第１の状態を形成し、前記スプールが第２のポジションにあるときには前記第２の状態を形成する切替バルブであることを特徴とする請求項１２記載の電磁弁装置。
【請求項１４】
前記調圧部は、前記ポンプ部を内蔵し、吸入ポートと吐出ポートと前記切替バルブの中空部に流路を介して接続されたドレンポートとを有し、前記吸入ポートを介して作動流体を吸入すると共に該吸入した作動流体を前記吐出ポートを介して吐出することを特徴とする請求項１３記載の電磁弁装置。
【請求項１５】
請求項１ないし１４いずれか１項に記載の電磁弁装置であって、
前記調圧部は、入力ポートと出力ポートとが形成された中空のスリーブと、該スリーブ内を摺動することにより前記入力ポートから入力された流体圧を調圧を伴って前記出力ポートに出力されるよう前記スリーブとの間で調圧室を形成するスプールとを備え、
前記ポンプ部が有するポンプ室は、前記調圧室とは遮断された空間として形成されてなる
ことを特徴とする電磁弁装置。
【請求項１６】
複数の摩擦係合要素の流体圧サーボを備える自動変速機を駆動する駆動装置に組み込まれた請求項１ないし１５いずれか１項に記載の電磁弁装置であって、
前記複数の摩擦係合要素の流体圧サーボのうち一の摩擦係合要素の流体圧サーボに作用させる流体圧を調圧するための調圧弁として機能すると共に他の摩擦係合要素の流体圧サーボに作用させる流体圧を発生するための電磁ポンプとして機能するよう形成されてなる
ことを特徴とする電磁弁装置。
【請求項１７】
複数の摩擦係合要素の流体圧サーボを備える自動変速機を駆動する駆動装置に組み込まれた請求項１ないし１５いずれか１項に記載の電磁弁装置であって、
前記複数の摩擦係合要素の流体圧サーボのうち一の摩擦係合要素の流体圧サーボに作用させる流体圧を調圧するための調圧弁として機能すると共に該一の摩擦係合要素の流体圧サーボに作用させる流体圧を発生するための電磁ポンプとして機能するよう形成されてなる
ことを特徴とする電磁弁装置。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【公開番号】特開２０１２−２５１５５８（Ｐ２０１２−２５１５５８Ａ）
【公開日】平成２４年１２月２０日（２０１２．１２．２０）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１２−１６１８５３（Ｐ２０１２−１６１８５３）
【出願日】平成２４年７月２０日（２０１２．７．２０）
【分割の表示】特願２０１０−５１４４８５（Ｐ２０１０−５１４４８５）の分割
【原出願日】平成２１年５月２６日（２００９．５．２６）
【出願人】（０００１００７６８）アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 (3,717)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２４年１２月２０日（２０１２．１２．２０）
【国際特許分類】
【出願日】平成２４年７月２０日（２０１２．７．２０）
【分割の表示】特願２０１０−５１４４８５（Ｐ２０１０−５１４４８５）の分割
【原出願日】平成２１年５月２６日（２００９．５．２６）
【出願人】（０００１００７６８）アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 (3,717)
【Ｆターム（参考）】
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