内燃機関の制御装置
【課題】デポジットの堆積及び混合気の均質性に加えて燃料希釈及びＰＭ生成を考慮して、二つの燃料噴射弁を有する内燃機関を最適に運転することが可能な制御装置を提供する。
【解決手段】内燃機関は、機関燃焼室内に燃料を噴射する筒内燃料噴射弁３ａと、機関吸気通路内に燃料を噴射するポート燃料噴射弁３ｂとを具備する。機関負荷及び機関回転数によって定められる運転領域が少なくとも筒内噴射運転領域と、両弁噴射運転領域とに分割されている。機関負荷及び機関回転数が筒内噴射運転領域にあるときには、筒内燃料噴射弁のみから燃料噴射が行われ、機関負荷及び機関回転数が両弁噴射運転領域にあるときには、筒内燃料噴射弁とポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われる。内燃機関の過渡運転時においては、内燃機関の通常運転時に比べて両弁噴射運転領域が縮小される。
【解決手段】内燃機関は、機関燃焼室内に燃料を噴射する筒内燃料噴射弁３ａと、機関吸気通路内に燃料を噴射するポート燃料噴射弁３ｂとを具備する。機関負荷及び機関回転数によって定められる運転領域が少なくとも筒内噴射運転領域と、両弁噴射運転領域とに分割されている。機関負荷及び機関回転数が筒内噴射運転領域にあるときには、筒内燃料噴射弁のみから燃料噴射が行われ、機関負荷及び機関回転数が両弁噴射運転領域にあるときには、筒内燃料噴射弁とポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われる。内燃機関の過渡運転時においては、内燃機関の通常運転時に比べて両弁噴射運転領域が縮小される。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関の制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
機関燃焼室内に燃料を噴射する筒内燃料噴射弁と機関吸気通路内に燃料を噴射するポート燃料噴射弁との二つの燃料噴射弁を有し、機関運転状態に応じてこれら燃料噴射弁の一方又は両方から燃料を供給する内燃機関が公知である。
【０００３】
斯かる内燃機関としては、機関負荷が低いときには筒内燃料噴射弁から燃料噴射を行って燃焼室内で混合気の成層燃焼を行い、機関負荷が高いときにはポート燃料噴射弁から燃料噴射を行って燃焼室内で混合気の均質燃焼を行うものが知られている。成層燃焼とは、圧縮行程中に筒内燃料噴射弁から燃料を噴射して点火プラグ周辺に集中的に層状の混合気を形成して、燃料を希薄燃焼させるものであり、均質燃焼とは燃焼室内に燃焼を拡散させて均質の混合気を形成して、燃料を燃焼させるものである。しかしながら、このような内燃機関では、成層燃焼と均質燃焼と間で切替を行う際に、点火制御やスロットル制御等が複雑になる。
【０００４】
或いは、上記二つの燃料噴射弁を有する内燃機関として、全運転領域において均質燃焼を行うものが知られている（例えば、特許文献１）。特に、特許文献１に記載の内燃機関では、内燃機関の温度に基づいて筒内燃料噴射弁とポート燃料噴射弁との噴き分け率を設定するようにしている。
【０００５】
【特許文献１】特開２００６−１３８２５２号公報
【特許文献２】特開２００６−１９４０９８号公報
【特許文献３】特開平１１−３５１０４１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところで、上記特許文献１では、内燃機関の温度のみに基づいて筒内燃料噴射弁とポート燃料噴射弁との噴き分け率を設定している。しかしながら、筒内燃料噴射弁とポート燃料噴射弁との二つの燃料噴射弁を有する内燃機関では、内燃機関を最適に運転するためには、内燃機関の温度のみならずその他のパラメータに基づいて噴き分け率を設定する必要がある。また、上記特許文献１では、内燃機関の温度に基づいて筒内燃料噴射弁とポート燃料噴射弁との噴き分け率を設定するにあたって、筒内燃料噴射弁へのデポジットの堆積、混合気の均質性のみを考慮しているが、内燃機関を最適に運転するためには、それ以外の要素、例えば、燃料希釈（燃料の一部がシリンダに付着して燃焼に寄与しなくなってしまうこと）やノッキングの発生等を考慮する必要がある。
【０００７】
そこで、本発明は、デポジットの堆積及び混合気の均質性に加えて燃料希釈及びノッキングの発生を考慮して、二つの燃料噴射弁を有する内燃機関を最適に運転することが可能な制御装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するために、第１の発明では、機関燃焼室内に燃料を噴射する筒内燃料噴射弁と、機関吸気通路内に燃料を噴射するポート燃料噴射弁とを具備し、機関負荷及び機関回転数によって定められる運転領域が少なくとも筒内噴射運転領域と、両弁噴射運転領域とに分割されており、機関負荷及び機関回転数が筒内噴射運転領域にあるときには、筒内燃料噴射弁のみから燃料噴射が行われ、機関負荷及び機関回転数が両弁噴射運転領域にあるときには、筒内燃料噴射弁とポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われる内燃機関の制御装置において、内燃機関の過渡運転時においては、内燃機関の通常運転時に比べて両弁噴射運転領域が縮小される。
【０００９】
第２の発明では、第１の発明において、上記両弁噴射運転領域には負荷上限ラインがあり、機関負荷が該両弁噴射領域の負荷上限ラインよりも高い運転領域は筒内噴射運転領域とされ、内燃機関の過渡運転時においては、内燃機関の通常運転時に比べて、両弁噴射運転領域の機関負荷の上限値が低くされる。
【００１０】
第３の発明では、第１又は第２の発明において、両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が低いときには、両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が高いときに比べて、両弁噴射領域が縮小される。
【００１１】
上記課題を解決するために、第４の発明では、機関燃焼室内に燃料を噴射する筒内燃料噴射弁と、機関吸気通路内に燃料を噴射するポート燃料噴射弁とを具備し、機関負荷及び機関回転数によって定められる運転領域が少なくとも筒内噴射運転領域と、両弁噴射運転領域とに分割されており、機関負荷及び機関回転数が筒内噴射運転領域にあるときには、筒内燃料噴射弁のみから燃料噴射が行われ、機関負荷及び機関回転数が両弁噴射運転領域にあるときには、筒内燃料噴射弁とポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われる内燃機関の制御装置において、両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が低いときには、両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が高いときに比べて、両弁噴射領域が縮小される。
【００１２】
第５の発明では、第４の発明において、上記両弁噴射運転領域には負荷上限ラインがあり、機関負荷が該両弁噴射領域の負荷上限ラインよりも高い運転領域は筒内噴射運転領域とされ、両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が低いときには、両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が高いときに比べて、両弁噴射運転領域の負荷上限ラインが低くされる。
【００１３】
第６の発明では、第１〜第５のいずれか一つの発明において、上記両弁噴射運転領域には回転数上限ラインがあり、機関回転数が該両弁噴射領域の回転数上限ラインよりも高い運転領域は筒内噴射運転領域とされ、内燃機関の暖機運転時においては、内燃機関の通常運転時に比べて、両弁噴射運転領域の回転数上限ラインが高くされる。
【００１４】
第７の発明では、第１〜第６のいずれか一つの発明において、上記両弁噴射運転領域には負荷上限ラインがあり、機関負荷が該両弁噴射領域の負荷上限ラインよりも高い運転領域は筒内噴射運転領域とされ、内燃機関の暖機運転時においては、内燃機関の通常運転時に比べて、両弁噴射運転領域の負荷上限ラインが高くされる。
【００１５】
第８の発明では、第１〜第７のいずれか一つの発明において、上記両弁噴射領域は、ポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われると共に筒内燃料噴射弁から複数回に亘って燃料噴射が行われるマルチ噴射領域と、ポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われると共に筒内燃料噴射弁から一回燃料噴射が行われるシングル噴射領域とに分割されており、マルチ噴射領域はシングル噴射領域よりも負荷の高い領域であり、内燃機関の暖機運転時と内燃機関の通常運転時とではシングル噴射領域の機関負荷の上限値はほぼ同一である。
【００１６】
第９の発明では、第１〜第８のいずれか一つの発明において、上記両弁噴射領域は、ポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われると共に筒内燃料噴射弁から複数回に亘って燃料噴射が行われるマルチ噴射領域と、ポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われると共に筒内燃料噴射弁から一回燃料噴射が行われるシングル噴射領域とに分割されており、マルチ噴射領域はシングル噴射領域よりも負荷の高い領域であり、両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が低いときと、両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が高いときとでは、シングル噴射領域の機関負荷の上限値はほぼ同一である。
【００１７】
第１０の発明では、第１〜第９のいずれか一つの発明において、上記両弁噴射領域は、内燃機関の通常運転時には、ポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われると共に筒内燃料噴射弁から複数回に亘って燃料噴射が行われるマルチ噴射領域と、ポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われると共に筒内燃料噴射弁から一回燃料噴射が行われるシングル噴射領域とに分割されており、内燃機関の過渡運転時には、これら二つの噴射領域に分割されず、ポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われると共に筒内燃料噴射弁から一回燃料噴射が行われるシングル噴射領域のみとなる。
【００１８】
第１１の発明では、第１〜第１０のいずれか一つの発明において、上記両弁噴射運転領域においては、筒内燃料噴射弁から噴射される燃料とポート燃料噴射弁から噴射される燃料との比率が４０〜６０％である。
【００１９】
第１２の発明では、第１〜第１１のいずれか一つの発明において、筒内噴射運転領域のうち機関負荷が該両弁噴射領域の負荷上限ラインよりも高い運転領域では、筒内燃料噴射弁から複数回に亘って燃料噴射が行われる。
【００２０】
第１３の発明では、第１２の発明において、上記筒内噴射運転領域のうち機関負荷が上記両弁噴射領域の負荷上限ラインよりも高い運転領域では、内燃機関の過渡運転時においては当該領域において筒内燃料噴射弁から一回の燃料噴射が行われる。
【００２１】
第１４の発明では、第１〜第１３のいずれか一つの発明において、内燃機関は過給器を具備する。
【発明の効果】
【００２２】
本発明によれば、デポジットの堆積及び混合気の均質性に加えて燃料希釈及びＰＭ生成を考慮して、二つの燃料噴射弁を有する内燃機関を最適に運転することが可能な制御装置が提供される。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２３】
以下、図面を参照して本発明の実施形態について詳細に説明する。以下の説明では、同様な構成要素については同一の参照番号を付す。
【００２４】
図１は、内燃機関の全体図を示す。図１を参照すると、１は機関本体、２は各気筒の燃焼室、３ａは各燃焼室２内にそれぞれ燃料を噴射するための筒内噴射用インジェクタ（筒内燃料噴射弁）、３ｂは吸気ポート（吸気通路）内に燃料を噴射するためのポート噴射用インジェクタ（ポート燃料噴射弁）、４は点火プラグ、５は吸気マニホルド、６は排気マニホルドをそれぞれ示す。吸気マニホルド５は吸気ダクト７を介して排気ターボチャージャ８のコンプレッサ８ａの出口に連結され、コンプレッサ８ａの入口はエアクリーナ９に連結される。吸気ダクト７内にはステップモータにより駆動されるスロットル弁１０が配置され、更に吸気ダクト７周りには吸気ダクト７内を流れる吸入空気を冷却するための冷却装置１１が配置される。図１に示される実施形態では機関冷却水が冷却装置１１内に導かれ、機関冷却水によって吸入空気が冷却される。
【００２５】
一方、排気マニホルド６は排気ターボチャージャ８の排気タービン８ｂの入口に連結され、排気タービン８ｂの出口は排気管１２を介して排気浄化触媒（例えば、三元触媒）１３を内蔵したケーシング１４に連結される。
【００２６】
各気筒について詳しく示す図２を参照すると、１５はシリンダブロック、１６はシリンダブロック１５上に固定されたシリンダヘッド、１７はシリンダブロック１５内で往復動するピストン、２はピストン１７とシリンダヘッド１６との間に形成された燃焼室、１８は一組の吸気ポート、１９は一組の吸気弁、２０は一組の排気ポート、２１は一組の排気弁をそれぞれ示している。シリンダヘッド１６の内壁面の外周部には筒内噴射用インジェクタ３ａが配置され、吸気マニホルド５の吸気枝管５ａにはポート噴射用インジェクタ３ｂが配置される。ピストン１７の上面にはキャビティ２２が設けられる。
【００２７】
再び図１を参照すると、各筒内噴射用インジェクタ３ａは燃料リザーバ２５に連結される。この燃料リザーバ２５は燃料供給管２６を介して燃料タンク２７に接続される。燃料供給管２６には電子制御式の吐出量可変な燃料ポンプ２８が配置され、この燃料ポンプ２８によって燃料タンク２７内の燃料が燃料リザーバ２５に供給される。一方、各ポート噴射用インジェクタ３ｂは燃料リザーバ２９に連結される。この燃料リザーバ２９は燃料供給管３０を介して燃料タンク２７に接続される。燃料供給管３０には電子制御式の吐出量可変な燃料ポンプ３１が配置され、この燃料ポンプ３１によって燃料タンク２７内の燃料が燃料リザーバ２９に供給される。
【００２８】
本実施形態では、両インジェクタ３から噴射される燃料を制御する制御装置として電子制御ユニット（ＥＣＵ）４０が用いられる。ＥＣＵ４０はデジタルコンピュータからなり、双方向性バス４１によって互いに接続されたＲＯＭ（リードオンリメモリ）４２、ＲＡＭ（ランダムアクセスメモリ）４３、ＣＰＵ（マイクロプロセッサ）４４、入力ポート４５および出力ポート４６を具備する。吸気管７には吸気管７内を通過する空気の流量を検出するエアフロメータ４９が取り付けられ、また排気管１２には排気ガスの空燃比を検出するための空燃比センサ５０が取付けられる。これらエアフロメータ４９及び空燃比センサ５０の出力信号は対応するＡＤ変換器４７を介して入力ポート４５に入力される。
【００２９】
また、アクセルペダル５１にはアクセルペダル５１の踏込み量に比例した出力電圧を発生する負荷センサ５２が接続され、負荷センサ５２の出力電圧は対応するＡＤ変換器４７を介して入力ポート４５に入力される。さらに入力ポート４５にはクランクシャフトが例えば３０°回転する毎に出力パルスを発生するクランク角センサ５３が接続され、このクランク角センサ５３により機関回転数が検出される。一方、出力ポート４６は対応する駆動回路４８を介してインジェクタ３、スロットル弁１０駆動用のステップモータ、及び燃料ポンプ２８、３１に接続される。
【００３０】
本実施形態の内燃機関では、基本的に全ての運転領域で均質燃焼が行われるように燃料噴射が行われる。したがって、ポート燃料噴射弁３ｂから燃料噴射を行う場合に加えて、ポート燃料噴射弁３ｂ及び筒内燃料噴射弁３ａの両方から燃料噴射を行う場合及び筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射を行う場合にも均質燃焼が行われるように燃料噴射が行われる。このため、筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射が行われる場合であっても、筒内燃料噴射弁３ａからの燃料噴射は圧縮上死点から比較的離れた時期に行われる。
【００３１】
また、本実施形態の内燃機関では、混合気中の空燃比（混合気中の燃料に対する空気の比率）がほぼ理論空燃比となるように燃料噴射が行われる。特に、本実施形態では、筒内燃料噴射弁３ａから燃料噴射を行うことによって、燃料の気化潜熱により混合気の温度を下げ、圧縮比及び耐ノック性を高めるようにしている。
【００３２】
次に、図３を参照して、機関運転状態に応じた筒内燃料噴射弁３ａとポート燃料噴射弁３ｂとからの燃料噴射態様について説明する。図３に示したように、本実施形態では、機関負荷ＫＬ及び機関回転数ＮＥによって定まる運転領域が６つの領域に分かれており、各領域毎に筒内燃料噴射弁３ａとポート燃料噴射弁３ｂとからの燃料噴射態様が異なる。
【００３３】
まず、機関負荷及び機関回転数が領域１にある場合、すなわち機関負荷が低い場合、筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射が行われる。すなわち、機関負荷が低いと噴射される総燃料量が少ないため、筒内燃料噴射弁３ａとポート燃料噴射弁３ｂとの両方から燃料噴射を行うことができない。また、ポート燃料噴射弁３ｂのみから燃料噴射を行うと、筒内燃料噴射弁３ａの噴孔にデポジットが堆積し易い。すなわち、ポート燃料噴射弁３ｂから燃料噴射を行うと、筒内燃料噴射弁３ａの噴孔には燃料が溜まり易くなる。このように噴孔に燃料が溜まっている筒内燃料噴射弁３ａは、機関燃焼室２内で混合気の燃焼が行われるときに高温に曝される。これにより、筒内燃料噴射弁３ａの噴孔に溜まっている燃料はデポジットとして堆積してしまう。そこで、本実施形態では、筒内燃料噴射弁３ａの噴孔へのデポジットの堆積を抑制すべく、領域１では筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射を行うようにしている。
【００３４】
次に、機関負荷及び機関回転数が領域２にある場合、すなわち機関負荷が中低負荷であって機関回転数が低・中回転である場合、筒内燃料噴射弁３ａとポート燃料噴射弁３ｂとの両方から燃料噴射が行われる。すなわち、機関回転数が低いときには、燃焼室２内に流入する空気の流速が遅く、よって燃焼室２内に空気の乱れが生じにくく、これに伴って混合気の均質性が悪化し易い。ここで、ポート燃料噴射弁３ｂから燃料噴射を行った場合、燃料が供給されてからも吸気ガスが吸気ポートを流れること及び燃焼室２内において早くから混合気中の空気と燃料とが混合せしめられることによって、空気と燃料との混合が促進される。したがって、筒内燃料噴射弁３ａから燃料噴射を行う場合に比べて、ポート燃料噴射弁３ｂから燃料噴射を行う場合の方が混合気の均質性が高くなる。
【００３５】
また、機関回転数が低いときにはピストン１７の上昇速度が遅いため、筒内燃料噴射弁３ａから燃料噴射を行った後、燃焼室２内で実際に燃焼が行われるまでに時間がかかる。したがって、筒内燃料噴射弁３ａから噴射された燃料の一部はシリンダの壁面に付着してしまう（以下、斯かる現象を「燃料希釈」という）。このようにシリンダの壁面に付着した燃料は、その後、燃焼室２内での混合気の燃焼に寄与せず、ピストン１７の上下運動に伴って潤滑油内に混合されてしまう。すなわち、噴射された燃料の一部が燃焼に用いられなくなってしまうばかりではなく、潤滑油の性状悪化をも招いてしまう。ここで、ポート燃料噴射弁３ｂから燃料噴射を行った場合、燃焼室２内には直接燃料が噴射されないため、燃料がシリンダの壁面に付着してしまうという問題は解消される。
【００３６】
したがって、本実施形態では、機関負荷及び機関回転数が領域２にある場合には、基本的にポート燃料噴射弁３ｂから燃料噴射を行うこととしている。しかしながら、上述したようにポート燃料噴射弁３ｂのみから燃料噴射を行った場合には、筒内噴射弁３ａの噴孔へのデポジットの堆積を招いてしまう。また、筒内燃料噴射弁３ａから燃料噴射を行うことにより、燃焼室２内の混合気から気化潜熱を奪うことができるようになり、混合気の燃焼温度を低下させることができ、これによりノッキングの発生を抑制することができる。そこで、本実施形態では、機関負荷及び機関回転数が領域２にある場合には、ポート燃料噴射弁３ｂからの燃料噴射のみならず、筒内燃料噴射弁３ａからの燃料噴射も行うようにしている。
【００３７】
次に、機関負荷及び機関回転数が領域３にある場合、すなわち機関負荷が中高負荷であって機関回転数が低・中回転である場合、筒内燃料噴射弁３ａとポート燃料噴射弁３ｂとの両方から燃料噴射を行うと共に、筒内燃料噴射弁３ａからは複数回に分けて燃料噴射を行う（マルチ噴射）こととしている。
【００３８】
この場合、筒内燃料噴射弁３ａとポート燃料噴射弁３ｂとの両方から燃料噴射を行っている理由は、上記機関負荷及び機関回転数が領域２にある場合と同様である。一方、領域３では、領域２に比べて機関負荷が高いため、ノッキングが発生し易くなる。また、領域３では、機関負荷が高いため、領域２に比べて、燃焼室２内に供給される総燃料量が多い。このように、燃焼室２内に供給される総燃料量が多くなると、筒内燃料噴射弁３ａから噴射される燃料量が多くなることにより筒内燃料噴射弁３ａの開弁時間が長くなり、筒内燃料噴射弁３ａからの噴射燃料の貫徹力が高い時間が長くなる。このため、筒内燃料噴射弁３ａから噴射された燃料がシリンダの壁面に付着し易くなり、燃料希釈が生じ易くなる。
【００３９】
一方、筒内燃料噴射弁３ａからマルチ噴射を行うと、筒内燃料噴射弁３ａから噴射される燃料量が多くなって筒内燃料噴射弁３ａの総開弁時間が長くなっても、各噴射時における噴射期間は短くなり、これに伴って筒内燃料噴射弁３ａからの噴射燃料の貫徹力が高い総時間が短くなり、燃料希釈が抑制される。また、燃料噴射を複数回に分けて行うことにより、混合気の均質性が向上するため、局所的に燃焼温度が上昇してしまうことが抑制され、ノッキングが抑制される。そこで、本実施形態では、機関負荷及び機関回転数が領域３にある場合には、両燃料噴射弁３ａ、３ｂから燃料噴射を行うと共に、筒内燃料噴射弁３ａではマルチ噴射を行うこととしている。
【００４０】
次に、機関負荷及び機関回転数が領域４にある場合、すなわち、機関負荷が高負荷であって機関回転数が低回転である場合、筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射を行うと共に、筒内燃料噴射弁３ａではマルチ噴射を行うこととしている。
【００４１】
すなわち、本実施形態のように排気ターボチャージャ８を備えた内燃機関では、機関回転数が低回転となっている場合におけるターボラグを解消するため、吸気弁１９・排気弁２１間のバルブオーバーラップを大きくすることにより、吸気ガスの一部を排気へそのまま流すようにしている（以下では、斯かる状態を「吹き抜け」という）。このように吸気ガスの吹き抜けが生じているときに、ポート燃料噴射弁３ｂから燃料噴射を行うと、燃料の一部が燃焼室２を通過してそのまま排気ポート２０へと流れてしまう。したがって、本実施形態では、燃料の一部がそのまま排気ポート２０へと流れてしまうのを防止すべく、筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射を行うこととしている。また、上記領域３の場合と同様な理由でマルチ噴射が行われる。
【００４２】
次に、機関負荷及び機関回転数が領域５にある場合、すなわち、機関負荷が高負荷であって機関回転数が中回転である場合、筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射を行うと共に、筒内燃料噴射弁３ａではマルチ噴射を行うこととしている。したがって、領域５では、領域４と同様な噴射形態で燃料噴射が行われる。
【００４３】
ただし、領域５では、領域４の場合とは異なる理由でこのような噴射形態が採用されている。すなわち、機関負荷及び機関回転数が領域５にある場合、領域４にある場合と比べて機関回転数が高いため、ターボラグを解消すべく吸気弁１９及び排気弁２１のバルブオーバーラップを大きくする必要はない。このため、吹き抜けは生じず、よって吹き抜け対策として筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射を行う必要はない。
【００４４】
しかしながら、機関負荷が高くなると、一般に燃焼室２内での混合気の燃焼温度が上昇することになる。このように、燃焼室２内での燃焼温度が高くなると、筒内燃料噴射弁３ａの噴孔近傍の温度も高くなり、噴孔にはデポジットが堆積し易くなる。一方、筒内燃料噴射弁３ａから燃料噴射を行えば、筒内燃料噴射弁３ａの噴孔を通過する燃料によって噴孔の温度が低下せしめられ、これにより、筒内燃料噴射弁３ａの噴孔にデポジットが堆積するのが抑制せしめられる。このため、本実施形態では、領域５においてポート燃料噴射弁３ｂからの燃料噴射を行わないようにしている。
【００４５】
最後に、機関負荷及び機関回転数が領域６にある場合、すなわち、機関回転数が高回転である場合、領域５の場合と同様に筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射を行うと共に、筒内燃料噴射弁３ａではマルチ噴射を行わないようにしている。領域６においてポート燃料噴射弁３ｂからの燃料噴射を行わないようにしているのは、領域５と同様に筒内燃料噴射弁３ａの噴孔にデポジットが堆積するのを抑制するためである。また、領域６において筒内燃料噴射弁３ａからマルチ噴射を行わないようにしているのは、機関回転数が高いときにマルチ噴射を行うと混合気の均質性が悪化するためである。
【００４６】
このように、機関負荷及び機関回転数から定まる運転領域毎に、燃料の噴射形態を切り替えることによって、筒内燃料噴射弁３ａに付着するデポジットの低減、混合気の均質性燃料希釈、ノッキングの抑制等の観点から、各運転領域１〜６における燃焼室２内での混合気の燃焼を最適なものとすることができる。
【００４７】
ところで、上述したように、本実施形態では機関負荷及び機関回転数が領域２、３内にあるときにのみ、筒内燃料噴射弁３ａ及びポート燃料噴射弁３ｂの両方から燃料噴射を行っている。このとき、筒内燃料噴射弁３ａからの燃料噴射量とポート燃料噴射弁３ｂからの燃料噴射量との比率は機関運転状態に応じて変化せしめられる。例えば、機関回転数が低いときには、総燃料噴射量に対するポート燃料噴射弁３ｂからの燃料噴射量の比率が増大せしめられ、機関負荷が高いときには総燃料噴射量に対する筒内燃料噴射弁３ａからの燃料噴射量の比率が増大せしめられる。
【００４８】
ただし、本実施形態では、機関運転状態に関わらず、領域２、３における総燃料噴射量に対するポート燃料噴射弁３ｂからの燃料噴射量の比率（以下、「ＰＦＩ比率」という）は４０〜６０％とされる。
【００４９】
図４は、ＰＦＩ比率とノック性、燃料希釈性、機関本体１から排出された排気ガス中のＣＯ、ＨＣの含有量との関係を示す図である。また、図中の丸、三角、四角はそれぞれ機関負荷率が４０％、６０％、９０％であるときのＰＦＩ比率とノック性等との関係を示している。
【００５０】
図４から分かるように、ノック性（ノッキングが生じる可能性）に関しては、機関負荷率が４０％である場合、ＰＦＩ比率が４０％以下であるとノック性が上昇する傾向にある。一方、機関負荷率が９０％である場合、ＰＦＩ比率が６０％以上であると機関負荷が高くなる傾向にある。従って、ＰＦＩ比率が４０％〜６０％であるときには、機関負荷に関わらず比較的ノック性が低い。なお、図４に示した例では、ノック性を計る指標として、燃焼室２内の圧力が最大となるクランク角を採用しており、クランク角が遅角側であるほどノック性が上昇する（すなわち、ノッキングが生じる可能性が高くなる）ものとしている。
【００５１】
燃料希釈性に関しては、機関負荷率が４０％である場合、ＰＦＩ比率が４０％以下或いは６０％以上になると、燃料希釈性が上昇する傾向にある。また、機関負荷率が９０％である場合、ＰＦＩ比率が低下するのに応じて燃料希釈性が上昇する傾向にある。従って、ＰＦＩ比率が４０〜６０％であるときは、機関負荷率が低い時及び高い時のいずれであっても比較的燃料希釈性が低い。
【００５２】
また、一般に、燃焼室２内で混合気が燃焼する際に混合気の均質性が低いと、局所的に不完全燃焼が行われたり燃焼温度が高温となってしまい、その結果、機関本体１から排出された排気ガス中に含まれるＣＯ、ＨＣの量が増大する。したがって、機関本体１から排出された排気ガス中のＣＯ、ＨＣの含有量は、混合気の均質性の指標となる。
【００５３】
図４に示したように、機関負荷率が４０％である場合、ＰＦＩ比率が４０％以下になると、ＣＯ、ＨＣ共に排気ガス中の含有量が増大しており、混合気の均質性が低下することがわかる。また、ＰＦＩ比率が６０％以上になると、ＣＯの排気ガス中の含有量が増大しており、混合気の均質性が低下することがわかる。また、機関負荷率が９０％である場合、ＰＦＩ比率が４０％以下になると、ＣＯ、ＨＣ共に排気ガス中の含有量が増大しており、混合気の均質性が低下することがわかる。また、ＰＦＩ比率が６０％以上になると、ＣＯの排気ガス中の含有量が減少するがＨＣの排気ガス中の含有量が増大しており、混合気の均質性はあまり変化しないことがわかる。
【００５４】
以上より、ノック性、燃料希釈性及び混合気の均質性のいずれについても、機関負荷に関わらずＰＦＩ比率を４０〜６０％とすることにより、比較的良好となることがわかる。本実施形態では、両燃料噴射弁３ａ、３ｂから燃料噴射が行われる領域２、３において、ＰＦＩ比率が４０〜６０％とされるため、ノック性、燃料希釈性及び混合気の均質性を比較的良好に保つことができる。
【００５５】
ところで、機関冷間始動時、すなわち暖機運転時においては、燃焼室２内の温度が低いため、燃料が気化しにくく、よって燃料希釈が生じやすいと共に、燃焼悪化が生じやすい。逆に、暖機運転時においては、燃焼室２内の温度が低いため、ノッキングが発生しにくくなる。また、筒内燃料噴射弁３ａの先端温度も低いため、筒内燃料噴射弁３ａの噴孔内にはデポジットが堆積しにくい。
【００５６】
そこで、本実施形態では、暖機運転時においては、両燃料噴射弁３ａ、３ｂから燃料噴射を行う領域２、３を拡大するようにしている。
【００５７】
図５は、内燃機関の通常運転時及び暖機運転時における燃料噴射形態に関するマップである。図５（Ａ）は、内燃機関の通常運転時における燃料噴射形態に関するマップであり、図３と同様な図である。一方、図５（Ｂ）は、内燃機関の暖機運転時における燃料噴射形態に関するマップである。
【００５８】
図５からわかるように、本実施形態では、暖機運転時には領域２が機関回転数の増大方向に拡大されると共に、領域３が機関回転数の増大方向及び機関負荷の増大方向に拡大される。具体的には、内燃機関の通常運転時においては領域２、３の機関回転数の上限ライン（以下、「回転数上限ライン」という）が回転数Ｎ１であるのに対して、暖機運転時においては回転数Ｎ１よりも高い回転数Ｎ１’とされる（Ｎ１’＞Ｎ１）。また、内燃機関の通常運転時において領域３の機関負荷の上限ライン（以下、「負荷上限ライン」という）が負荷Ｋ１であるのに対して、暖機運転時においては負荷Ｋ１よりも高い負荷Ｋ１’とされる（Ｋ１’＞Ｋ１）。なお、領域２の負荷上限ラインは通常運転時と暖機運転時とでは同一（図中の負荷Ｋ２）とされる。
【００５９】
上述したように両燃料噴射弁３ａ、３ｂから燃料噴射を行うことにより、燃料希釈が抑制されると共に混合気の均質性が高められる。したがって、暖機運転時において両燃料噴射弁３ａ、３ｂから燃料噴射を行う領域２、３を拡大することにより、暖機運転時に問題となる燃料希釈の発生及び燃焼悪化が抑制される。また、両燃料噴射弁３ａ、３ｂから燃料噴射を行う場合、筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射を行う場合に対して、筒内燃料噴射弁３ａの噴孔内にはデポジットが堆積し易くなる。しかしながら、暖機運転時には、上述したように筒内燃料噴射弁３ａの噴孔内にはデポジットが堆積しにくいため、両燃料噴射弁３ａ、３ｂから燃料噴射を行ってもデポジットの堆積が抑制される。
【００６０】
具体的な制御としては、例えば機関冷却水温を検出する水温センサ（図示せず）によって検出された機関冷却水温が一定値以下である場合、すなわち暖機運転中には、図５（Ｂ）に示したマップに基づいて内燃機関の運転制御が行われ、水温センサによって検出された機関冷却水温が一定値よりも高くなった場合、すなわち暖機運転が終了して通常運転が行われる場合には、図５（Ａ）に示したマップに基づいて内燃機関の運転制御が行われる。
【００６１】
なお、本実施形態では、内燃機関の通常運転中には領域１において筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射が行われるのに対して、暖機運転中には領域１においてポート燃料噴射弁３ｂのみから燃料噴射が行われる。これは、内燃機関の暖機中においては燃焼室２内の温度が低いため、筒内燃料噴射弁３ａから燃料噴射を行わなくても筒内燃料噴射弁３ａの噴孔にデポジットが堆積しにくく、且つ筒内燃料噴射弁３ａから燃料噴射を行って燃料の気化潜熱による燃焼室２内の温度を低下させる必要がないためである。
【００６２】
また、オクタン価が低い燃料（低オクタン価燃料）を用いた場合には、オクタン価が高い燃料（高オクタン価燃料）を用いた場合に比べて、ノッキングが生じやすくなる。一方、低オクタン価燃料は揮発性が高く、よって燃料希釈が生じにくい。
【００６３】
そこで、本実施形態では、低オクタン価燃料を用いた場合には、高オクタン価燃料を用いた場合に比べて、領域３を縮小するようにしている。
【００６４】
図６は、高オクタン価燃料及び低オクタン価燃料を用いたときの燃料噴射形態に関するマップである。図６（Ａ）は、高オクタン価燃料を用いた時の燃料噴射形態に関するマップであり、図３と同様な図である。一方、図６（Ｂ）は、低オクタン価燃料を用いた時の燃料噴射形態に関するマップである。
【００６５】
図６からわかるように、本実施形態では、領域３が機関負荷の減少方向に縮小される。具体的には、高オクタン価燃料を用いた時には領域３の負荷上限ラインが負荷Ｋ１であるのに対して、低オクタン価燃料を用いた時には負荷Ｋ１よりも低い負荷Ｋ１’’とされる（Ｋ１’’＜Ｋ１）。
【００６６】
上述したように、筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射を行うことにより、燃焼室２内の混合気から気化潜熱を奪うことができるようになり、混合気の燃焼温度をより低下させることができる。したがって、領域３を縮小することにより、逆に言うと、筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射を行う領域を拡大することにより、混合気の燃焼温度を低下させ、ノッキングの発生を抑制することができる。また、上述したように、筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射を行うと両燃料噴射弁３ａ、３ｂから燃料噴射を行った場合に比べて燃料希釈が生じ易くなる。しかしながら、低オクタン価燃料を用いた場合には、低オクタン価燃料の揮発性の高さから燃料希釈が生じにくいため、筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射を行っても燃料希釈の発生が抑制される。
【００６７】
具体的な制御としては、例えば、燃料タンク２７に供給された燃料のオクタン価を検出するオクタン価センサ（図示せず）によって検出されたオクタン価が一定値以下である場合、すなわち低オクタン価燃料が用いられている場合には、図６（Ｂ）に示したマップに基づいて内燃機関の運転制御が行われ、オクタン価センサによって検出されたオクタン価が一定値よりも高くなった場合、すなわち高オクタン価燃料が用いられている場合には、図６（Ａ）に示したマップに基づいて内燃機関の運転制御が行われる。
【００６８】
また、内燃機関の過渡運転時においては、ポート燃料噴射弁３ｂから燃料噴射を行っていると、吸気ポート１８に付着している燃料量が変化し、空燃比のバラツキが生じ易くなると共にノッキングが発生する可能性が高くなる。
【００６９】
そこで、本実施形態では、過渡運転時においては、両燃料噴射弁３ａ、３ｂから燃料噴射を行う領域２、３を縮小すると共に、当該領域２、３において筒内燃料噴射弁３ａからのマルチ噴射を禁止するようにしている。
【００７０】
図７は、内燃機関の通常運転時及び過渡運転時における燃料噴射形態に関するマップである。図７（Ａ）は、内燃機関の通常運転時における燃料噴射形態に関するマップであり、図３と同様な図である。一方、図７（Ｂ）は、内燃機関の過渡運転時における燃料噴射形態に関するマップである。
【００７１】
図７からわかるように、本実施形態では、領域２が機関負荷の増大方向に拡大されると共に、領域３がなくされ、筒内燃料噴射弁３ａからはマルチ噴射が行われなくなる。領域２、３全体としては、機関負荷の減少方向に縮小される。具体的には、内燃機関の通常運転時においては領域２の負荷上限ラインが負荷Ｋ２であるのに対して、過渡運転時においては負荷Ｋ２よりも高く且つ負荷Ｋ１よりも低いＫ２’とされる（Ｋ１＞Ｋ２’＞Ｋ２）。また、内燃機関の過渡運転時においては、領域３が削除される。さらに、本実施形態では、領域４、５において、マルチ噴射が禁止される。すなわち、領域４、５では、筒内燃料噴射弁３ａから１回のみ燃料噴射が行われる。
【００７２】
内燃機関の過渡運転時においては、その過渡運転時の運転経過に応じてノッキングが発生し易くなる場合もあればしにくくなる場合もある。しかしながら、ノッキング発生の可能性を低減するためには、過渡運転時にノッキングが発生し易くなる場合を想定して噴射形態の設定を行う必要がある。ここで、上述したように、筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射を行うことにより、燃焼室２内の混合気から気化潜熱を奪うことができるようになり、混合気の燃焼温度を低下させることができ、その結果、ノッキングを抑制することができる。本実施形態では、過渡運転時に領域２、３が縮小されて、筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射を行う領域が拡大されることにより、過渡運転時におけるノッキングの発生が抑制される。
【００７３】
また、過渡運転時に筒内燃料噴射弁３ａからマルチ噴射を行うと、燃料噴射を終了すべき時期までに燃料噴射が終わらない場合がある。一般に、筒内燃料噴射弁３ａからの燃料噴射の時期及び回数は図３〜図７に示したようなマップを用いて機関負荷及び機関回転数の変化に応じて定められる。この場合、燃料噴射時期及び回数は、或る気筒における燃料噴射時期に対して比較的早い時期に定められており、燃料噴射直前に機関負荷又は機関回転数が急激に変化しても変更されない。
【００７４】
一方、燃料噴射弁３ａ、３ｂからの燃料噴射量は燃料噴射直前の吸気流量等に基づいて定められる。したがって、燃料噴射直前に機関負荷が上昇して吸気流量が急激に増大した場合、燃料噴射時期及び回数は上昇前の機関負荷に基づいて設定されているのに対して、燃料噴射量は上昇後の機関負荷に基づいて設定される。このような場合に筒内燃料噴射弁３ａからの燃料噴射を複数回に分けて行って燃料噴射開始時期から終了時期までの期間が長くなると、燃料噴射を終了すべき時期までに燃料噴射が終わらない場合がある。本実施形態では、過渡運転時に領域３がなくされることにより、すなわち筒内燃料噴射弁３ａからのマルチ噴射が禁止されることにより、過渡運転時において燃料噴射を終了すべき時期までに燃料噴射が終わらないという事態を防止することができる。
【００７５】
具体的な制御としては、例えば負荷センサ５２又はクランク角センサ５３によって検出された機関負荷又は機関回転数の変化率が一定値以上である場合、すなわち過渡運転中には、図７（Ｂ）に示したマップに基づいて内燃機関の運転制御が行われ、検出された機関負荷又は機関回転数の変化率が一定値よりも小さい場合、すなわち通常運転中には図７（Ａ）に示したマップに基づいて内燃機関の運転制御が行われる。
【００７６】
なお、上記実施形態では、機関負荷及び機関回転数が領域１にある場合、すなわち機関負荷が低い場合には、筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射を行っているが、ポート燃料噴射弁３ｂのみから燃料噴射を行っても良い。
【図面の簡単な説明】
【００７７】
【図１】本発明の制御装置が搭載される内燃機関の全体を表す概略図である。
【図２】内燃機関の概略断面図である。
【図３】機関運転状態に応じた筒内燃料噴射弁とポート燃料噴射弁とからの燃料噴射態様を示す図である。
【図４】ＰＦＩ比率とノック性、燃料希釈性、機関本体から排出された排気ガス中のＣＯ、ＨＣの含有量との関係との関係を示す図である。
【図５】内燃機関の通常運転時及び暖機運転時における燃料噴射形態に関するマップである。
【図６】高オクタン価燃料及び低オクタン価燃料を用いたときの燃料噴射形態に関するマップである。
【図７】内燃機関の通常運転時及び過渡運転時における燃料噴射形態に関するマップである。
【符号の説明】
【００７８】
１ 機関本体
２ 燃焼室
３ａ 筒内燃料噴射弁
３ｂ ポート燃料噴射弁
４ 点火プラグ
１７ ピストン
１８ 吸気ポート
１９ 吸気弁
２０ 排気ポート
２１ 排気弁
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関の制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
機関燃焼室内に燃料を噴射する筒内燃料噴射弁と機関吸気通路内に燃料を噴射するポート燃料噴射弁との二つの燃料噴射弁を有し、機関運転状態に応じてこれら燃料噴射弁の一方又は両方から燃料を供給する内燃機関が公知である。
【０００３】
斯かる内燃機関としては、機関負荷が低いときには筒内燃料噴射弁から燃料噴射を行って燃焼室内で混合気の成層燃焼を行い、機関負荷が高いときにはポート燃料噴射弁から燃料噴射を行って燃焼室内で混合気の均質燃焼を行うものが知られている。成層燃焼とは、圧縮行程中に筒内燃料噴射弁から燃料を噴射して点火プラグ周辺に集中的に層状の混合気を形成して、燃料を希薄燃焼させるものであり、均質燃焼とは燃焼室内に燃焼を拡散させて均質の混合気を形成して、燃料を燃焼させるものである。しかしながら、このような内燃機関では、成層燃焼と均質燃焼と間で切替を行う際に、点火制御やスロットル制御等が複雑になる。
【０００４】
或いは、上記二つの燃料噴射弁を有する内燃機関として、全運転領域において均質燃焼を行うものが知られている（例えば、特許文献１）。特に、特許文献１に記載の内燃機関では、内燃機関の温度に基づいて筒内燃料噴射弁とポート燃料噴射弁との噴き分け率を設定するようにしている。
【０００５】
【特許文献１】特開２００６−１３８２５２号公報
【特許文献２】特開２００６−１９４０９８号公報
【特許文献３】特開平１１−３５１０４１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところで、上記特許文献１では、内燃機関の温度のみに基づいて筒内燃料噴射弁とポート燃料噴射弁との噴き分け率を設定している。しかしながら、筒内燃料噴射弁とポート燃料噴射弁との二つの燃料噴射弁を有する内燃機関では、内燃機関を最適に運転するためには、内燃機関の温度のみならずその他のパラメータに基づいて噴き分け率を設定する必要がある。また、上記特許文献１では、内燃機関の温度に基づいて筒内燃料噴射弁とポート燃料噴射弁との噴き分け率を設定するにあたって、筒内燃料噴射弁へのデポジットの堆積、混合気の均質性のみを考慮しているが、内燃機関を最適に運転するためには、それ以外の要素、例えば、燃料希釈（燃料の一部がシリンダに付着して燃焼に寄与しなくなってしまうこと）やノッキングの発生等を考慮する必要がある。
【０００７】
そこで、本発明は、デポジットの堆積及び混合気の均質性に加えて燃料希釈及びノッキングの発生を考慮して、二つの燃料噴射弁を有する内燃機関を最適に運転することが可能な制御装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するために、第１の発明では、機関燃焼室内に燃料を噴射する筒内燃料噴射弁と、機関吸気通路内に燃料を噴射するポート燃料噴射弁とを具備し、機関負荷及び機関回転数によって定められる運転領域が少なくとも筒内噴射運転領域と、両弁噴射運転領域とに分割されており、機関負荷及び機関回転数が筒内噴射運転領域にあるときには、筒内燃料噴射弁のみから燃料噴射が行われ、機関負荷及び機関回転数が両弁噴射運転領域にあるときには、筒内燃料噴射弁とポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われる内燃機関の制御装置において、内燃機関の過渡運転時においては、内燃機関の通常運転時に比べて両弁噴射運転領域が縮小される。
【０００９】
第２の発明では、第１の発明において、上記両弁噴射運転領域には負荷上限ラインがあり、機関負荷が該両弁噴射領域の負荷上限ラインよりも高い運転領域は筒内噴射運転領域とされ、内燃機関の過渡運転時においては、内燃機関の通常運転時に比べて、両弁噴射運転領域の機関負荷の上限値が低くされる。
【００１０】
第３の発明では、第１又は第２の発明において、両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が低いときには、両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が高いときに比べて、両弁噴射領域が縮小される。
【００１１】
上記課題を解決するために、第４の発明では、機関燃焼室内に燃料を噴射する筒内燃料噴射弁と、機関吸気通路内に燃料を噴射するポート燃料噴射弁とを具備し、機関負荷及び機関回転数によって定められる運転領域が少なくとも筒内噴射運転領域と、両弁噴射運転領域とに分割されており、機関負荷及び機関回転数が筒内噴射運転領域にあるときには、筒内燃料噴射弁のみから燃料噴射が行われ、機関負荷及び機関回転数が両弁噴射運転領域にあるときには、筒内燃料噴射弁とポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われる内燃機関の制御装置において、両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が低いときには、両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が高いときに比べて、両弁噴射領域が縮小される。
【００１２】
第５の発明では、第４の発明において、上記両弁噴射運転領域には負荷上限ラインがあり、機関負荷が該両弁噴射領域の負荷上限ラインよりも高い運転領域は筒内噴射運転領域とされ、両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が低いときには、両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が高いときに比べて、両弁噴射運転領域の負荷上限ラインが低くされる。
【００１３】
第６の発明では、第１〜第５のいずれか一つの発明において、上記両弁噴射運転領域には回転数上限ラインがあり、機関回転数が該両弁噴射領域の回転数上限ラインよりも高い運転領域は筒内噴射運転領域とされ、内燃機関の暖機運転時においては、内燃機関の通常運転時に比べて、両弁噴射運転領域の回転数上限ラインが高くされる。
【００１４】
第７の発明では、第１〜第６のいずれか一つの発明において、上記両弁噴射運転領域には負荷上限ラインがあり、機関負荷が該両弁噴射領域の負荷上限ラインよりも高い運転領域は筒内噴射運転領域とされ、内燃機関の暖機運転時においては、内燃機関の通常運転時に比べて、両弁噴射運転領域の負荷上限ラインが高くされる。
【００１５】
第８の発明では、第１〜第７のいずれか一つの発明において、上記両弁噴射領域は、ポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われると共に筒内燃料噴射弁から複数回に亘って燃料噴射が行われるマルチ噴射領域と、ポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われると共に筒内燃料噴射弁から一回燃料噴射が行われるシングル噴射領域とに分割されており、マルチ噴射領域はシングル噴射領域よりも負荷の高い領域であり、内燃機関の暖機運転時と内燃機関の通常運転時とではシングル噴射領域の機関負荷の上限値はほぼ同一である。
【００１６】
第９の発明では、第１〜第８のいずれか一つの発明において、上記両弁噴射領域は、ポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われると共に筒内燃料噴射弁から複数回に亘って燃料噴射が行われるマルチ噴射領域と、ポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われると共に筒内燃料噴射弁から一回燃料噴射が行われるシングル噴射領域とに分割されており、マルチ噴射領域はシングル噴射領域よりも負荷の高い領域であり、両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が低いときと、両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が高いときとでは、シングル噴射領域の機関負荷の上限値はほぼ同一である。
【００１７】
第１０の発明では、第１〜第９のいずれか一つの発明において、上記両弁噴射領域は、内燃機関の通常運転時には、ポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われると共に筒内燃料噴射弁から複数回に亘って燃料噴射が行われるマルチ噴射領域と、ポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われると共に筒内燃料噴射弁から一回燃料噴射が行われるシングル噴射領域とに分割されており、内燃機関の過渡運転時には、これら二つの噴射領域に分割されず、ポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われると共に筒内燃料噴射弁から一回燃料噴射が行われるシングル噴射領域のみとなる。
【００１８】
第１１の発明では、第１〜第１０のいずれか一つの発明において、上記両弁噴射運転領域においては、筒内燃料噴射弁から噴射される燃料とポート燃料噴射弁から噴射される燃料との比率が４０〜６０％である。
【００１９】
第１２の発明では、第１〜第１１のいずれか一つの発明において、筒内噴射運転領域のうち機関負荷が該両弁噴射領域の負荷上限ラインよりも高い運転領域では、筒内燃料噴射弁から複数回に亘って燃料噴射が行われる。
【００２０】
第１３の発明では、第１２の発明において、上記筒内噴射運転領域のうち機関負荷が上記両弁噴射領域の負荷上限ラインよりも高い運転領域では、内燃機関の過渡運転時においては当該領域において筒内燃料噴射弁から一回の燃料噴射が行われる。
【００２１】
第１４の発明では、第１〜第１３のいずれか一つの発明において、内燃機関は過給器を具備する。
【発明の効果】
【００２２】
本発明によれば、デポジットの堆積及び混合気の均質性に加えて燃料希釈及びＰＭ生成を考慮して、二つの燃料噴射弁を有する内燃機関を最適に運転することが可能な制御装置が提供される。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２３】
以下、図面を参照して本発明の実施形態について詳細に説明する。以下の説明では、同様な構成要素については同一の参照番号を付す。
【００２４】
図１は、内燃機関の全体図を示す。図１を参照すると、１は機関本体、２は各気筒の燃焼室、３ａは各燃焼室２内にそれぞれ燃料を噴射するための筒内噴射用インジェクタ（筒内燃料噴射弁）、３ｂは吸気ポート（吸気通路）内に燃料を噴射するためのポート噴射用インジェクタ（ポート燃料噴射弁）、４は点火プラグ、５は吸気マニホルド、６は排気マニホルドをそれぞれ示す。吸気マニホルド５は吸気ダクト７を介して排気ターボチャージャ８のコンプレッサ８ａの出口に連結され、コンプレッサ８ａの入口はエアクリーナ９に連結される。吸気ダクト７内にはステップモータにより駆動されるスロットル弁１０が配置され、更に吸気ダクト７周りには吸気ダクト７内を流れる吸入空気を冷却するための冷却装置１１が配置される。図１に示される実施形態では機関冷却水が冷却装置１１内に導かれ、機関冷却水によって吸入空気が冷却される。
【００２５】
一方、排気マニホルド６は排気ターボチャージャ８の排気タービン８ｂの入口に連結され、排気タービン８ｂの出口は排気管１２を介して排気浄化触媒（例えば、三元触媒）１３を内蔵したケーシング１４に連結される。
【００２６】
各気筒について詳しく示す図２を参照すると、１５はシリンダブロック、１６はシリンダブロック１５上に固定されたシリンダヘッド、１７はシリンダブロック１５内で往復動するピストン、２はピストン１７とシリンダヘッド１６との間に形成された燃焼室、１８は一組の吸気ポート、１９は一組の吸気弁、２０は一組の排気ポート、２１は一組の排気弁をそれぞれ示している。シリンダヘッド１６の内壁面の外周部には筒内噴射用インジェクタ３ａが配置され、吸気マニホルド５の吸気枝管５ａにはポート噴射用インジェクタ３ｂが配置される。ピストン１７の上面にはキャビティ２２が設けられる。
【００２７】
再び図１を参照すると、各筒内噴射用インジェクタ３ａは燃料リザーバ２５に連結される。この燃料リザーバ２５は燃料供給管２６を介して燃料タンク２７に接続される。燃料供給管２６には電子制御式の吐出量可変な燃料ポンプ２８が配置され、この燃料ポンプ２８によって燃料タンク２７内の燃料が燃料リザーバ２５に供給される。一方、各ポート噴射用インジェクタ３ｂは燃料リザーバ２９に連結される。この燃料リザーバ２９は燃料供給管３０を介して燃料タンク２７に接続される。燃料供給管３０には電子制御式の吐出量可変な燃料ポンプ３１が配置され、この燃料ポンプ３１によって燃料タンク２７内の燃料が燃料リザーバ２９に供給される。
【００２８】
本実施形態では、両インジェクタ３から噴射される燃料を制御する制御装置として電子制御ユニット（ＥＣＵ）４０が用いられる。ＥＣＵ４０はデジタルコンピュータからなり、双方向性バス４１によって互いに接続されたＲＯＭ（リードオンリメモリ）４２、ＲＡＭ（ランダムアクセスメモリ）４３、ＣＰＵ（マイクロプロセッサ）４４、入力ポート４５および出力ポート４６を具備する。吸気管７には吸気管７内を通過する空気の流量を検出するエアフロメータ４９が取り付けられ、また排気管１２には排気ガスの空燃比を検出するための空燃比センサ５０が取付けられる。これらエアフロメータ４９及び空燃比センサ５０の出力信号は対応するＡＤ変換器４７を介して入力ポート４５に入力される。
【００２９】
また、アクセルペダル５１にはアクセルペダル５１の踏込み量に比例した出力電圧を発生する負荷センサ５２が接続され、負荷センサ５２の出力電圧は対応するＡＤ変換器４７を介して入力ポート４５に入力される。さらに入力ポート４５にはクランクシャフトが例えば３０°回転する毎に出力パルスを発生するクランク角センサ５３が接続され、このクランク角センサ５３により機関回転数が検出される。一方、出力ポート４６は対応する駆動回路４８を介してインジェクタ３、スロットル弁１０駆動用のステップモータ、及び燃料ポンプ２８、３１に接続される。
【００３０】
本実施形態の内燃機関では、基本的に全ての運転領域で均質燃焼が行われるように燃料噴射が行われる。したがって、ポート燃料噴射弁３ｂから燃料噴射を行う場合に加えて、ポート燃料噴射弁３ｂ及び筒内燃料噴射弁３ａの両方から燃料噴射を行う場合及び筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射を行う場合にも均質燃焼が行われるように燃料噴射が行われる。このため、筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射が行われる場合であっても、筒内燃料噴射弁３ａからの燃料噴射は圧縮上死点から比較的離れた時期に行われる。
【００３１】
また、本実施形態の内燃機関では、混合気中の空燃比（混合気中の燃料に対する空気の比率）がほぼ理論空燃比となるように燃料噴射が行われる。特に、本実施形態では、筒内燃料噴射弁３ａから燃料噴射を行うことによって、燃料の気化潜熱により混合気の温度を下げ、圧縮比及び耐ノック性を高めるようにしている。
【００３２】
次に、図３を参照して、機関運転状態に応じた筒内燃料噴射弁３ａとポート燃料噴射弁３ｂとからの燃料噴射態様について説明する。図３に示したように、本実施形態では、機関負荷ＫＬ及び機関回転数ＮＥによって定まる運転領域が６つの領域に分かれており、各領域毎に筒内燃料噴射弁３ａとポート燃料噴射弁３ｂとからの燃料噴射態様が異なる。
【００３３】
まず、機関負荷及び機関回転数が領域１にある場合、すなわち機関負荷が低い場合、筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射が行われる。すなわち、機関負荷が低いと噴射される総燃料量が少ないため、筒内燃料噴射弁３ａとポート燃料噴射弁３ｂとの両方から燃料噴射を行うことができない。また、ポート燃料噴射弁３ｂのみから燃料噴射を行うと、筒内燃料噴射弁３ａの噴孔にデポジットが堆積し易い。すなわち、ポート燃料噴射弁３ｂから燃料噴射を行うと、筒内燃料噴射弁３ａの噴孔には燃料が溜まり易くなる。このように噴孔に燃料が溜まっている筒内燃料噴射弁３ａは、機関燃焼室２内で混合気の燃焼が行われるときに高温に曝される。これにより、筒内燃料噴射弁３ａの噴孔に溜まっている燃料はデポジットとして堆積してしまう。そこで、本実施形態では、筒内燃料噴射弁３ａの噴孔へのデポジットの堆積を抑制すべく、領域１では筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射を行うようにしている。
【００３４】
次に、機関負荷及び機関回転数が領域２にある場合、すなわち機関負荷が中低負荷であって機関回転数が低・中回転である場合、筒内燃料噴射弁３ａとポート燃料噴射弁３ｂとの両方から燃料噴射が行われる。すなわち、機関回転数が低いときには、燃焼室２内に流入する空気の流速が遅く、よって燃焼室２内に空気の乱れが生じにくく、これに伴って混合気の均質性が悪化し易い。ここで、ポート燃料噴射弁３ｂから燃料噴射を行った場合、燃料が供給されてからも吸気ガスが吸気ポートを流れること及び燃焼室２内において早くから混合気中の空気と燃料とが混合せしめられることによって、空気と燃料との混合が促進される。したがって、筒内燃料噴射弁３ａから燃料噴射を行う場合に比べて、ポート燃料噴射弁３ｂから燃料噴射を行う場合の方が混合気の均質性が高くなる。
【００３５】
また、機関回転数が低いときにはピストン１７の上昇速度が遅いため、筒内燃料噴射弁３ａから燃料噴射を行った後、燃焼室２内で実際に燃焼が行われるまでに時間がかかる。したがって、筒内燃料噴射弁３ａから噴射された燃料の一部はシリンダの壁面に付着してしまう（以下、斯かる現象を「燃料希釈」という）。このようにシリンダの壁面に付着した燃料は、その後、燃焼室２内での混合気の燃焼に寄与せず、ピストン１７の上下運動に伴って潤滑油内に混合されてしまう。すなわち、噴射された燃料の一部が燃焼に用いられなくなってしまうばかりではなく、潤滑油の性状悪化をも招いてしまう。ここで、ポート燃料噴射弁３ｂから燃料噴射を行った場合、燃焼室２内には直接燃料が噴射されないため、燃料がシリンダの壁面に付着してしまうという問題は解消される。
【００３６】
したがって、本実施形態では、機関負荷及び機関回転数が領域２にある場合には、基本的にポート燃料噴射弁３ｂから燃料噴射を行うこととしている。しかしながら、上述したようにポート燃料噴射弁３ｂのみから燃料噴射を行った場合には、筒内噴射弁３ａの噴孔へのデポジットの堆積を招いてしまう。また、筒内燃料噴射弁３ａから燃料噴射を行うことにより、燃焼室２内の混合気から気化潜熱を奪うことができるようになり、混合気の燃焼温度を低下させることができ、これによりノッキングの発生を抑制することができる。そこで、本実施形態では、機関負荷及び機関回転数が領域２にある場合には、ポート燃料噴射弁３ｂからの燃料噴射のみならず、筒内燃料噴射弁３ａからの燃料噴射も行うようにしている。
【００３７】
次に、機関負荷及び機関回転数が領域３にある場合、すなわち機関負荷が中高負荷であって機関回転数が低・中回転である場合、筒内燃料噴射弁３ａとポート燃料噴射弁３ｂとの両方から燃料噴射を行うと共に、筒内燃料噴射弁３ａからは複数回に分けて燃料噴射を行う（マルチ噴射）こととしている。
【００３８】
この場合、筒内燃料噴射弁３ａとポート燃料噴射弁３ｂとの両方から燃料噴射を行っている理由は、上記機関負荷及び機関回転数が領域２にある場合と同様である。一方、領域３では、領域２に比べて機関負荷が高いため、ノッキングが発生し易くなる。また、領域３では、機関負荷が高いため、領域２に比べて、燃焼室２内に供給される総燃料量が多い。このように、燃焼室２内に供給される総燃料量が多くなると、筒内燃料噴射弁３ａから噴射される燃料量が多くなることにより筒内燃料噴射弁３ａの開弁時間が長くなり、筒内燃料噴射弁３ａからの噴射燃料の貫徹力が高い時間が長くなる。このため、筒内燃料噴射弁３ａから噴射された燃料がシリンダの壁面に付着し易くなり、燃料希釈が生じ易くなる。
【００３９】
一方、筒内燃料噴射弁３ａからマルチ噴射を行うと、筒内燃料噴射弁３ａから噴射される燃料量が多くなって筒内燃料噴射弁３ａの総開弁時間が長くなっても、各噴射時における噴射期間は短くなり、これに伴って筒内燃料噴射弁３ａからの噴射燃料の貫徹力が高い総時間が短くなり、燃料希釈が抑制される。また、燃料噴射を複数回に分けて行うことにより、混合気の均質性が向上するため、局所的に燃焼温度が上昇してしまうことが抑制され、ノッキングが抑制される。そこで、本実施形態では、機関負荷及び機関回転数が領域３にある場合には、両燃料噴射弁３ａ、３ｂから燃料噴射を行うと共に、筒内燃料噴射弁３ａではマルチ噴射を行うこととしている。
【００４０】
次に、機関負荷及び機関回転数が領域４にある場合、すなわち、機関負荷が高負荷であって機関回転数が低回転である場合、筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射を行うと共に、筒内燃料噴射弁３ａではマルチ噴射を行うこととしている。
【００４１】
すなわち、本実施形態のように排気ターボチャージャ８を備えた内燃機関では、機関回転数が低回転となっている場合におけるターボラグを解消するため、吸気弁１９・排気弁２１間のバルブオーバーラップを大きくすることにより、吸気ガスの一部を排気へそのまま流すようにしている（以下では、斯かる状態を「吹き抜け」という）。このように吸気ガスの吹き抜けが生じているときに、ポート燃料噴射弁３ｂから燃料噴射を行うと、燃料の一部が燃焼室２を通過してそのまま排気ポート２０へと流れてしまう。したがって、本実施形態では、燃料の一部がそのまま排気ポート２０へと流れてしまうのを防止すべく、筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射を行うこととしている。また、上記領域３の場合と同様な理由でマルチ噴射が行われる。
【００４２】
次に、機関負荷及び機関回転数が領域５にある場合、すなわち、機関負荷が高負荷であって機関回転数が中回転である場合、筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射を行うと共に、筒内燃料噴射弁３ａではマルチ噴射を行うこととしている。したがって、領域５では、領域４と同様な噴射形態で燃料噴射が行われる。
【００４３】
ただし、領域５では、領域４の場合とは異なる理由でこのような噴射形態が採用されている。すなわち、機関負荷及び機関回転数が領域５にある場合、領域４にある場合と比べて機関回転数が高いため、ターボラグを解消すべく吸気弁１９及び排気弁２１のバルブオーバーラップを大きくする必要はない。このため、吹き抜けは生じず、よって吹き抜け対策として筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射を行う必要はない。
【００４４】
しかしながら、機関負荷が高くなると、一般に燃焼室２内での混合気の燃焼温度が上昇することになる。このように、燃焼室２内での燃焼温度が高くなると、筒内燃料噴射弁３ａの噴孔近傍の温度も高くなり、噴孔にはデポジットが堆積し易くなる。一方、筒内燃料噴射弁３ａから燃料噴射を行えば、筒内燃料噴射弁３ａの噴孔を通過する燃料によって噴孔の温度が低下せしめられ、これにより、筒内燃料噴射弁３ａの噴孔にデポジットが堆積するのが抑制せしめられる。このため、本実施形態では、領域５においてポート燃料噴射弁３ｂからの燃料噴射を行わないようにしている。
【００４５】
最後に、機関負荷及び機関回転数が領域６にある場合、すなわち、機関回転数が高回転である場合、領域５の場合と同様に筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射を行うと共に、筒内燃料噴射弁３ａではマルチ噴射を行わないようにしている。領域６においてポート燃料噴射弁３ｂからの燃料噴射を行わないようにしているのは、領域５と同様に筒内燃料噴射弁３ａの噴孔にデポジットが堆積するのを抑制するためである。また、領域６において筒内燃料噴射弁３ａからマルチ噴射を行わないようにしているのは、機関回転数が高いときにマルチ噴射を行うと混合気の均質性が悪化するためである。
【００４６】
このように、機関負荷及び機関回転数から定まる運転領域毎に、燃料の噴射形態を切り替えることによって、筒内燃料噴射弁３ａに付着するデポジットの低減、混合気の均質性燃料希釈、ノッキングの抑制等の観点から、各運転領域１〜６における燃焼室２内での混合気の燃焼を最適なものとすることができる。
【００４７】
ところで、上述したように、本実施形態では機関負荷及び機関回転数が領域２、３内にあるときにのみ、筒内燃料噴射弁３ａ及びポート燃料噴射弁３ｂの両方から燃料噴射を行っている。このとき、筒内燃料噴射弁３ａからの燃料噴射量とポート燃料噴射弁３ｂからの燃料噴射量との比率は機関運転状態に応じて変化せしめられる。例えば、機関回転数が低いときには、総燃料噴射量に対するポート燃料噴射弁３ｂからの燃料噴射量の比率が増大せしめられ、機関負荷が高いときには総燃料噴射量に対する筒内燃料噴射弁３ａからの燃料噴射量の比率が増大せしめられる。
【００４８】
ただし、本実施形態では、機関運転状態に関わらず、領域２、３における総燃料噴射量に対するポート燃料噴射弁３ｂからの燃料噴射量の比率（以下、「ＰＦＩ比率」という）は４０〜６０％とされる。
【００４９】
図４は、ＰＦＩ比率とノック性、燃料希釈性、機関本体１から排出された排気ガス中のＣＯ、ＨＣの含有量との関係を示す図である。また、図中の丸、三角、四角はそれぞれ機関負荷率が４０％、６０％、９０％であるときのＰＦＩ比率とノック性等との関係を示している。
【００５０】
図４から分かるように、ノック性（ノッキングが生じる可能性）に関しては、機関負荷率が４０％である場合、ＰＦＩ比率が４０％以下であるとノック性が上昇する傾向にある。一方、機関負荷率が９０％である場合、ＰＦＩ比率が６０％以上であると機関負荷が高くなる傾向にある。従って、ＰＦＩ比率が４０％〜６０％であるときには、機関負荷に関わらず比較的ノック性が低い。なお、図４に示した例では、ノック性を計る指標として、燃焼室２内の圧力が最大となるクランク角を採用しており、クランク角が遅角側であるほどノック性が上昇する（すなわち、ノッキングが生じる可能性が高くなる）ものとしている。
【００５１】
燃料希釈性に関しては、機関負荷率が４０％である場合、ＰＦＩ比率が４０％以下或いは６０％以上になると、燃料希釈性が上昇する傾向にある。また、機関負荷率が９０％である場合、ＰＦＩ比率が低下するのに応じて燃料希釈性が上昇する傾向にある。従って、ＰＦＩ比率が４０〜６０％であるときは、機関負荷率が低い時及び高い時のいずれであっても比較的燃料希釈性が低い。
【００５２】
また、一般に、燃焼室２内で混合気が燃焼する際に混合気の均質性が低いと、局所的に不完全燃焼が行われたり燃焼温度が高温となってしまい、その結果、機関本体１から排出された排気ガス中に含まれるＣＯ、ＨＣの量が増大する。したがって、機関本体１から排出された排気ガス中のＣＯ、ＨＣの含有量は、混合気の均質性の指標となる。
【００５３】
図４に示したように、機関負荷率が４０％である場合、ＰＦＩ比率が４０％以下になると、ＣＯ、ＨＣ共に排気ガス中の含有量が増大しており、混合気の均質性が低下することがわかる。また、ＰＦＩ比率が６０％以上になると、ＣＯの排気ガス中の含有量が増大しており、混合気の均質性が低下することがわかる。また、機関負荷率が９０％である場合、ＰＦＩ比率が４０％以下になると、ＣＯ、ＨＣ共に排気ガス中の含有量が増大しており、混合気の均質性が低下することがわかる。また、ＰＦＩ比率が６０％以上になると、ＣＯの排気ガス中の含有量が減少するがＨＣの排気ガス中の含有量が増大しており、混合気の均質性はあまり変化しないことがわかる。
【００５４】
以上より、ノック性、燃料希釈性及び混合気の均質性のいずれについても、機関負荷に関わらずＰＦＩ比率を４０〜６０％とすることにより、比較的良好となることがわかる。本実施形態では、両燃料噴射弁３ａ、３ｂから燃料噴射が行われる領域２、３において、ＰＦＩ比率が４０〜６０％とされるため、ノック性、燃料希釈性及び混合気の均質性を比較的良好に保つことができる。
【００５５】
ところで、機関冷間始動時、すなわち暖機運転時においては、燃焼室２内の温度が低いため、燃料が気化しにくく、よって燃料希釈が生じやすいと共に、燃焼悪化が生じやすい。逆に、暖機運転時においては、燃焼室２内の温度が低いため、ノッキングが発生しにくくなる。また、筒内燃料噴射弁３ａの先端温度も低いため、筒内燃料噴射弁３ａの噴孔内にはデポジットが堆積しにくい。
【００５６】
そこで、本実施形態では、暖機運転時においては、両燃料噴射弁３ａ、３ｂから燃料噴射を行う領域２、３を拡大するようにしている。
【００５７】
図５は、内燃機関の通常運転時及び暖機運転時における燃料噴射形態に関するマップである。図５（Ａ）は、内燃機関の通常運転時における燃料噴射形態に関するマップであり、図３と同様な図である。一方、図５（Ｂ）は、内燃機関の暖機運転時における燃料噴射形態に関するマップである。
【００５８】
図５からわかるように、本実施形態では、暖機運転時には領域２が機関回転数の増大方向に拡大されると共に、領域３が機関回転数の増大方向及び機関負荷の増大方向に拡大される。具体的には、内燃機関の通常運転時においては領域２、３の機関回転数の上限ライン（以下、「回転数上限ライン」という）が回転数Ｎ１であるのに対して、暖機運転時においては回転数Ｎ１よりも高い回転数Ｎ１’とされる（Ｎ１’＞Ｎ１）。また、内燃機関の通常運転時において領域３の機関負荷の上限ライン（以下、「負荷上限ライン」という）が負荷Ｋ１であるのに対して、暖機運転時においては負荷Ｋ１よりも高い負荷Ｋ１’とされる（Ｋ１’＞Ｋ１）。なお、領域２の負荷上限ラインは通常運転時と暖機運転時とでは同一（図中の負荷Ｋ２）とされる。
【００５９】
上述したように両燃料噴射弁３ａ、３ｂから燃料噴射を行うことにより、燃料希釈が抑制されると共に混合気の均質性が高められる。したがって、暖機運転時において両燃料噴射弁３ａ、３ｂから燃料噴射を行う領域２、３を拡大することにより、暖機運転時に問題となる燃料希釈の発生及び燃焼悪化が抑制される。また、両燃料噴射弁３ａ、３ｂから燃料噴射を行う場合、筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射を行う場合に対して、筒内燃料噴射弁３ａの噴孔内にはデポジットが堆積し易くなる。しかしながら、暖機運転時には、上述したように筒内燃料噴射弁３ａの噴孔内にはデポジットが堆積しにくいため、両燃料噴射弁３ａ、３ｂから燃料噴射を行ってもデポジットの堆積が抑制される。
【００６０】
具体的な制御としては、例えば機関冷却水温を検出する水温センサ（図示せず）によって検出された機関冷却水温が一定値以下である場合、すなわち暖機運転中には、図５（Ｂ）に示したマップに基づいて内燃機関の運転制御が行われ、水温センサによって検出された機関冷却水温が一定値よりも高くなった場合、すなわち暖機運転が終了して通常運転が行われる場合には、図５（Ａ）に示したマップに基づいて内燃機関の運転制御が行われる。
【００６１】
なお、本実施形態では、内燃機関の通常運転中には領域１において筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射が行われるのに対して、暖機運転中には領域１においてポート燃料噴射弁３ｂのみから燃料噴射が行われる。これは、内燃機関の暖機中においては燃焼室２内の温度が低いため、筒内燃料噴射弁３ａから燃料噴射を行わなくても筒内燃料噴射弁３ａの噴孔にデポジットが堆積しにくく、且つ筒内燃料噴射弁３ａから燃料噴射を行って燃料の気化潜熱による燃焼室２内の温度を低下させる必要がないためである。
【００６２】
また、オクタン価が低い燃料（低オクタン価燃料）を用いた場合には、オクタン価が高い燃料（高オクタン価燃料）を用いた場合に比べて、ノッキングが生じやすくなる。一方、低オクタン価燃料は揮発性が高く、よって燃料希釈が生じにくい。
【００６３】
そこで、本実施形態では、低オクタン価燃料を用いた場合には、高オクタン価燃料を用いた場合に比べて、領域３を縮小するようにしている。
【００６４】
図６は、高オクタン価燃料及び低オクタン価燃料を用いたときの燃料噴射形態に関するマップである。図６（Ａ）は、高オクタン価燃料を用いた時の燃料噴射形態に関するマップであり、図３と同様な図である。一方、図６（Ｂ）は、低オクタン価燃料を用いた時の燃料噴射形態に関するマップである。
【００６５】
図６からわかるように、本実施形態では、領域３が機関負荷の減少方向に縮小される。具体的には、高オクタン価燃料を用いた時には領域３の負荷上限ラインが負荷Ｋ１であるのに対して、低オクタン価燃料を用いた時には負荷Ｋ１よりも低い負荷Ｋ１’’とされる（Ｋ１’’＜Ｋ１）。
【００６６】
上述したように、筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射を行うことにより、燃焼室２内の混合気から気化潜熱を奪うことができるようになり、混合気の燃焼温度をより低下させることができる。したがって、領域３を縮小することにより、逆に言うと、筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射を行う領域を拡大することにより、混合気の燃焼温度を低下させ、ノッキングの発生を抑制することができる。また、上述したように、筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射を行うと両燃料噴射弁３ａ、３ｂから燃料噴射を行った場合に比べて燃料希釈が生じ易くなる。しかしながら、低オクタン価燃料を用いた場合には、低オクタン価燃料の揮発性の高さから燃料希釈が生じにくいため、筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射を行っても燃料希釈の発生が抑制される。
【００６７】
具体的な制御としては、例えば、燃料タンク２７に供給された燃料のオクタン価を検出するオクタン価センサ（図示せず）によって検出されたオクタン価が一定値以下である場合、すなわち低オクタン価燃料が用いられている場合には、図６（Ｂ）に示したマップに基づいて内燃機関の運転制御が行われ、オクタン価センサによって検出されたオクタン価が一定値よりも高くなった場合、すなわち高オクタン価燃料が用いられている場合には、図６（Ａ）に示したマップに基づいて内燃機関の運転制御が行われる。
【００６８】
また、内燃機関の過渡運転時においては、ポート燃料噴射弁３ｂから燃料噴射を行っていると、吸気ポート１８に付着している燃料量が変化し、空燃比のバラツキが生じ易くなると共にノッキングが発生する可能性が高くなる。
【００６９】
そこで、本実施形態では、過渡運転時においては、両燃料噴射弁３ａ、３ｂから燃料噴射を行う領域２、３を縮小すると共に、当該領域２、３において筒内燃料噴射弁３ａからのマルチ噴射を禁止するようにしている。
【００７０】
図７は、内燃機関の通常運転時及び過渡運転時における燃料噴射形態に関するマップである。図７（Ａ）は、内燃機関の通常運転時における燃料噴射形態に関するマップであり、図３と同様な図である。一方、図７（Ｂ）は、内燃機関の過渡運転時における燃料噴射形態に関するマップである。
【００７１】
図７からわかるように、本実施形態では、領域２が機関負荷の増大方向に拡大されると共に、領域３がなくされ、筒内燃料噴射弁３ａからはマルチ噴射が行われなくなる。領域２、３全体としては、機関負荷の減少方向に縮小される。具体的には、内燃機関の通常運転時においては領域２の負荷上限ラインが負荷Ｋ２であるのに対して、過渡運転時においては負荷Ｋ２よりも高く且つ負荷Ｋ１よりも低いＫ２’とされる（Ｋ１＞Ｋ２’＞Ｋ２）。また、内燃機関の過渡運転時においては、領域３が削除される。さらに、本実施形態では、領域４、５において、マルチ噴射が禁止される。すなわち、領域４、５では、筒内燃料噴射弁３ａから１回のみ燃料噴射が行われる。
【００７２】
内燃機関の過渡運転時においては、その過渡運転時の運転経過に応じてノッキングが発生し易くなる場合もあればしにくくなる場合もある。しかしながら、ノッキング発生の可能性を低減するためには、過渡運転時にノッキングが発生し易くなる場合を想定して噴射形態の設定を行う必要がある。ここで、上述したように、筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射を行うことにより、燃焼室２内の混合気から気化潜熱を奪うことができるようになり、混合気の燃焼温度を低下させることができ、その結果、ノッキングを抑制することができる。本実施形態では、過渡運転時に領域２、３が縮小されて、筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射を行う領域が拡大されることにより、過渡運転時におけるノッキングの発生が抑制される。
【００７３】
また、過渡運転時に筒内燃料噴射弁３ａからマルチ噴射を行うと、燃料噴射を終了すべき時期までに燃料噴射が終わらない場合がある。一般に、筒内燃料噴射弁３ａからの燃料噴射の時期及び回数は図３〜図７に示したようなマップを用いて機関負荷及び機関回転数の変化に応じて定められる。この場合、燃料噴射時期及び回数は、或る気筒における燃料噴射時期に対して比較的早い時期に定められており、燃料噴射直前に機関負荷又は機関回転数が急激に変化しても変更されない。
【００７４】
一方、燃料噴射弁３ａ、３ｂからの燃料噴射量は燃料噴射直前の吸気流量等に基づいて定められる。したがって、燃料噴射直前に機関負荷が上昇して吸気流量が急激に増大した場合、燃料噴射時期及び回数は上昇前の機関負荷に基づいて設定されているのに対して、燃料噴射量は上昇後の機関負荷に基づいて設定される。このような場合に筒内燃料噴射弁３ａからの燃料噴射を複数回に分けて行って燃料噴射開始時期から終了時期までの期間が長くなると、燃料噴射を終了すべき時期までに燃料噴射が終わらない場合がある。本実施形態では、過渡運転時に領域３がなくされることにより、すなわち筒内燃料噴射弁３ａからのマルチ噴射が禁止されることにより、過渡運転時において燃料噴射を終了すべき時期までに燃料噴射が終わらないという事態を防止することができる。
【００７５】
具体的な制御としては、例えば負荷センサ５２又はクランク角センサ５３によって検出された機関負荷又は機関回転数の変化率が一定値以上である場合、すなわち過渡運転中には、図７（Ｂ）に示したマップに基づいて内燃機関の運転制御が行われ、検出された機関負荷又は機関回転数の変化率が一定値よりも小さい場合、すなわち通常運転中には図７（Ａ）に示したマップに基づいて内燃機関の運転制御が行われる。
【００７６】
なお、上記実施形態では、機関負荷及び機関回転数が領域１にある場合、すなわち機関負荷が低い場合には、筒内燃料噴射弁３ａのみから燃料噴射を行っているが、ポート燃料噴射弁３ｂのみから燃料噴射を行っても良い。
【図面の簡単な説明】
【００７７】
【図１】本発明の制御装置が搭載される内燃機関の全体を表す概略図である。
【図２】内燃機関の概略断面図である。
【図３】機関運転状態に応じた筒内燃料噴射弁とポート燃料噴射弁とからの燃料噴射態様を示す図である。
【図４】ＰＦＩ比率とノック性、燃料希釈性、機関本体から排出された排気ガス中のＣＯ、ＨＣの含有量との関係との関係を示す図である。
【図５】内燃機関の通常運転時及び暖機運転時における燃料噴射形態に関するマップである。
【図６】高オクタン価燃料及び低オクタン価燃料を用いたときの燃料噴射形態に関するマップである。
【図７】内燃機関の通常運転時及び過渡運転時における燃料噴射形態に関するマップである。
【符号の説明】
【００７８】
１ 機関本体
２ 燃焼室
３ａ 筒内燃料噴射弁
３ｂ ポート燃料噴射弁
４ 点火プラグ
１７ ピストン
１８ 吸気ポート
１９ 吸気弁
２０ 排気ポート
２１ 排気弁
【特許請求の範囲】
【請求項１】
機関燃焼室内に燃料を噴射する筒内燃料噴射弁と、機関吸気通路内に燃料を噴射するポート燃料噴射弁とを具備し、機関負荷及び機関回転数によって定められる運転領域が少なくとも筒内噴射運転領域と、両弁噴射運転領域とに分割されており、機関負荷及び機関回転数が筒内噴射運転領域にあるときには、筒内燃料噴射弁のみから燃料噴射が行われ、機関負荷及び機関回転数が両弁噴射運転領域にあるときには、筒内燃料噴射弁とポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われる内燃機関の制御装置において、
内燃機関の過渡運転時においては、内燃機関の通常運転時に比べて両弁噴射運転領域が縮小される、内燃機関の制御装置。
【請求項２】
上記両弁噴射運転領域には負荷上限ラインがあり、機関負荷が該両弁噴射領域の負荷上限ラインよりも高い運転領域は筒内噴射運転領域とされ、内燃機関の過渡運転時においては、内燃機関の通常運転時に比べて、両弁噴射運転領域の機関負荷の上限値が低くされる、請求項１に記載の内燃機関の制御装置。
【請求項３】
両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が低いときには、両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が高いときに比べて、両弁噴射領域が縮小される、請求項１又は２に記載の内燃機関の制御装置。
【請求項４】
機関燃焼室内に燃料を噴射する筒内燃料噴射弁と、機関吸気通路内に燃料を噴射するポート燃料噴射弁とを具備し、機関負荷及び機関回転数によって定められる運転領域が少なくとも筒内噴射運転領域と、両弁噴射運転領域とに分割されており、機関負荷及び機関回転数が筒内噴射運転領域にあるときには、筒内燃料噴射弁のみから燃料噴射が行われ、機関負荷及び機関回転数が両弁噴射運転領域にあるときには、筒内燃料噴射弁とポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われる内燃機関の制御装置において、
両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が低いときには、両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が高いときに比べて、両弁噴射領域が縮小される、内燃機関の制御装置。
【請求項５】
上記両弁噴射運転領域には負荷上限ラインがあり、機関負荷が該両弁噴射領域の負荷上限ラインよりも高い運転領域は筒内噴射運転領域とされ、両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が低いときには、両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が高いときに比べて、両弁噴射運転領域の負荷上限ラインが低くされる、請求項４に記載の内燃機関の制御装置。
【請求項６】
上記両弁噴射運転領域には回転数上限ラインがあり、機関回転数が該両弁噴射領域の回転数上限ラインよりも高い運転領域は筒内噴射運転領域とされ、内燃機関の暖機運転時においては、内燃機関の通常運転時に比べて、両弁噴射運転領域の回転数上限ラインが高くされる、請求項１〜５のいずれか１項に記載の内燃機関の制御装置。
【請求項７】
上記両弁噴射運転領域には負荷上限ラインがあり、機関負荷が該両弁噴射領域の負荷上限ラインよりも高い運転領域は筒内噴射運転領域とされ、内燃機関の暖機運転時においては、内燃機関の通常運転時に比べて、両弁噴射運転領域の負荷上限ラインが高くされる、請求項１〜６のいずれか１項に記載の内燃機関の制御装置。
【請求項８】
上記両弁噴射領域は、ポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われると共に筒内燃料噴射弁から複数回に亘って燃料噴射が行われるマルチ噴射領域と、ポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われると共に筒内燃料噴射弁から一回燃料噴射が行われるシングル噴射領域とに分割されており、マルチ噴射領域はシングル噴射領域よりも負荷の高い領域であり、内燃機関の暖機運転時と内燃機関の通常運転時とではシングル噴射領域の機関負荷の上限値はほぼ同一である、請求項１〜７のいずれか１項に記載の内燃機関の制御装置。
【請求項９】
上記両弁噴射領域は、ポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われると共に筒内燃料噴射弁から複数回に亘って燃料噴射が行われるマルチ噴射領域と、ポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われると共に筒内燃料噴射弁から一回燃料噴射が行われるシングル噴射領域とに分割されており、マルチ噴射領域はシングル噴射領域よりも負荷の高い領域であり、両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が低いときと、両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が高いときとでは、シングル噴射領域の機関負荷の上限値はほぼ同一である、請求項１〜８のいずれか１項に記載の内燃機関の制御装置。
【請求項１０】
上記両弁噴射領域は、内燃機関の通常運転時には、ポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われると共に筒内燃料噴射弁から複数回に亘って燃料噴射が行われるマルチ噴射領域と、ポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われると共に筒内燃料噴射弁から一回燃料噴射が行われるシングル噴射領域とに分割されており、内燃機関の過渡運転時には、これら二つの噴射領域に分割されず、ポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われると共に筒内燃料噴射弁から一回燃料噴射が行われるシングル噴射領域のみとなる、請求項１〜９のいずれか１項に記載の内燃機関の制御装置。
【請求項１１】
上記両弁噴射運転領域においては、筒内燃料噴射弁から噴射される燃料とポート燃料噴射弁から噴射される燃料との比率が４０〜６０％である、請求項１〜１０のいずれか１項に記載の内燃機関の制御装置。
【請求項１２】
筒内噴射運転領域のうち機関負荷が該両弁噴射領域の負荷上限ラインよりも高い運転領域では、筒内燃料噴射弁から複数回に亘って燃料噴射が行われる、請求項１〜１１のいずれか１項に記載の内燃機関の制御装置。
【請求項１３】
上記筒内噴射運転領域のうち機関負荷が上記両弁噴射領域の負荷上限ラインよりも高い運転領域では、内燃機関の過渡運転時においては当該領域において筒内燃料噴射弁から一回の燃料噴射が行われる、請求項１２に記載の内燃機関の制御装置。
【請求項１４】
内燃機関は過給器を具備する、請求項１〜１３のいずれか１項に記載の内燃機関の制御装置。
【請求項１】
機関燃焼室内に燃料を噴射する筒内燃料噴射弁と、機関吸気通路内に燃料を噴射するポート燃料噴射弁とを具備し、機関負荷及び機関回転数によって定められる運転領域が少なくとも筒内噴射運転領域と、両弁噴射運転領域とに分割されており、機関負荷及び機関回転数が筒内噴射運転領域にあるときには、筒内燃料噴射弁のみから燃料噴射が行われ、機関負荷及び機関回転数が両弁噴射運転領域にあるときには、筒内燃料噴射弁とポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われる内燃機関の制御装置において、
内燃機関の過渡運転時においては、内燃機関の通常運転時に比べて両弁噴射運転領域が縮小される、内燃機関の制御装置。
【請求項２】
上記両弁噴射運転領域には負荷上限ラインがあり、機関負荷が該両弁噴射領域の負荷上限ラインよりも高い運転領域は筒内噴射運転領域とされ、内燃機関の過渡運転時においては、内燃機関の通常運転時に比べて、両弁噴射運転領域の機関負荷の上限値が低くされる、請求項１に記載の内燃機関の制御装置。
【請求項３】
両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が低いときには、両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が高いときに比べて、両弁噴射領域が縮小される、請求項１又は２に記載の内燃機関の制御装置。
【請求項４】
機関燃焼室内に燃料を噴射する筒内燃料噴射弁と、機関吸気通路内に燃料を噴射するポート燃料噴射弁とを具備し、機関負荷及び機関回転数によって定められる運転領域が少なくとも筒内噴射運転領域と、両弁噴射運転領域とに分割されており、機関負荷及び機関回転数が筒内噴射運転領域にあるときには、筒内燃料噴射弁のみから燃料噴射が行われ、機関負荷及び機関回転数が両弁噴射運転領域にあるときには、筒内燃料噴射弁とポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われる内燃機関の制御装置において、
両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が低いときには、両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が高いときに比べて、両弁噴射領域が縮小される、内燃機関の制御装置。
【請求項５】
上記両弁噴射運転領域には負荷上限ラインがあり、機関負荷が該両弁噴射領域の負荷上限ラインよりも高い運転領域は筒内噴射運転領域とされ、両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が低いときには、両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が高いときに比べて、両弁噴射運転領域の負荷上限ラインが低くされる、請求項４に記載の内燃機関の制御装置。
【請求項６】
上記両弁噴射運転領域には回転数上限ラインがあり、機関回転数が該両弁噴射領域の回転数上限ラインよりも高い運転領域は筒内噴射運転領域とされ、内燃機関の暖機運転時においては、内燃機関の通常運転時に比べて、両弁噴射運転領域の回転数上限ラインが高くされる、請求項１〜５のいずれか１項に記載の内燃機関の制御装置。
【請求項７】
上記両弁噴射運転領域には負荷上限ラインがあり、機関負荷が該両弁噴射領域の負荷上限ラインよりも高い運転領域は筒内噴射運転領域とされ、内燃機関の暖機運転時においては、内燃機関の通常運転時に比べて、両弁噴射運転領域の負荷上限ラインが高くされる、請求項１〜６のいずれか１項に記載の内燃機関の制御装置。
【請求項８】
上記両弁噴射領域は、ポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われると共に筒内燃料噴射弁から複数回に亘って燃料噴射が行われるマルチ噴射領域と、ポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われると共に筒内燃料噴射弁から一回燃料噴射が行われるシングル噴射領域とに分割されており、マルチ噴射領域はシングル噴射領域よりも負荷の高い領域であり、内燃機関の暖機運転時と内燃機関の通常運転時とではシングル噴射領域の機関負荷の上限値はほぼ同一である、請求項１〜７のいずれか１項に記載の内燃機関の制御装置。
【請求項９】
上記両弁噴射領域は、ポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われると共に筒内燃料噴射弁から複数回に亘って燃料噴射が行われるマルチ噴射領域と、ポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われると共に筒内燃料噴射弁から一回燃料噴射が行われるシングル噴射領域とに分割されており、マルチ噴射領域はシングル噴射領域よりも負荷の高い領域であり、両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が低いときと、両燃料噴射弁に供給される燃料のオクタン価が高いときとでは、シングル噴射領域の機関負荷の上限値はほぼ同一である、請求項１〜８のいずれか１項に記載の内燃機関の制御装置。
【請求項１０】
上記両弁噴射領域は、内燃機関の通常運転時には、ポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われると共に筒内燃料噴射弁から複数回に亘って燃料噴射が行われるマルチ噴射領域と、ポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われると共に筒内燃料噴射弁から一回燃料噴射が行われるシングル噴射領域とに分割されており、内燃機関の過渡運転時には、これら二つの噴射領域に分割されず、ポート燃料噴射弁から燃料噴射が行われると共に筒内燃料噴射弁から一回燃料噴射が行われるシングル噴射領域のみとなる、請求項１〜９のいずれか１項に記載の内燃機関の制御装置。
【請求項１１】
上記両弁噴射運転領域においては、筒内燃料噴射弁から噴射される燃料とポート燃料噴射弁から噴射される燃料との比率が４０〜６０％である、請求項１〜１０のいずれか１項に記載の内燃機関の制御装置。
【請求項１２】
筒内噴射運転領域のうち機関負荷が該両弁噴射領域の負荷上限ラインよりも高い運転領域では、筒内燃料噴射弁から複数回に亘って燃料噴射が行われる、請求項１〜１１のいずれか１項に記載の内燃機関の制御装置。
【請求項１３】
上記筒内噴射運転領域のうち機関負荷が上記両弁噴射領域の負荷上限ラインよりも高い運転領域では、内燃機関の過渡運転時においては当該領域において筒内燃料噴射弁から一回の燃料噴射が行われる、請求項１２に記載の内燃機関の制御装置。
【請求項１４】
内燃機関は過給器を具備する、請求項１〜１３のいずれか１項に記載の内燃機関の制御装置。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【公開番号】特開２０１０−５３７１７（Ｐ２０１０−５３７１７Ａ）
【公開日】平成２２年３月１１日（２０１０．３．１１）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００８−２１７１５９（Ｐ２００８−２１７１５９）
【出願日】平成２０年８月２６日（２００８．８．２６）
【出願人】（０００００３２０７）トヨタ自動車株式会社 (59,920)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２２年３月１１日（２０１０．３．１１）
【国際特許分類】
【出願日】平成２０年８月２６日（２００８．８．２６）
【出願人】（０００００３２０７）トヨタ自動車株式会社 (59,920)
【Ｆターム（参考）】
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