レーザ充填および適度なＨＩＰ圧縮成形によるチタンブレードの修理方法
本発明は、金属部品の修理方法で、損傷部品に前記金属の粉末を噴霧によって前記損傷部品を充填することによる修理方法であって、プロセスが、前記粉末を使用して前記損傷部品をレーザ充填するステップと、その後に、熱間等静圧圧縮成形するステップであって、前記熱間等静圧圧縮成形時に加えられる最高温度は前記金属の再結晶温度を超えないステップとを含むことを特徴とする方法に関する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明の分野は、航空機タービンエンジンの分野であり、特に、そのタービンエンジンの圧縮機ブレードの修理の分野である。
【背景技術】
【０００２】
航空機タービンエンジンは、一般に、直列に配置された１つまたは複数の圧縮機を備え、空気は燃焼室に噴射される前にその圧縮機内で圧縮される。燃焼室では、空気は燃料と混合されて燃焼される。燃焼ガスは、１つまたは複数の圧縮機を駆動するのに必要な動力を引き出す１つまたは複数のタービン段を通過し、その後、燃焼ガスはノズルから排出されて所望の推力を発生させる。現代の民間航空機用の高バイパス比ターボファンエンジンには、ファンと呼ばれるさらなる圧縮段が、第１の圧縮機（低圧圧縮機）の上流側に配置されている。このようなファンのブレードは、寸法が大きく、空気流による影響を受けやすい、例えば、大気摂動、エンジンによって吸い込まれる恐れのあるごみまたは異物による影響を受けやすい。
【０００３】
これらの影響により腐食が生じて、ファンブレードは多少早く摩耗するが、この摩耗に対して、損傷ブレードの許容寿命を長くするか、またはこれらのブレードを修復する解決策を考えて対処する必要がある。
【０００４】
圧縮機ブレードの前縁または他の部品が使用中に腐食された後、その部品を充填するためのいくつかの解決策が提案されている。例えば、Ｈｏｎｅｙｗｅｌｌ社により出願されている国際公開第２００７／０２７１７７号は、冷却ガス動的噴霧と呼ばれる方法でチタン合金製のファンブレードを充填する方法を提案している。この方法は、金属粉末の噴霧に関係する。金属粉末の粒子は、その運動エネルギーによりブレード上に凝集して層を形成し、ブレードを元の形状に修復することができる。この方法には、噴霧層にかなりの量の細孔が残った状態になるという欠点がある。この問題を解決するために、本願に記載されている方法は、修理される部品を７００〜１０００バールの圧力と１４００〜１５００℃の温度に１時間さらして、それを数時間の間、９００℃程度の温度で維持する必要があるので、比較的厳しい条件下で実行される熱間等静圧圧縮成形（ＨＩＰ）処理を提案する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】国際公開第２００７／０２７１７７号
【特許文献２】欧州特許第１６４３０１１号明細書
【特許文献３】欧州特許第１７４３７２９号明細書
【特許文献４】欧州特許第１８９７９７２号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
このような部品の温度上昇に伴う欠点は、チタンはその剛性のほとんどを失って、ブレードが変形しやすいということである。さらに、冷却ガスを使用して粉末状の金属を噴霧する技術を採用しても、十分に正確な位置に充填することができない。したがって、この技術に、ブレードをその正確な幾何学的形状に修復するための機械加工を補う必要がある。
【０００７】
想定され得る別の解決策はレーザ充填処理であり、この解決策により、より正確な寸法が得られるので、最終機械加工が必要でなくなる、または少なくとも手動で行われる単純な調整作業だけになる。レーザ充填は溶接による充填技術であり、一部の表面に金属層を付着させるステップから成る。金属フィラーは、ワイヤまたは粉末の形で不活性ガスを使用して供給され、横方向または同軸方向にレーザビームへと注入される。このシステムでは、レーザビームによって送られるエネルギーの一部は、レーザビーム内の粉末を予備加熱するのに使用され、粉末ジェットにより送られるエネルギーの一部は、表面的に基板の表面を再溶融させることができる。溶融池は、レーザによるエネルギーを供給することで維持される。
【０００８】
この解決策により、直接ブレードを最終寸法になるように修理することができるが、緻密さが不十分であるという問題を完全に解消することはできない。レーザで適切に調整することで、見える細孔が以前のケースに比べてはるかに少なくても、チタン合金製の圧縮機ブレードの場合には、十分な疲労強度を確保するために、充填後に細孔を除去する方法をさらに用いる必要がある。
【０００９】
例えば、Ｇｅｎｅｒａｌ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ社出願の欧州特許第１６４３０１１号明細書および欧州特許第１７４３７２９号明細書、またはＵｎｉｔｅｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ社出願の欧州特許第１８９７９７２号明細書に記載されているような、金属噴霧による充填後にＨＩＰ圧縮成形処理のような緻密化処理を使用する他の方法が提案されている。これらの熱間等静圧圧縮成形処理は、通常、７００°の温度を超えるので、高温状態で行われることに留意されたい。７００°は、チタン合金ＴＡ６Ｖの場合、再結晶温度に相当する。上述の１番目の特許文献Ｄ１では、使用される温度は、「ほぼ７００°」および「ほぼ９５０°」であるが、３番目の特許文献では、８００〜１０００°であり、２番目の特許文献では温度は明記されていない。
【００１０】
同様に、これらのＨＩＰ圧縮成形処理の時に印加される圧力（１番目の特許文献では１４〜２８バールで変動、３番目の特許文献では約１０バール）は、この場合、比較的低い状態に保たれるが、このことは、細孔を制限するのにはあまり好ましくない。
【００１１】
本発明の目的は、先行技術の少なくともいくつかの欠点がない、特に、ブレードの形状を変形させずに、充填時に形成される可能性のある細孔を無くす修理方法を提案することで、上述の欠点を克服することである。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上述の目的を達成するために、本発明は、金属部品の修理方法にして、前記部品に前記金属の粉末を噴霧して損傷部品を充填することによる修理方法であって、前記粉末を使用して損傷部品をレーザ充填するステップと、その後に、熱間等静圧圧縮成形するステップであって、前記熱間等静圧圧縮成形するステップの間に加えられる最高温度は前記金属の再結晶温度を超えないステップとを含むことを特徴とする方法に関する。
【００１３】
温度を金属の再結晶温度より低く保つことで、金属部品の変形を防ぐことができ、金属部品をレーザ充填処理の時に最終寸法に仕上げることができる。この場合、金属部品を正確な幾何学的形状に修復するのに、ＨＩＰ圧縮成形後のフライス加工は不要である。
【００１４】
本発明の方法は、チタン合金製のタービンエンジン圧縮機ブレードで行われるのが好ましい。
【００１５】
この場合、最高温度は、最高で６８０℃である。
【００１６】
一実施形態では、金属部品は、少なくとも２時間の間、最高温度に保たれる。
【００１７】
最高温度での保持時間を長くすることで、前記最高温度の低下を補償して、同じ結果を得ることができる。
【００１８】
熱間等静圧圧縮成形の圧力は、少なくとも９７０バールであるのが好ましい。
【００１９】
特定の実施形態では、温度上昇率は３５０℃／時間を超えない。
【００２０】
別の特定の実施形態では、熱間等圧縮成形の終了時の温度低下率は、１００℃／時間を超えない。
【００２１】
有利には、熱間等圧縮成形の終了時の圧力低下率は、２０バール／分を超えない。
【００２２】
単に例示を目的とした非限定的な例として、添付図面を参照して考察された以下の本発明の一実施形態の詳細な説明から、本発明はより良く理解され、本発明の他の目的、詳細、特徴および利点がより明確になるであろう。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】本発明の一実施形態によるチタン合金製ブレードの修理方法の実施ステップの流れ図である。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
本発明の方法は、以下のようにして行われる。
【００２５】
最初に、修理される部品の表面が、当業者に周知の方法を使用した全く従来の方法で準備される。
【００２６】
次に、修理される部品はレーザ充填装置内に配置され、腐食部品が復元される。この充填処理は、マスキングするテンプレートを使用せずに行われる。それは、本発明の方法が、充填される領域をはみ出さずに、欠損した場所に十分に正確に金属を加えることができるからである。
【００２７】
このようにして得られた部品は、まだ細孔を含む。この細孔は小さいサイズ（１０〜４０ミクロン）であるが、疲労亀裂が始まるのには十分であるので、この細孔があるためにブレードの充填処理される前と同じだけの残り寿命を有することができなくなる。したがって、この充填処理を緻密化処理で補う必要がある。
【００２８】
上述したように、従来使用されている高熱条件下での熱間等静圧圧縮成形による緻密化処理は、ブレードの形状の変形を引き起こし、再び使用するのに適さない。
【００２９】
本発明は、従来使用されてきたＨＩＰ方法の温度条件より低い温度条件下で熱間等静圧圧縮成形処理を実施することを提案するものである。この温度での保持時間を長くすることで、緻密化の点で同じ結果が得られる。
【００３０】
ＴＡ６Ｖのようなチタン合金製のブレードの場合、部品は、まず、アルゴンなどの中性雰囲気で、約２時間の間、最高７００℃の温度まで加熱される。同時に、その部品を収容するチャンバの圧力は、１０００バール＋／−３０バールまで上げられる。このＨＩＰ圧縮成形を実施するための好ましい温度は、６６５℃で許容誤差は＋／−１５°である。
【００３１】
部品は、これらの条件下で約２時間の間維持される。
【００３２】
最高７００℃で維持した後、チャンバの温度は、その後約２時間３０分にわたって徐々に４００℃まで下げられる。
【００３３】
最後に、圧力は、常に、２０バール／分より低い値を維持する圧力低下の法則に従って、大気圧の値まで下げられる。
【００３４】
好ましくは、温度上昇は３５０℃／時間の勾配で行われ、温度低下は１００℃／時間の勾配で行われる。
【００３５】
ファンブレードに対して上述の方法を実施した後に得られた結果は、緻密化処理前と後とで、
部品の写真測量により、ブレードの形状に変化がなかったということ、
同じ方法を施した検査サンプルの断層撮影により、細孔は消滅した、または少なくとも使用される手段によって検出不能なサイズになったということ
を示している。
【００３６】
機械的特性試験では、充填処理されたブレードは、充填処理されていないブレードと同じように作動し、したがって修理していない場合と同じ残り寿命を提供することができることが確認できた。
【００３７】
ＨＩＰ圧縮成形時に使用される最高温度は７００℃より低い、すなわち、アニーリング処理で使用されるチタン合金ＴＡ６Ｖの再結晶温度より低いことに留意されたい。したがって、本発明は、該当の金属材料の再結晶温度より低い温度で行われる熱間等静圧圧縮成形によって実施される金属材料の緻密化処理を特許請求するものである。
【技術分野】
【０００１】
本発明の分野は、航空機タービンエンジンの分野であり、特に、そのタービンエンジンの圧縮機ブレードの修理の分野である。
【背景技術】
【０００２】
航空機タービンエンジンは、一般に、直列に配置された１つまたは複数の圧縮機を備え、空気は燃焼室に噴射される前にその圧縮機内で圧縮される。燃焼室では、空気は燃料と混合されて燃焼される。燃焼ガスは、１つまたは複数の圧縮機を駆動するのに必要な動力を引き出す１つまたは複数のタービン段を通過し、その後、燃焼ガスはノズルから排出されて所望の推力を発生させる。現代の民間航空機用の高バイパス比ターボファンエンジンには、ファンと呼ばれるさらなる圧縮段が、第１の圧縮機（低圧圧縮機）の上流側に配置されている。このようなファンのブレードは、寸法が大きく、空気流による影響を受けやすい、例えば、大気摂動、エンジンによって吸い込まれる恐れのあるごみまたは異物による影響を受けやすい。
【０００３】
これらの影響により腐食が生じて、ファンブレードは多少早く摩耗するが、この摩耗に対して、損傷ブレードの許容寿命を長くするか、またはこれらのブレードを修復する解決策を考えて対処する必要がある。
【０００４】
圧縮機ブレードの前縁または他の部品が使用中に腐食された後、その部品を充填するためのいくつかの解決策が提案されている。例えば、Ｈｏｎｅｙｗｅｌｌ社により出願されている国際公開第２００７／０２７１７７号は、冷却ガス動的噴霧と呼ばれる方法でチタン合金製のファンブレードを充填する方法を提案している。この方法は、金属粉末の噴霧に関係する。金属粉末の粒子は、その運動エネルギーによりブレード上に凝集して層を形成し、ブレードを元の形状に修復することができる。この方法には、噴霧層にかなりの量の細孔が残った状態になるという欠点がある。この問題を解決するために、本願に記載されている方法は、修理される部品を７００〜１０００バールの圧力と１４００〜１５００℃の温度に１時間さらして、それを数時間の間、９００℃程度の温度で維持する必要があるので、比較的厳しい条件下で実行される熱間等静圧圧縮成形（ＨＩＰ）処理を提案する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】国際公開第２００７／０２７１７７号
【特許文献２】欧州特許第１６４３０１１号明細書
【特許文献３】欧州特許第１７４３７２９号明細書
【特許文献４】欧州特許第１８９７９７２号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
このような部品の温度上昇に伴う欠点は、チタンはその剛性のほとんどを失って、ブレードが変形しやすいということである。さらに、冷却ガスを使用して粉末状の金属を噴霧する技術を採用しても、十分に正確な位置に充填することができない。したがって、この技術に、ブレードをその正確な幾何学的形状に修復するための機械加工を補う必要がある。
【０００７】
想定され得る別の解決策はレーザ充填処理であり、この解決策により、より正確な寸法が得られるので、最終機械加工が必要でなくなる、または少なくとも手動で行われる単純な調整作業だけになる。レーザ充填は溶接による充填技術であり、一部の表面に金属層を付着させるステップから成る。金属フィラーは、ワイヤまたは粉末の形で不活性ガスを使用して供給され、横方向または同軸方向にレーザビームへと注入される。このシステムでは、レーザビームによって送られるエネルギーの一部は、レーザビーム内の粉末を予備加熱するのに使用され、粉末ジェットにより送られるエネルギーの一部は、表面的に基板の表面を再溶融させることができる。溶融池は、レーザによるエネルギーを供給することで維持される。
【０００８】
この解決策により、直接ブレードを最終寸法になるように修理することができるが、緻密さが不十分であるという問題を完全に解消することはできない。レーザで適切に調整することで、見える細孔が以前のケースに比べてはるかに少なくても、チタン合金製の圧縮機ブレードの場合には、十分な疲労強度を確保するために、充填後に細孔を除去する方法をさらに用いる必要がある。
【０００９】
例えば、Ｇｅｎｅｒａｌ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ社出願の欧州特許第１６４３０１１号明細書および欧州特許第１７４３７２９号明細書、またはＵｎｉｔｅｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ社出願の欧州特許第１８９７９７２号明細書に記載されているような、金属噴霧による充填後にＨＩＰ圧縮成形処理のような緻密化処理を使用する他の方法が提案されている。これらの熱間等静圧圧縮成形処理は、通常、７００°の温度を超えるので、高温状態で行われることに留意されたい。７００°は、チタン合金ＴＡ６Ｖの場合、再結晶温度に相当する。上述の１番目の特許文献Ｄ１では、使用される温度は、「ほぼ７００°」および「ほぼ９５０°」であるが、３番目の特許文献では、８００〜１０００°であり、２番目の特許文献では温度は明記されていない。
【００１０】
同様に、これらのＨＩＰ圧縮成形処理の時に印加される圧力（１番目の特許文献では１４〜２８バールで変動、３番目の特許文献では約１０バール）は、この場合、比較的低い状態に保たれるが、このことは、細孔を制限するのにはあまり好ましくない。
【００１１】
本発明の目的は、先行技術の少なくともいくつかの欠点がない、特に、ブレードの形状を変形させずに、充填時に形成される可能性のある細孔を無くす修理方法を提案することで、上述の欠点を克服することである。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上述の目的を達成するために、本発明は、金属部品の修理方法にして、前記部品に前記金属の粉末を噴霧して損傷部品を充填することによる修理方法であって、前記粉末を使用して損傷部品をレーザ充填するステップと、その後に、熱間等静圧圧縮成形するステップであって、前記熱間等静圧圧縮成形するステップの間に加えられる最高温度は前記金属の再結晶温度を超えないステップとを含むことを特徴とする方法に関する。
【００１３】
温度を金属の再結晶温度より低く保つことで、金属部品の変形を防ぐことができ、金属部品をレーザ充填処理の時に最終寸法に仕上げることができる。この場合、金属部品を正確な幾何学的形状に修復するのに、ＨＩＰ圧縮成形後のフライス加工は不要である。
【００１４】
本発明の方法は、チタン合金製のタービンエンジン圧縮機ブレードで行われるのが好ましい。
【００１５】
この場合、最高温度は、最高で６８０℃である。
【００１６】
一実施形態では、金属部品は、少なくとも２時間の間、最高温度に保たれる。
【００１７】
最高温度での保持時間を長くすることで、前記最高温度の低下を補償して、同じ結果を得ることができる。
【００１８】
熱間等静圧圧縮成形の圧力は、少なくとも９７０バールであるのが好ましい。
【００１９】
特定の実施形態では、温度上昇率は３５０℃／時間を超えない。
【００２０】
別の特定の実施形態では、熱間等圧縮成形の終了時の温度低下率は、１００℃／時間を超えない。
【００２１】
有利には、熱間等圧縮成形の終了時の圧力低下率は、２０バール／分を超えない。
【００２２】
単に例示を目的とした非限定的な例として、添付図面を参照して考察された以下の本発明の一実施形態の詳細な説明から、本発明はより良く理解され、本発明の他の目的、詳細、特徴および利点がより明確になるであろう。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】本発明の一実施形態によるチタン合金製ブレードの修理方法の実施ステップの流れ図である。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
本発明の方法は、以下のようにして行われる。
【００２５】
最初に、修理される部品の表面が、当業者に周知の方法を使用した全く従来の方法で準備される。
【００２６】
次に、修理される部品はレーザ充填装置内に配置され、腐食部品が復元される。この充填処理は、マスキングするテンプレートを使用せずに行われる。それは、本発明の方法が、充填される領域をはみ出さずに、欠損した場所に十分に正確に金属を加えることができるからである。
【００２７】
このようにして得られた部品は、まだ細孔を含む。この細孔は小さいサイズ（１０〜４０ミクロン）であるが、疲労亀裂が始まるのには十分であるので、この細孔があるためにブレードの充填処理される前と同じだけの残り寿命を有することができなくなる。したがって、この充填処理を緻密化処理で補う必要がある。
【００２８】
上述したように、従来使用されている高熱条件下での熱間等静圧圧縮成形による緻密化処理は、ブレードの形状の変形を引き起こし、再び使用するのに適さない。
【００２９】
本発明は、従来使用されてきたＨＩＰ方法の温度条件より低い温度条件下で熱間等静圧圧縮成形処理を実施することを提案するものである。この温度での保持時間を長くすることで、緻密化の点で同じ結果が得られる。
【００３０】
ＴＡ６Ｖのようなチタン合金製のブレードの場合、部品は、まず、アルゴンなどの中性雰囲気で、約２時間の間、最高７００℃の温度まで加熱される。同時に、その部品を収容するチャンバの圧力は、１０００バール＋／−３０バールまで上げられる。このＨＩＰ圧縮成形を実施するための好ましい温度は、６６５℃で許容誤差は＋／−１５°である。
【００３１】
部品は、これらの条件下で約２時間の間維持される。
【００３２】
最高７００℃で維持した後、チャンバの温度は、その後約２時間３０分にわたって徐々に４００℃まで下げられる。
【００３３】
最後に、圧力は、常に、２０バール／分より低い値を維持する圧力低下の法則に従って、大気圧の値まで下げられる。
【００３４】
好ましくは、温度上昇は３５０℃／時間の勾配で行われ、温度低下は１００℃／時間の勾配で行われる。
【００３５】
ファンブレードに対して上述の方法を実施した後に得られた結果は、緻密化処理前と後とで、
部品の写真測量により、ブレードの形状に変化がなかったということ、
同じ方法を施した検査サンプルの断層撮影により、細孔は消滅した、または少なくとも使用される手段によって検出不能なサイズになったということ
を示している。
【００３６】
機械的特性試験では、充填処理されたブレードは、充填処理されていないブレードと同じように作動し、したがって修理していない場合と同じ残り寿命を提供することができることが確認できた。
【００３７】
ＨＩＰ圧縮成形時に使用される最高温度は７００℃より低い、すなわち、アニーリング処理で使用されるチタン合金ＴＡ６Ｖの再結晶温度より低いことに留意されたい。したがって、本発明は、該当の金属材料の再結晶温度より低い温度で行われる熱間等静圧圧縮成形によって実施される金属材料の緻密化処理を特許請求するものである。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
金属部品の修理方法にして、前記部品に前記金属の粉末を噴霧して損傷部品を充填することによる修理方法であって、
前記粉末を使用して前記損傷部品をレーザ充填するステップと、その後に、熱間等静圧圧縮成形するステップであって、前記熱間等静圧圧縮成形するステップの間に加えられる最高温度は前記金属の再結晶温度を超えないステップとを含むことを特徴とする方法。
【請求項２】
部品は、チタン合金製のタービンエンジン圧縮機ブレードである、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
最高温度は、最高で６８０℃である、請求項２に記載の方法。
【請求項４】
部品は、少なくとも２時間の間、最高温度に保たれる、請求項１から３の一項に記載の方法。
【請求項５】
熱間等静圧圧縮成形の圧力は、少なくとも９７０バールである、請求項１から４の一項に記載の方法。
【請求項６】
温度上昇率は、３５０℃／時間を超えない、請求項１から５の一項に記載の方法。
【請求項７】
熱間等静圧圧縮成形の終了時の温度低下率は、１００℃／時間を超えない、請求項１から６の一項に記載の方法。
【請求項８】
熱間等静圧圧縮成形の終了後の圧力低下率は、２０バール／分を超えない、請求項１から７の一項に記載の方法。
【請求項１】
金属部品の修理方法にして、前記部品に前記金属の粉末を噴霧して損傷部品を充填することによる修理方法であって、
前記粉末を使用して前記損傷部品をレーザ充填するステップと、その後に、熱間等静圧圧縮成形するステップであって、前記熱間等静圧圧縮成形するステップの間に加えられる最高温度は前記金属の再結晶温度を超えないステップとを含むことを特徴とする方法。
【請求項２】
部品は、チタン合金製のタービンエンジン圧縮機ブレードである、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
最高温度は、最高で６８０℃である、請求項２に記載の方法。
【請求項４】
部品は、少なくとも２時間の間、最高温度に保たれる、請求項１から３の一項に記載の方法。
【請求項５】
熱間等静圧圧縮成形の圧力は、少なくとも９７０バールである、請求項１から４の一項に記載の方法。
【請求項６】
温度上昇率は、３５０℃／時間を超えない、請求項１から５の一項に記載の方法。
【請求項７】
熱間等静圧圧縮成形の終了時の温度低下率は、１００℃／時間を超えない、請求項１から６の一項に記載の方法。
【請求項８】
熱間等静圧圧縮成形の終了後の圧力低下率は、２０バール／分を超えない、請求項１から７の一項に記載の方法。
【図１】
【公表番号】特表２０１３−５１３４９１（Ｐ２０１３−５１３４９１Ａ）
【公表日】平成２５年４月２２日（２０１３．４．２２）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１２−５４３６０７（Ｐ２０１２−５４３６０７）
【出願日】平成２２年１２月８日（２０１０．１２．８）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＥＰ２０１０／０６９２２０
【国際公開番号】ＷＯ２０１１／０７３０７１
【国際公開日】平成２３年６月２３日（２０１１．６．２３）
【出願人】（５０５２７７６９１）スネクマ (567)
【Ｆターム（参考）】
【公表日】平成２５年４月２２日（２０１３．４．２２）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年１２月８日（２０１０．１２．８）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＥＰ２０１０／０６９２２０
【国際公開番号】ＷＯ２０１１／０７３０７１
【国際公開日】平成２３年６月２３日（２０１１．６．２３）
【出願人】（５０５２７７６９１）スネクマ (567)
【Ｆターム（参考）】
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